JPH0495790A - 超伝導量子干渉計の駆動検出装置 - Google Patents
超伝導量子干渉計の駆動検出装置Info
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- JPH0495790A JPH0495790A JP2208201A JP20820190A JPH0495790A JP H0495790 A JPH0495790 A JP H0495790A JP 2208201 A JP2208201 A JP 2208201A JP 20820190 A JP20820190 A JP 20820190A JP H0495790 A JPH0495790 A JP H0495790A
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- 238000007493 shaping process Methods 0.000 claims 1
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Landscapes
- Measuring Magnetic Variables (AREA)
- Superconductor Devices And Manufacturing Methods Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、ジョセフソン接合で作られる磁束検出器であ
る超伝導量子干渉計に関する。
る超伝導量子干渉計に関する。
(従来の技術)
2個の超伝導体が臨界温度以下の状態、つまり超電導状
態であるとすると、電流が臨界電流より小さい状態では
、薄い絶縁体障壁を超伝導体ではさんだ接合に電圧を発
生することなく電流を流すことが出来る。この接合はト
ンネル型ジッセフソン接合と呼ばれその接合の応用例と
して、超伝導量子干渉計(SQIIl、D :以下スク
イラドと表す)が広く知られている。このスクイラドは
、心臓や脳、筋肉、眼球などの活動に伴って発生する生
体磁気測定、鉱物、地下資源の探査や気象観測、或いは
、物質の磁気的物性計測および精密電磁気的計測に応用
される。
態であるとすると、電流が臨界電流より小さい状態では
、薄い絶縁体障壁を超伝導体ではさんだ接合に電圧を発
生することなく電流を流すことが出来る。この接合はト
ンネル型ジッセフソン接合と呼ばれその接合の応用例と
して、超伝導量子干渉計(SQIIl、D :以下スク
イラドと表す)が広く知られている。このスクイラドは
、心臓や脳、筋肉、眼球などの活動に伴って発生する生
体磁気測定、鉱物、地下資源の探査や気象観測、或いは
、物質の磁気的物性計測および精密電磁気的計測に応用
される。
スクイラドはその駆動のために用いられるバイアス方式
の違いにより一つのリング(スクィッドループ)中に1
つのジョセフソン接合を持つものをrf−スクイラド、
二つのジョセフソン接合を持つものをdc−スクイラド
と呼ばれる。
の違いにより一つのリング(スクィッドループ)中に1
つのジョセフソン接合を持つものをrf−スクイラド、
二つのジョセフソン接合を持つものをdc−スクイラド
と呼ばれる。
2接合量子干渉計(2J−3QUID)は、現在最高の
感度を有する磁気センサであり、広い範囲への応用が研
究されている。その中でも、生体から発生する磁場を観
測し、心電図あるいは脳波のように医療診断に応用しよ
うという試みが特に活発に行われている。医療への応用
を考えた場合、5QUIDシステムには高感度性のほか
に、同時に複数箇所で波形を観測できるような多チャン
ネル化が求められる。
感度を有する磁気センサであり、広い範囲への応用が研
究されている。その中でも、生体から発生する磁場を観
測し、心電図あるいは脳波のように医療診断に応用しよ
うという試みが特に活発に行われている。医療への応用
を考えた場合、5QUIDシステムには高感度性のほか
に、同時に複数箇所で波形を観測できるような多チャン
ネル化が求められる。
従来のDC−3QU I Dは磁束ロック回路(FLL
)によって駆動されている。この方式は、SQυIDの
高感度性を効率よく引き出すことができるが、室温の外
部回路として高感度・低ノイズの前置増幅器と位相検波
器を必要とする。この結果室温の5QUID駆動・検出
回路は大型となり、必ずしもSQυIDの多チャンネル
化にFLL方式は適当とは言えない。
)によって駆動されている。この方式は、SQυIDの
高感度性を効率よく引き出すことができるが、室温の外
部回路として高感度・低ノイズの前置増幅器と位相検波
器を必要とする。この結果室温の5QUID駆動・検出
回路は大型となり、必ずしもSQυIDの多チャンネル
化にFLL方式は適当とは言えない。
第1図にパルス密度変調型5QUIDシステムのブロッ
クダイアグラムを示す、低温部1′は5QUID本体2
′とそれと磁気結合するインプットコイル3′、フィー
ドバックコイル4′から成る。5QUIDを構成する2
個のジョセフソン接合Ic、、Ic、にはシャント抵抗
は設けず、したがって5QUIDはその電流−電圧特性
にヒステリシスを有したラッチングモードとなっている
。
クダイアグラムを示す、低温部1′は5QUID本体2
′とそれと磁気結合するインプットコイル3′、フィー
ドバックコイル4′から成る。5QUIDを構成する2
個のジョセフソン接合Ic、、Ic、にはシャント抵抗
は設けず、したがって5QUIDはその電流−電圧特性
にヒステリシスを有したラッチングモードとなっている
。
外部磁場の検出は、インプットコイルから入力される外
部磁場と常に平衡をとるようにフィードバックコイルか
ら磁場を与え、その量を読むことによって行う。第2図
は本5QUIDの動作点をしきい値曲線(I2!界電流
−磁場特性)上に表したものである。図中の太線で示し
たように、動作点はしきい値曲線上の右下がりあるいは
左下がりの部分に設定される。ただし、“n=o”の右
下がりの部分でも、磁場がφ、からφ9までの範囲(グ
レイゾーンも含む)では確率的に“n=1”の左下がり
の部分で電圧遷移が起きるため動作点を設定できない。
部磁場と常に平衡をとるようにフィードバックコイルか
ら磁場を与え、その量を読むことによって行う。第2図
は本5QUIDの動作点をしきい値曲線(I2!界電流
−磁場特性)上に表したものである。図中の太線で示し
たように、動作点はしきい値曲線上の右下がりあるいは
左下がりの部分に設定される。ただし、“n=o”の右
下がりの部分でも、磁場がφ、からφ9までの範囲(グ
レイゾーンも含む)では確率的に“n=1”の左下がり
の部分で電圧遷移が起きるため動作点を設定できない。
今、動作点を第2図のA点とすると、5QUIDをこの
状態に置くためには、バイアス電流IAと直流磁場φ、
が必要である。直流磁場φAはフィードバックコイルに
オフセット電流を流すことで与えられる。一方、バイア
ス電流源からは振幅■、の交流電流が供給される。本方
式では5QUIDの電圧遷移確率を検出するが、ジョセ
フソン接合がラッチングモードのため回路のリセットを
必要とする。このため、バイアスは交流とする必要があ
る。バイアス電流波形は、原理的にはどのような形でも
許されるが、感度の点から矩形波(パルス)が望ましい
。
状態に置くためには、バイアス電流IAと直流磁場φ、
が必要である。直流磁場φAはフィードバックコイルに
オフセット電流を流すことで与えられる。一方、バイア
ス電流源からは振幅■、の交流電流が供給される。本方
式では5QUIDの電圧遷移確率を検出するが、ジョセ
フソン接合がラッチングモードのため回路のリセットを
必要とする。このため、バイアスは交流とする必要があ
る。バイアス電流波形は、原理的にはどのような形でも
許されるが、感度の点から矩形波(パルス)が望ましい
。
(本発明が解決しようとする課H)
このような、従来技術の駆動検出装置では、バイアス電
流源からスクイラドへ第3図(a)に示す交流バイアス
を加えるが、スクイラドから発生するパルスは、バイア
ス電流の振幅が10の状態にある時のどこで電圧遷移す
るかは一意には決まらない、言い替えるとバイアス電流
の振幅がIblの状態であればいつでも電圧遷移する確
率を持つと言うことである。故に従来技術では反転積分
されるパルスの幅は第3図の(ロ)に示すように一定で
はない。反転積分器への入力パルス幅にばらつきがある
ことは積分した結果においてカウント数のエラーとなっ
て現れてしまい、そのことはフィードバック電流のエラ
ーであり安定な零位法が実現しないという問題点になっ
ている。
流源からスクイラドへ第3図(a)に示す交流バイアス
を加えるが、スクイラドから発生するパルスは、バイア
ス電流の振幅が10の状態にある時のどこで電圧遷移す
るかは一意には決まらない、言い替えるとバイアス電流
の振幅がIblの状態であればいつでも電圧遷移する確
率を持つと言うことである。故に従来技術では反転積分
されるパルスの幅は第3図の(ロ)に示すように一定で
はない。反転積分器への入力パルス幅にばらつきがある
ことは積分した結果においてカウント数のエラーとなっ
て現れてしまい、そのことはフィードバック電流のエラ
ーであり安定な零位法が実現しないという問題点になっ
ている。
<S題を解決するための手段)
(実施例)
スクイラドと駆動検出装置のブロックダイヤグラムを第
4図に示す。バイアス電流源1がらスクイラド2に第3
図の(a)に示すような交流を印加する。スクイラドの
動作点は第2図に示すA点である。第2図中のφAに相
当する磁束は可変電圧源11から加算器12と電圧電流
変換器13を通して与えられる。スクイラドから発生し
たパルス電圧を増幅器4でTTLレベル程度に増幅する
。これは半導体回路で扱い易い電圧にするためであるが
必ずしも必要ではない0次に増幅された出力パルスの立
ち上がりで1つのパルスを発生するシングルショットパ
ルス発生器5によりスクイラドからの出力パルスを矯正
し常に同じ大きさのパルス幅、パルス高にする。シング
ルショットパルス発生器5で発生するパルスの幅(時間
幅)はパルスが重ならないようにするためバイアス電流
の振幅がゼロの時の時間よりも短いものでなければなら
ない。第3図の(a)にバイアス電流波形、(b)にス
クイラドからの出力パルス、(C)にシングルショット
パルス発生器の出力パルスを示す。シングルショットパ
ルス発生器5の出力を反転積分器7に入力してパルスを
ある時定数τで積分してパルスに対して反転したアナロ
グ出力を得る。電圧遷移確率が%の時に相当する反転積
分器7のアナログ出力を打ち消す電圧を可変電圧源9か
ら与えると次段の加算器8の出力は、磁束の変化に対応
したアナログ出力となる。この加算器8の出力をスイッ
チ10と加算器12を経て電圧電流変換器13で電流に
変換してフィードバックコイル3からスクイラドへ磁場
を印加する。この磁場は、スクイラドに印加された外部
磁場を打ち消すものである。外部磁場の変化は加算器8
の出力をモニターすることによって知ることができる0
周波数カウンター6はバイアス電流源1とシングルショ
ットパルス発生器5の出力の周波数をモニターする目的
を持つ 第4図は、右下がりのしきい値曲線上にある動作点に対
するフィードバック回路の構成を示したものである。初
段の増幅器4はジョセフソン接合のギャップ電圧(〜2
.8s+V)をTTLレベルまで増幅するために用いら
れる。シングルショットパルス発生器5は、電圧状態へ
の立ち上がりをトリガとして、正確な1シヨツトを反転
積分器7へ供給している。尚、ここではバイアス電流の
1周期中に、多くても1つのパルスしか出ないような状
態に設定されている。反転積分器7はパルス列を積分時
間τの間だけ積分し、出力を反転して出力する0以上3
つの要素によって周波数−反転電圧コンバータが構成さ
れる。
4図に示す。バイアス電流源1がらスクイラド2に第3
図の(a)に示すような交流を印加する。スクイラドの
動作点は第2図に示すA点である。第2図中のφAに相
当する磁束は可変電圧源11から加算器12と電圧電流
変換器13を通して与えられる。スクイラドから発生し
たパルス電圧を増幅器4でTTLレベル程度に増幅する
。これは半導体回路で扱い易い電圧にするためであるが
必ずしも必要ではない0次に増幅された出力パルスの立
ち上がりで1つのパルスを発生するシングルショットパ
ルス発生器5によりスクイラドからの出力パルスを矯正
し常に同じ大きさのパルス幅、パルス高にする。シング
ルショットパルス発生器5で発生するパルスの幅(時間
幅)はパルスが重ならないようにするためバイアス電流
の振幅がゼロの時の時間よりも短いものでなければなら
ない。第3図の(a)にバイアス電流波形、(b)にス
クイラドからの出力パルス、(C)にシングルショット
パルス発生器の出力パルスを示す。シングルショットパ
ルス発生器5の出力を反転積分器7に入力してパルスを
ある時定数τで積分してパルスに対して反転したアナロ
グ出力を得る。電圧遷移確率が%の時に相当する反転積
分器7のアナログ出力を打ち消す電圧を可変電圧源9か
ら与えると次段の加算器8の出力は、磁束の変化に対応
したアナログ出力となる。この加算器8の出力をスイッ
チ10と加算器12を経て電圧電流変換器13で電流に
変換してフィードバックコイル3からスクイラドへ磁場
を印加する。この磁場は、スクイラドに印加された外部
磁場を打ち消すものである。外部磁場の変化は加算器8
の出力をモニターすることによって知ることができる0
周波数カウンター6はバイアス電流源1とシングルショ
ットパルス発生器5の出力の周波数をモニターする目的
を持つ 第4図は、右下がりのしきい値曲線上にある動作点に対
するフィードバック回路の構成を示したものである。初
段の増幅器4はジョセフソン接合のギャップ電圧(〜2
.8s+V)をTTLレベルまで増幅するために用いら
れる。シングルショットパルス発生器5は、電圧状態へ
の立ち上がりをトリガとして、正確な1シヨツトを反転
積分器7へ供給している。尚、ここではバイアス電流の
1周期中に、多くても1つのパルスしか出ないような状
態に設定されている。反転積分器7はパルス列を積分時
間τの間だけ積分し、出力を反転して出力する0以上3
つの要素によって周波数−反転電圧コンバータが構成さ
れる。
磁場検出の手順はまず、5w1Oを開いた状態で直流電
源■rz11とバイアス電流源1によって5QUIDを
第2図中の動作点Aに設定する。この点はバイアス電流
周波数f、に対して、電圧遷移確率が50%になってい
る点である。積分器の出力は負であるから、それを直流
電源vr19によって零に調節する。5w1Qを閉じた
状態で外部磁場が入ると、電圧遷移確率が50%からず
れる。
源■rz11とバイアス電流源1によって5QUIDを
第2図中の動作点Aに設定する。この点はバイアス電流
周波数f、に対して、電圧遷移確率が50%になってい
る点である。積分器の出力は負であるから、それを直流
電源vr19によって零に調節する。5w1Qを閉じた
状態で外部磁場が入ると、電圧遷移確率が50%からず
れる。
f−Vコンバータはこれを検出し、確率を再び50%に
戻すようにフィードバックコイルに流す電流を変化させ
る。外部磁場の波形は積分器の出力をオシロスコープな
どでモニタすることが観測できる。
戻すようにフィードバックコイルに流す電流を変化させ
る。外部磁場の波形は積分器の出力をオシロスコープな
どでモニタすることが観測できる。
(効果)
この磁場検出方式の特徴をまとめると、次のようになる
。
。
(1)動作点を設定できる範囲が広い。
(2)DC−3QUIDの2つのジョセフソン接合の臨
界電流値を揃える必要がなく、またシャント抵抗も不要
なため超伝導回路の簡素化が図れる。
界電流値を揃える必要がなく、またシャント抵抗も不要
なため超伝導回路の簡素化が図れる。
(3)出力電圧がジョセフソン接合のギャップ電圧と大
きい。
きい。
(4)SQUIDの出力としての情報は電圧の大きさで
はなく、パルスの有無であるため、室温エレクトロニク
スのノイズが5QUIDの感度に与える影響は非常に小
さい。
はなく、パルスの有無であるため、室温エレクトロニク
スのノイズが5QUIDの感度に与える影響は非常に小
さい。
上の(+)(2)は動作マージンが広いことを意味して
いる。また、(3)(4)は室温の駆動・検出回路が簡
略化できることを示している。このことから、パルス密
度変調型5QUIDシステムは、多チャンネル化に対し
て有効であると考えることができる。
いる。また、(3)(4)は室温の駆動・検出回路が簡
略化できることを示している。このことから、パルス密
度変調型5QUIDシステムは、多チャンネル化に対し
て有効であると考えることができる。
さらに、(2)で示した′ようにジョセフソン接合には
シャント抵抗を必要としない、すなわち、ジョセフソン
接合本来の磁場感度をシャント抵抗によって損なうこと
がないわけで、従来のものよりさらに高感度の磁気測定
ができる可能性もある。
シャント抵抗を必要としない、すなわち、ジョセフソン
接合本来の磁場感度をシャント抵抗によって損なうこと
がないわけで、従来のものよりさらに高感度の磁気測定
ができる可能性もある。
第1図はパルス密度変調型5QUIDの基本構成を示す
図、第2図は5QUIDの動作点をしきい値曲線上に表
示した図、第3図(a)、(ロ)と(C)は入力・出力
パルス波形を示す図、第4図は本例の一例の回路図であ
る。 図中:1・・−バイアス電流源、2−・−スクイラド、
3・フィードバックコイル、4−増幅器、5−・シング
ルショットパルス発生器、6−・周波数カウンタ、7−
反転積分器、8−・・加算器、13−・・電圧電流変換
器。
図、第2図は5QUIDの動作点をしきい値曲線上に表
示した図、第3図(a)、(ロ)と(C)は入力・出力
パルス波形を示す図、第4図は本例の一例の回路図であ
る。 図中:1・・−バイアス電流源、2−・−スクイラド、
3・フィードバックコイル、4−増幅器、5−・シング
ルショットパルス発生器、6−・周波数カウンタ、7−
反転積分器、8−・・加算器、13−・・電圧電流変換
器。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 超伝導閉ループを別々のブランチに分けるよう該閉ル
ープ内に配されたトンネル型接合のジョセフソン接合、 超伝導閉ループの端子にバイアス交流電流(パルス)を
供給するバイアス電流源、 超伝導閉ループからの出力を検知し、 超伝導量子干渉計からの出力信号に応じたフィードバッ
ク信号を作る負のフィードバック装置、超伝導閉ループ
に印加される外部磁場の変化を打消すようフィードバッ
ク信号に応じたフィードバック磁場をジョセフソン接合
に印加するフィードバックコイル、および 外部磁場の変化を知るためフィードバック信号を検出す
る装置を有し、 超伝導量子干渉計から出力されたパルスを、常に同じパ
ルス幅、パルス高に矯正する波形整形装置を有すること
を特徴とする超伝導量子干渉計の駆動検出装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2208201A JPH0495790A (ja) | 1990-08-08 | 1990-08-08 | 超伝導量子干渉計の駆動検出装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2208201A JPH0495790A (ja) | 1990-08-08 | 1990-08-08 | 超伝導量子干渉計の駆動検出装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0495790A true JPH0495790A (ja) | 1992-03-27 |
Family
ID=16552340
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2208201A Pending JPH0495790A (ja) | 1990-08-08 | 1990-08-08 | 超伝導量子干渉計の駆動検出装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0495790A (ja) |
-
1990
- 1990-08-08 JP JP2208201A patent/JPH0495790A/ja active Pending
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