【発明の詳細な説明】[Detailed description of the invention]
〔発明の技術分野〕
この発明は、加熱コイルから高周波磁界を発生
させ、それを負荷であるところの鍋に与えること
によりその鍋に渦電流を生じさせ、渦電流損に基
づく鍋の自己発熱により加熱調理を行なう誘導加
熱調理器に関する。
〔発明の技術的背景とその問題点〕
従来、この種の誘導加熱調理器は、材質が鉄な
どのように高透磁率の鍋、あるいは18−８ステン
レスのように低透磁率ではあつても高抵抗の鍋に
対しては加熱コイルの入力インピーダンスが高く
なり、加熱が可能である。しかしながら、材質が
アルミニウムや銅などのように低透磁率でしかも
低抵抗の鍋に対しては加熱コイルの入力インピー
ダンスが低くなり、加熱が不可能であつた。
ここで、鍋の材質と加熱コイルの入力インピー
ダンスとの関係を説明しておく。
まず、各種金属の抵抗率ρ（Ωm）および比透
磁率μs（＝透磁率）を下記表に示す。
[Technical Field of the Invention] This invention generates a high-frequency magnetic field from a heating coil and applies it to a pot, which is a load, to generate an eddy current in the pot, thereby causing self-heating of the pot based on eddy current loss. The present invention relates to an induction heating cooker that performs heating cooking. [Technical background of the invention and its problems] Conventionally, this type of induction heating cooker has been made of pots made of high magnetic permeability such as iron, or low magnetic permeability such as 18-8 stainless steel. For pots with high resistance, the input impedance of the heating coil becomes high and heating is possible. However, it has been impossible to heat pots made of materials such as aluminum or copper that have low magnetic permeability and low resistance because the input impedance of the heating coil is low. Here, the relationship between the material of the pot and the input impedance of the heating coil will be explained. First, the resistivity ρ (Ωm) and relative magnetic permeability μs (=magnetic permeability) of various metals are shown in the table below.
〔発明の効果〕〔Effect of the invention〕
この発明は上記のような事情に鑑みてなされた
もので、その目的とするところは、損失の増大を
招くことなく、負荷の材質にかかわらず適正かつ
効率の良い加熱調理を可能とする誘導加熱調理器
を提供することにある。
〔発明の概要〕
この発明は、加熱コイルの入力インピーダンス
を検出する検出手段を設け、この検出手段の検出
結果つまり鍋の材質に応じて加熱コイルの巻数お
よび共振コンデンサの容量を可変制御するもので
ある。
〔発明の実施例〕
以下、この発明の第１の実施例について図面を
参照して説明する。
第２図において、１０は商用交流電源で、この
電源１０にはダイオードブリツジ１１および平滑
コンデンサ１２からなる整流回路が接続されてい
る。整流回路の出力端にはスイツチング素子であ
るところのNPN形トランジスタ１３のコレク
タ・エミツタ間とNPN形トランジスタ１４のコ
レクタ・エミツタ間との直列回路が接続されてい
る。そして、トランジスタ１４のコレクタに加熱
コイル１ａの一端が接続され、この加熱コイル１
ａの他端は双方向接点（リレー接点）１５ａの常
開側を介して加熱コイル１ｂの一端に接続されて
いる。加熱コイル１ｂの他端は共振用コンデンサ
２ａの一端に接続され、この共振用コンデンサ２
ａの他端は共振用コンデンサ２ｂの一端に接続さ
れている。共振用コンデンサ２ｂの他端はトラン
ジスタ１４のエミツタに接続されている。さら
に、加熱コイル１ａの他端と共振用コンデンサ２
ｂの一端とが上記双方向接点１５ａの常閉側を介
して接続されている。ここで、加熱コイル１ａ，
１ｂは本来は１つの加熱コイルであるが、分割に
よつて巻数の切換えが可能となつている。また、
共振用コンデンサ２ａは容量が小さく、一方の共
振用コンデンサ２ｂは容量の大きいものであり、
この共振用コンデンサ２ａ，２ｂをひとつの共振
用コンデンサとして見ることによりその容量の切
換えが可能となつている。したがつて、接点１５
ａの常開側が閉成すると、加熱コイルの巻数が増
大（コイル１ａ＋コイル１ｂ）するとともに、共
振用コンデンサの容量が低減（コンデンサ２ａ＋
コンデンサ２ｂ）し、この巻数の多い加熱コイル
と容量の小さい共振用コンデンサとで直列共振回
路が構成されるようになつている。また、接点１
５ａの常閉側が閉成した状態では、加熱コイルの
巻数が低減（コイル１ａ）するとともに、共振用
コンデンサの容量が増大（コンデンサ２ｂ）し、
この巻数の少ない加熱コイルと容量の大きい共振
用コンデンサとで直列共振回路が構成されるよう
になつている、すなわち、整流回路およびトラン
ジスタ１３，１４などによつて上記共振回路を励
起するインバータ回路が構成されている。なお、
３は負荷であるところの鍋である。
しかして、共振用コンデンサ２ｂの一端は位相
検知回路２１に接続されている。この位相検知回
路２１は共振回路に流れる高周波電流の位相を検
知するものであり、この検知結果はインバータ駆
動回路２２に供給されるようになつている。この
インバータ駆動回路２２は、位相検知回路２１の
検知結果に応じてインバータ回路におけるトラン
ジスタ１３，１４を交互にオン、オフするもので
ある。
また、上記共振回路には電流トランス３０が設
けられ、この電流トランス３０の出力は負荷検出
回路４０に供給されるようになつている。この負
荷検出回路４０は、電流トランス３０の出力によ
つて共振回路に流れる高周波電流を察知し、これ
により加熱コイルの入力インピーダンスを判定
し、その入力インピーダンスの大きさによつて鍋
３の材質を検出し、この検出結果に応じて接点１
５ａを制御するものである。
第１図は負荷検出回路４０の具体例である。
すなわち、電流トランス３０の出力端に抵抗４
１が接続され、この抵抗４１に生じる電圧はダイ
オード４２を介して抵抗４３とコンデンサ４４と
の並列回路に印加されるようになつている。この
並列回路に生じる電圧は比較器４５の比反転入力
端（＋）に供給されるようになつている。また、
抵抗４６とコンデンサ４７との並列回路に抵抗４
８を介して直流電圧Vccが印加され、その並列回
路に生じる電圧は上記比較器４５の反転入力端
（−）に供給されるようになつている。そして、
比較器４５の出力はフリツプフロツプ回路４９の
Ｄ入力端に供給されるようになつている。一方、
５０はタイマ回路で、調理スタートスイツチ（図
示しない）に連動するスイツチ５１がオンすると
それに応答して動作を開始し、一定時間だけ論理
“１”信号を出力するものである。このタイマ回
路５０の出力はフリツプフロツプ回路４９のＳ入
力端に供給されるとともに、遅延回路５２を介し
てフリツプフロツプ回路４９のCP（クロツクパル
ス）入力端に供給されるようになつている。そし
て、フリツプフロツプ回路４８のＱ出力は抵抗５
３を介してNPN形トランジスタ５４のベース・
エミツタ間に供給され、そのトランジスタ５４の
コレクタ・エミツタ間を介してリレー１５に直流
電圧Vccが印加されるようになつている。
つぎに、上記のような構成において動作を説明
する。
まず、加熱コイルの入力インピーダンスはその
加熱コイルの巻数の２乗に比例する。したがつ
て、鍋の材質がアルミニウムや銅の場合、加熱コ
イルの巻数を多くしてその加熱コイルの入力イン
ピーダンスを強制的に高めることにより、鉄や18
−８ステンレスの鍋の場合と同様に加熱調理を行
なうことができる。
ただし、実際には、アルミニウムや銅の鍋の場
合は透磁率が低いために加熱コイルの漏れ磁束が
多くなり、さらに上記のように巻数を増大するの
で、加熱コイルの入力インダクタンスが鉄の場合
に比べて大きくなり、結果的に加熱が困難であ
る。
ここで、下式は共振回路の共振周波数をoを
表したものである。
すなわち、Lcは加熱コイルの入力インダクタ
ンス、Crは共振用コンデンサの容量であり、加
熱コイルの入力インダクタンスLcが大きくなる
と共振周波数をoが低くなり、よつて発生する
高周波磁界の周波数が低くなり、加熱コイルの巻
数を多くするだけでは従来説明で述べたように損
失を生じて加熱が困難である。
これに対処し、加熱コイルの巻数を多くするの
と同時に、共振用コンデンサの容量を小さくする
ようにすれば、共振周波数をoの低下を抑える
ことができ、アルミニウムや銅の鍋を鉄や18−８
ステンレスの鍋と同様に加熱することが可能とな
る。
しかして、トツププレート上に鍋３を載置し、
電源１０を投入する。そして、調理スタートスイ
ツチをオンにすると、それに連動してスイツチ５
１がオンすることによりタイマ回路５０が動作を
開始する。タイマ回路５０は先ず論理“１”信号
を出力するので、フリツプフロツプ回路４９のＱ
出力が論理“１”となり、トランジスタ５４がオ
ンしてリレー１５が動作する。リレー１５が動作
すると、接点１５ａの常開側が閉成し、巻数の多
い加熱コイル（コイル１ａ＋コイル１ｂ）と容量
の小さい共振用コンデンサ（コンデンサ２ａ＋コ
ンデンサ２ｂ）とで直列共振回路が構成される。
また、調理スタートスイツチのオンに応答して
インバータ駆動回路２２が動作し、トランジスタ
１３，１４が交互にオン、オフして加熱コイル１
ａ，１ｂに高周波電流が流される。この高周波電
流は電流トランス３０で検知されており、それに
よつて負荷検出回路４０が加熱コイルの入力イン
ピーダンスを判定する。この場合、加熱コイルに
流れる高周波電流が大きければ、比較器４５の出
力が論理“１”となる。すなわち、負荷検出回路
４０は加熱コイルの入力インピーダンスが低く、
よつて鍋の材質が低透磁率でしかも低抵抗のアル
ミニウムまたは銅であると判定する。しかる後、
タイマ回路５０が一定時間を計時してその出力が
論理“０”となり、遅延回路５２の出力に負のエ
ツジパルスが生じると、そのときフリツプフロツ
プ回路４９はＤ入力（比較器４５の出力）が論理
“１”となつているのでＱ出力を論理“１”状態
に維持する。したがつて、リレー１５の動作が継
続して接点１５ａの常開側が閉成したままとな
り、巻数の多い加熱コイル（コイル１ａ＋１ｂ）
と容量の小さい共振用コンデンサ（コンデンサ２
ａ＋コンデンサ２ｂ）とからなる共振回路の発振
がそのまま継続する。つまり、加熱コイルの入力
インピーダンスが強制的に高く設定される。こう
して、加熱コイルの入力インピーダンスが高めら
れ、しかもそれに伴つて共振用コンデンサの容量
が低減されることにより、損失を生じることなく
鍋３を加熱することができる。
一方、加熱開始時、加熱コイルに流れる高周波
電流が小さければ、比較器４５の出力が論理
“０”となる。すなわち、負荷検出回路４０は加
熱コイルの入力インピーダンスが高く、よつて鍋
の材質が高透磁率でしかも高抵抗の鉄、あるいは
低透磁率ではあるが高抵抗の18−８ステンレスで
あると判定する。しかる後、タイマ回路５０が一
定時間を計時してその出力が論理“０”となり、
遅延回路５２の出力に負のエツジパルスが生じる
と、そのときフリツプフロツプ回路４９はＤ入力
（比較器４５の出力）が論理“０”となつている
のでＱ出力を論理“０”とする。したがつて、リ
レー１５の動作が停止して接点１５ａの常閉側が
閉成し、巻数の少ない（コイル１ａ）加熱コイル
と容量の大きい共振用コンデンサ（コンデンサ２
ｂ）とからなる直列共振回路が構成され、その加
熱コイルから発せられる高周波磁界によつて鍋３
が誘導加熱される。
なお、加熱調理時、共振回路に流れる高周波電
流の位相が位相検知回路２１で検知される。そし
て、この検知結果に応じてトランジスタ１３，１
４のオン、オフのタイミングが制御され、共振回
路の安定発振が行われる。
このように、加熱開始時、加熱コイルの入力イ
ンピーダンスが低ければ鍋３の材質がアルミニウ
ムまたは銅であると判定し、加熱コイルの入力イ
ンピーダンスを強制的に高くして（かつ共振用コ
ンデンサの容量を小さくして）加熱調理を行なう
ようにしたので、鉄や18−８ステンレスの鍋は勿
論、アルミニウムや銅の鍋に対しても損失を生じ
ることなく効率の良い加熱調理を行なうことがで
きる。
次に、この発明の第２の実施例について第３図
を参照しながら説明する。ただし、第３図におい
て第１図および第２図と同一部分には同一符号を
付し、その詳細な説明は省略する。
第３図に示すように、トランジスタ１４のコレ
クタに加熱コイルの一端を接続し、この加熱コイ
ル１の他端を共振用コンデンサ２ａ，２ｂのそれ
ぞれ一端に接続する。そして、共振用コンデンサ
２ａの他端を接点１５ａの常開側を介してトラン
ジスタ１４のエミツタに接続する。さらに、共振
用コンデンサ２ｂの他端を接点１５ａの常閉側を
介してトランジスタ１４のエミツタに接続する。
これは、前述した共振周波数をoの式に基づ
くもので、加熱コイルの入力インピーダンスを共
振用コンデンサの容量によつて変化させるように
している。すなわち、鍋３の材質がアルミニウム
や銅の場合は共振用コンデンサの容量を小さくし
（コンデンサ２ａ）、これにより共振回路の共振周
波数をoを高め、鍋３の表皮効果によつて加熱
コイル１の入力インピーダンスを高くする。ま
た、鍋３の材質が鉄や18−８ステンレスであれ
ば、共振用コンデンサの容量を大きくし（コンデ
ンサ２ｂ）、これにより共振回路の共振周波数を
oを下げ、加熱コイル１の入力インピーダンス
をアルミニウムや銅の場合と同様の入力インピー
ダンスとするものである。
なお、上記各実施例では、電流トランス３０を
共振回路に直接的に設けるようにしたが、インバ
ータ回路のたとえば整流回路のダイオードブリツ
ジ１１と平滑コンデンサ１２との接続ライン、平
滑コンデンサ１２への通電ライン、整流回路とト
ランジスタ１３との接続ラインなどに設けても同
様に実施することができる。また、電流トランス
３０を用いず、抵抗を挿接してその抵抗の両端電
圧を抽出するようにしてもよい。その他、この発
明は上記実施例に限定されるものではなく、要旨
を変えない範囲で種々変形実施可能なことは勿論
である。
〔発明の効果〕
以上述べたようにこの発明によれば、加熱コイ
ルの入力インピーダンスを検出する検出手段を設
け、この検出手段の検出結果つまり鍋の材質に応
じて加熱コイルの巻数および共振用コンデンサの
容量を可変制御するようにしたので、損失の増大
を招くことなく、負荷の材質にかかわらず適正か
つ効率の良い加熱調理を可能とする。また、加熱
コイルの入力インピーダンスを検出するには、直
列共振回路や入力ラインに流れる電流を検出すれ
ばよく、低温で、かつ安全な部位で簡単に検出で
きる。したがつて、製作の容易化を図れるばかり
か信頼性に富んだものを得ることができる。
This invention was made in view of the above circumstances, and its purpose is to provide induction heating that enables proper and efficient cooking regardless of the material of the load without increasing loss. The purpose is to provide cooking utensils. [Summary of the Invention] This invention provides a detection means for detecting the input impedance of the heating coil, and variably controls the number of turns of the heating coil and the capacity of the resonance capacitor according to the detection result of the detection means, that is, the material of the pot. be. [Embodiments of the Invention] Hereinafter, a first embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings. In FIG. 2, 10 is a commercial AC power source, and a rectifier circuit consisting of a diode bridge 11 and a smoothing capacitor 12 is connected to this power source 10. A series circuit between the collector and emitter of an NPN transistor 13 and the collector and emitter of an NPN transistor 14, which are switching elements, is connected to the output end of the rectifier circuit. One end of the heating coil 1a is connected to the collector of the transistor 14.
The other end of a is connected to one end of the heating coil 1b via the normally open side of a bidirectional contact (relay contact) 15a. The other end of the heating coil 1b is connected to one end of the resonance capacitor 2a, and this resonance capacitor 2
The other end of a is connected to one end of the resonance capacitor 2b. The other end of the resonance capacitor 2b is connected to the emitter of the transistor 14. Furthermore, the other end of the heating coil 1a and the resonance capacitor 2
b is connected to one end of the bidirectional contact 15a via the normally closed side of the bidirectional contact 15a. Here, the heating coil 1a,
1b is originally one heating coil, but by dividing it, the number of turns can be changed. Also,
The resonance capacitor 2a has a small capacity, and the resonance capacitor 2b has a large capacity.
By viewing the resonance capacitors 2a and 2b as one resonance capacitor, it is possible to switch the capacitance. Therefore, contact 15
When the normally open side of a is closed, the number of turns of the heating coil increases (coil 1a + coil 1b), and the capacitance of the resonance capacitor decreases (capacitor 2a +
A series resonant circuit is constructed by a heating coil having a large number of turns and a resonant capacitor having a small capacitance. Also, contact 1
When the normally closed side of 5a is closed, the number of turns of the heating coil decreases (coil 1a), and the capacitance of the resonance capacitor increases (capacitor 2b),
A series resonant circuit is configured by this heating coil with a small number of turns and a resonant capacitor with a large capacity. In other words, an inverter circuit excites the resonant circuit using a rectifier circuit, transistors 13, 14, etc. It is configured. In addition,
3 is a pot which is a load. One end of the resonance capacitor 2b is connected to the phase detection circuit 21. The phase detection circuit 21 detects the phase of the high frequency current flowing through the resonant circuit, and the detection result is supplied to the inverter drive circuit 22. The inverter drive circuit 22 alternately turns on and off the transistors 13 and 14 in the inverter circuit according to the detection result of the phase detection circuit 21. Further, the resonant circuit is provided with a current transformer 30, and the output of this current transformer 30 is supplied to a load detection circuit 40. This load detection circuit 40 senses the high frequency current flowing through the resonant circuit by the output of the current transformer 30, determines the input impedance of the heating coil based on this, and determines the material of the pot 3 based on the magnitude of the input impedance. Detection and contact 1 according to this detection result.
5a. FIG. 1 shows a specific example of the load detection circuit 40. That is, the resistor 4 is connected to the output terminal of the current transformer 30.
1 is connected, and the voltage generated across this resistor 41 is applied via a diode 42 to a parallel circuit of a resistor 43 and a capacitor 44. The voltage generated in this parallel circuit is supplied to the ratio inverting input terminal (+) of the comparator 45. Also,
Resistor 4 is connected to the parallel circuit of resistor 46 and capacitor 47.
A DC voltage Vcc is applied through the comparator 8, and the voltage generated in the parallel circuit is supplied to the inverting input terminal (-) of the comparator 45. and,
The output of the comparator 45 is supplied to the D input terminal of a flip-flop circuit 49. on the other hand,
Reference numeral 50 denotes a timer circuit which starts operating in response to turning on of a switch 51 linked to a cooking start switch (not shown) and outputs a logic "1" signal for a predetermined period of time. The output of the timer circuit 50 is supplied to the S input terminal of the flip-flop circuit 49, and is also supplied to the CP (clock pulse) input terminal of the flip-flop circuit 49 via a delay circuit 52. The Q output of the flip-flop circuit 48 is connected to the resistor 5.
3 to the base of the NPN transistor 54.
A DC voltage Vcc is applied to the relay 15 via the collector and emitter of the transistor 54. Next, the operation in the above configuration will be explained. First, the input impedance of a heating coil is proportional to the square of the number of turns of the heating coil. Therefore, if the material of the pot is aluminum or copper, by increasing the number of turns of the heating coil and forcibly increasing the input impedance of the heating coil, it is possible to
-8 Cooking can be done in the same way as with a stainless steel pot. However, in reality, in the case of aluminum or copper pots, the leakage magnetic flux of the heating coil is large due to the low magnetic permeability, and the number of turns is increased as described above, so when the input inductance of the heating coil is iron, As a result, heating becomes difficult. Here, the following formula represents the resonant frequency of the resonant circuit as o. In other words, Lc is the input inductance of the heating coil, and Cr is the capacitance of the resonance capacitor. As the input inductance Lc of the heating coil increases, the resonance frequency decreases, and the frequency of the generated high-frequency magnetic field decreases, causing heating. If the number of turns of the coil is simply increased, as described in the conventional explanation, loss will occur and heating will be difficult. To deal with this, by increasing the number of turns of the heating coil and at the same time decreasing the capacitance of the resonant capacitor, it is possible to suppress the decrease in the resonant frequency. -8
It can be heated in the same way as a stainless steel pot. Then, place pot 3 on the top plate,
Turn on the power supply 10. Then, when you turn on the cooking start switch, switch 5
1 is turned on, the timer circuit 50 starts operating. Since the timer circuit 50 first outputs a logic "1" signal, the Q of the flip-flop circuit 49 is
The output becomes logic "1", transistor 54 turns on, and relay 15 operates. When the relay 15 operates, the normally open side of the contact 15a is closed, and a series resonant circuit is formed by a heating coil with a large number of turns (coil 1a + coil 1b) and a resonant capacitor with a small capacity (capacitor 2a + capacitor 2b). In addition, in response to turning on the cooking start switch, the inverter drive circuit 22 operates, and the transistors 13 and 14 are turned on and off alternately, so that the heating coil 1
A high frequency current is passed through a and 1b. This high frequency current is sensed by the current transformer 30, and is used by the load detection circuit 40 to determine the input impedance of the heating coil. In this case, if the high frequency current flowing through the heating coil is large, the output of the comparator 45 becomes logic "1". That is, the input impedance of the heating coil in the load detection circuit 40 is low;
Therefore, it is determined that the material of the pot is aluminum or copper, which has low magnetic permeability and low resistance. After that,
When the timer circuit 50 measures a certain period of time and its output becomes a logic "0" and a negative edge pulse occurs at the output of the delay circuit 52, the flip-flop circuit 49 has a D input (output of the comparator 45) that becomes a logic "0". 1", the Q output is maintained at the logic "1" state. Therefore, the operation of the relay 15 continues, the normally open side of the contact 15a remains closed, and the heating coil with a large number of turns (coil 1a + 1b)
and a resonance capacitor with a small capacitance (capacitor 2
The oscillation of the resonant circuit consisting of capacitor a and capacitor 2b continues as it is. In other words, the input impedance of the heating coil is forcibly set high. In this way, the input impedance of the heating coil is increased, and the capacitance of the resonance capacitor is reduced accordingly, making it possible to heat the pot 3 without causing loss. On the other hand, when the heating starts, if the high frequency current flowing through the heating coil is small, the output of the comparator 45 becomes logic "0". That is, the load detection circuit 40 determines that the input impedance of the heating coil is high and that the material of the pot is iron, which has high magnetic permeability and high resistance, or 18-8 stainless steel, which has low magnetic permeability but high resistance. . After that, the timer circuit 50 measures a certain period of time and its output becomes logic "0".
When a negative edge pulse occurs at the output of the delay circuit 52, since the D input (output of the comparator 45) of the flip-flop circuit 49 is at logic "0" at that time, the Q output becomes logic "0". Therefore, the operation of the relay 15 is stopped, the normally closed side of the contact 15a is closed, and the heating coil with a small number of turns (coil 1a) and the resonance capacitor with a large capacity (capacitor 2) are connected.
b) A series resonant circuit is constructed, and the high frequency magnetic field emitted from the heating coil causes the pot
is heated by induction. Note that during cooking, the phase of the high frequency current flowing through the resonance circuit is detected by the phase detection circuit 21. Then, depending on this detection result, the transistors 13, 1
The on/off timing of the resonant circuit 4 is controlled, and stable oscillation of the resonant circuit is performed. In this way, when heating starts, if the input impedance of the heating coil is low, it is determined that the material of the pot 3 is aluminum or copper, and the input impedance of the heating coil is forcibly increased (and the capacitance of the resonance capacitor is increased). Since cooking is performed by heating (in a small size), it is possible to efficiently cook not only iron or 18-8 stainless steel pots, but also aluminum and copper pots without causing loss. Next, a second embodiment of the invention will be described with reference to FIG. However, in FIG. 3, the same parts as in FIGS. 1 and 2 are given the same reference numerals, and detailed explanation thereof will be omitted. As shown in FIG. 3, one end of the heating coil is connected to the collector of the transistor 14, and the other end of the heating coil 1 is connected to one end of each of the resonance capacitors 2a and 2b. Then, the other end of the resonance capacitor 2a is connected to the emitter of the transistor 14 via the normally open side of the contact 15a. Furthermore, the other end of the resonance capacitor 2b is connected to the emitter of the transistor 14 via the normally closed side of the contact 15a. This is based on the above-mentioned equation for the resonant frequency o, and the input impedance of the heating coil is changed by the capacitance of the resonant capacitor. That is, when the material of the pot 3 is aluminum or copper, the capacitance of the resonance capacitor is reduced (capacitor 2a), thereby increasing the resonance frequency of the resonant circuit, and the skin effect of the pot 3 increases the heating coil 1. Increase input impedance. Also, if the material of pot 3 is iron or 18-8 stainless steel, increase the capacitance of the resonance capacitor (capacitor 2b), thereby increasing the resonance frequency of the resonance circuit.
o is lowered to make the input impedance of the heating coil 1 similar to that of aluminum or copper. In each of the above embodiments, the current transformer 30 is provided directly in the resonant circuit; The same effect can be achieved by providing it on a line, a connection line between the rectifier circuit and the transistor 13, or the like. Alternatively, the current transformer 30 may not be used, but a resistor may be inserted and the voltage across the resistor may be extracted. In addition, the present invention is not limited to the above-mentioned embodiments, and it goes without saying that various modifications can be made without changing the gist. [Effects of the Invention] As described above, according to the present invention, a detection means for detecting the input impedance of the heating coil is provided, and the number of turns of the heating coil and the resonance capacitor are determined according to the detection result of the detection means, that is, the material of the pot. Since the capacity of the container is variably controlled, proper and efficient cooking is possible regardless of the material of the load without increasing loss. Furthermore, in order to detect the input impedance of the heating coil, it is sufficient to detect the current flowing through the series resonant circuit or the input line, which can be easily detected at a low temperature and at a safe location. Therefore, it is possible to not only simplify manufacturing but also obtain a highly reliable product.
【図面の簡単な説明】[Brief explanation of the drawing]
第１図はこの発明の第１の実施例における負荷
検出回路の具体的な構成図、第２図は同実施例の
全体的な回路構成図、第３図はこの発明の第２の
実施例の全体的な回路構成図である。
１ａ，１ｂ……加熱コイル、２ａ，２ｂ……共
振用コンデンサ、３……鍋（負荷）、１５ａ……
双方向接点（リレー接点）、３０……電流トラン
ス、４０……負荷検出回路。
FIG. 1 is a specific configuration diagram of a load detection circuit according to a first embodiment of this invention, FIG. 2 is an overall circuit configuration diagram of the same embodiment, and FIG. 3 is a diagram of a second embodiment of this invention. FIG. 2 is an overall circuit configuration diagram. 1a, 1b... Heating coil, 2a, 2b... Resonance capacitor, 3... Pot (load), 15a...
Bidirectional contact (relay contact), 30... Current transformer, 40... Load detection circuit.