JPH0455723B2 - - Google Patents
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- JPH0455723B2 JPH0455723B2 JP10382988A JP10382988A JPH0455723B2 JP H0455723 B2 JPH0455723 B2 JP H0455723B2 JP 10382988 A JP10382988 A JP 10382988A JP 10382988 A JP10382988 A JP 10382988A JP H0455723 B2 JPH0455723 B2 JP H0455723B2
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
Description
（産業上の利用分野）
本発明は都市下水、醸造工業・食品加工・鉄鋼
業等の産業廃水、河川・湖沼等の水道原水、風呂
循環水、およびいけす等の水産養殖循環水を浄化
する過程で、活性汚泥や、水中に含まれる微細な
固形物SSをを分離、除去し、清澄な処理水を得
る方法に関するものである。
（従来の技術）
都市下水、産業廃水などに含有されている有機
物を除去するために、微生物を利用した生物化学
的処理方法が広く用いられている。従来、この方
法は、最初沈殿池において固形物を30〜50％程度
除去した後、活性汚泥処理装置の曝気槽に活性汚
泥（微生物の集合体）を浮遊させ、汚濁物を分
解・除去し、その後に重力式沈殿池において活性
汚泥処理水を分離するのが一般的である。また、
ハニカムチユーブなどを充填した固定床型リアク
ターを用いる場合も、このリアクターの前段、後
段に重力式沈殿池を設けて水中のSSやハニカム
チユーブから剥離した活性汚泥を除去するのが一
般的である。また、このようにして得られた活性
汚泥処理水を更に浄化するためには、砂および粒
状のセラミツクス、あるいはアンスラサイトを充
填した濾過機に通水することによつて微細なSS
を除去するのが一般的である。なお、砂およびア
ンスラサイトを濾材に用いる方法は「用水廃水便
覧」改訂二版（丸善、昭和48年発行）に、また粒
状のセラミツクスと砂及び砂利を併用する方法は
特開昭61−153196号公報に示されている。
（発明が解決しようとする課題）
しかし、このような方法は以下に述べるような
問題点を有している。
まず、重力式沈殿池であるが、設計の重要なフ
アクターとして水面積負荷がある。この負荷は、
都市下水の活性汚泥処理プロセスの最終沈殿池処
理水の高度処理や固定床型リアクター処理水の固
液分離装置として用いる場合、20〜30m3／m2・日
程度に過ぎない。通常の場合の活性汚泥の沈降速
度から考えると、水面積負荷を上記値以上に保つ
ことはほとんど不可能である。このために大容量
の重力式沈殿装置が必要となり、設置面積が大き
くなるため設備コストが莫大とならざるを得な
い。又、硫酸ばんど、ポリマー等を注入し、粒径
の大きなフロツクを形成し、水面積負荷を大きく
する凝集沈殿法も可能であるが、ランニングコス
トの増大を招き、かつ操業技術が頻雑となること
を余儀なくされてしまう。
一方、排水の濾過機は砂、アンスラサイト、粒
状セラミツクス等を濾過材として使用し、排水を
下向流、上向流又は水平方向に通水してSSを除
去する装置である。このような濾過機は従来から
SS濃度の小さな排水や活性汚泥処理沈降分離水
の高度処理用として広く使用されている。しか
し、このような装置は濾材の空間率が小さいため
濾材の表層でSSが堆積して閉塞をおこしやすく、
堆積したSSを除去するため１回／１日程度の逆
洗を余儀なくされる。しかも、逆洗においては、
捕捉したSSを濾材から除去するために、濾層全
体を流動化させる必要があり、逆洗水量の増大を
招く。又濾材の流出を余儀なくされ、濾材の定期
的に補充する必要がある。
（課題を解決するための手段）
本発明は、都市下水、産業廃水、水道原水、風
呂循環水、水産養殖循環水の生物化学的処理にお
ける固定床型リアクター前段および／または後段
の固液分離過程、または、活性汚泥処理の前段お
よび／または最終沈殿池の後段の固液分離過程に
おいて、サドル型および／またはリング型の多孔
性セラミツクス濾材として用いて充填層を形成
し、または、砂および／またはアンスラサイト
と、サドル型および／またはリング型の多孔性セ
ラミツクスを濾材として用いて充填層を形成し、
この充填層に通水して水中に含まれる活性汚泥や
固形物を分離除去することを特徴とする固液分離
方法である。金属を精錬する際に発生するスラグ
を原料の一部に使用した多孔性セラミツクスを濾
材として用いること、高炉水砕を原料の一部に使
用した多孔性セラミツクスを濾材として用いるこ
とは好ましい。
（作用）
以下、本発明の作用を詳細に説明する。
本発明者等は、下水の活性汚泥処理方法につい
て研究する過程で、活性汚泥が存在する曝気槽に
セラミツクスを浸漬すると活性汚泥がセラミツク
ス内部に積極的に入り込むことを知見した。そし
て、この知見を基にセラミツクスを下水の活性汚
泥処理における担体として利用し、下水を効率的
に処理する方法を確立している（特願昭61−
184935号（特開昭63−62594号）。
更に、本発明者等は、高負荷処理において、セ
ラミツクス固定床から剥離する汚泥の除去方法を
研究する過程で、セラミツクスが砂、アンスラサ
イト等の従来の濾材と比較してきわめてすぐれた
濾過性能を有していることを知見し、サドル型ま
たはリング型に成形したセラミツクスを濾材とし
て用いる固液分離方法を開発したのである。
この特定の形状を有するセラミツクスを濾材と
して用いる固液分離方法は以下のような特徴を有
している。
まず、60m3／m2・日以下の濾過速度において
SSや活性汚泥をほぼ完全に分離でき、しかもセ
ラミツクスの空間率が大きいため、砂、アンスラ
サイト等の他の濾材と比較して濾過継続時間を５
〜10倍も長くとることができる。又、砂、アンス
ラサイト等の濾材では逆洗時に濾材の流出を余儀
なくされるが、セラミツクス濾材の場合は流出を
考慮しなくてもすむため維持管理がきわめて容易
であり、排水樋を濾材表面近辺に設置することも
可能であるため、逆洗水量も削減できる。
また、砂、アンスラサイト等とサドル型または
リング型のセラミツクスを組合わせた二層濾過方
式も可能であり、濾過速度を100m3／m2・日程度
まで上昇させることが可能である。しかし、濾過
継続時間はセラミツクス単独の場合に比べて短く
なるため、排水の性状にあわせ、方式を選択する
ことが望ましい。
本発明法によれば浄化処理を高効率で行なうこ
とができ、しかもSSを０〜５mg／程度まで除
去できるので極めてすぐれた処理水質が得られ
る。
次に、本発明を実施するために用いるセラミツ
クスを充填した濾過装置の構造について第１図に
よつて説明する。セラミツクス濾過装置Ａにはセ
ラミツクス濾過槽８を設け、濾材としてセラミツ
クス（例えばサドル型）が0.5〜３ｍ程度の高さ
の範囲で充填されている。セラミツクス濾過槽８
の下部には逆洗用の散気管５がパイプを介して逆
洗用ブロア４および逆洗用ポンプ３に接続され設
けられている。
排水はセラミツクス濾過装置Ａの上方からセラ
ミツクス濾過槽８に導入されて、SSがセラミツ
クスに、捕捉されることによつて浄化され、下方
から清浄な処理水６として排出される。水流の方
向は処理性能に無関係であり、排水が下方から導
入され、上方から処理水として排出されても問題
は無い。セラミツクス濾過槽８が閉塞した場合も
再生利用が可能である。セラミツクス濾過槽８が
閉塞に近い状態になつた場合は、逆洗用ブロア４
によつて散気管５より空気を１m3／m2分程度の流
速で流すと同時に、逆洗用ポンプ３によつて水を
0.2〜0.3m3／m2分程度の流速で５〜15分程度流
し、空気と水を同時に流入させることにより閉塞
しているSSをほぼ完全に除去することができる。
逆洗の頻度は排水中に含まれるSSの濃度により
決定されるが、通常の場合、セラミツクス１m3あ
たり３〜４Kgの汚泥を保持することができる。逆
洗水は図示してない汚泥濃縮槽に通水し、濃縮汚
泥と上澄液に分離する。このように再生したセラ
ミツクスは、活性汚泥の固定化性能が損われず、
また濾過性能も損われることもないため、再使用
が何度でも可能である。
本発明に使用されるセラミツクス原料として
は、例えばアルミナ、シリカあるいはこれらの混
合物、更に金属を精錬する際に発生するスラグ、
あるいは高炉水砕の微粉末を混したものなどがあ
る。中でも、製鉄所の溶鉱炉において銑鉄を製造
する際に副産物として得られるスラグを高圧水に
より急冷した、いわゆる高炉水砕を原料の一部に
用いるのが最適である。このセラミツクスは例え
ば高炉水砕に粘土及び気孔形成材を配合し、サド
ル形あるいはリング形の一定の形状に成形したの
ち、焼成することによつて得られるものである
（特願昭61−221651号（特開昭63−77596号）。
高炉水砕をセラミツクス原料の一部に用いるの
が最適である理由は次の通りである。
(1) 高炉水砕は、製鉄所の副産物として得られる
ので安価であり、また、組成的にも安定してい
る。
(2) 焼成時に多孔性とするので汚泥の捕捉性能が
すぐれている。
(3) 高炉水砕はCaOを42〜45％も含有しているの
で、高炉水砕を原料の一部とすると、アルミナ
またはシリカを原料にしたセラミツクスよりも
低温度でセラミツクスが得られ、安価に製造で
きる。
次に、セラミツクスの形状はサドル型又はリン
グ型とする。サドル型又はリン型のセラミツクス
を用いると、セラミツクスを充填したとき濾過層
の単位面積当りの表面積及び空隙率を大きくと
れ、濾過性能が向上すると同時に、セラミツクス
濾過槽の閉塞までの濾過継続時間を長くとること
ができる。
また、サドル型又はリング型のセラミツクスの
大きさは、外径10〜50mm程度のものが最適であ
る。セラミツクスの大きさが10mm未満であると閉
塞しやすく、一方20mmを超えるとSSの捕捉性が
低下し、処理水質が悪化する。
第１表に本発明に使用する高炉水砕を原料の一
部とするサドル型又はリング型のセラミツクスの
性状例を示す。
(Industrial Application Field) The present invention is a process for purifying urban sewage, industrial wastewater from the brewing industry, food processing, steel industry, etc., raw water from rivers, lakes, etc., bath circulating water, and aquaculture circulating water such as from fish tanks. This relates to a method of separating and removing activated sludge and fine solid matter SS contained in water to obtain clear treated water. (Prior Art) Biochemical treatment methods using microorganisms are widely used to remove organic matter contained in urban sewage, industrial wastewater, and the like. Conventionally, this method involves first removing about 30 to 50% of the solid matter in a settling tank, then suspending the activated sludge (aggregation of microorganisms) in the aeration tank of the activated sludge treatment equipment to decompose and remove the pollutants. It is common to then separate the activated sludge treated water in a gravity settling tank. Also,
Even when using a fixed bed reactor filled with honeycomb tubes, it is common to install gravity settling tanks before and after the reactor to remove submerged SS and activated sludge separated from the honeycomb tubes. In addition, in order to further purify the activated sludge treated water obtained in this way, it is necessary to pass the water through a filter filled with sand, granular ceramics, or anthracite to remove fine SS.
It is common to remove. The method of using sand and anthracite as filter media is described in the revised 2nd edition of "Water and Wastewater Handbook" (Maruzen, published in 1972), and the method of using granular ceramics together with sand and gravel is described in JP-A-61-153196. It is shown in the official gazette. (Problems to be Solved by the Invention) However, such a method has the following problems. Firstly, for gravity-type sedimentation basins, the water area load is an important factor in the design. This load is
When used as a solid-liquid separation device for advanced treatment of final sedimentation tank treated water in the activated sludge treatment process of urban sewage or fixed bed type reactor treated water, it is only about 20 to 30 m 3 /m 2 ·day. Considering the sedimentation rate of activated sludge in normal cases, it is almost impossible to maintain the water area load above the above value. For this purpose, a large-capacity gravity-type sedimentation device is required, which increases the installation area and inevitably increases the equipment cost. It is also possible to use a coagulation-sedimentation method in which sulfuric acid band, polymer, etc. are injected to form large particle flocs and the water area load is increased, but this increases running costs and requires frequent operation techniques. I am forced to become one. On the other hand, a wastewater filter is a device that uses sand, anthracite, granular ceramics, etc. as a filtering material and passes wastewater in a downward, upward, or horizontal direction to remove SS. Such filters have traditionally been
It is widely used for advanced treatment of wastewater with low SS concentration and activated sludge treatment sedimentation separation water. However, in such devices, the porosity of the filter medium is small, so SS tends to accumulate on the surface layer of the filter medium and cause blockage.
Backwashing is required once a day to remove accumulated SS. Moreover, in backwashing,
In order to remove the trapped SS from the filter medium, it is necessary to fluidize the entire filter layer, which leads to an increase in the amount of backwash water. Moreover, the filter medium is forced to flow out, and it is necessary to periodically replenish the filter medium. (Means for Solving the Problems) The present invention provides a solid-liquid separation process before and/or after a fixed bed reactor in the biochemical treatment of municipal sewage, industrial wastewater, raw tap water, bath circulating water, and aquaculture circulating water. Or, in the solid-liquid separation process before activated sludge treatment and/or after the final settling tank, a saddle-type and/or ring-type porous ceramic filter is used to form a packed bed, or sand and/or Forming a packed bed using anthracite and saddle-shaped and/or ring-shaped porous ceramics as filter media,
This is a solid-liquid separation method characterized by passing water through this packed bed to separate and remove activated sludge and solids contained in the water. It is preferable to use porous ceramics made of slag generated during metal smelting as a part of the raw material, or porous ceramics made of blast furnace granulation as part of the raw material. (Function) Hereinafter, the function of the present invention will be explained in detail. In the process of researching methods for treating sewage with activated sludge, the present inventors discovered that when ceramics are immersed in an aeration tank in which activated sludge is present, activated sludge actively enters inside the ceramics. Based on this knowledge, we established a method for efficiently treating sewage by using ceramics as a carrier in activated sludge treatment of sewage.
No. 184935 (Unexamined Japanese Patent Publication No. 63-62594). Furthermore, in the process of researching a method for removing sludge that separates from ceramic fixed beds during high-load processing, the present inventors discovered that ceramics have extremely superior filtration performance compared to conventional filter media such as sand and anthracite. Based on this knowledge, they developed a solid-liquid separation method that uses saddle-shaped or ring-shaped ceramics as filter media. The solid-liquid separation method using ceramics having a specific shape as a filter medium has the following characteristics. First, at a filtration rate of 60m 3 /m 2・day or less,
SS and activated sludge can be almost completely separated, and since the void ratio of ceramics is large, the filtration duration is 55% longer than other filter media such as sand and anthracite.
It can last up to 10 times longer. In addition, with filter media made of sand, anthracite, etc., the filter media is forced to flow out during backwashing, but in the case of ceramic filter media, maintenance is extremely easy as there is no need to consider outflow. Since it is also possible to install the system in Furthermore, a two-layer filtration system combining sand, anthracite, etc. with saddle-shaped or ring-shaped ceramics is also possible, and it is possible to increase the filtration rate to about 100 m 3 /m 2 ·day. However, since the duration of filtration is shorter than when using ceramics alone, it is desirable to select a method according to the characteristics of the wastewater. According to the method of the present invention, purification treatment can be carried out with high efficiency, and SS can be removed to the extent of about 0 to 5 mg/min, resulting in extremely excellent treated water quality. Next, the structure of a filtration device filled with ceramics used to carry out the present invention will be explained with reference to FIG. The ceramic filtration device A is provided with a ceramic filtration tank 8, which is filled with ceramics (for example, saddle type) as a filter medium to a height range of about 0.5 to 3 m. Ceramics filtration tank 8
An aeration pipe 5 for backwashing is connected to a backwashing blower 4 and a backwashing pump 3 via pipes. The wastewater is introduced into the ceramic filtration tank 8 from above the ceramic filtration device A , purified by capturing SS in the ceramics, and discharged from below as clean treated water 6. The direction of water flow is irrelevant to treatment performance, and there is no problem even if wastewater is introduced from below and discharged as treated water from above. Even if the ceramic filtration tank 8 becomes clogged, it can be recycled. If the ceramic filtration tank 8 becomes nearly clogged, the backwash blower 4
At the same time, air is flowed through the diffuser pipe 5 at a flow rate of about 1 m 3 /m 2 minutes, and at the same time water is flowed through the backwash pump 3.
By flowing at a flow rate of 0.2 to 0.3 m 3 /m 2 minutes for about 5 to 15 minutes and allowing air and water to flow in at the same time, the blocked SS can be almost completely removed.
The frequency of backwashing is determined by the concentration of SS contained in the wastewater, but in normal cases, 3 to 4 kg of sludge can be retained per 1 m 3 of ceramics. The backwash water passes through a sludge thickening tank (not shown) and is separated into thickened sludge and supernatant liquid. Ceramics regenerated in this way do not impair activated sludge immobilization performance,
Furthermore, since the filtration performance is not impaired, it can be reused any number of times. Ceramic raw materials used in the present invention include, for example, alumina, silica, or mixtures thereof, and slag generated when refining metals.
Alternatively, it may be mixed with fine powder from blast furnace granulation. Among these, it is most suitable to use, as part of the raw material, so-called blast furnace granulated slag, which is obtained by rapidly cooling slag obtained as a by-product during the production of pig iron in a blast furnace at a steelworks using high-pressure water. This ceramic can be obtained, for example, by mixing clay and pore-forming material with granulated blast furnace water, forming it into a saddle or ring shape, and then firing it (Japanese Patent Application No. 61-221651). (Japanese Patent Application Laid-Open No. 63-77596).The reasons why it is optimal to use granulated blast furnace granules as part of the raw material for ceramics are as follows: (1) Granulated blast furnace granules are obtained as a by-product of steel mills. It is inexpensive and has a stable composition. (2) Since it becomes porous during firing, it has excellent sludge trapping performance. (3) Granulated blast furnace water contains 42 to 45% CaO. Therefore, if blast furnace granulation is used as part of the raw material, ceramics can be obtained at a lower temperature than ceramics made from alumina or silica, and can be produced at a lower cost.The shape of the ceramics can be saddle-shaped or ring-shaped. If saddle-type or phosphor-type ceramics are used, the surface area and porosity per unit area of the filtration layer can be increased when filled with ceramics, improving filtration performance and at the same time ensuring that filtration continues until the ceramic filtration tank is blocked. It can take a long time. Also, the optimal size of saddle-shaped or ring-shaped ceramics is one with an outer diameter of 10 to 50 mm. If the size of ceramics is less than 10 mm, it is easy to block. If it exceeds 20 mm, the ability to trap SS will decrease and the quality of the treated water will deteriorate.Table 1 shows examples of the properties of saddle-shaped or ring-shaped ceramics using granulated blast furnace granules as part of the raw material used in the present invention.
【表】
このようなサドル型および／またはリング型の
セラミツクスを濾材として充填した固液分離装置
は、他の固液分離装置と比較して閉塞しにくく、
大量の排水の濾過が可能であり、又、設備費、ラ
ンニングコストも削減することができる。
（実施例）
次に本発明の実施例を説明する。
実施例１（都市下水処理）
都市下水処理の一つとして、プラスチツクやセ
ラミツクス等の担体に活性汚泥を付着させた固定
床型バイオリアクターによつて、水中の汚濁物を
除去する方法がある。この方法は高負荷処理にな
ると活性汚泥が担体からはく離し、このため処理
水質が悪化することがある。このような処理水中
の活性汚泥を除去するために本発明を用いた。
第２表に示す人工下水を活性汚泥処理して得ら
れた第３表に示すバイオリアクター処理水を、第
１図に示すセラミツクス濾過装置Ａで処理した。
即ち、第１図のセラミツクス濾過槽８に高炉水砕
を主原料とするサドル型のセラミツクス（3/4イ
ンチ径）を８充填しておいて、第３表に示した
バイオリアクター処理水をセラミツクス充填層に
通水して濾過処理した。処理結果を第３表に濾過
水として示した。[Table] Solid-liquid separators filled with saddle-shaped and/or ring-shaped ceramics as filter media are less prone to clogging than other solid-liquid separators.
It is possible to filter a large amount of wastewater, and it is also possible to reduce equipment costs and running costs. (Example) Next, an example of the present invention will be described. Example 1 (Urban Sewage Treatment) One method of urban sewage treatment is to remove pollutants from water using a fixed bed bioreactor in which activated sludge is attached to a carrier such as plastic or ceramics. In this method, activated sludge separates from the carrier when subjected to high-load treatment, which may deteriorate the quality of treated water. The present invention was used to remove activated sludge from such treated water. The bioreactor-treated water shown in Table 3 obtained by treating the artificial sewage shown in Table 2 with activated sludge was treated with the ceramic filtration device A shown in FIG.
That is, the ceramic filtration tank 8 shown in Fig. 1 is filled with 8 saddle-shaped ceramics (3/4 inch diameter) whose main raw material is blast furnace granulation, and the bioreactor-treated water shown in Table 3 is filtered through the ceramics. Water was passed through the packed bed and filtered. The treatment results are shown in Table 3 as filtered water.
【表】【table】
【表】【table】
【表】
第３表の結果から、濾過速度60m3／m2・日の条
件においても、濾過水の水質はBOD5mg／以
下、SSが２mg／以下、CODが10mg／以下で
あり、良好な処理が可能である。
実施例２（都市下水の三次処理）
下水の浄化法においては、スクリーンや最初沈
殿池による大型固形物の除去を一時処理、活性汚
泥処理等の生物化学的処理を二次処理といつてい
る。三次処理はこれに続く高度処理であり、通
常、特別に処理水質への要求が高い場合に実施さ
れるものである。従来、三次処理は、急速濾過池
や凝集・沈殿処理が中心であつた。ここでは、本
発明を三次処理として実施した。
第１図のセラミツクス濾過槽８に、高炉水砕を
主原料とするリング型セラミツクス（直径10mm、
長さ12mm）を1.0ｍ充填し、都市下水の二次処理
水（活性汚泥処理水）を、濾過速度40m3／m2・日
で通水した。第４表に、この濾過処理結果を示
す。[Table] From the results in Table 3, even under the conditions of a filtration rate of 60 m 3 /m 2 days, the quality of the filtrate water is BOD 5 mg/or less, SS 2 mg/or less, and COD 10 mg/or less, indicating good treatment. is possible. Example 2 (Tertiary treatment of urban sewage) In sewage purification methods, the removal of large solids using screens and primary settling tanks is referred to as temporary treatment, and biochemical treatment such as activated sludge treatment is referred to as secondary treatment. Tertiary treatment is a subsequent advanced treatment and is usually carried out when there are particularly high demands on the quality of the treated water. Traditionally, tertiary treatment has centered on rapid filtration and coagulation/sedimentation treatment. Here, the invention was implemented as a tertiary treatment. The ceramic filtration tank 8 in Fig. 1 is filled with ring-shaped ceramics (diameter 10 mm,
The tube was filled with 1.0 m of water (length 12 mm), and secondary treated water of urban sewage (activated sludge treated water) was passed through the tube at a filtration rate of 40 m 3 /m 2 ·day. Table 4 shows the results of this filtration treatment.
【表】
このように、本発明法は下水の三次処理用とし
てもきわめて有効であることが明らかになつた。
実施例３（産業廃水処理）
コークス工場から発生したガス廃液を４倍に希
釈した第５表に示す廃水を活性汚泥処理して得ら
れた第６表に示すバイオリアクター処理水を、第
１図に示すセラミツクス濾過装置Ａで処理した。
即ち、第１図のセラミツクス濾過槽８に高炉水砕
を主原料とするサドル型セラミツクス（１インチ
径）を８充填しておいて、第６表に示すバイオ
リアクター水をセラミツクス充填層に通水して濾
過処理した。処理結果を第６表に濾過水として示
した。[Table] Thus, it has been revealed that the method of the present invention is extremely effective for tertiary treatment of sewage. Example 3 (Industrial wastewater treatment) The bioreactor treated water shown in Table 6 obtained by treating the wastewater shown in Table 5, which was obtained by diluting the gas waste liquid generated from a coke factory four times with activated sludge, was treated with the bioreactor treated water shown in Table 6. It was treated with ceramic filtration device A shown in FIG.
That is, the ceramic filtration tank 8 shown in Fig. 1 is filled with 8 saddle-shaped ceramics (1 inch diameter) whose main raw material is blast furnace granulation, and the bioreactor water shown in Table 6 is passed through the ceramic packed bed. and filtered. The treatment results are shown in Table 6 as filtered water.
【表】【table】
【表】
第６表に示すように、コークス工場から発生す
るガス廃液の処理水を本発明の方法で処理した結
果、COD容積負荷量４Kg／m3・日の高負荷処理
を行つてもCODが90mg／以下、SSが40mg／
以下の処理水が得られた。
（発明の効果）
活性汚泥や固形物を保持する機能がすぐれて
いるため、処理水中にSSがほとんど流出しな
い。したがつて、きわめて良好な水質を得るこ
とができる。
砂等の濾過方法と比較すると、全層でSSを
保持できるため、濾過継続時間を長くとれる。
又、逆洗の際にも、濾材の流出を考慮しなくて
もよいため、維持管理がきわめて容易となると
同時に、逆洗水量も削減することができる。
沈殿池等と比較すると、濾過速度を60m3／
m2・日までとれるため、設備費、設置面積の削
減が可能となる。[Table] As shown in Table 6, as a result of treating the treated water of gas waste generated from a coke factory using the method of the present invention, the COD volume load was 4 kg/m 3.days . 90mg/or less, SS 40mg/
The following treated water was obtained. (Effects of the invention) Due to its excellent ability to retain activated sludge and solid matter, almost no SS flows out into the treated water. Therefore, extremely good water quality can be obtained. Compared to sand filtration methods, SS can be retained in all layers, allowing longer filtration times.
Also, during backwashing, there is no need to take into account the outflow of the filter medium, making maintenance and management extremely easy, and at the same time, the amount of backwash water can be reduced. Compared to sedimentation tanks, etc., the filtration rate is 60m 3 /
Since it can take up to 2 m2 days, it is possible to reduce equipment costs and installation area.
第１図は本発明を実施するための固液分離装置
の例を示す図である。
１…排水、２…排水供給ポンプ、３…逆洗用ポ
ンプ、４…逆洗用ブロア、５…散気管、６…処理
水、７…逆洗水、８…セラミツクス濾過槽。
FIG. 1 is a diagram showing an example of a solid-liquid separator for implementing the present invention. 1... Drainage water, 2... Drainage supply pump, 3... Backwash pump, 4... Backwash blower, 5... Aeration pipe, 6... Treated water, 7... Backwash water, 8... Ceramics filtration tank.
Claims (1)
水、水産養殖循環水の生物化学的処理における固
定床型リアクターの前段および／または後段の固
液分離過程、または、活性汚泥処理の前段およ
び／または最終沈殿池の後段の固液分離過程にお
いて、サドル型および／またはリング型の多孔性
セラミツクスを濾材として用いて充填層を形成
し、この充填層に通水して水中に含まれる活性汚
泥や固形物を分離除去することを特徴とする固液
分離方法。 ２ 都市下水、産業廃水、水道原水、風呂循環
水、水産養殖循環水の生物化学処理における固定
床型リアクターの前段および／または後段の固液
分離過程、または、活性汚泥処理の前段および／
または最終沈殿池の後段の固液分離過程におい
て、砂および／またはアンスラサイトと、サドル
型および／またはリング型の多孔性セラミツクス
を濾材として用いて充填層を形成し、この充填層
に通水して水中に含まれる活性汚泥や固形物を分
離除去することを特徴とする固液分離方法。 ３ 金属を精錬する際に発生するスラグを原料の
一部に使用した多孔性セラミツクスを濾材として
用いる請求項１または２記載の方法。 ４ 高炉水砕を原料の一部に使用した多孔性セラ
ミツクスを濾材として用いる請求項１または２記
載の方法。[Scope of Claims] 1 Solid-liquid separation process or activated sludge in the front and/or rear stage of a fixed bed reactor in the biochemical treatment of municipal sewage, industrial wastewater, raw tap water, bath circulating water, and aquaculture circulating water. In the solid-liquid separation process before the treatment and/or after the final settling tank, saddle-shaped and/or ring-shaped porous ceramics are used as filter media to form a packed bed, and water is passed through this packed bed to remove water from the water. A solid-liquid separation method characterized by separating and removing contained activated sludge and solids. 2 Solid-liquid separation process before and/or after a fixed bed reactor in the biochemical treatment of municipal sewage, industrial wastewater, raw tap water, bath circulating water, aquaculture circulating water, or before and/or after activated sludge treatment.
Alternatively, in the solid-liquid separation process after the final settling tank, a packed bed is formed using sand and/or anthracite and saddle-shaped and/or ring-shaped porous ceramics as filter media, and water is passed through this packed bed. A solid-liquid separation method characterized by separating and removing activated sludge and solids contained in water. 3. The method according to claim 1 or 2, wherein porous ceramics using slag generated during metal refining as part of the raw material is used as the filter medium. 4. The method according to claim 1 or 2, wherein porous ceramics using blast furnace granulation as a part of the raw material is used as the filter medium.
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP63103829A JPH01274808A (en) | 1988-04-28 | 1988-04-28 | Solid-liquid separation |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63103829A JPH01274808A (en) | 1988-04-28 | 1988-04-28 | Solid-liquid separation |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01274808A JPH01274808A (en) | 1989-11-02 |
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Family
ID=14364310
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63103829A Granted JPH01274808A (en) | 1988-04-28 | 1988-04-28 | Solid-liquid separation |
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|---|---|---|---|---|
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Citations (1)
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|---|---|---|---|---|
| JPS6377596A (en) * | 1986-09-19 | 1988-04-07 | Nippon Steel Corp | Microorganism immobilized carrier for waste water treatment |
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1988
- 1988-04-28 JP JP63103829A patent/JPH01274808A/en active Granted
Patent Citations (1)
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| JPS6377596A (en) * | 1986-09-19 | 1988-04-07 | Nippon Steel Corp | Microorganism immobilized carrier for waste water treatment |
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