JPH0451108A - 変倍ファインダー光学系 - Google Patents
変倍ファインダー光学系Info
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- JPH0451108A JPH0451108A JP16068390A JP16068390A JPH0451108A JP H0451108 A JPH0451108 A JP H0451108A JP 16068390 A JP16068390 A JP 16068390A JP 16068390 A JP16068390 A JP 16068390A JP H0451108 A JPH0451108 A JP H0451108A
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- 201000009310 astigmatism Diseases 0.000 description 2
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Landscapes
- Viewfinders (AREA)
- Lenses (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
・ 上の
本発明は、変倍フナインダー光学系に関するものであり
、更に詳しくはレンズシャッターカメラ等に用いる実像
式の変倍ファインダー光学系に関するものである。
、更に詳しくはレンズシャッターカメラ等に用いる実像
式の変倍ファインダー光学系に関するものである。
炎米皇孜肯
物体側より順に正の対物レンズ系，正のコンデンサーレ
ンズ及び正の接眼レンズ系から成る実像式の変倍ファイ
ンダー光学系としては、例えば特開昭６１−１５６０１
８号、同６１−１５６０１９号、同６１−１６０７１３
号。
ンズ及び正の接眼レンズ系から成る実像式の変倍ファイ
ンダー光学系としては、例えば特開昭６１−１５６０１
８号、同６１−１５６０１９号、同６１−１６０７１３
号。
同６２−７０１７号、特開平１−６５５１９号、同１−
６５５２０号、同１−１１６６１６号等が挙げられる。
６５５２０号、同１−１１６６１６号等が挙げられる。
これらの変倍ファインダー光学系には、２群ズームの対
物レンズ系が用いられている。
物レンズ系が用いられている。
なかでも特開昭６１−１５６０１８号、同６２−７０１
７号、特開平１−６５５１９号、同１−６５５２０号及
び同１−１１６６１６号には負正から成る２群ズームの
対物レンズ系が用し＼られている。
７号、特開平１−６５５１９号、同１−６５５２０号及
び同１−１１６６１６号には負正から成る２群ズームの
対物レンズ系が用し＼られている。
一方、特開昭６１−１５６０１９号には正負から成る２
群ズームの対物レンズ系が用いられており、特開昭６１
−１６０７１３号には正正から成る２群ズームの対物レ
ンズ系が用いられている。
群ズームの対物レンズ系が用いられており、特開昭６１
−１６０７１３号には正正から成る２群ズームの対物レ
ンズ系が用いられている。
また、負正正から成り正の屈折力を有する３群ズームの
対物レンズ系が用いられたものもある（特開平１−１３
１５１０号等）。
対物レンズ系が用いられたものもある（特開平１−１３
１５１０号等）。
日が しよ゛と る
上記負正から成る２群ズームの対物レンズ系が用いられ
ているファインダー光学系においては、各群の移動量を
大きくしなければ高倍率化を達成することはできず収差
劣化も大きいという問題がある。
ているファインダー光学系においては、各群の移動量を
大きくしなければ高倍率化を達成することはできず収差
劣化も大きいという問題がある。
また、上記負正から成る２群ズームの対物レンズ系では
、低倍率側で負に大きくなる歪曲収差が負の第１群で発
生する。一般に、レンズは中心付近を通る光線に対して
は悪影響を与えないが、周辺を通過する光線に対しては
大きな収差量を与える。負正の２群ズームでは、低倍率
時に第１２図に示すように負の第ルンズ（ＬＩ）と正の
第２レンズ（Ｌｎ ）との間隔が広くなっているため、
画角の大きな光束は第１群（Ｌｌ）の周辺を通る。その
結果、低倍率状態における歪曲収差と高倍率状態におけ
る歪曲収差との差（以下、 「デイスト−ジョン隔差」
という。）が許容できないレベルにまで大きくなってし
まうという問題がある。
、低倍率側で負に大きくなる歪曲収差が負の第１群で発
生する。一般に、レンズは中心付近を通る光線に対して
は悪影響を与えないが、周辺を通過する光線に対しては
大きな収差量を与える。負正の２群ズームでは、低倍率
時に第１２図に示すように負の第ルンズ（ＬＩ）と正の
第２レンズ（Ｌｎ ）との間隔が広くなっているため、
画角の大きな光束は第１群（Ｌｌ）の周辺を通る。その
結果、低倍率状態における歪曲収差と高倍率状態におけ
る歪曲収差との差（以下、 「デイスト−ジョン隔差」
という。）が許容できないレベルにまで大きくなってし
まうという問題がある。
上記正負から成る２群ズームの対物レンズ系が用いられ
ているファインダー光学系においては、実像式ファイン
ダーに必要な反転光学系を設けるだめのスペースをとり
にくいという問題がある。
ているファインダー光学系においては、実像式ファイン
ダーに必要な反転光学系を設けるだめのスペースをとり
にくいという問題がある。
上記正正から成る２群ズームの対物レンズ系が用いられ
ているファインダー光学系においては、収差補正が離し
いという問題がある。
ているファインダー光学系においては、収差補正が離し
いという問題がある。
また、従来より知られている虚像式ファインダーでは、
光学系のなかで前玉径を最も大きくする必要があるので
、ファインダーが大型化してしまうという問題がある。
光学系のなかで前玉径を最も大きくする必要があるので
、ファインダーが大型化してしまうという問題がある。
本発明はこのような問題を解決し、光学性能が高く、各
群の小さな移動量で高倍率化が達成される変倍ファイン
ダー光学系を提供することを目的とする。
群の小さな移動量で高倍率化が達成される変倍ファイン
ダー光学系を提供することを目的とする。
るだめの
上記目的を達成するため本発明では、
物体側より順に正の対物レンズ系、正のコンデンサーレ
ンズ及び正の接眼レンズ系から成る実像式の変倍ファイ
ンダー光学系において、前記対物レンズ系が物体側より
順に負の第１群。
ンズ及び正の接眼レンズ系から成る実像式の変倍ファイ
ンダー光学系において、前記対物レンズ系が物体側より
順に負の第１群。
負の第２群及び正の第３群から成り、変倍時に前記第２
群及び第３群が光軸上を移動することを特徴としている
。
群及び第３群が光軸上を移動することを特徴としている
。
例えば、変倍時に第３群がバリエータとして光軸上を移
動して変倍を行ない、それに伴う視度補正のために少な
くとも第２群がコンペンセータとして光軸上を移動（高
倍率側から低倍率側への変倍に際し、瞳側へ移動）する
ように構成することができる。ここで、前記第１群が変
倍時に固定のレンズから成るものであってもよい。
動して変倍を行ない、それに伴う視度補正のために少な
くとも第２群がコンペンセータとして光軸上を移動（高
倍率側から低倍率側への変倍に際し、瞳側へ移動）する
ように構成することができる。ここで、前記第１群が変
倍時に固定のレンズから成るものであってもよい。
また、前記対物レンズ系を構成する全ての群が変倍時に
移動する構成となっていてもよい。特に、前記第３群が
非球面を少なくとも１面有しているのが好ましい。
移動する構成となっていてもよい。特に、前記第３群が
非球面を少なくとも１面有しているのが好ましい。
第１１図に示すように、負の屈折力を有する第１群（Ｉ
）及び第２群（ＩＩ）は、レンズ系の主点（Ｈ）を第３
群より後方へ位置させる働き、つまりレンズバック（第
３群（ＩＩＩ）と像面との間の距離）を伸ばす働きがあ
る。そして、正の第３群（１［［）はそれを収束して結
像させる働きをする。
）及び第２群（ＩＩ）は、レンズ系の主点（Ｈ）を第３
群より後方へ位置させる働き、つまりレンズバック（第
３群（ＩＩＩ）と像面との間の距離）を伸ばす働きがあ
る。そして、正の第３群（１［［）はそれを収束して結
像させる働きをする。
実像式ファインダーの場合、反転光学系が不可欠である
が、レンズバックを伸ばすことによってプリズム、ミラ
ー等を入れるスペースを確保することができる。
が、レンズバックを伸ばすことによってプリズム、ミラ
ー等を入れるスペースを確保することができる。
前述したように、従来の負正の２群ズームで問題となっ
ている大きなデイスト−ジョン隔差の原因は、第１群（
ＬＩ ）にある。本発明では負正の２群ズームの負の第
１群（ＬＩ）を２つに分けることによって、屈折力を２
つに分散させているので、発生する歪曲・収差の影響を
小さく抑えることができる。これは、本発明のように負
負正の３群構成としたときの第１群（１）を光線が通る
時の光線が受ける影響が、負正の２群構成としたときの
第１群（Ｌｌ ）を通る時に受ける影響よりも小さいた
めであレバ また第２群（Ｉ［）を通る時の光線がレン
ズの中心付近を通るため光線が受ける影響は小さいため
である。このように収差補正を容易に行なうことができ
るため、それに伴ってより高倍率化を図ることができる
。
ている大きなデイスト−ジョン隔差の原因は、第１群（
ＬＩ ）にある。本発明では負正の２群ズームの負の第
１群（ＬＩ）を２つに分けることによって、屈折力を２
つに分散させているので、発生する歪曲・収差の影響を
小さく抑えることができる。これは、本発明のように負
負正の３群構成としたときの第１群（１）を光線が通る
時の光線が受ける影響が、負正の２群構成としたときの
第１群（Ｌｌ ）を通る時に受ける影響よりも小さいた
めであレバ また第２群（Ｉ［）を通る時の光線がレン
ズの中心付近を通るため光線が受ける影響は小さいため
である。このように収差補正を容易に行なうことができ
るため、それに伴ってより高倍率化を図ることができる
。
また本発明では、従来より知られている負正の２群ズー
ムの負の第１群を２つに分けこれらの間隔を変化させる
ことにより、負の屈折力を有する群自身の屈折力を変化
させることができるように構成されている。その結果、
正の屈折力を有する群の移動は小さくても焦点距離を変
化させることができる。従って、各群の移動量を従来の
２群ズームと同程度とすれば、より高倍率の対物レンズ
系を実現することができる。更に、高倍率化に伴う収差
補正も容易に行なうことができる。
ムの負の第１群を２つに分けこれらの間隔を変化させる
ことにより、負の屈折力を有する群自身の屈折力を変化
させることができるように構成されている。その結果、
正の屈折力を有する群の移動は小さくても焦点距離を変
化させることができる。従って、各群の移動量を従来の
２群ズームと同程度とすれば、より高倍率の対物レンズ
系を実現することができる。更に、高倍率化に伴う収差
補正も容易に行なうことができる。
第９図に示すように負の前群（ＬＦ ）及び正の後群（
ＬＲ）から成る虚像式ファインダーの場合、光線は瞳（
Ｅ）から離れて物体側に近いほど光軸（八８）から遠ざ
かるようになる。つまり、前玉（ＬＦ）は光学系のなか
でも最も大きな径を有する必要がある。これに対して本
発明のような実像式ファインダーの場合、光学系内部で
少なくとも１回は実像を形成する。第１０図に示されて
いる対物レンズ系（Ｌｏ）。
ＬＲ）から成る虚像式ファインダーの場合、光線は瞳（
Ｅ）から離れて物体側に近いほど光軸（八８）から遠ざ
かるようになる。つまり、前玉（ＬＦ）は光学系のなか
でも最も大きな径を有する必要がある。これに対して本
発明のような実像式ファインダーの場合、光学系内部で
少なくとも１回は実像を形成する。第１０図に示されて
いる対物レンズ系（Ｌｏ）。
コンデンサーレンズ（Ｌ、）及び接眼レンズ系（Ｌ、）
がら成る実像式ファインダー光学系の構成から分かるよ
うに、結像位置の近傍にコンデンサーレンズ（Ｌｃ ）
を配置して光線の進路を変えることができるので、前玉
径（対物レンズ系（ＬＯ）の径）を小さくすることが可
能である。また、この場合レンズ周辺の強い屈折力の部
分を通らないので収差補正も容易である。
がら成る実像式ファインダー光学系の構成から分かるよ
うに、結像位置の近傍にコンデンサーレンズ（Ｌｃ ）
を配置して光線の進路を変えることができるので、前玉
径（対物レンズ系（ＬＯ）の径）を小さくすることが可
能である。また、この場合レンズ周辺の強い屈折力の部
分を通らないので収差補正も容易である。
本発明に用いられている対物レンズ系のような負負正の
３群ズームにおいては、視度変化に対する誤差感度に大
きな影響を与えるのは負の第２群と正の第３群との間の
空気間隔であり、特に高倍率側においてこの影響が最大
となる。
３群ズームにおいては、視度変化に対する誤差感度に大
きな影響を与えるのは負の第２群と正の第３群との間の
空気間隔であり、特に高倍率側においてこの影響が最大
となる。
高倍率側におけるファインダー光学系全系の倍率をＦｏ
、高倍率側における対物レンズ系の屈折力をφＴ、高倍
率側における前記第１群及び第２群の合成屈折力をφ１
２Ｔ、高倍率側における第３群の屈折力をφ３、第１群
及び第２群を合成した群と第３群との主点間隔をｅ、２
３□、第３群後方上点から像面までの距離をＬＢＴｌ
接眼レンズ系の屈折力をφ。
、高倍率側における対物レンズ系の屈折力をφＴ、高倍
率側における前記第１群及び第２群の合成屈折力をφ１
２Ｔ、高倍率側における第３群の屈折力をφ３、第１群
及び第２群を合成した群と第３群との主点間隔をｅ、２
３□、第３群後方上点から像面までの距離をＬＢＴｌ
接眼レンズ系の屈折力をφ。
とすると、
ｒ’ｒ＝φ。／φ丁
φＴ−φ、２□＋φ３−ｅ＋２ｉｙ’φ１２Ｔ・φ３（
ここで、φ１２Ｔ＜Ｏ，φ３〉０である）ＬＢＴ ＝
（１−ｅ Ｉ ２３Ｔ ・φ、２．）／φ■が成立する
。
ここで、φ１２Ｔ＜Ｏ，φ３〉０である）ＬＢＴ ＝
（１−ｅ Ｉ ２３Ｔ ・φ、２．）／φ■が成立する
。
ゆえに、前記空気間隔の像面位置変動への影響度は、
で表わされる。また、像面位置の変化（ΔＬＢ、 ）と
視度変化（ΔＤＴ（デイオプター））との間には、Δ
ＬＢＴ＝ （１／１０００）・（１／φ 。２ル△
０丁で示される式が成立し、ゆえに ・・・■ となる。
視度変化（ΔＤＴ（デイオプター））との間には、Δ
ＬＢＴ＝ （１／１０００）・（１／φ 。２ル△
０丁で示される式が成立し、ゆえに ・・・■ となる。
上記式■及び■より、
Ｉ”Ｔはファインダースペックとして決められるイ直で
あるので、φ１２７を決定すれば前記空気間隔の視度に
対する誤差感度を制御することができる。
あるので、φ１２７を決定すれば前記空気間隔の視度に
対する誤差感度を制御することができる。
本発明における対物レンズ系のズーム構成力で負正正で
あることからφ１２７＜Ｏである。従って、上記式■を
変形すると ａ（ＤＩ） φ１２Ｔ Ｉ −（Ｘ １／（１０００ｒ’ ｖ２））
１”’ａ （ｅ＋＋３１） ・・・■ がえられる。ここで、製造上の制約から決まるａ（Ｄ“
） を設定することによ・て、ａ （ｅＩ２３７） φ、２Ｔ１の上限が決まる。
あることからφ１２７＜Ｏである。従って、上記式■を
変形すると ａ（ＤＩ） φ１２Ｔ Ｉ −（Ｘ １／（１０００ｒ’ ｖ２））
１”’ａ （ｅ＋＋３１） ・・・■ がえられる。ここで、製造上の制約から決まるａ（Ｄ“
） を設定することによ・て、ａ （ｅＩ２３７） φ、２Ｔ１の上限が決まる。
そこで、本発明は以下の条件式■を満足するように構成
されているのが好ましい。
されているのが好ましい。
φ＋２ｙ ｌ ＜ （ＩＯＸ １／（１０００ｒ’ ｙ
２））”２ ・・・・・・■但し、φ、２丁く０であ
る。
２））”２ ・・・・・・■但し、φ、２丁く０であ
る。
この条件式〇は、第２群と第３群との間の間隔の製造誤
差による視度変化をある範囲に抑えるためのものである
。
差による視度変化をある範囲に抑えるためのものである
。
条件式〇の上限をこえた場合、視度変化を抑えるために
調整が必要になるので、コストアップの原因となったり
、歩留まり低下を招いたりする。
調整が必要になるので、コストアップの原因となったり
、歩留まり低下を招いたりする。
また、光学性能にも影響を及ぼすことになる。
ス」１例−
以下、本発明に係る変倍ファインダー光学系の実施例を
示す。
示す。
但し、各実施例において、ｒｌ（ｉ・１，２，３．、、
、）は物体側から数えてｉ番目の面の曲率半径、ｔ＋（
ｉ・１，２゜３、、、、）は物体側から数えてｉ番目の
軸上面間隔を示し、Ｎ１（ｉ＝１．２，３．、、、）、
ν＋ （ｘ＝１．２．３． 、 、 、 ）は物体側か
ら数えてｉ番目のレンズのｄ線に対する屈折率。
、）は物体側から数えてｉ番目の面の曲率半径、ｔ＋（
ｉ・１，２゜３、、、、）は物体側から数えてｉ番目の
軸上面間隔を示し、Ｎ１（ｉ＝１．２，３．、、、）、
ν＋ （ｘ＝１．２．３． 、 、 、 ）は物体側か
ら数えてｉ番目のレンズのｄ線に対する屈折率。
アラへ数を示す。また、Ｆはファインダー倍率を示す。
各実施例における前記条件式■中の φ、２工１及び（
ＩＯＸ １／（１０００ｒ’ ｔａ））１′２を併せて
示す。
ＩＯＸ １／（１０００ｒ’ ｔａ））１′２を併せて
示す。
尚、実施例中、曲率半径に＊印を付した面は非球面で構
成された面であることを示し、非球面の面形状を表わす
次式で定義するものとする。
成された面であることを示し、非球面の面形状を表わす
次式で定義するものとする。
二こで、Ｘ：光軸方向の基準面からの偏移量近軸曲率半
径 光軸と垂直な方向の高さ ｉ次の非球面係数 ２次曲面パラメーター である。
径 光軸と垂直な方向の高さ ｉ次の非球面係数 ２次曲面パラメーター である。
〈実施例１〉
ｒ＝−１，０９４（高倍率側）〜−０，７３９（中間倍
率）〜−０，４９９（低倍率側） 龜監主１１ｕ」じ引」 糺捏皇 Ｔユバ１ｆ”＋ ＄−
７１２，５６５ ｔａ １４．５０６〜８．９７１〜４．５５７ｔｖ
２４．５００ Ｎ４ １．５８４００ １）ａ ３１．
００ｔｓ Ｏ，０ ｒ９ ２０．０００ ｔｏ ２４．５００ Ｎｓ １．５８４００
νｓ ３１．００ｒ＋３００（Ｗｔ面） 方」■醋孫１ ｒｌ ： ε＝０．１００ＯＯＸ １０Ａ４”０，６７
９４６Ｘ １０−’ ｒｓ ： εニー０．６５９４３Ｘ１０ｒ＋２：
ε＝０．１００００Ｘ１０Ａ４＝０．５２４８９ｘ
１０−’ Ａａ＝０．２５９６１ｘ １０−’ Ａａ＝−０．５０１８７Ｘ １０−７ １φＩ ２７ ｌ ＝ ０．０５８６４６６（１０Ｘ
１／（１０００ｒ’ ｔａ））”２＝ ０．０９１４４
２１〈実施例２〉 ｒ−−０，９９１（高倍率側）〜−０，７８７（中間倍
率）〜０、６２７（低倍率側） ｔ＋ １．５００ Ｎｓ １．５８４００ ν
＋ ３１．００５４．１３９ ３１．１０４ ５０．４６５ １４．８４２ −１１．１０９ １７．０００ １６．３０４ ０．７２６〜２．１６２〜２．０７６ １．５００ Ｎ２ １．５８４００ ν２２．１
９５〜４．２７５〜７．３９６ ３．０００ Ｎ３１．４９１４０ ν３３０．９
５１〜２７．４３５〜２４．４００３．０００ Ｎ、
１．４９１４０ ν４ ５７．８２２２．３１３ ５７．８２ ３１．００ ｒｓ ： ｅ ニー０．６９７３０Ｘ １０ｒｙｌ
ｌ： ｅ ＝０．０ Ａ４＝０．３９２７１Ｘ １０−’ Ａｅ＝−０．１１６２６Ｘ １Ｏ−６ Ａｓ＝０．４５２９７Ｘ １０−” φ１２７ ＝０．０５４７７２２ （１０Ｘ １／（１０００ｒ Ｔ２））＋７２＝ ０．
１００９５８９〈実施例３〉 ｒ＝−１，１９１（高倍率側）〜−０，６８８（中間倍
率）〜−０，３９７（低倍率側） 皿浸り１３１面３１ 屈」Ｌ判 ヱ」にΣ数９３．
２８９ １７．７７８ −１０．６８９ １８．５００ ２０．７８０ １．５００ Ｎ２ １．５８４００ シ、、３１
．０００．９０７〜５．２５３〜１６．９８６３．００
０ Ｎ３ １．４９１４０ ν３ ５７．８２３
５．５４２〜２７．３４９〜２１．０７５３．０００
Ｎ４ １．４９１４０ ν４ ５７．８２２１．
９２１ ３．０００ ＮＳ １．４９１４０ νｂ
５７．８２ｒＩ ＝ ｒｓ ： ε；０．１００ＯＯＸ １０ Ａ４＝０．７４５２１Ｘ １０−’ Ａａ＝−０．１７３８２Ｘ １Ｏ−５ Ａｓ＝０．６１１３９Ｘ １Ｏ−７ Ａ＋ｓ”０．７８９２３Ｘ １０−９ ε＝−０，１３９６０Ｘ １０２ ｒ＋１１： ε； ０．２７７２７Ｘ １０φ１２７
＝０．０５２７０４６ （１０Ｘ １／（１０００ｒ ｖ２））”２＝０．０８
３９４３７〈実施例４〉 ｒ−−１，１０９（高倍率側）〜−０，６６７（中間倍
率）〜−０，４０１（低倍率側） ＪＬ！１ｌｊｕＪじ［１乳握嶌 １ユベ１ｒｌ ４９
．１４６ ｔｚ １．４００ Ｎ＋１．５８４００ ν＋ ３
１．０Ｏｒ２ １７．５２０ ｔ２４．４９５〜９．８１６〜４．１７５ｒｓｌ ２
８．１８０ ｔａ １．４００ Ｎ２１．５８４００ ν２３１
．０Ｏｒ４ ２３６．２４０ ｔａ １．２０５〜５゜９６８〜１９．２０３ｒｓ＊
１６．３２７ ｔ５３．９００ Ｎ３１．４９１４０ νａ ５７
．８２ｒｅ −１５，２４７ ｔｏ ４１．６８０〜３１．５９６〜２４．００２ｒ？
２２．９９９ ｔｖ ２．０００ Ｎａ １．４９１４０ ν４５
７．８２ｒｓ ００ ｔｏ ３４．８４９ ｒｅ １９．２３７ ｔｏ ６．２００ Ｎｓ １．４９１４０ シロ
５７．８２ｒ＋ｌ＋＄−１８，１８１ ｔｕ＋ ５．１６６ ｒ＋＋ −２５，０８０ ｔｚ ４．０００ Ｎ６１．５８４００ νａ ３１
．０Ｏｒ＋２１１５．２８７ ｔｚ２１９．５００ ｒ１３ ■（臆面） 弁」１１僅１Ｌ ｒ３ ： ε＝−０，１２９７４Ｘ １０２ｒ５ ：
εニー０．５６８２５Ｘ １０ｒ＋ｓ： ε；−０
，２０９０５Ｘ １０Ａ４＝０．１４５４４Ｘ １０−
’ Ａｅ＝−０，２５９１０Ｘ １Ｏ−７ Ａｅ＝０．６９６１６Ｘ １０−ｅ φ１２７ ＝０．０４６３４６８ （１０Ｘ １／（１０００ｒ Ｔ２））”２＝ ０．０
９０１５６８第１図〜第４図は、前記実施例１〜４に対
応するレンズ構成図であり、各図中それぞれ高倍率側（
ａ）、中間倍率（ｂ）及び低倍率側（ｃ）におけるレン
ズ配置を示している。尚、各図中の（Ａ）は臆面を表わ
している。
率）〜−０，４９９（低倍率側） 龜監主１１ｕ」じ引」 糺捏皇 Ｔユバ１ｆ”＋ ＄−
７１２，５６５ ｔａ １４．５０６〜８．９７１〜４．５５７ｔｖ
２４．５００ Ｎ４ １．５８４００ １）ａ ３１．
００ｔｓ Ｏ，０ ｒ９ ２０．０００ ｔｏ ２４．５００ Ｎｓ １．５８４００
νｓ ３１．００ｒ＋３００（Ｗｔ面） 方」■醋孫１ ｒｌ ： ε＝０．１００ＯＯＸ １０Ａ４”０，６７
９４６Ｘ １０−’ ｒｓ ： εニー０．６５９４３Ｘ１０ｒ＋２：
ε＝０．１００００Ｘ１０Ａ４＝０．５２４８９ｘ
１０−’ Ａａ＝０．２５９６１ｘ １０−’ Ａａ＝−０．５０１８７Ｘ １０−７ １φＩ ２７ ｌ ＝ ０．０５８６４６６（１０Ｘ
１／（１０００ｒ’ ｔａ））”２＝ ０．０９１４４
２１〈実施例２〉 ｒ−−０，９９１（高倍率側）〜−０，７８７（中間倍
率）〜０、６２７（低倍率側） ｔ＋ １．５００ Ｎｓ １．５８４００ ν
＋ ３１．００５４．１３９ ３１．１０４ ５０．４６５ １４．８４２ −１１．１０９ １７．０００ １６．３０４ ０．７２６〜２．１６２〜２．０７６ １．５００ Ｎ２ １．５８４００ ν２２．１
９５〜４．２７５〜７．３９６ ３．０００ Ｎ３１．４９１４０ ν３３０．９
５１〜２７．４３５〜２４．４００３．０００ Ｎ、
１．４９１４０ ν４ ５７．８２２２．３１３ ５７．８２ ３１．００ ｒｓ ： ｅ ニー０．６９７３０Ｘ １０ｒｙｌ
ｌ： ｅ ＝０．０ Ａ４＝０．３９２７１Ｘ １０−’ Ａｅ＝−０．１１６２６Ｘ １Ｏ−６ Ａｓ＝０．４５２９７Ｘ １０−” φ１２７ ＝０．０５４７７２２ （１０Ｘ １／（１０００ｒ Ｔ２））＋７２＝ ０．
１００９５８９〈実施例３〉 ｒ＝−１，１９１（高倍率側）〜−０，６８８（中間倍
率）〜−０，３９７（低倍率側） 皿浸り１３１面３１ 屈」Ｌ判 ヱ」にΣ数９３．
２８９ １７．７７８ −１０．６８９ １８．５００ ２０．７８０ １．５００ Ｎ２ １．５８４００ シ、、３１
．０００．９０７〜５．２５３〜１６．９８６３．００
０ Ｎ３ １．４９１４０ ν３ ５７．８２３
５．５４２〜２７．３４９〜２１．０７５３．０００
Ｎ４ １．４９１４０ ν４ ５７．８２２１．
９２１ ３．０００ ＮＳ １．４９１４０ νｂ
５７．８２ｒＩ ＝ ｒｓ ： ε；０．１００ＯＯＸ １０ Ａ４＝０．７４５２１Ｘ １０−’ Ａａ＝−０．１７３８２Ｘ １Ｏ−５ Ａｓ＝０．６１１３９Ｘ １Ｏ−７ Ａ＋ｓ”０．７８９２３Ｘ １０−９ ε＝−０，１３９６０Ｘ １０２ ｒ＋１１： ε； ０．２７７２７Ｘ １０φ１２７
＝０．０５２７０４６ （１０Ｘ １／（１０００ｒ ｖ２））”２＝０．０８
３９４３７〈実施例４〉 ｒ−−１，１０９（高倍率側）〜−０，６６７（中間倍
率）〜−０，４０１（低倍率側） ＪＬ！１ｌｊｕＪじ［１乳握嶌 １ユベ１ｒｌ ４９
．１４６ ｔｚ １．４００ Ｎ＋１．５８４００ ν＋ ３
１．０Ｏｒ２ １７．５２０ ｔ２４．４９５〜９．８１６〜４．１７５ｒｓｌ ２
８．１８０ ｔａ １．４００ Ｎ２１．５８４００ ν２３１
．０Ｏｒ４ ２３６．２４０ ｔａ １．２０５〜５゜９６８〜１９．２０３ｒｓ＊
１６．３２７ ｔ５３．９００ Ｎ３１．４９１４０ νａ ５７
．８２ｒｅ −１５，２４７ ｔｏ ４１．６８０〜３１．５９６〜２４．００２ｒ？
２２．９９９ ｔｖ ２．０００ Ｎａ １．４９１４０ ν４５
７．８２ｒｓ ００ ｔｏ ３４．８４９ ｒｅ １９．２３７ ｔｏ ６．２００ Ｎｓ １．４９１４０ シロ
５７．８２ｒ＋ｌ＋＄−１８，１８１ ｔｕ＋ ５．１６６ ｒ＋＋ −２５，０８０ ｔｚ ４．０００ Ｎ６１．５８４００ νａ ３１
．０Ｏｒ＋２１１５．２８７ ｔｚ２１９．５００ ｒ１３ ■（臆面） 弁」１１僅１Ｌ ｒ３ ： ε＝−０，１２９７４Ｘ １０２ｒ５ ：
εニー０．５６８２５Ｘ １０ｒ＋ｓ： ε；−０
，２０９０５Ｘ １０Ａ４＝０．１４５４４Ｘ １０−
’ Ａｅ＝−０，２５９１０Ｘ １Ｏ−７ Ａｅ＝０．６９６１６Ｘ １０−ｅ φ１２７ ＝０．０４６３４６８ （１０Ｘ １／（１０００ｒ Ｔ２））”２＝ ０．０
９０１５６８第１図〜第４図は、前記実施例１〜４に対
応するレンズ構成図であり、各図中それぞれ高倍率側（
ａ）、中間倍率（ｂ）及び低倍率側（ｃ）におけるレン
ズ配置を示している。尚、各図中の（Ａ）は臆面を表わ
している。
実施例１は、物体側より順に両凹の負の第ルンズ（第１
群（Ｉ））、 物体側に凹の負メニスカスレンズより
成る第２レンズ（第２群（■））及び両凸の正の第３レ
ンズ（第３群（ｍ））から成る正の対物レンズ系と、平
板及び物体側に凸の正の平凸レンズから成る正のコンデ
ンサーレンズと。
群（Ｉ））、 物体側に凹の負メニスカスレンズより
成る第２レンズ（第２群（■））及び両凸の正の第３レ
ンズ（第３群（ｍ））から成る正の対物レンズ系と、平
板及び物体側に凸の正の平凸レンズから成る正のコンデ
ンサーレンズと。
両凸の正レンズから成る接眼レンズ系とから構成されて
いる。尚、第ルンズの物体側の面、第３レンズの物体側
の面及び接眼レンズの物体側の面は非球面である。
いる。尚、第ルンズの物体側の面、第３レンズの物体側
の面及び接眼レンズの物体側の面は非球面である。
実施例２は、物体側より順に物体側に凹の負メニスカス
レンズより成る第ルンズ（第１群（Ｉ））１両凹の負の
第２レンズ（第２群（■））及び両凸の正の第３レンズ
（第３群（■））から成る正の対物レンズ系と、物体側
に凸の正の平凸レンズ（コンデンサーレンズ）と１両凸
の正の接眼レンズ系とから構成されている。尚、第３レ
ンズの物体側の面及び接眼レンズの瞳側の面は非球面で
ある。
レンズより成る第ルンズ（第１群（Ｉ））１両凹の負の
第２レンズ（第２群（■））及び両凸の正の第３レンズ
（第３群（■））から成る正の対物レンズ系と、物体側
に凸の正の平凸レンズ（コンデンサーレンズ）と１両凸
の正の接眼レンズ系とから構成されている。尚、第３レ
ンズの物体側の面及び接眼レンズの瞳側の面は非球面で
ある。
実施例３は、物体側より順に両凹の負の第ルンズ（第１
群（Ｉ））、 物体側に凹の負メニスカスレンズより
成る第２レンズ（第２群（■））及び両凸の正の第３レ
ンズ（第３群（■））から成る正の対物レンズ系と、物
体側に凸の正の平凸レンズから成る正のコンデンサーレ
ンズと１両凸の正レンズから成る接眼レンズ系とから構
成されている。尚、第ルンズの物体側の面、第３レンズ
の物体側の面及び接眼レンズの物体側の面は非球面であ
る。
群（Ｉ））、 物体側に凹の負メニスカスレンズより
成る第２レンズ（第２群（■））及び両凸の正の第３レ
ンズ（第３群（■））から成る正の対物レンズ系と、物
体側に凸の正の平凸レンズから成る正のコンデンサーレ
ンズと１両凸の正レンズから成る接眼レンズ系とから構
成されている。尚、第ルンズの物体側の面、第３レンズ
の物体側の面及び接眼レンズの物体側の面は非球面であ
る。
実施例４は、物体側より順に瞳側に凹の負のメニスカス
レンズより成る第ルンズ（第１群（Ｉ））９両凹の負の
第２レンズ（第２群（■））及び両凸の正の第３レンズ
（第３群（■））から成る正の対物レンズ系と、物体側
に凸の正の平凸レンズから成る正のコンデンサーレンズ
と９両凸の正レンズ及び両凹の負レンズから成る接眼レ
ンズ系とから構成されている。尚、第２レンズの物体側
の面、第３レンズの物体側の面及び物体側の接眼レンズ
の物体側の面は非球面である。
レンズより成る第ルンズ（第１群（Ｉ））９両凹の負の
第２レンズ（第２群（■））及び両凸の正の第３レンズ
（第３群（■））から成る正の対物レンズ系と、物体側
に凸の正の平凸レンズから成る正のコンデンサーレンズ
と９両凸の正レンズ及び両凹の負レンズから成る接眼レ
ンズ系とから構成されている。尚、第２レンズの物体側
の面、第３レンズの物体側の面及び物体側の接眼レンズ
の物体側の面は非球面である。
負の第１群（■）、負の第２群（ｎ）及び正の第３群（
ＩＩＩ）から成る対物レンズ系によって形成された実像
を像面近傍に配置されたコンデンサーレンズを通し、接
眼レンズ系で観察する。高倍率側から低倍率側にかけて
の変倍に際し、第３群（ｍ）が瞳側に向かって移動し、
視度補正のため第２群（ＩＩ）が移動する。
ＩＩＩ）から成る対物レンズ系によって形成された実像
を像面近傍に配置されたコンデンサーレンズを通し、接
眼レンズ系で観察する。高倍率側から低倍率側にかけて
の変倍に際し、第３群（ｍ）が瞳側に向かって移動し、
視度補正のため第２群（ＩＩ）が移動する。
尚、実施例１，２及び４では、第１群（Ｉ）が変倍に際
し固定であるが、実施例３は高倍率側から低倍率側にか
けての変倍に際し、物体側へ移動している。第２群（■
）、第３群（ＩＩＩ）に加えて第１群（Ｉ）も移動させ
ると、各焦点距離での高画角の光束の通過位置をコント
ロールすることができ高倍率側から低倍率側にかけての
デイスト−ジョン隔差を小さくすることができる。従っ
て、より高変倍を達成することができる。
し固定であるが、実施例３は高倍率側から低倍率側にか
けての変倍に際し、物体側へ移動している。第２群（■
）、第３群（ＩＩＩ）に加えて第１群（Ｉ）も移動させ
ると、各焦点距離での高画角の光束の通過位置をコント
ロールすることができ高倍率側から低倍率側にかけての
デイスト−ジョン隔差を小さくすることができる。従っ
て、より高変倍を達成することができる。
また、第３群（ＩＩＩ）に設けられた非球面は周辺にい
くほど正の屈折力が弱くなる方向につくられている。こ
れにより歪曲収差、非点収差を小さく抑えることができ
る。
くほど正の屈折力が弱くなる方向につくられている。こ
れにより歪曲収差、非点収差を小さく抑えることができ
る。
第５図〜第８図は前記実施例１〜４に対応する収差図で
、それぞれ（ａ）は高倍率側、（ｂ）は中間倍率、（Ｃ
）は低倍率側でのｄ線に対する収差を示している。また
、点線（ＤＭ）と実線（ＤＳ）はメリデイオナル面とサ
ジタル面での非点収差をそれぞれ表わしている。
、それぞれ（ａ）は高倍率側、（ｂ）は中間倍率、（Ｃ
）は低倍率側でのｄ線に対する収差を示している。また
、点線（ＤＭ）と実線（ＤＳ）はメリデイオナル面とサ
ジタル面での非点収差をそれぞれ表わしている。
丑」［の」Ｕ」
以上説明した通り本発明の変倍ファインダー光学系によ
れば、 物体側より順に正の対物レンズ系、正のコンデンサーレ
ンズ及び正の接眼レンズ系から成る実像式の変倍ファイ
ンダー光学系において、前記対物レンズ系が物体側より
順に負の第１群。
れば、 物体側より順に正の対物レンズ系、正のコンデンサーレ
ンズ及び正の接眼レンズ系から成る実像式の変倍ファイ
ンダー光学系において、前記対物レンズ系が物体側より
順に負の第１群。
負の第２群及び正の第３群から成レバ 変倍時に前記第
２群及び第３群が光軸上を移動するように構成されてい
るので、光学性能が高く、各群の小さな移動量で高倍率
化が達成される変倍ファインダー光学系を実現すること
ができる。
２群及び第３群が光軸上を移動するように構成されてい
るので、光学性能が高く、各群の小さな移動量で高倍率
化が達成される変倍ファインダー光学系を実現すること
ができる。
第１図、第２図、第３図及び第４図は、それぞれ本発明
の実施例１〜４に対応するレンズ構成図である。 第５図、第６図、第７図及び第８図は、それぞれ本発明
の実施例１〜４に対応する収差図である。 第９図は本発明における前玉径の大きさを説明するため
の虚像式ファインダー光学系の光路図であり、第１０図
は本発明における前玉径の大きさを説明するための実像
式ファインダー光学系の光路図である。 第１１図は本発明における対物レンズ系の屈折率配置を
示す図である。 第１２図は従来例の光路図である。 出願人 ミノルタカメラ株式会社
の実施例１〜４に対応するレンズ構成図である。 第５図、第６図、第７図及び第８図は、それぞれ本発明
の実施例１〜４に対応する収差図である。 第９図は本発明における前玉径の大きさを説明するため
の虚像式ファインダー光学系の光路図であり、第１０図
は本発明における前玉径の大きさを説明するための実像
式ファインダー光学系の光路図である。 第１１図は本発明における対物レンズ系の屈折率配置を
示す図である。 第１２図は従来例の光路図である。 出願人 ミノルタカメラ株式会社
Claims (5)
- （１）物体側より順に正の対物レンズ系、正のコンデン
サーレンズ及び正の接眼レンズ系から成る実像式の変倍
ファインダー光学系において、前記対物レンズ系が物体
側より順に負の第１群、負の第２群及び正の第３群から
成り、変倍時に前記第２群及び第３群が光軸上を移動す
ることを特徴とする変倍ファインダー光学系。 - （２）前記第１群が変倍時に固定のレンズから成ること
を特徴とする第１請求項に記載の変倍ファインダー光学
系。 - （３）前記対物レンズ系を構成する全ての群が変倍時に
移動することを特徴とする第１請求項に記載の変倍ファ
インダー光学系。 - （４）前記第３群が非球面を少なくとも１面有すること
を特徴とする第１請求項に記載の変倍ファインダー光学
系。 - （５）以下の条件を満足することを特徴とする第１請求
項に記載の変倍ファインダー光学系；｜φ＿１＿２＿Ｔ
｜＜｛１０×１／（１０００Γ＿Ｔ＾２）｝＾１＾／＾
２ここで、φ＿１＿２＿Ｔ：高倍率側における前記第１
群及び第２群の合成屈折力 Γ＿Ｔ：高倍率側におけるファインダー光学系全系の倍
率 但し、φ＿１＿２＿Ｔ＜０ である。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2160683A JP3033139B2 (ja) | 1990-06-19 | 1990-06-19 | 変倍ファインダー光学系 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2160683A JP3033139B2 (ja) | 1990-06-19 | 1990-06-19 | 変倍ファインダー光学系 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0451108A true JPH0451108A (ja) | 1992-02-19 |
| JP3033139B2 JP3033139B2 (ja) | 2000-04-17 |
Family
ID=15720212
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2160683A Expired - Lifetime JP3033139B2 (ja) | 1990-06-19 | 1990-06-19 | 変倍ファインダー光学系 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3033139B2 (ja) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| US5861986A (en) * | 1993-12-17 | 1999-01-19 | Minolta Co., Ltd. | Zoom finder optical system |
| US5956178A (en) * | 1996-09-02 | 1999-09-21 | Nikon Corporation | Keplerian variable magnification viewfinder |
| US6052225A (en) * | 1995-03-02 | 2000-04-18 | Canon Kabushiki Kaisha | Variable magnification viewfinder |
| US6256144B1 (en) | 1997-06-02 | 2001-07-03 | Olympus Optical Co., Ltd. | Real image mode variable magnification finder |
| DE102014200521A1 (de) | 2013-05-08 | 2014-11-13 | Mitsubishi Electric Corporation | Treibstoffeinspritzventil |
| US8891177B2 (en) | 2011-06-20 | 2014-11-18 | Largan Precision Co. | Optical imaging system for pickup |
| US9488809B2 (en) | 2013-07-25 | 2016-11-08 | Largan Precision Co., Ltd. | Image lens assembly and image capturing device |
| US9599113B2 (en) | 2011-10-26 | 2017-03-21 | Assoma Inc. | Permanent magnet motor pump |
| JP2017067837A (ja) * | 2015-09-28 | 2017-04-06 | 富士フイルム株式会社 | 撮像レンズおよび撮像レンズを備えた撮像装置 |
| CN111316152A (zh) * | 2017-11-30 | 2020-06-19 | 深圳市柔宇科技有限公司 | 头戴式电子设备 |
-
1990
- 1990-06-19 JP JP2160683A patent/JP3033139B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US10261289B2 (en) | 2011-06-20 | 2019-04-16 | Largan Precision Co., Ltd. | Optical imaging system for pickup |
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| US10649183B2 (en) | 2013-07-25 | 2020-05-12 | Largan Precision Co., Ltd. | Image lens assembly and image capturing device |
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| CN111316152A (zh) * | 2017-11-30 | 2020-06-19 | 深圳市柔宇科技有限公司 | 头戴式电子设备 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3033139B2 (ja) | 2000-04-17 |
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