JPH04337063A - 浸炭部品の製造方法 - Google Patents
浸炭部品の製造方法Info
- Publication number
- JPH04337063A JPH04337063A JP13589391A JP13589391A JPH04337063A JP H04337063 A JPH04337063 A JP H04337063A JP 13589391 A JP13589391 A JP 13589391A JP 13589391 A JP13589391 A JP 13589391A JP H04337063 A JPH04337063 A JP H04337063A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- carburizing
- gas
- fatigue strength
- plasma
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 12
- 238000011282 treatment Methods 0.000 claims abstract description 11
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 4
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 6
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000005255 carburizing Methods 0.000 abstract description 22
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 abstract description 11
- 238000005452 bending Methods 0.000 abstract description 10
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 abstract 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 18
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 5
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 5
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 5
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 4
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 4
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 4
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 4
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 230000005764 inhibitory process Effects 0.000 description 3
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000005480 shot peening Methods 0.000 description 3
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 239000002436 steel type Substances 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 2
- 238000011269 treatment regimen Methods 0.000 description 2
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 238000007865 diluting Methods 0.000 description 1
- 238000009661 fatigue test Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 230000002401 inhibitory effect Effects 0.000 description 1
- 230000000670 limiting effect Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 1
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 1
- 239000013585 weight reducing agent Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Gears, Cams (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は浸炭部品の製造方法に
係り、詳しくは耐ピッチング性、転動疲労強度等の面疲
労強度を向上させるための技術手段に関する。
係り、詳しくは耐ピッチング性、転動疲労強度等の面疲
労強度を向上させるための技術手段に関する。
【０００２】［従来の技術及び発明が解決しようとする
課題］歯車、軸受等浸炭処理された上で使用される浸炭
部品においては、曲げ等疲労強度，耐衝撃強度等の特性
が要求され、このため従来にあってはＳｉ，Ｃｒ，Ｍｎ
等の成分を低減して粒界酸化層を少なくしたりＮｉ，Ｍ
ｏ添加によって亀裂伝幡を抑制することで曲げ等疲労強
度を向上させ、或いはまたＮｉ，Ｍｏによって深部靱性
を高めたり不純物低減によって浸炭層の靱性を向上させ
ることで耐衝撃特性の向上を図って来た。
課題］歯車、軸受等浸炭処理された上で使用される浸炭
部品においては、曲げ等疲労強度，耐衝撃強度等の特性
が要求され、このため従来にあってはＳｉ，Ｃｒ，Ｍｎ
等の成分を低減して粒界酸化層を少なくしたりＮｉ，Ｍ
ｏ添加によって亀裂伝幡を抑制することで曲げ等疲労強
度を向上させ、或いはまたＮｉ，Ｍｏによって深部靱性
を高めたり不純物低減によって浸炭層の靱性を向上させ
ることで耐衝撃特性の向上を図って来た。
【０００３】しかしながら近年、例えば自動車の高出力
化、軽量化によって歯車の耐ピッチング性とか、軸受け
における転動疲労寿命とかの面疲労強度が問題視される
ようになっており、その特性改善が急務となっている。
化、軽量化によって歯車の耐ピッチング性とか、軸受け
における転動疲労寿命とかの面疲労強度が問題視される
ようになっており、その特性改善が急務となっている。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明はこのような事情
を背景としてなされたものであり、その要旨は、材料組
成を重量基準でＣ：０．１〜０．３％，Ｓｉ：１．０％
以下，Ｍｎ：０．６％以下，Ｎｉ：０．８〜４．０％，
Ｃｒ：０．６〜６．０％，残部Ｆｅ及び不可避的不純物
から成るように調整した上プラズマ浸炭処理を施して表
面炭素濃度を０．８〜４％と成したことにある。
を背景としてなされたものであり、その要旨は、材料組
成を重量基準でＣ：０．１〜０．３％，Ｓｉ：１．０％
以下，Ｍｎ：０．６％以下，Ｎｉ：０．８〜４．０％，
Ｃｒ：０．６〜６．０％，残部Ｆｅ及び不可避的不純物
から成るように調整した上プラズマ浸炭処理を施して表
面炭素濃度を０．８〜４％と成したことにある。
【０００５】上記のように本発明においては材料組成成
分としてのＮｉを多く含有させている。Ｎｉは前述した
ように靱性を高める上で有用な成分であり、Ｎｉを多く
含有させることによって曲げ等疲労強度，耐衝撃性等の
特性を効果的に高めることができる。
分としてのＮｉを多く含有させている。Ｎｉは前述した
ように靱性を高める上で有用な成分であり、Ｎｉを多く
含有させることによって曲げ等疲労強度，耐衝撃性等の
特性を効果的に高めることができる。
【０００６】しかしながらＮｉは浸炭を阻害する成分で
あって、Ｎｉを多量に含有させた場合、従来行われてい
るガス浸炭を施したとき、部品表面に炭素が侵入し難く
なっていまい、炭化物を形成させるのに充分な濃度まで
表面炭素濃度を高めることが困難となる。
あって、Ｎｉを多量に含有させた場合、従来行われてい
るガス浸炭を施したとき、部品表面に炭素が侵入し難く
なっていまい、炭化物を形成させるのに充分な濃度まで
表面炭素濃度を高めることが困難となる。
【０００７】そこでＮｉの多量添加に基づく浸炭性の低
下を補うためにＣｒを多く含有させることが考えられる
。Ｃｒは炭化物を生成し易く、浸炭を促進する有用な成
分であり、従ってＣｒを高レベルで含有させることでＮ
ｉの多量添加による浸炭性の低下を補うことができると
考えられる。
下を補うためにＣｒを多く含有させることが考えられる
。Ｃｒは炭化物を生成し易く、浸炭を促進する有用な成
分であり、従ってＣｒを高レベルで含有させることでＮ
ｉの多量添加による浸炭性の低下を補うことができると
考えられる。
【０００８】またＣｒの添加は、浸炭部品の表面硬さを
増大せしめ、耐ピッチング性を向上させる上においても
有用であると考えられる。
増大せしめ、耐ピッチング性を向上させる上においても
有用であると考えられる。
【０００９】しかしながらＣｒは酸化物をも生成しやす
い成分であって、Ｃｒを一定以上含有させると、ガス浸
炭の際にＣｒ酸化物が多く生成してこれが部品表面への
Ｃの侵入、即ち浸炭を阻害するようになるとともに、Ｃ
ｒの酸化物が粒界に生成して曲げ等疲労強度を低下させ
る要因となる。このことは上述した粒界酸化層の減少に
よって曲げ等疲労強度の特性向上を図ることと逆行する
ものである。
い成分であって、Ｃｒを一定以上含有させると、ガス浸
炭の際にＣｒ酸化物が多く生成してこれが部品表面への
Ｃの侵入、即ち浸炭を阻害するようになるとともに、Ｃ
ｒの酸化物が粒界に生成して曲げ等疲労強度を低下させ
る要因となる。このことは上述した粒界酸化層の減少に
よって曲げ等疲労強度の特性向上を図ることと逆行する
ものである。
【００１０】ここにおいて本発明は浸炭処理手法として
ガス浸炭によらず、プラズマ浸炭手法を採用したもので
あって、材料組成成分としてＮｉ，Ｃｒを上記特定範囲
で多く含有させるとともに、浸炭処理すべき部品に対し
てプロパン，メタン等の浸炭ガスをプラズマ化して作用
させ、以て表面炭素濃度を０．８０％〜４％の高濃度と
成すものである。
ガス浸炭によらず、プラズマ浸炭手法を採用したもので
あって、材料組成成分としてＮｉ，Ｃｒを上記特定範囲
で多く含有させるとともに、浸炭処理すべき部品に対し
てプロパン，メタン等の浸炭ガスをプラズマ化して作用
させ、以て表面炭素濃度を０．８０％〜４％の高濃度と
成すものである。
【００１１】プラズマ浸炭の場合、ガス中に酸素を含ん
でいないために材料中にＣｒを多量に含有させてもＣｒ
の酸化による浸炭の阻害現象は惹起されず、浸炭が充分
に進行する。
でいないために材料中にＣｒを多量に含有させてもＣｒ
の酸化による浸炭の阻害現象は惹起されず、浸炭が充分
に進行する。
【００１２】これにより浸炭部品の表面硬さが増加する
とともに、浸炭部品の表面に微細な炭化物が均一に多く
析出し、歯車における耐ピッチング性や軸受における転
動疲労寿命等の面疲労特性が向上する。
とともに、浸炭部品の表面に微細な炭化物が均一に多く
析出し、歯車における耐ピッチング性や軸受における転
動疲労寿命等の面疲労特性が向上する。
【００１３】尚本発明において表面炭素濃度を０．８０
〜４％と限定しているのは、充分な表面硬さを確保する
ためには表面炭素濃度０．８０％以上が必要であり、ま
た４．０％を越えると表面硬さが飽和してしまうことの
外靱性が低下することによる。
〜４％と限定しているのは、充分な表面硬さを確保する
ためには表面炭素濃度０．８０％以上が必要であり、ま
た４．０％を越えると表面硬さが飽和してしまうことの
外靱性が低下することによる。
【００１４】本発明において、プラズマ浸炭を行うこと
により浸炭部品の表面炭素濃度を著しく高くすることが
できる外、次の利点が得られる。即ちプラズマ浸炭は比
較的低い温度での処理が可能であるために浸炭処理によ
って結晶粒が粗大化するのを回避でき、従って結晶粒粗
大化による靱性低下を抑制することができる。
により浸炭部品の表面炭素濃度を著しく高くすることが
できる外、次の利点が得られる。即ちプラズマ浸炭は比
較的低い温度での処理が可能であるために浸炭処理によ
って結晶粒が粗大化するのを回避でき、従って結晶粒粗
大化による靱性低下を抑制することができる。
【００１５】また低い温度からの浸炭処理が可能である
ため、様々な浸炭処理パタ−ンを採用することが可能で
あり、材料の種類に応じて最適パタ−ンで浸炭処理を施
すことができる。
ため、様々な浸炭処理パタ−ンを採用することが可能で
あり、材料の種類に応じて最適パタ−ンで浸炭処理を施
すことができる。
【００１６】本発明においては、材料成分として上記成
分の外にＭｏ，Ｖ，Ｗ，Ｎｂ，Ｔｉの何れか一種又は２
種以上を重量基準でそれぞれＭｏ：５．０％以下，Ｖ：
２．０％以下，Ｗ：１．０％以下，Ｎｂ：０．５％以下
，Ｔｉ：０．２％以下の量で含有させることができる。 これによって面疲労強度をより一層高めることが可能で
ある。
分の外にＭｏ，Ｖ，Ｗ，Ｎｂ，Ｔｉの何れか一種又は２
種以上を重量基準でそれぞれＭｏ：５．０％以下，Ｖ：
２．０％以下，Ｗ：１．０％以下，Ｎｂ：０．５％以下
，Ｔｉ：０．２％以下の量で含有させることができる。 これによって面疲労強度をより一層高めることが可能で
ある。
【００１７】次に本発明における各成分の限定理由を詳
述する。 Ｃ：０．１〜０．３％ Ｃは心部強度の確保のために０．１％以上含有させるこ
とが必要である。ただし０．３％を越えると加工性阻害
及び心部靱性劣化の程度が大きくなるため、その上限値
を０．３％とする。
述する。 Ｃ：０．１〜０．３％ Ｃは心部強度の確保のために０．１％以上含有させるこ
とが必要である。ただし０．３％を越えると加工性阻害
及び心部靱性劣化の程度が大きくなるため、その上限値
を０．３％とする。
【００１８】Ｓｉ：１．０％以下
Ｓｉは１．０％を越えて含有させると加工性阻害の程度
が大きくなるので含有量を１．０％までとする。
が大きくなるので含有量を１．０％までとする。
【００１９】Ｍｎ：０．６％以下
Ｍｎは０．６％を越えて含有させると加工性阻害の程度
が大きくなる。本発明では上限値を０．６％とする。
が大きくなる。本発明では上限値を０．６％とする。
【００２０】Ｎｉ：０．８〜４．０％
Ｎｉは浸炭層及び心部の靱性向上のために０．８％以上
含有させることが必要である。ただし４．０％を越えて
含有させてもその効果は飽和してしまうばかりでなく、
Ｎｉは高価な元素であるのでコストが高くなってしまう
。
含有させることが必要である。ただし４．０％を越えて
含有させてもその効果は飽和してしまうばかりでなく、
Ｎｉは高価な元素であるのでコストが高くなってしまう
。
【００２１】Ｃｒ：０．６〜６．０％
ＣｒはＮｉ添加による浸炭性の低下を補う働きを有する
もので、その目的のためには０．６％以上含有させる必
要がある。ただし６．０％を越えた場合、炭化物析出量
が飽和してしまうので上限値は６．０％とする。
もので、その目的のためには０．６％以上含有させる必
要がある。ただし６．０％を越えた場合、炭化物析出量
が飽和してしまうので上限値は６．０％とする。
【００２２】Ｍｏ：５．０％以下
Ｍｏを添加すると焼入れ性が向上する。ただしその効果
は５．０％を越えると飽和してしまう。
は５．０％を越えると飽和してしまう。
【００２３】Ｖ ：２．０％以下
Ｗ ：１．０％以下
Ｎｂ：０．５％以下
Ｔｉ：０．２％以下
これら成分の添加により浸炭層に微細な炭化物を析出さ
せることができ、面疲労強度を高めることができる。た
だしその効果はそれぞれ２．０％，１．０％，０．５％
，０．２％で飽和する。
せることができ、面疲労強度を高めることができる。た
だしその効果はそれぞれ２．０％，１．０％，０．５％
，０．２％で飽和する。
【００２４】
【実施例】材料組成を表１に示すように調整して図１，
図２に示すように各材料組成に適した各種パタ−ンでプ
ラズマ浸炭処理及び焼入れ処理を施した。
図２に示すように各材料組成に適した各種パタ−ンでプ
ラズマ浸炭処理及び焼入れ処理を施した。
【００２５】ここでプラズマ浸炭は、浸炭ガスとしての
ＣＨ４又はＣ３Ｈ８ガスをＨ２ガス（Ｎ２又はＡｒガス
でも良い）で希釈した混合ガスを使用した。またガス圧
力，プラズマ電流密度の各条件はそれぞれ０．５〜２０
トール，０．３〜Ａ／ｍ２とし、拡散処理は炉内のガス
を排気し、化１の圧力下で行った。尚このとき炉内にＮ
２，Ａｒガスを流入させておくことも可能である。
ＣＨ４又はＣ３Ｈ８ガスをＨ２ガス（Ｎ２又はＡｒガス
でも良い）で希釈した混合ガスを使用した。またガス圧
力，プラズマ電流密度の各条件はそれぞれ０．５〜２０
トール，０．３〜Ａ／ｍ２とし、拡散処理は炉内のガス
を排気し、化１の圧力下で行った。尚このとき炉内にＮ
２，Ａｒガスを流入させておくことも可能である。
【００２６】
【化１】
【００２７】このプラズマ浸炭の外、比較のために表１
の鋼種Ｉについて図２（Ｉ）に示す条件でガス浸炭及び
焼入れ処理を行った。また表１中の鋼種Ｃ及びＧについ
てはプラズマ浸炭を行うとともに図２（Ｉ）の条件下で
ガス浸炭及び焼入れ処理を併せて行った。
の鋼種Ｉについて図２（Ｉ）に示す条件でガス浸炭及び
焼入れ処理を行った。また表１中の鋼種Ｃ及びＧについ
てはプラズマ浸炭を行うとともに図２（Ｉ）の条件下で
ガス浸炭及び焼入れ処理を併せて行った。
【００２８】尚ガス浸炭はカ−ボンポテンシャル０．８
％を目標として行った。また浸炭焼入れ後において１６
０℃×２時間保持後空冷の条件で焼戻し処理を行った。
％を目標として行った。また浸炭焼入れ後において１６
０℃×２時間保持後空冷の条件で焼戻し処理を行った。
【００２９】各処理の結果が表２及び表３に示してある
。ただし表３中の疲れ限度は、小野式回転曲げ疲労試験
を行い、１０７回疲れ限度で評価した。試片は平滑試験
片で直径８ｍｍである。
。ただし表３中の疲れ限度は、小野式回転曲げ疲労試験
を行い、１０７回疲れ限度で評価した。試片は平滑試験
片で直径８ｍｍである。
【００３０】またシャルピ−衝撃値は、１０ｍｍＲのノ
ッチを付けたシャルピ−試験片にて評価した。更にロー
ラピッチング性は、ロ−ラピッチング試験機を用い、面
圧３３７５ＭＰａ，滑り−４０％の条件で試験・評価し
、また転動寿命は、ラジアル型の転動疲労試験機を用い
て評価した。試験面圧は５８８０ＭＰａとした。尚表中
Ｂ１０とあるのは破損確率が１０％となる繰り返し回数
である。
ッチを付けたシャルピ−試験片にて評価した。更にロー
ラピッチング性は、ロ−ラピッチング試験機を用い、面
圧３３７５ＭＰａ，滑り−４０％の条件で試験・評価し
、また転動寿命は、ラジアル型の転動疲労試験機を用い
て評価した。試験面圧は５８８０ＭＰａとした。尚表中
Ｂ１０とあるのは破損確率が１０％となる繰り返し回数
である。
【００３１】これら各種試験のうち疲れ限度，衝撃値，
ローラピッチング性については浸炭ままの肌で実施し、
転動寿命については焼戻し後表面から５０μｍ研削加工
後実施した。これは、転動部品は通常熱処理後研削等の
加工を施された後に供せられることを想定したものであ
る。
ローラピッチング性については浸炭ままの肌で実施し、
転動寿命については焼戻し後表面から５０μｍ研削加工
後実施した。これは、転動部品は通常熱処理後研削等の
加工を施された後に供せられることを想定したものであ
る。
【００３２】
【表１】
【００３３】
【表２】
【００３４】
【表３】
【００３５】以上の結果から、本発明例のものは曲げ疲
労強度，耐衝撃特性の外、耐ピッチング特性，転動疲労
強度等の面疲労強度が効果的に向上しているのがわかる
。
労強度，耐衝撃特性の外、耐ピッチング特性，転動疲労
強度等の面疲労強度が効果的に向上しているのがわかる
。
【００３６】尚表２中の比較例３については、ガス浸炭
雰囲気中の酸素とＣｒとが反応して酸化膜を形成し、浸
炭が進まなかった。また表３中の比較例２において疲れ
限度，衝撃値，ローラピッチング特性が悪くなっている
のは粒界酸化の影響によるものである。
雰囲気中の酸素とＣｒとが反応して酸化膜を形成し、浸
炭が進まなかった。また表３中の比較例２において疲れ
限度，衝撃値，ローラピッチング特性が悪くなっている
のは粒界酸化の影響によるものである。
【００３７】［実施例２］本発明例のＮｏ１，３，８及
び比較例１についてショットピ−ニング処理を施し（ア
−クハイト０．７ｍｍＡ）、上記各種試験を行った。結
果が表４に示してある。
び比較例１についてショットピ−ニング処理を施し（ア
−クハイト０．７ｍｍＡ）、上記各種試験を行った。結
果が表４に示してある。
【００３８】この結果から分るように、本発明例のもの
はショットピ−ニング処理によって良好な曲げ疲労限度
，耐ピッチング特性，転動疲労強度を維持できる。尚比
較例１のものも曲げ疲労強度，転動疲労強度は向上する
が耐ピッチング特性は悪くなっている。これは粒界酸化
の影響で最表層の焼入性が低下して、低硬度となり、シ
ョットピ−ニング処理により粗さが劣化したためと考え
られる。
はショットピ−ニング処理によって良好な曲げ疲労限度
，耐ピッチング特性，転動疲労強度を維持できる。尚比
較例１のものも曲げ疲労強度，転動疲労強度は向上する
が耐ピッチング特性は悪くなっている。これは粒界酸化
の影響で最表層の焼入性が低下して、低硬度となり、シ
ョットピ−ニング処理により粗さが劣化したためと考え
られる。
【００３９】以上本発明の実施例を詳述したが、これは
あくまで一例示であり、本発明はその主旨を逸脱しない
範囲において、当業者の知識に基づき様々な変更を加え
た態様で実施可能である。
あくまで一例示であり、本発明はその主旨を逸脱しない
範囲において、当業者の知識に基づき様々な変更を加え
た態様で実施可能である。
【図１】本発明例の方法において採用したプラズマ浸炭
の処理パターンの図である。
の処理パターンの図である。
【図２】本発明例の方法において採用したプラズマ浸炭
及び比較例方法において採用したガス浸炭の処理パター
ンの図である。
及び比較例方法において採用したガス浸炭の処理パター
ンの図である。
【表４】
Claims (2)
- 【請求項１】 材料組成を重量基準でＣ：０．１〜０
．３％，Ｓｉ：１．０％以下，Ｍｎ：０．６％以下，Ｎ
ｉ：０．８〜４．０％，Ｃｒ：０．６〜６．０％，残部
Ｆｅ及び不可避的不純物から成るように調整した上プラ
ズマ浸炭処理を施して表面炭素濃度を０．８〜４％と成
すことを特徴とする浸炭部品の製造方法。 - 【請求項２】 前記各成分に加えてＭｏ，Ｖ，Ｗ，Ｎ
ｂ，Ｔｉの何れか一種又は２種以上を、重量基準でそれ
ぞれＭｏ：５．０．％以下，Ｖ：２．０％以下，Ｗ：１
．０％以下，Ｎｂ：０．５％以下，Ｔｉ：０．２％以下
の量で含有させることを特徴とする請求項１に記載の浸
炭部品の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13589391A JPH04337063A (ja) | 1991-05-10 | 1991-05-10 | 浸炭部品の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13589391A JPH04337063A (ja) | 1991-05-10 | 1991-05-10 | 浸炭部品の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04337063A true JPH04337063A (ja) | 1992-11-25 |
Family
ID=15162271
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13589391A Pending JPH04337063A (ja) | 1991-05-10 | 1991-05-10 | 浸炭部品の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04337063A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007308792A (ja) * | 2006-04-20 | 2007-11-29 | Daido Steel Co Ltd | 浸炭部品およびその製造方法 |
-
1991
- 1991-05-10 JP JP13589391A patent/JPH04337063A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007308792A (ja) * | 2006-04-20 | 2007-11-29 | Daido Steel Co Ltd | 浸炭部品およびその製造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5432105B2 (ja) | 肌焼鋼およびその製造方法 | |
| US8430974B2 (en) | Carburized and induction-hardened component | |
| JP4254816B2 (ja) | 浸炭部品 | |
| JP4229609B2 (ja) | 浸炭焼入歯車及びその製造方法 | |
| JP2006322036A (ja) | 真空浸炭処理部品およびその製法 | |
| JPWO2003056054A1 (ja) | 浸炭焼入部材およびその製造方法 | |
| US20060137766A1 (en) | Case-hardening steel superior in tooth surface fatigue strength, gear using the same, and method of production of the same | |
| JP2015105419A (ja) | 耐摩耗性に優れた軸受部品、およびその製造方法 | |
| JP2009068065A (ja) | 面圧疲労強度と衝撃強度及び曲げ疲労強度に優れたはだ焼鋼 | |
| JPS6263653A (ja) | 高強度肌焼鋼 | |
| JP2005097682A (ja) | 無段変速機ベルト用の鋼，鋼板および素材ベルト並びに無段変速機ベルトおよびその製造法 | |
| JP2005325398A (ja) | 高強度歯車およびその製造方法 | |
| JPH04337063A (ja) | 浸炭部品の製造方法 | |
| JPH07188895A (ja) | 機械構造用部品の製造方法 | |
| JPH0488148A (ja) | 迅速浸炭可能な高強度歯車用鋼及び高強度歯車 | |
| JP2596051B2 (ja) | 浸炭部品の製造方法 | |
| JP3008553B2 (ja) | 浸炭部品の製造方法 | |
| JP3411387B2 (ja) | 熱処理生産性ならびに繰り返し応力負荷によるミクロ組織変化の遅延特性に優れた軸受部材 | |
| JPH06306572A (ja) | 歯 車 | |
| JP3996386B2 (ja) | ねじり疲労特性に優れた浸炭用鋼 | |
| CN111876564B (zh) | 六角合金工具钢s2的球化退火工艺 | |
| JPH04160135A (ja) | 浸炭用鋼 | |
| JP3411388B2 (ja) | 熱処理生産性ならびに繰り返し応力負荷によるミクロ組織変化の遅延特性に優れた軸受部材 | |
| JPH0568526B2 (ja) | ||
| JPS626614B2 (ja) |