JPH04330A - Manufacture of aluminum alloy casting - Google Patents
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
（技術分野）
本発明は、アルミニウム合金鋳物の製造法に係り、特に
、ケイ素（Ｓｉ）を合金成分として多量に含むＡｊｌ！
−３ｉ系合金を用いた鋳物の製造法に関するものである
。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION (Technical Field) The present invention relates to a method for producing aluminum alloy castings, and in particular to aluminum alloy castings containing a large amount of silicon (Si) as an alloy component.
The present invention relates to a method for producing a casting using a -3i alloy.
（背景技術）
カークーラー等に使用されるロータリーヘーン方式のコ
ンプレッサーにおけるシリンダーやサイドブロック等に
は、高い耐摩耗性が要求されるところから、従来から鋳
鉄或いは鋼等の鍛造品が使用されているが、近年、装置
の軽量化等のために、それらの部品を軽量なアルミニウ
ム（Ａ２）合金にて製作することが提案されている。中
でも、ケイ素（Ｓｉ）を合金成分として多量に含むＡｆ
−３ｉ系合金は、軽量で且つ耐摩耗性が高いところから
、その実用化が試みられている。(Background technology) Forgings such as cast iron or steel have traditionally been used for the cylinders and side blocks of rotary hone type compressors used in car coolers, etc., as they require high wear resistance. However, in recent years, in order to reduce the weight of the device, it has been proposed that these parts be made of lightweight aluminum (A2) alloy. Among them, Af containing a large amount of silicon (Si) as an alloy component
Attempts have been made to put -3i alloys into practical use because they are lightweight and have high wear resistance.
ところで、このようなＳｌを多量に含むＡ！＝Ｓｉ系合
金にあっては、Ｓｉが凝固時に析出するのを防止するた
めに、通常、その合金溶湯を噴霧法等によって急冷凝固
せしめて、初晶Ｓｉが微細化された粉状やフレーク状の
合金粉末を得て、そして、この合金粉末に粉末成形手法
を適用することにより、目的とする形状の合金材を成形
することが行なわれている。By the way, A! containing a large amount of Sl! = In the case of Si-based alloys, in order to prevent Si from precipitating during solidification, the molten alloy is usually rapidly cooled and solidified by a spraying method, etc., and the primary Si is made into fine powder or flakes. An alloy material having a desired shape is formed by obtaining an alloy powder and applying a powder forming method to this alloy powder.
ところで、この成形操作は、得られた合金粉末を分級し
、必要に応じて予備圧縮を施して圧粉体を得た後、該圧
粉体を所定の缶に封入し、そして缶内を真空脱気せしめ
てから、押出成形やホットプレス等の成形操作を実施す
るものであるため、工程が複雑で、また、設備費等の上
昇に伴って、製品のコスト高を招く問題があったのであ
る。By the way, in this molding operation, the obtained alloy powder is classified, pre-compressed if necessary to obtain a green compact, the green compact is sealed in a predetermined can, and the inside of the can is vacuumed. After degassing, molding operations such as extrusion molding and hot pressing are carried out, which makes the process complicated, and also raises the cost of the product due to increased equipment costs. be.
これに対して、鋳造手法を採用する場合には、工程の簡
略化と大幅なコスト安が達成されるのであるが、製品の
品質に関して、幾つかの問題があった。On the other hand, when the casting method is adopted, the process is simplified and the cost is significantly reduced, but there are some problems regarding the quality of the product.
すなわち、砂型や金型を用いた重力鋳造では、冷却速度
が遅いため、初晶Ｓｉが粗大化して、５０μｍ以上にも
なって析出するのであり、その結果、得られる鋳造品の
切削性が劣ってしまうのである。また、合金溶湯を金型
のキャビティ内に圧入するダイカスト法を採用する場合
には、合金溶湯を急冷せしめることが可能であるため、
初晶Ｓｉの大きさを若干抑制することは出来るものの、
なお充分ではなかったのである。加えて、Ｓｉが多量に
、特に１２重量％以上の割合で含まれるへ！合金を使用
する場合には、ダイカスト法では、鋳造品の全体に巣や
ブローホールが多く発生してしまう問題があった。In other words, in gravity casting using a sand mold or metal mold, the cooling rate is slow, so primary Si becomes coarse and precipitates to a size of 50 μm or more, and as a result, the resulting cast product has poor machinability. That's what happens. Furthermore, when using the die casting method in which the molten alloy is press-fitted into the cavity of the mold, it is possible to rapidly cool the molten alloy.
Although it is possible to suppress the size of primary Si,
However, it was not sufficient. In addition, it contains a large amount of Si, especially at a rate of 12% by weight or more! When using alloys, the die casting method has the problem that many cavities and blowholes occur throughout the cast product.
（解決課題）
本発明は、かかる事情を背景にして為されたものであっ
て、その解決課題とするところは、ＡｆＳｉ系合金の成
形に当たり、製造コストを低減すると共に、初晶Ｓｉの
粗大化を抑制し且つ巣の発生を防止して、優れた品質の
製品を製造することにある。(Problems to be Solved) The present invention has been made against the background of the above-mentioned circumstances, and its objectives are to reduce the manufacturing cost and reduce the coarseness of primary Si when forming AfSi alloys. The aim is to manufacture products of excellent quality by suppressing this and preventing the formation of nests.
（解決手段）
そして、上記課題を解決するため、本発明にあっては、
アルミニウム合金鋳物を製造するに際して、Ｓｉを主要
合金成分として１２〜３０重量％含み、且つＰが１０〜
１１００ｐｐの割合で添加せしめられたアルミニウム合
金溶湯を、５０〜１５０ａ＋ｍＦＩＨに減圧された鋳造
キャビティ内に圧入し、次いで該アルミニウム合金溶湯
の圧入から１〜５秒経過後に、凝固の遅れる製品厚肉部
に対して加圧を施し、その状態でアルミニウム合金溶湯
を冷却・凝固せしめるようにしたのである。(Solution Means) In order to solve the above problems, the present invention includes:
When manufacturing aluminum alloy castings, Si is contained as the main alloy component in an amount of 12 to 30% by weight, and P is 10 to 30% by weight.
A molten aluminum alloy added at a rate of 1100pp is press-fitted into a casting cavity that is depressurized to 50-150a+mFIH, and then, 1-5 seconds after the molten aluminum alloy is press-fitted, it is poured into the thick part of the product where solidification is delayed. Pressure was applied to the aluminum alloy, and the molten aluminum alloy was cooled and solidified in that state.
（実施例）
以下に、本発明をより具体的に明らかにするために、そ
の一実施例を図面に基づいて詳細に説明する。(Example) In order to clarify the present invention more specifically, one example thereof will be described in detail below based on the drawings.
先ず、第１図には、本発明手法が適用されるダイカスト
機の一例が概略的に示されており、そこにおいて、１０
ａ及び１０ｂはそれらの合せ面に鋳造キャビティ１２を
形成する一対の鋳型である。First, FIG. 1 schematically shows an example of a die casting machine to which the method of the present invention is applied.
A and 10b are a pair of molds forming a casting cavity 12 on their mating surfaces.
なお、本実施例では、第３図（ａ）、（ｂ）に示される
如き、ロータリベーン方式のコンプレッサーにおけるサ
イドブロック２が造形される。In this embodiment, the side block 2 of a rotary vane type compressor as shown in FIGS. 3(a) and 3(b) is modeled.
かかるサイドブロック２は、略円盤形状を呈する本体部
４と、該本体部４の中央部分において、該本体部４の一
方の面側に突出するボス部６とから成り、それら本体部
４とボス部６とが一体に鋳造されるものである。なお、
ボス部６を軸芯方向に貫通する貫通孔８や、ネジ穴等は
、鋳造後の切削加工により形成されることとなる。The side block 2 is composed of a main body 4 having a substantially disc shape, and a boss 6 protruding from the center of the main body 4 toward one side of the main body 4. The portion 6 is integrally cast. In addition,
The through hole 8 passing through the boss portion 6 in the axial direction, the screw hole, etc. are formed by cutting after casting.
そして、前記鋳造キャビティ１２は、かかるサイドブロ
ック２の外形形状に対応した形状とされているのであり
、サイドブロック２のボス部６に対応する位置が、厚肉
部となっており、この厚肉部に対応する鋳型１０ａの部
位には、該鋳型１゜ａを厚さ方向に貫通する状態で、且
つ貫通方向に往復動可能な状態で、円柱形状の加圧ピン
１１が配置されている。The casting cavity 12 has a shape corresponding to the external shape of the side block 2, and the position corresponding to the boss portion 6 of the side block 2 is a thick wall portion. A cylindrical pressure pin 11 is disposed at a portion of the mold 10a corresponding to the portion of the mold 10a so as to penetrate the mold 1°a in the thickness direction and to be able to reciprocate in the penetrating direction.
さらに、鋳型１０ａには、前記鋳造キャビティ１２の頂
部に連通ずる上部連通路１４が、また、鋳型１０ｂには
、前記鋳造キャビティ１２の底部に連通ずる下部連通路
１６が、それぞれ形成されている。鋳型１０ａの外部に
開口する上部連通路１４は、該開口が、真空ポンプ２ｏ
に接続せしめられている真空パルプ１８に閉塞されてい
ることにより、該真空バルブ１８の開閉によって、真空
ポンプ２０に対して接続或いは遮断され得るようになっ
ている。一方、下部連通路１６は、鋳型１０ａの下部に
配置された射出管２２の開口部に連通し、該射出管２２
と前記鋳造キャビティ１２を結ぶ、合金溶湯３２の湯道
を形成している。Further, the mold 10a is formed with an upper communication passage 14 that communicates with the top of the casting cavity 12, and the mold 10b is formed with a lower communication passage 16 that communicates with the bottom of the casting cavity 12. The upper communication path 14 opens to the outside of the mold 10a, and the opening is connected to the vacuum pump 2o.
Since it is closed by a vacuum pulp 18 connected to a vacuum valve 18, it can be connected to or disconnected from a vacuum pump 20 by opening and closing the vacuum valve 18. On the other hand, the lower communication passage 16 communicates with an opening of an injection pipe 22 arranged at the lower part of the mold 10a.
A runner for the molten alloy 32 is formed which connects the casting cavity 12 and the casting cavity 12 .
より具体的に、この射出管２２は、前記鋳造キャビティ
１２の下方に位置せしめられて、鋳型１０ａを厚さ方向
に貫通しており、その一方の端面が鋳型１０ａの合せ面
に面一となるように、且つ他方の端部が鋳型１０ａから
延び出すような状態で、固設されている。そして、該射
出管２２内に、鋳型１０ａから延び出す側の開口から、
射出ピストン２４が挿入されて、射出管２２が閉塞せし
められていることにより、該射出ピストン２４と前記下
部連通路１６との間に、該射出ピストン２４の往復動に
従って容積が縮小・拡大せしめられる射出室２６が形成
されているのである。More specifically, this injection tube 22 is located below the casting cavity 12, passes through the mold 10a in the thickness direction, and one end surface thereof is flush with the mating surface of the mold 10a. The mold 10a is fixed in such a manner that the other end thereof extends from the mold 10a. Then, into the injection tube 22, from the opening on the side extending from the mold 10a,
By inserting the injection piston 24 and closing the injection pipe 22, the volume between the injection piston 24 and the lower communication passage 16 is reduced and expanded according to the reciprocating movement of the injection piston 24. An injection chamber 26 is formed.
また、かかる射出管２２には、射出室２６に連通ずるよ
うに、溶湯供給管２８が、その一端にて接続せしめられ
ており、そして該溶湯供給管２８の他方の端部が、射出
管２２の下方に配置せしめられた保持炉３０内に到達せ
しめられていることにより、保持炉３０内の合金溶湯３
２が、前記鋳造キャビティ１２内へ導かれ得るようにな
っているのである。なお、該溶湯供給管２８や前記射出
ピストン２４等は、合金溶湯３２の溶着を防止するため
に、ジルコン譬セラミックス等にて形成されることとな
る。Further, a molten metal supply pipe 28 is connected at one end to the injection pipe 22 so as to communicate with the injection chamber 26, and the other end of the molten metal supply pipe 28 is connected to the injection pipe 22. The molten alloy 3 in the holding furnace 30 is made to reach the inside of the holding furnace 30 disposed below.
2 can be introduced into the casting cavity 12. The molten metal supply pipe 28, the injection piston 24, etc. are made of zircon ceramics or the like in order to prevent the molten alloy 32 from welding.
ところで、本発明においては、鋳込み材料金属として、
ケイ素（Ｓｉ）を主要合金成分として１２〜３０重量％
の高い割合で含むと共に、リン（Ｐ）が１０〜１１００
ｐｐの割合で添加せしめられたアルミニウム（Ａｆｆｉ
）合金を使用するものである。即ち、このような、６／
２合金は、Ｓｉの含有量が高いところから、優れた耐摩
耗性、低熱膨張特性、高温強度及び耐熱性を有するもの
であり、同時にＰが上記所定割合にて添加せしめられて
いることにより、鋳造時における初晶Ｓｉの粗大化が効
果的に抑制され得るのである。なお、かかるＡＡ金合金
は、製品に要求される特性に応じて、従来から用いられ
ている銅（Ｃｕ）、マグネシウム（Ｍｇ）、マンガン（
Ｍｎ）、ニッケル（Ｎｉ）等の成分を適宜に添加しても
、同等差支えない。By the way, in the present invention, as the casting material metal,
12 to 30% by weight of silicon (Si) as the main alloy component
Contains a high proportion of phosphorus (P) and 10 to 1100
Aluminum (Affi) added in a proportion of pp.
) alloy is used. That is, 6/
Alloy 2 has excellent wear resistance, low thermal expansion characteristics, high temperature strength, and heat resistance due to the high content of Si, and at the same time, by adding P at the above predetermined ratio, Coarsening of primary Si during casting can be effectively suppressed. Note that such AA gold alloys may contain conventionally used copper (Cu), magnesium (Mg), manganese (
Even if components such as Mn), nickel (Ni), etc. are appropriately added, there is no problem.
そして、このようなＡ２合金が、保持炉３０内において
溶融状態に保たれているのである。Such A2 alloy is kept in a molten state within the holding furnace 30.
而して、本発明手法においては、このような合金溶湯３
２を、予め５０〜１５０ｍｍＨｇに減圧された鋳造キャ
ビティ１２内に圧入せしめるのである。Therefore, in the method of the present invention, such a molten alloy 3
2 is press-fitted into the casting cavity 12, which has been previously evacuated to 50 to 150 mmHg.
即ち、成形操作が開始されると、先ず、第１図に示され
るように、加圧ビン１１の端面が鋳造キャビティ１２の
内面と面一とされ、真空ノ＼ルブ１８が開かれた状態で
、真空ポンプ２０が駆動せしめられて、鋳造キャビティ
１２内が減圧される。その際、本実施例装置においては
、下部連通路１６を通じて射出室２６内も減圧されるた
め、その吸引力に基づいて、保持炉３０内の合金溶湯３
２が、溶湯供給管２８を通じて射出室２６内へ吸引され
、合金溶湯３２の射出室２６への供給が行なわれること
となる。That is, when the molding operation is started, first, as shown in FIG. , the vacuum pump 20 is driven to reduce the pressure inside the casting cavity 12. At this time, in the apparatus of this embodiment, the pressure inside the injection chamber 26 is also reduced through the lower communication passage 16, so that the molten alloy in the holding furnace 30 is
2 is sucked into the injection chamber 26 through the molten metal supply pipe 28, and the molten alloy 32 is supplied to the injection chamber 26.
そして、鋳造キャビティ１２内の減圧が完了し、且つ合
金溶湯の供給が完了したことが確認されると、図示され
ない駆動装置にて射出ピストン２４が高速で前進せしめ
られて、射出操作が行なわれ、合金溶湯３２が、下部連
通路１６を経て、鋳造キャビティ１２内に圧入されるこ
ととなる。なお、かかる射出操作に際して、真空バルブ
１日は射出直後に閉じられるように操作され、合金溶湯
３２が真空ポンプ２０側へ流出することがないようにさ
れるのである。When it is confirmed that the pressure within the casting cavity 12 has been completely reduced and the supply of the molten alloy has been completed, the injection piston 24 is advanced at high speed by a drive device (not shown) to perform an injection operation. The molten alloy 32 is press-fitted into the casting cavity 12 through the lower communication passage 16. In addition, during such an injection operation, the vacuum valve is operated to be closed immediately after injection, so that the molten alloy 32 does not flow out to the vacuum pump 20 side.
ここにおいて、鋳造キャビティ１２内は予め減圧され、
該鋳造キャビティ１２内の空気は排出されているところ
から、圧入せしめられる合金溶湯３２が空気と接触する
ことによって酸化物が生成されることが良好に防止され
、それら空気や酸化物が合金溶湯３２に巻き込まれるこ
とが効果的に抑制され得るのであり、以て巣の発生が良
好に防止されるのである。Here, the pressure inside the casting cavity 12 is reduced in advance,
Since the air inside the casting cavity 12 is exhausted, it is effectively prevented that the molten alloy 32 to be press-fitted comes into contact with the air and oxides are generated, and the air and oxides are removed from the molten alloy 32. This effectively prevents the nest from being caught in the nest, thereby effectively preventing the occurrence of nests.
そして、合金溶湯３２は、圧入により鋳造キャビティ１
２内に高速で充填されるため、該鋳造キャビティ１２の
内面との接触により瞬間的な冷却効果を受けることとな
る。従って、この高速冷却と前述した合金成分としての
Ｐの配合との相乗効果により、合金溶湯３２の凝固に伴
って晶出する初晶Ｓｉが、効果的に微細化されるのであ
り、重力鋳造に比しては勿論のこと、通常のダイカスト
法鋳造に比較しても、初晶Ｓｉを一層微細化することが
出来るのである。そして、それにより、得られる鋳造品
は優れた切削性を有することとなるのである。The molten alloy 32 is then press-fitted into the casting cavity 1.
Since it is filled into the casting cavity 12 at a high speed, it receives an instantaneous cooling effect through contact with the inner surface of the casting cavity 12. Therefore, due to the synergistic effect of this high-speed cooling and the above-mentioned combination of P as an alloy component, the primary Si that crystallizes as the molten alloy 32 solidifies is effectively refined, making it suitable for gravity casting. Not only in comparison, but also in comparison with ordinary die-casting, it is possible to make the primary Si crystals even finer. As a result, the resulting cast product has excellent machinability.
因みに、Ａρ−３ｉ系合金（Ｓｉ：１７重量％含有）の
鋳造を、上述した如き減圧ダイカスト法と重力鋳造（金
型使用）のそれぞれの手法により、行なったところ、下
記第１表に示す結果が得られた。その結果より明らかな
ように、Ｐの添加によって初晶Ｓｉは微細化されており
、減圧ダイカスト法による場合は、Ｓｉの微細化効果が
大幅に高められていることが判る。Incidentally, when Aρ-3i alloy (containing 17% Si) was cast using the vacuum die casting method and gravity casting (using a mold) as described above, the results are shown in Table 1 below. was gotten. As is clear from the results, the addition of P refines the primary crystalline Si, and it can be seen that the effect of refining Si is greatly enhanced when the vacuum die casting method is used.
第 １ 表
そして、前記射出ピストン２４の射出操作に連動して、
射出から所定時間が経過すると、加圧ピン１１が、第２
図に示されるように、鋳造キャビティ１２内に圧入され
て、それにより、製品厚肉部に対して加圧が施されるこ
ととなる。この加圧ピン１１の作動タイミングは、合金
溶湯３２の凝固の進行度合との兼ね合いで、鋳造キャビ
ティ１２の寸法や形状等に応して、具体的に決定される
こととなるが、一般に、合金溶湯３２の圧入から１〜５
秒後に設定される。また、通常、５００ｋｇ／Ｃｌ１１
程度以上の加圧力にて加圧が施されることが好ましい。Table 1 Then, in conjunction with the injection operation of the injection piston 24,
When a predetermined period of time has passed since injection, the pressure pin 11
As shown in the figure, it is press-fitted into the casting cavity 12, thereby applying pressure to the thick part of the product. The timing of operation of this pressurizing pin 11 will be specifically determined according to the size and shape of the casting cavity 12 in consideration of the progress of solidification of the molten alloy 32, but generally, 1 to 5 from press-in of molten metal 32
Set in seconds. Also, usually 500 kg/Cl11
It is preferable that the pressurization is applied with a pressure of a certain degree or more.
このように、製品厚肉部に対して、合金溶湯の圧入から
１〜５秒経過後に、加圧を施すことにより、凝固の遅れ
に起因する引は巣の発生が良好に防止され得るのである
。In this way, by applying pressure to the thick part of the product 1 to 5 seconds after the molten alloy is press-fitted, the occurrence of shrinkage cavities due to delayed solidification can be effectively prevented. .
従って、かかる加圧操作に基づく引は巣発生の防止と、
前述したキャビティ１２内の減圧に基づく空気や酸化物
の巻き込み防止による巣の発生防止とによって、従来の
ダイカスト法において問題となっていた、高Ｓｉ含有Ａ
１合金鋳物の品質低下が著しく改善されることとなった
のである。つまり、キャビティ減圧と厚肉部の加圧の両
操作の組合せによって、優れた効果が享受されるのであ
り、キャビティ減圧のみを実施して、製品厚肉部に対す
る加圧を行なわない場合には、製品厚肉部に集中して引
は巣が発生してしまうのである。Therefore, it is possible to prevent the occurrence of nests caused by such pressurizing operations,
By preventing the formation of cavities by preventing the entrainment of air and oxides based on the reduced pressure in the cavity 12 described above, high Si content A, which has been a problem in the conventional die casting method, can be avoided.
This resulted in a significant improvement in the quality deterioration of No. 1 alloy castings. In other words, excellent effects can be obtained by combining both cavity depressurization and thick-walled part pressurization.If only cavity depressurization is performed and the product thick-walled part is not pressurized, This results in the formation of evacuation cavities concentrated in the thick parts of the product.
なお、製品厚肉部に対する加圧操作を、溶湯の圧入から
１秒未満で開始したり、５秒を越えてから実施すると、
製品の寸法や形状等によっても差があるが、加圧の効果
が不十分となり、引は巣の発生防止が充分に達成され得
なくなるのである。In addition, if the pressurization operation on the thick part of the product is started less than 1 second after the molten metal is pressed into the product, or after more than 5 seconds,
Although there are differences depending on the size and shape of the product, the effect of pressurization becomes insufficient, and the prevention of the formation of cavities cannot be sufficiently achieved.
下記第２表は、本体直径：１１６ａｎφ、本体肉厚：１
１ｍｍ、ボス部肉厚（本体肉厚＋突出高さ）：３０胴の
サイドブロックを、第１図に示す如き構成のダイカスト
機にて実際に鋳造し、射出後、様々なタイミングで加圧
ピン（１９肛φ）を作動させて、引は巣の発生との関係
を調べたものである。Table 2 below shows main body diameter: 116anφ, main body wall thickness: 1
A side block with a diameter of 1 mm and a boss part thickness (body thickness + protrusion height) of 30 cylinders was actually cast using a die-casting machine configured as shown in Figure 1, and after injection, pressure pins were inserted at various times. (19-hole diameter) was operated to investigate the relationship between the pull and the occurrence of nests.
かかる第２表の結果より明らかなように、加圧操作開始
は、射出から３秒後が最も好ましく、１〜５秒後が好適
であることが判る。As is clear from the results in Table 2, it is most preferable to start the pressurizing operation 3 seconds after injection, and preferably 1 to 5 seconds after injection.
第２表
また、製品厚肉部に対する加圧操作を、本実施例の如く
、加圧ピン１１の圧入により行なう場合には、該厚肉部
の肉厚が薄くなるため、冷却を速める効果も得られるの
である。Table 2 Also, when the pressurizing operation on the thick part of the product is performed by press-fitting the pressure pin 11 as in this embodiment, the thickness of the thick part becomes thinner, so there is no effect of speeding up the cooling. You can get it.
このようにして、加圧状態下で合金溶湯３２の冷却・凝
固が完了すると、型開きが為され、図示されない押出ビ
ン等により、鋳造品（サイドブロック２）の取出しが行
なわれるのであり、その後、貫通孔８やネジ穴等の切削
加工が施されて、完成品とされるのである。When the cooling and solidification of the molten alloy 32 under pressure is completed in this way, the mold is opened and the cast product (side block 2) is taken out using an extrusion bottle (not shown). The through holes 8, screw holes, etc. are cut to form a finished product.
（発明の効果）
以上、詳述したところから明らかなように、本発明にあ
っては、鋳造手法を採用するところから、Ａｌ１−３
ｉ系合金を用いて、軽量で耐摩耗性に優れた製品を、安
価に製造することが出来るのであり、しかも、鋳造手法
を採用しながら、巣やブロ−ホールの発生、更には初晶
Ｓｉの粗大化を効果的に抑制して、高品質で切削性にも
優れた製品を製造することが出来るのである。(Effects of the Invention) As is clear from the detailed description above, in the present invention, since the casting method is adopted, Al1-3
Using i-based alloys, products that are lightweight and have excellent wear resistance can be manufactured at low cost.Moreover, while using a casting method, there is no problem with the formation of cavities or blowholes, and even primary Si crystals. By effectively suppressing the coarsening of the steel, it is possible to manufacture products of high quality and excellent machinability.
第１図及び第２図は、本発明を適用したダイカスト機を
概略的に示す説明図であり、第１図は、射出前の状態を
、第２図は射出後に加圧操作が実施されている状態を示
している。また、第３図（ａ）、（ｂ）は、それぞれ、
第１図に示されるダイカスト機にて製造されるサイドブ
ロックを示す平面図及びそのＢ−Ｂ断面図である。
１０ａ、１０ｂ：鋳型 １１：加圧ピン１２：鋳造キ
ャビティ １８：真空バルブ２０：真空ポンプ
２２：射出管２４：射出ピストン ２８：溶湯供
給管３０：保持炉 ３２：合金溶湯出願人
住友軽金属工業株式会社
第２図
第１１１
第３図1 and 2 are explanatory diagrams schematically showing a die-casting machine to which the present invention is applied. FIG. 1 shows the state before injection, and FIG. 2 shows the state after the pressurization operation is performed. It shows the state of being. In addition, FIGS. 3(a) and (b) are, respectively,
2 is a plan view and a cross-sectional view taken along line BB of the side block manufactured by the die-casting machine shown in FIG. 1. FIG. 10a, 10b: Mold 11: Pressure pin 12: Casting cavity 18: Vacuum valve 20: Vacuum pump
22: Injection pipe 24: Injection piston 28: Molten metal supply pipe 30: Holding furnace 32: Alloy molten metal applicant
Sumitomo Light Metal Industries, Ltd. Figure 2 Figure 111 Figure 3
Claims (1)
Ｐが１０〜１００ｐｐｍの割合で添加せしめられたアル
ミニウム合金溶湯を、５０〜１５０ｍｍＨｇに減圧され
た鋳造キャビティ内に圧入し、次いで該アルミニウム合
金溶湯の圧入から１〜５秒経過後に、凝固の遅れる製品
厚肉部に対して加圧を施し、その状態でアルミニウム合
金溶湯を冷却・凝固せしめることを特徴とするアルミニ
ウム合金鋳物の製造法。A molten aluminum alloy containing 12 to 30% by weight of Si as the main alloy component and 10 to 100 ppm of P is press-fitted into a casting cavity whose pressure is reduced to 50 to 150 mmHg, and then the molten aluminum alloy is A method for manufacturing an aluminum alloy casting, which comprises applying pressure to the thick walled part of the product, where solidification is delayed, after 1 to 5 seconds have elapsed from press-fitting, and cooling and solidifying the molten aluminum alloy in this state.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9990590A JPH04330A (en) | 1990-04-16 | 1990-04-16 | Manufacture of aluminum alloy casting |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9990590A JPH04330A (en) | 1990-04-16 | 1990-04-16 | Manufacture of aluminum alloy casting |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04330A true JPH04330A (en) | 1992-01-06 |
Family
ID=14259793
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9990590A Pending JPH04330A (en) | 1990-04-16 | 1990-04-16 | Manufacture of aluminum alloy casting |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04330A (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007054884A (en) * | 2005-08-26 | 2007-03-08 | Toyota Motor Corp | Casting body |
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1990
- 1990-04-16 JP JP9990590A patent/JPH04330A/en active Pending
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