JPH04303134A - ガスタービンエンジン - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、ケーシングの内部に少
なくとも燃焼器とスクロールとラジアルタービンを備え
、燃焼器において発生した燃焼ガスをスクロールを介し
てラジアルタービンに導くタービンエンジンに関する。

【０００２】

【従来の技術】かかるガスタービンエンジンにおいて、
燃焼器で発生した高温の燃焼ガスをラジアルタービンに
導くスクロールは一般にセラミックスにより形成される
が、このスクロールは複雑な形状を有しているために一
体物として製造することが困難である。このためにスク
ロールを燃焼ガスの流れ方向を含む面により前後方向（
ラジアルタービンの軸方向）に２分割したものが知られ
ている（実開平１−１１３１４０号公報参照）。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来のスクロールは、２分割された各部分の最大寸法がス
クロールの外径と等しいために寸法が大きくなり、熱膨
張の影響が顕著に現れて過剰な熱応力が発生する虞れが
あるばかりか、製造が困難で製品の歩留りが悪くなる問
題がある。

【０００４】本発明は、前述の事情に鑑みてなされたも
ので、ガスタービンエンジンのスクロールに対する熱膨
張の影響を軽減し、かつその製造を容易化することを目
的とする。

【０００５】

【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
に、本発明は、ケーシングの内部に少なくとも燃焼器と
スクロールとラジアルタービンを備え、燃焼器において
発生した燃焼ガスをスクロールを介してラジアルタービ
ンに導くガスタービンエンジンにおいて、前記スクロー
ルを燃焼ガスの流路に交差する面により複数個のピース
に分割して形成したことを第１の特徴とする。

【０００６】また本発明は、前述の第１の特徴に加えて
、前記スクロールをラジアルタービンの回転軸を含み、
かつ相互に直交する２つの面で４個のピースに分割した
ことを第２の特徴とする。

【０００７】また本発明は、前述の第１または第２の特
徴に加えて、前記スクロールの各ピースを相互に突き当
てにより接合したことを第３の特徴とする。

【０００８】また本発明は、前述の第１〜第３のいずれ
かの特徴に加えて、前記スクロールの各ピースを半径方
向内向きの弾性力で一体化して保持したことを第４の特
徴とする。

【０００９】また本発明は、前述の第４の特徴に加えて
、前記弾性力をケーシングからサポート機構を介してス
クロールに伝達したことを第５の特徴とする。

【００１０】また本発明は、前述の第１〜第３のいずれ
かの特徴に加えて、前記スクロールの各ピースを周方向
の押圧力で一体化して保持したことを第６の特徴とする
。

【００１１】また本発明は、前述の第６の特徴に加えて
、前記スクロールの各ピースに周方向の押圧力を与える
結合用突起を形成したことを第７の特徴とする。

【００１２】また本発明は、前述の第１または第２の特
徴に加えて、前記スクロールの各ピースをインロー結合
したことを第８の特徴とする。

【００１３】また本発明は、前述の第８の特徴に加えて
、前記スクロールの各ピースの接合部に周方向のクリア
ランスを形成したことを第９の特徴とする。

【００１４】また本発明は、前述の第９の特徴に加えて
、前記スクロールの内周に位置決め機構を設けたことを
第１０の特徴とする。

【００１５】

【実施例】以下、図面に基づいて本発明の実施例を説明
する。

【００１６】図１および図２は本発明の第１実施例によ
るガスタービンエンジンの概略構造を示すものである。 ２軸式のガスタービンエンジンＧは有底円筒状のアウタ
ケーシング１と、このアウタケーシング１の後部開口に
接続される環状の熱交換器ハウジング２と、この熱交換
器ハウジング２の後部を覆うエグゾーストハウジング３
とを備える。アウタケーシング１の前部にはエアクリー
ナ４とサイレンサ５を備えた吸気通路６が接続され、ま
たエグゾーストハウジング３の中心には減速機ボックス
７が配設されるとともに、そのエグゾーストハウジング
３の下部には排気ダクト８が接続される。

【００１７】アウタケーシング１に形成した中央開口部
の前後には、前記吸気通路６から吸入した空気を圧縮す
る遠心式のコンプレッサ９と、このコンプレッサ９を駆
動する遠心式の高圧タービン１０が配設されるとともに
、その後方には出力を取り出すための軸流式の低圧ター
ビン１１が配設され、更にアウタケーシング１の上部空
間には前記高圧タービン１０と低圧タービン１１を駆動
するための燃焼ガスを発生させる燃焼器１２が配設され
る。また熱交換器ハウジング２に内部には、前記両ター
ビン１０，１１を通過した燃焼ガスの熱エネルギーを回
収して吸入空気を加熱するための環状の熱交換器１３が
前記減速機ボックス７を外周を囲繞するように配設され
、その減速機ボックス７の内部には低圧タービン１１の
出力を減速して外部に取り出す遊星歯車式の減速機１４
が配設される。

【００１８】アウタケーシング１に設けられたコンプレ
ッサケーシング１５の中央部には高圧タービン軸１６が
回転自在に支持され、その高圧タービン軸１６には外周
に多数のブレードを形成したコンプレッサロータ１７が
固定される。そして、前記吸気通路６からコンプレッサ
ケーシング１５に吸入された空気はコンプレッサロータ
１７で圧縮され、アウタケーシング１とインナケーシン
グ１８との間に形成された放射状の空気通路１９を通っ
て後方に供給される。なお、高圧タービン軸１６の前端
は図示せぬ補器ハウジングに収納された発電機やスター
タ等の補機類に接続される。

【００１９】高圧タービン軸１６の後端には外周に多数
のブレードを形成したセラミックス製の高圧タービンロ
ータ２０が固着され、その高圧タービンロータ２０はセ
ラミックス製のバックプレート２１と高圧タービンシュ
ラウド２２の間に収納される。高圧タービンシュラウド
２２の外側には燃焼器１２にセラミックス製のトランジ
ェントダクト２３を介して接続された同じくセラミック
ス製のスクロール２４が配設され、そのスクロール２４
の内周と前記高圧タービンロータ２０の外周との間には
複数のノズルベーン２５が設けられる。スクロール２４
は複数のサポート機構２６により外周から支持され、ト
ランジェントダクト２４は他のサポート機構２７，２８
により支持される。

【００２０】アウタケーシング１の後部に接続された熱
交換器ハウジング２の前端にはコレクタハウジング２９
が支持され、その中央部には低圧タービン軸３０が支持
される。低圧タービン軸３０の先端にはセラミックス製
の低圧タービンロータ３１が固着され、その外周に形成
した多数のブレードは低圧タービンシュラウド３２の内
面に嵌合する。低圧タービンシュラウド３１と前記高圧
タービンシュラウド２２の間は、後端に可変静翼３３を
有する低圧タービンダクト３４によって接続される。そ
して低圧タービン軸３０は前記減速機１４を介して出力
軸３５に接続される。

【００２１】コレクタハウジング２９の上半部には円弧
状の開口２９１　が形成され、前記空気通路１９からエ
グゾーストハウジング３の上部に集合した後に熱交換器
１３の上半部を通過して加熱された空気が、この開口２
９１を介してインナケーシング１８の内部に供給される
。 一方、コレクタハウジング２９の下半部には、低圧ター
ビンシュラウド３２を通過した排気ガスを熱交換器１３
の下半部に導くための排気ガス通路２９２　が形成され
る。

【００２２】熱交換器１３の外周には３６０°にわたっ
てリングギヤ３６が装着され、そのリングギヤ３６の前
部に形成された平坦な支持面が熱交換器ハウジング２の
内周に設けた複数のガイドローラ３７により回転自在に
支持される。１個のガイドローラ３７を支持する回転軸
３８には前記リングギヤ３６に噛合するピニオン３９が
固着され、その回転軸３８を熱交換器駆動モータ４０で
回転させることにより熱交換器１３が回転駆動される。

【００２３】図２から明らかなように、前記スクロール
２４は高圧タービン１０の回転軸を含み且つ相互に直交
する２つの面により４分割された第１ピース４１、第２
ピース４２、第３ピース４３、および第４ピース４４か
ら構成される。すなわち、各ピース４１〜４４の２つの
端面は相互に９０°をなす単純平面に形成され、それぞ
れのピース４１〜４４は接合面ａ，ｂ，ｃ，ｄにおいて
相互に突き合わされて一体に保持される。

【００２４】次に、図３〜図５に基づいてサポート機構
２６を用いたスクロール２４の支持構造を説明する。８
個のサポート機構２６は４個のピース４１〜４４の接合
面ａ〜ｄを相互に密着させるべく各ピース４１〜４４の
各々２か所を半径方向内側に押圧するもので、そのサポ
ートシャフト４５の長さが異なるのみで他の構造は全て
同一である。すなわち、サポート機構２６は先端に押圧
部材４６を装着したサポートシャフト４５と、そのサポ
ートシャフト４５の基端に形成した円柱部４５１　を軸
方向摺動摺動自在に支持する筒状の支持部材４７と、支
持部材４７の外端に螺合するばね座４８と、そのばね座
４８と前記円柱部４５１　との間に縮設されてサポート
シャフト４５をスクロール２４に向けて半径方向内側に
付勢するスプリング４９から構成される。

【００２５】一例として挙げるスクロール２６のピース
４１の外周には平坦な受け部２４１　が形成され、この
受け部２４１　には支持プレート５０の開口部５０１　
に遊嵌して脱落を防止された受圧部材５１が当接する。 受圧部材５１の外側には円錐状の受圧面５１１　が形成
される一方、押圧部材４６には前記受圧面５１１　に係
合する半球状の押圧面４６１　が形成され、これにより
前記押圧面４６１　と受圧面５１１　は円周に沿って線
接触する。その結果、各部の熱膨張により押圧部材４６
と受圧部材４９間に角度変化が発生しても、円錐状の受
圧面５１１　と半球状の押圧面４６１　とにより常に安
定した線接触が得られるため、接触部の面圧を低く抑え
た状態でスクロール２４を支持することができる。

【００２６】支持部材４７に形成したフランジ４７１　
はアウタケーシング１のボス１１　にボルト５２で固定
されるとともに、その内端部がインナケーシング１８を
貫通して支持される。すなわち、インナケーシング１８
の開口部１８１　に設けたガイド部材５３には環状のス
ライダ５４が僅かに移動できるように装着され、そのス
ライダ５４の内周に２つの円錐面により形成された円周
状のエッジ５４１　に支持部材４７の外周が当接する。 したがってスクロール２４とインナケーシング１の熱膨
張による半径方向の変位はスプリング４９の伸縮により
吸収され、またスクロール２４、アウタケーシング１、
インナケーシング１８の軸方向あるいは円周方向の変位
は前記スライダ５４のガイド部材５３および支持部材４
７に対する摺動により吸収される。

【００２７】而して、４個のピース４１〜４４が各々独
立した８個のサポート機構２６により支持されるため、
各ピース４１〜４４がどのように熱膨張しても、過剰な
応力を発生させること無くスクロール２４を確実に支持
することができる。

【００２８】図２から明らかなように、トランジェント
ダクト２３の入口端部と出口端部は相互に９０°をなす
平面で切断され、これにより製造の容易化と加工精度の
向上が図られる。トランジェントダクト２３の出口端部
はスクロール２４の第１ピース４１の入口端部に摺動自
在に突き当てられるとともに、アウタケーシング１に設
けた一対のサポート機構２７，２８により互いに対向す
る方向に押圧されて保持される。

【００２９】図６に示すように、トランジェントダクト
２３のサポート機構２７は、アウタケーシング１に支持
部材４７を介して支持したサポートシャフト４５により
、押圧部材４６と受圧部材５１を介してトランジェント
ダクト２３に形成した受け部２３１　を押圧するように
構成される。このサポート機構２７の構造は前述のスク
ロール２４のサポート機構２６と実質的に同一であるた
め、その構成要素に前述のサポート機構２６の構成要素
と同一の符号を付すことにより重複する説明を省略する
。

【００３０】図７および図８に示すように、トランジェ
ントダクト２３の他のサポート機構２８は前述のものと
は僅かに異なる構造を有している。すなわち、サポート
シャフト４５は、その基端部に形成したフランジ４５３
　をアウタケーシング１のボス１１　にボルト５２で固
着される。トランジェントダクト２３に形成した受け部
２３２　の孔２３３　には、円柱状のローラ５５が嵌合
する溝５６１　を有する受圧部材５６がピン５６２　ま
たは突起を介して回転自在に支持される。一方、サポー
トシャフト４５の先端に形成した一対の側壁４５２　間
には前記ローラ５５が回転自在に嵌合し、リテーナ５７
により保持される。これにより、サポートシャフト４５
の軸線回りの変位は前記受圧部材５６がピン５６１　を
中心に回転することにより吸収され、またローラ５５の
軸線回りの変位は該ローラ５５に対してサポートシャフ
ト４５と受圧部材５６が回転することにより吸収され、
更にサポートシャフト４５の軸線に直交する方向の変位
はローラ５５が受圧部材５６の溝５６１　内を転動する
ことにより吸収される。

【００３１】図２から明らかなように、サポート機構２
７による押圧力Ｆ１の方向はスクロール２４の第１ピー
ス４１とトランジェントダクト２３の接合面に対して傾
斜しており、その押圧力Ｆ１　の分力Ｆ１　′が前記サ
ポート機構２８から受ける反力Ｆ２　と釣り合うことに
より、トランジェントダクト２３は安定した状態で保持
される。

【００３２】次に、図９〜図１１に基づいて前記スクロ
ール２４、バックプレート２１、高圧タービンシュラウ
ド２２の軸方向固定手段について説明する。インナケー
シング１８の中心部に装着された金属性のベースプレー
ト５８の後面には、高圧タービン軸１６を中心にして半
径方向に延びるローラ溝５８１　が１２０°間隔で３個
形成され（図２参照）、その内部にはリテーナ５９で保
持された状態でセラミックス製のローラ６０が収納され
る。ベースプレート５８の後面に対向するように配設さ
れたセラミックス製のバックプレート２１は、環状のバ
ックプレートアウタ６１と、その半径方向内側に配設さ
れるバックプレートインナ６２から構成される。バック
プレートアウタ６１の前面における半径方向外端には前
記ベースプレート５８のローラ溝５８１　に収納された
ローラ６０が係合するローラ溝６１１　が形成される。 これにより、ローラ６０を介してベースプレート５８に
対するバックプレート２１の芯出しが行われるとともに
、熱膨張率の差によるベースプレート５８とバックプレ
ート２１の半径方向の変位が吸収される。

【００３３】ベースプレート５８の内部には、アウタケ
ーシング１とインナケーシング１８の間に形成された空
気通路１９に連通する空気通路５８２　が半径方向に形
成される。ベースプレート５８の内周とコンプレッサロ
ータ１７の間には一対の隔壁部材６３，６４が配設され
、両隔壁部材６３，６４間に画成された空気室６５と前
記ベースプレート５８の空気通路５８２　がオリフィス
５８３　を介して連通する。そして前記隔壁部材６３，
６４とコンプレッサロータ１７にはそれぞれラビリンス
１７１　，１７２　が形成される。

【００３４】後方の隔壁部材６３の下端には、環状のシ
ールプレート６６と前記バックプレートインナ６２の内
周がナット６７により共締めされる。そして前記シール
プレート６６とバックプレートインナ６２の上端間には
半径方向外側に拡開するように割り口を形成したシール
リング６８が装着され、このシールリング６８の外周を
バックプレートアウタ６１の内周に当接させることによ
り、バックプレートアウタ６１とバックプレートインナ
６２間がシールされる。

【００３５】而して、アウタケーシング１とインナケー
シング１８の間に形成された空気通路１９からベースプ
レート５８の空気通路５８２　とオリフィス５８３　を
通って空気室６５に達した空気、およびコンプレッサロ
ータ１７の先端から空気室６５に達した空気は、前記ラ
ビリンス１７１　，１７２　を通って高圧タービン軸１
６を冷却した後、バックプレートインナ６２の後面を通
って高圧タービンロータ２０に作用する燃焼ガスに合流
する。したがって冷却空気に接触するバックプレートイ
ンナ６２は比較的低温に保たれ、その熱膨張率は小さな
ものとなる。一方、バックプレートアウタ６１にはスク
ロール２４から供給された高温の燃焼ガスが直接接触し
、その熱膨張率は大きなものとなる。このようにバック
プレート２１は内側部分と外側部分で温度が異なるが、
その温度が異なる部分をバックプレートインナ６２とバ
ックプレートアウタ６１の別部材に分割したので、その
バックプレート２１に大きな熱応力が発生することが防
止される。このときバックプレートアウタ６１とバック
プレートインナ６２間には熱膨張の差による隙間が発生
するが、その隙間は前記シールリング６８によりシール
され、バックプレート２１前面の高圧側からバックプレ
ート２１後面の低圧側に空気が漏れることが防止される
。

【００３６】高圧タービンシュラウド２２の後端に形成
した段部２２１　と低圧タービンダクト３４の前端に形
成した段部３４１　は緩くインロー結合され、低圧ター
ビンダクト３４の段部３４１　外周には環状のスプリン
グリテーナ６９の内周が係合する。前記高圧タービンシ
ュラウド２２、低圧タービンダクト３４、およびスプリ
ングリテーナ６９により画成される空間には半径方向内
側に縮小するように割り口を設けたシールリング７０が
装着される。シールリング７０の内周面は自己の弾性に
より高圧タービンシュラウド２２の段部２２１　外周面
に当接してシールすると同時に、高圧側であるインナケ
ーシング１８内部と低圧側である低圧タービンダクト３
４内部の圧力差により低圧タービンダクト３４の前端面
に当接してシールする。これにより、高圧タービンシュ
ラウド２２と低圧タービンダクト３４の熱膨張による変
位を吸収しながら接合部のシールを行うことができる。

【００３７】前後方向をバックプレート２１と高圧ター
ビンシュラウド２２により挟まれ、半径方向を高圧ター
ビンロータ２０とシュラウド２４に挟まれた環状の空間
には、比較的少数枚すなわち６枚の単純な形状のノズル
ベーン２５が配設される。各ノズルベーン２５はその前
部が高圧タービンシュラウド２２を貫通するピン７１に
より固定されるとともに、その後部がバックプレート２
１に係合する他のピン７２により固定される。この様に
ノズルベーン２５の形状を単純化して枚数を減らすこと
により、小形多数枚のノズルベーンと同一のピッチ・コ
ード比を保ちながら部品点数の減少と製造の容易化を達
成することができ、しかも熱応力を軽減することができ
る。また、バックプレート２１とシュラウド２２間にノ
ズルベーン２５を挟んでそれらをピン７１，７２で結合
したので、前記ノズルベーン２５がバックプレート２１
とシュラウド２２を連結するリンクとして機能すること
になり、バックプレート２１とシュラウド２２の熱膨張
による変位を効果的に吸収することができる。

【００３８】一方、バックプレート２１の外周と高圧タ
ービンシュラウド２２の外周に対するスクロール２４の
支持は、そのスクロール２４の内周の前縁をバックプレ
ート２１の外周に回り止めピン７３を介して当接させる
とともに、その後縁を前記スプリングリテーナ６９との
間に縮設したスプリング７４で付勢されたセラミックス
製の押圧部材７５で押圧することにより行われる。押圧
部材７５は概略台形状の部材であって、その２４個が円
周方向に配設されて放射方向に延びる接触面で相互に密
に当接し、それぞれが前記スプリング７４で別個に付勢
される。そして、各押圧部材７５の半径方向外側に形成
された円弧状の接触面を有する押圧突起７５１　がスク
ロール２４の内周を押圧し、半径方向内側に形成された
同じく円弧状の接触面を有する押圧突起７５２　が高圧
タービンシュラウド２２の背部を押圧する。このとき、
高圧タービンシュラウド２２を貫通する６本のピン７１
は対応する位置にある６個の押圧部材７５に係合してそ
れ等の押圧部材７５を固定する。また、前記ピン７１が
係合しない他の１８個の押圧部材７５はピン７１で固定
された押圧部材７５を介して間接的に位置決めされ、併
せて両押圧突起７５１　，７５２　をスクロール２４に
形成した段部２４２　と高圧タービンシュラウド２２に
形成した段部２２２　に当接させることにより、半径方
向にも位置決めされる。

【００３９】而して、スプリング７４の弾発力は押圧部
材７５の外側の押圧突起７５１　→スクロール２４→バ
ックプレート２１の経路で伝達されるとともに、前記弾
発力は押圧部材７５の内側の押圧突起７５２　→高圧タ
ービンシュラウド２２→ノズルベーン２５→バックプレ
ート２１の経路で伝達される。その結果、部品形状の単
純化と熱応力の軽減を達成すべく、バックプレート２１
、ノズルベーン２５、タービンシュラウド２２、および
スクロール２４をそれぞれ別体に形成しても、それ等を
押圧部材７５の押圧力により一体に保持することができ
る。 このとき、押圧部材７５の外側および内側の押圧突起７
５１　，７５２　に加わるスプリング７４の荷重は、押
圧部材７５に対するスプリング７４の接続部すなわちバ
ネ受け突起７５３　の位置を半径方向に移動させること
により、任意の比率に変更することができる。

【００４０】次に、図１２に基づいて燃焼器１２の構造
を説明する。アウタケーシング１とインナケーシング１
８には各々筒状の燃焼器ケーシング７６，７７が同軸に
溶着され、半径方向外側の燃焼器ケーシング７６の後端
に形成したフランジ７６１　には筒状の本体ケーシング
７８の後端に形成したフランジ７８１　がボルト７９で
固着される。これにより半径方向内側の燃焼器ケーシン
グ７７と本体ケーシング７８の間には、アウタケーシン
グ１とインナケーシング１８間に形成された空気通路１
９に連通する冷却空気通路８０が形成される。本体ケー
シング７８の先端にはノズル支持部材８１を介して燃料
噴射ノズル８２が装着され、更にその前方には前記トラ
ンジェントダクト２３に接続するバーナーライナ８３が
設けられる。そしてバーナーライナ８３の内部にはアウ
タケーシング１に支持したイグナイタ８４の先端が突出
する。

【００４１】続いて、燃焼器１２の構造を図１３〜図１
５により更に詳細に説明する。内側の燃焼器ケーシング
７７の先端に溶着した固定部材８５と本体ケーシング７
８の先端には各々逆ネジが形成され、それら逆ネジに環
状のライナ支持部材８６が螺着される。ライナ支持部材
８６の内周には１２０°間隔で３個のフランジ８６１　
が突設され、このフランジ８６１　に前記バーナーライ
ナ８３の後端外周に１２０°間隔で突設した３個のフラ
ンジ８３１　がバヨネット結合される。すなわち、図１
５に示すように、バーナーライナ８３のフランジ８３１
　とライナ支持部材８６のフランジ８６１　の切欠きの
位置を一致させてバーナーライナ８３をライナ支持部材
８６の内部に挿入した後、図１４に示す位置までバーナ
ーライナ８３を１２０°回転させることにより、該バー
ナーライナ８３はライナ支持部材８６にバヨネット結合
される。このときバーナーライナ８３の後端はノズル支
持部材８１との間に縮設したスプリング８７で付勢され
た遮断部材８８により押圧され、そのフランジ８３１　
がライナ支持部材８６のフランジ８６１　の後面に圧接
される。そして、バーナーライナ８３の回転を防止すべ
く、該バーナーライナ８３と遮断部材８８がピン９０で
相対回転不能に連結され、且つ遮断部材８８とノズル支
持部材８１がピン８９で相対回転不能に連結される。上
記構成により、燃料噴射ノズル８２とバーナーライナ８
３を一体に支持した本体ケーシング７８をアウタケーシ
ング１の外側から燃焼器ケーシング７６，７７の内部に
挿入するだけで、その着脱を容易に行うことが可能とな
る。

【００４２】燃料噴射ノズル８２のノズル先端部８２１
　とバーナーライナ８３の基部内周との間には複数の羽
根を有するスワラー９１が配設される。燃焼器ケーシン
グ７７と本体ケーシング７８との間に形成された冷却空
気通路８０は通孔７８２　を介して前記遮断部材８８の
内側に連通し、そこから燃料噴射ノズル８２とスワラー
９１の間の環状空間を通ってバーナーライナ８３の内部
に連通する。これにより、前記冷却空気通路８０から導
入された低温空気（約２００°Ｃ）により燃料噴射ノズ
ル８２とスプリング８７を効果的に冷却し、燃料のコー
キング（炭化）とスプリング８７の劣化を防止すること
ができる。また、この低温空気の一部は通孔８２２　か
らノズル先端部８２１に導かれ、燃料のブラストエアー
としても利用される。

【００４３】一方、インナケーシング１８内部の高温空
気（約８００°Ｃ）は、ライナ支持部材８６とバーナー
ライナ８３間に形成される３個の開口部９２（図１３お
よび図１４参照）からスワラー９１に導かれて旋回流と
なり、一次エアーとしてバーナーライナ８３の内部に導
入される。このとき前記隔壁部材８８により高温空気と
低温空気の混合が防止される。バーナーライナ８３の中
間部外周には複数の空気導入孔８３２　が形成され、そ
こから前記高温空気が二次エアーとしてバーナーライナ
８３の内部に導入される。またバーナーライナ８３の末
端部外周には他の複数の空気導入孔８３３　が形成され
、そこから前記高温空気が希釈エアーとして導入される
。

【００４４】前述のようにトランジェントダクト２３と
バーナーライナ８３は各々独立に片持ち支持されており
、両者の接続部はクリアランスが形成される。すなわち
バーナーライナ８３の出口端部は段部８３４　が形成さ
れ、その段部８３４　がトランジェントダクト２３の入
口端部に遊嵌する。これによりトランジェントダクト２
３とバーナーライナ８３が長手方向に熱膨張しても、そ
の接続部が当接して熱応力が発生することが防止される
。 図１６から明らかなように、前記接続部の半径方向の隙
間δ１　は軸方向の隙間δ２　よりも小さく形成されて
おり、熱膨張により軸方向の隙間δ２　は大きく変化す
るが、半径方向の隙間δ１　はあまり変化しない。そし
て前記接合部からトランジェントダクト２３に導入され
る高温空気の量は比較的小さい半径方向の隙間δ１　に
より決定され、しかも前述のようにその隙間δ１　は大
きく変化しないため、接続部から導入される高温空気の
量は温度に関わらず略一定に保持される。その結果、段
部８３４を介して常に一定量の高温空気をトランジェン
トダクト２３に導入することが可能となり、空燃比の変
動を防止することができる。

【００４５】前記イグナイタ８４はアウタケーシング１
に形成したボス１２に固定部材９３を介してボルト９４
で固定され、外部から容易に着脱することができる。イ
グナイタ８４が貫通するインナケーシング１８の開口部
１８２　にはガイド部材９５が溶着され、このガイド部
材９５にはイグナイタ８４が挿通される筒状の支持部材
９６に設けたスライダ９７が摺動自在に支持される。そ
して支持部材９６とイグナイタ８４間には冷却空気通路
９８が形成され、その先端にはシール部材９９が装着さ
れる。これにより、各部が熱膨張により変位してイグナ
イタ８４の先端に振れが生じても、その振れはイグナイ
タ８４の支持部材９６に設けたスライダ９７がガイド部
材９５に対して摺動することにより吸収される。そして
アウタケーシング１とインナケーシング１８間の空気通
路１９を流れる低温空気が支持部材９６内部の冷却空気
通路９８の内部に導入され、イグナイタ８４を効率的に
冷却する。

【００４６】図１７はイグナイタ８４の冷却構造の変形
例を示すもので、この変形例では支持部材９６の先端に
摺動自在に装着したセラミックス製の遮断部材１００が
スプリング１０１により付勢されてバーナーライナ８３
の外周に当接する。これによりイグナイタ８４が覆われ
て高温空気がイグナイタ８４に直接接触することが防止
される。

【００４７】次に、前述の構成を備えた本発明の実施例
の作用について説明する。

【００４８】エアクリーナ４およびサイレンサ５を通過
して吸気通路６に流入した空気は、コンプレッサケーシ
ング１５内部に配設したコンプレッサロータ１７により
高圧に圧縮されて約２００°Ｃとなり、アウタケーシン
グ１とインナケーシング１８間に形成された放射状の空
気通路１９を介して後方に送られる。前記空気通路１９
からエグゾーストハウジング３の内部に達した高圧空気
は、そのエグゾーストハウジング３の上部空間に集合し
た後、前方に向きを変えて回転式の熱交換器１３のコア
面の上半部を後から前に通過する。このように熱交換器
１３を通過して約８００°Ｃに加熱された空気は、コレ
クタハウジング２９の上部に形成した開口部２９１　を
通ってインナケーシング１８の内部空間に流入する。

【００４９】インナケーシング１８の内部空間に供給さ
れた高温空気の一部は、バーナーライナ８３とライナ支
持部材８６間に形成された３個の開口部９２から一次空
気として吸入され、スワラー９１を通過することにより
渦流となってバーナーライナ８３の内部に達する。前記
一次空気は空気導入口８３２　からバーナーライナ８３
の内部に流入する二次空気と共に、燃料噴射ノズル８２
から噴射される燃料と混合して燃焼する。燃焼ガスは空
気導入孔８３３　から導入される希釈空気と混合し、ト
ランジェントダクト２３を介してスクロール２４に供給
され、そこから６枚のノズルベーン２５ノズル３２の間
を通って高圧タービンロータ２０に吹き付けられる。

【００５０】このようにして高圧タービンロータ２０が
回転すると、その駆動力により高圧タービン軸１６に設
けた前記コンプレッサロータ１７が回転する。高圧ター
ビンロータ２０を通過した燃焼ガスは、低圧タービンダ
クト３４および可変静翼３３を介して低圧タービンロー
タ３１に吹き付けられ、低圧タービン軸３０を回転駆動
する。そして低圧タービン軸３０の回転は減速機１４に
より減速され、出力軸３５から外部に取り出される。低
圧タービンロータ３１を通過した排気ガスはコレクタハ
ウジング２９の下部に形成した排気ガス通路２９２　に
よって集められた後、回転式の熱交換器１３のコア面の
下半部を前から後ろに通過して該熱交換器１３を加熱し
、排気ダクト８に排出される。このようにして排気ガス
で加熱された熱交換器１３は、熱交換器駆動モータ４０
によりピニオン３９およびリングギヤ３６を介して回転
駆動され、前記加熱されたコア面が順次吸入空気の通路
に対向して吸入空気を加熱する。

【００５１】上記ガスタービンエンジンＧの運転により
燃焼ガスに接触する部材は高温に晒されるため、温度上
昇による熱膨張が発生する。例えばスクロール２４は主
として周方向に熱膨張するが、そのスクロール２４は４
個のピース４１〜４４に分割されて接合部において突き
合わされているため、各ピース４１〜４４の膨張量が不
均一であっても、接合部の相対変位により過剰な応力が
発生することが防止される。また、スクロール２４の半
径方向の熱膨張はその外周を支持するサポート機構２６
の伸縮により吸収され、過剰な応力が発生することが防
止される。

【００５２】燃焼器１２とスクロール２４間に配設され
たトランジェントダクト２３も高温に晒されるが、この
トランジェントダクト２３は出口端部をスクロール２４
の入口端部に突き当て結合されるとともに、アウタケー
シング１からサポート機構２７，２８により支持され、
バーナーライナ８３とは非接触状態で保持される。した
がって、バーナーライナ８３との間に熱応力が発生する
ことが防止されるだけでなく、トランジェントダクト２
３とアウタケーシング１との間に発生する変位および変
角を前記サポート機構２７，２８により吸収することが
できる。

【００５３】一方、スクロール２４からの燃焼ガスが接
触するバックプレート２１、高圧タービンシュラウド２
２、ノズルベーン２５も熱膨張により相対変位する。し
かしながら、これらスクロール２４、バックプレート２
１、高圧タービンシュラウド２２、ノズルベーン２５の
各部材は別個に形成されて軸方向に重ね合わされ、スプ
リング７４の弾発力により付勢された押圧部材７５で押
圧されて一体に保持されているため、その接合部におい
て前記変位が吸収されて熱応力の発生が防止される。

【００５４】次に、本発明の第２実施例を図１８〜図２
１に基づいて説明する。図１８は前記図２に対応するガ
スタービンエンジンの横断面図、図１９は図１８の１９
−１９線断面図、図２０は図１９の２０−２０線断面図
、図２１は図１８の２１−２１線断面図である。

【００５５】この実施例は、スクロール２４を構成する
４個のピース４１〜４４の出口端部に各々膨出部２４３
　が形成され、この膨出部２４３　を次のピース４１〜
４４の入口端部にインロー結合することによりスクロー
ル２４の保形が行われる。図２０から明らかなように、
各ピース４１〜４４の接合部には周方向に僅かな隙間δ
３　が形成され、熱膨張により各ピース４１〜４４が相
互に密着して過剰な応力が発生することが防止される。

【００５６】先の実施例において採用されたサポート機
構２６による外周からのスクロール２４の保持に代えて
、位置決め機構１０２による内周からのスクロール２４
の保持が行われる。すなわち高圧タービンシュラウド２
２の外周に当接する各ピース４１〜４４の内周には半径
方向内側に向けて係止フランジ２４４が一体に突設され
、この係止フランジ２４４　に後方から当接するシール
リング１０３と高圧タービンシュラウド２２が、前述の
スプリング７４で付勢された押圧部材７５により軸方向
前方に押圧される。

【００５７】６枚のノズルベーン２５のうちの２枚のノ
ズルベーン２５の前部を貫通する２本のピン７１が、バ
ックプレート２１と２個のピース４２，４４の前記係止
フランジ２４４　に形成したピン孔２４５　に遊嵌して
シールリング１０３により抜け止めされる（図１８およ
び図２１参照）。このとき４個のピース４１〜４４は膨
出部２４３　によりインロー結合されて全体として保形
されているため、スクロール２４は前記２本のピン７１
と係止フランジ２４４　よりなる位置決め機構１０２に
よりインナケーシング１８の内部に保持される。なお６
枚のノズルベーン２５の後部に係止された６本のピン７
２は、高圧タービンシュラウド２２を貫通して対応する
位置にある６個の押圧部材７５に係合し、これによりノ
ズルベーン２５と押圧部材７５の位置決めが行われる。

【００５８】一方、ベースプレート５８に対するバック
プレート２１の支持は、ベースプレート５８に設けたロ
ーラ支持部材１０４のローラ溝１０４１　にリテーナ１
０５で係止したローラ６０を、バックプレート２１のロ
ーラ溝２１１　に係合させることにより行われる。ロー
ラ６０は先の実施例と同様に１２０°間隔で放射状に３
個設けられ、これによりベースプレート５８とバックプ
レート２１の熱膨張による変位が吸収され、且つ両者の
同芯保持が達成される。

【００５９】スクロール２４の４個のピース４１〜４４
の各接合部には、ベースプレート５８側に設けたスプリ
ング１０６で付勢されたシールリング１０７が当接し、
その半径方向内側において同じくベースプレート５８側
に設けたスプリング１０８で付勢されたシールリング１
０９がバックプレート２１に当接する。これによりスク
ロール２４、バックプレート２１、ノズルベーン２５、
および高圧タービンシュラウド２２は軸方向前後から前
記スプリング１０６，１０８，７４により弾発力を付与
され、相互の熱膨張量の差を補償し得る状態で一体に保
持される。

【００６０】コンプレッサロータ１７と高圧タービンロ
ータ２０の間に配設された隔壁部材１１０は高圧タービ
ン軸１６との接触部にラビリンス１１０１　を備え、コ
ンプレッサロータ１７の出口端から空気室１１１に導入
された低温空気はラビリンス１１０１　を通過する際に
高圧タービン軸１６に冷却する。

【００６１】図２２は本発明の第３実施例を示すもので
、この実施例におけるスクロール２４の４個のピース４
１〜４４は、先の第２実施例と同様に膨出部２４３　に
より相互にクリアランスを有してインロー結合される。 高圧タービンシュラウド２２の外周に対向するスクロー
ル２４の内周には環状溝２４６　が凹設されるとともに
、この環状溝２４６　に係合する環状突起２２３　が高
圧タービンシュラウド２２の外周に突設される。スプリ
ング７４により付勢された押圧部材７５は高圧タービン
シュラウド２２にのみ当接し、その押圧力は高圧タービ
ンシュラウド２２から環状突起２２３　と環状溝２４６
　を介してスクロール２４に伝達され、そのスクロール
２４を所定位置に保持する。而して、この実施例では前
記環状溝２４６　と環状突起２２３　によりスクロール
２４の位置決め機構１０２が構成される。

【００６２】ノズルベーン２５は、その前部を高圧ター
ビンシュラウド２２と押圧部材７５に係合するピン７１
により係止され、その後部をバックプレート２１に係合
するピン７２により係止される。また先の第２実施例と
同様に、バックプレート２１はベースプレート５８に３
個のローラ６０を介して支持されるとともに、各ピース
４１〜４４の接合部の近傍においてバックプレート２１
の外周とスクロール２４の内周は各々スプリング１０６
，１０８で付勢されたシールリング１０７，１０９で支
持される。

【００６３】ベースプレート５８にはアウタケーシング
１とインナケーシング１８との間に形成した空気通路１
９に連通する空気通路５８２　が形成され、前記空気通
路１９，５８２　から導入した低温空気はラビリンス５
８４　を通過する際に高圧タービン軸１６を冷却する。

【００６４】図２３〜図２５は本発明の第４実施例を示
すもので、図２３は前記図１０に対応するガスタービン
エンジンの横断面図、図２４は図２３の２４−２４線断
面図、図２５は図２３の２５−２５線断面図である。

【００６５】この実施例のスクロール２４は、各ピース
４１〜４４の出口端部に各４個の結合フランジ２４７　
が突設され、この結合フランジ２４７　で４個のピース
４１〜４４を相互に接合することによりスクロール２４
の全体形状が保持される。複数のスプリング７４の弾発
力で付勢された押圧部材１１２は単一の環状部材よりな
り、その内周に突設した４個の半球状の押圧部１１２１
　により高圧タービンシュラウド２２を押圧する。

【００６６】スクロール２４の各ピース４１〜４４の接
合部内周には相互に接触する係止突起２４９　が後ろ向
きに突設されるとともに、前記押圧部材１１２の外周に
は４個の押圧部１１２２　が突設される。押圧部材１１
２の押圧部１１２２　は二股に形成され、この押圧部１
１２２　によって隣接するピース４１〜４４の２個の係
止突起２４９　が挟まれて前方に押圧される。これによ
り高圧のタービンシュラウド２２の外周とスクロール２
４の内周に形成したシール面２２４　，２４８　が相互
に密着する。このとき、前記押圧部１１２２　と係止突
起２４９の接触面はハ字状に傾斜して形成されているた
め（図２５参照）、各ピース４１〜４４は相互に圧接さ
れて保形される。而して、スクロール２４と高圧タービ
ンシュラウド２２は環状の押圧部材１１２の内側および
外側の押圧部１１２１　，１１２２　により同時に押圧
され、その押圧力により高圧タービンシュラウド２２、
スクロール２４、バックプレート２１、およびノズルベ
ーン２５が一体に保持される。

【００６７】図２６および図２７は本発明の第５実施例
を示すものである。先の第４実施例と同様に、この実施
例のスクロール２４のピース４１〜４４は結合フランジ
２４７　により一体に結合される。

【００６８】スクロール２４の各ピース４１〜４４の接
合部内周には相互に接触する係止突起２４１０が前向き
に突設される。一方、ベースプレート５８に形成した４
個の凹部５８５　には摺動部材１１３が軸方向移動自在
に嵌合し、各２個のスプリング１１４で後方に付勢され
る。 摺動部材１１３の後面に形成した凹部１１３１　には、
隣接するピース４１，４４の係止突起２４１０を挟持す
るように２個の把持爪１１５がハ字状に配設され、その
対向部が板ばね１１６で相互に拡開する方向に付勢され
る。 両把持爪１１５は、後方からの押圧部材７５の弾発力と
前方からの摺動部材１１３の弾発力の作用で閉じ方向に
付勢され、スクロール２４の各ピース４１〜４４を一体
に保持するとともにベースプレート５８に対して位置決
めする。

【００６９】図２８および図２９は本発明の第６実施例
を示すものである。この実施例のスクロール２４の４個
のピース４１〜４４は膨出部２４３　により相互にイン
ロー結合されるが、図１８に示す第２実施例と異なり、
前記インロー結合部はクリアランスを持たずに密に結合
される。

【００７０】この様にして一体化されたスクロール２４
は、外周から４個のサポート機構１１７で保持される。 すなわち、アウタケーシング１に突設したボス１３　に
板ばね１１８を介して支持した基板１１９には、後方に
突出するよう断面４分円状のサポートロッド１２０が固
着される。サポートロッド１２０は各ピース４１〜４４
の接合部の外周に当接し、板ばね１１８の弾発力でスク
ロール２４を半径方向内側に押圧して位置決め固定する
。 この実施例によれば、第１実施例と同様にアウタケーシ
ング１から半径方向内向きの押圧力を付与することによ
りスクロール２４が保持される。

【００７１】図３０〜図３２は本発明の第７実施例を示
すもので、図３０は前記図２に対応するガスタービンエ
ンジンの横断面図、図３１は図３０の３１部拡大図、図
３２は図３２の３２−３２線断面図である。

【００７２】この実施例のスクロール２４の４個のピー
ス４１〜４４は付き当てにより接合され、その接合部に
は１２０°間隔で各３個の結合用突起２４１１が互いに
対向するように突設される。対向する結合用突起２４１
１にはピン１２１が貫通し、そのピン１２１の端部に設
けた固定クランプ部材１２２と該ピン１２１に摺動自在
に支持されてスプリング１２３により付勢された可動ク
ランプ部材１２４が、前記両結合用突起２４１１をスク
ロール２４の周方向に押圧する。これにより４個のピー
ス４１〜４４は一体に結合され、スクロール２４の外形
形状が保持される。

【００７３】図３３および図３４は本発明の第８実施例
を示すもので、図３３は前記図３１に対応する図、図３
４は図３３の３４−３４線断面図である。

【００７４】この実施例も前述の第７実施例と同様に、
スクロール２４の各ピース４１〜４４が周方向の弾発力
により一体に固定される。すなわち付き当てにより接合
された４個のピース４１〜４４には、突出高さが小さい
各３個の結合用突起２４１１が互いに対向するように突
設される。こちら結合用突起２４１１はＣ字状の固定ク
ランプ部材１２５と可動クランプ部材１２６により挟持
され、両クランプ部材１２５，１２６を貫通する３本の
ピン１２１に装着したスプリング１２３の弾発力により
クランプされる。

【００７５】図３５は本発明の第９実施例を示すもので
、前記図３１に対応する図である。

【００７６】この実施例は付き当てにより結合された４
個のピース４１〜４４に互いに対向するように形成され
た各３個の結合用突起２４１１が耐熱性繊維１２７によ
り固縛され、これにより各ピース４１，４４は周方向の
押圧力を与えられて一体化される。

【００７７】以上、本発明の実施例を詳述したが、本発
明は、前記実施例に限定されるものでなく、特許請求の
範囲に記載された本発明を逸脱することなく、種々の小
設計変更を行うことが可能である。

【００７８】

【発明の効果】以上のように本発明の第１の特徴によれ
ば、スクロールを燃焼ガスの流路に交差する面により複
数個のピースに分割して形成したので、熱膨張によるス
クロールの歪みや応力を分散させて低減するとができる
。しかも、各ピースの寸法が小さくなるために製造が容
易になり、製品の歩留りが向上する。

【００７９】また本発明の第２の特徴によれば、前記ス
クロールをラジアルタービンの回転軸を含み、かつ相互
に直交する２つの面で４個のピースに分割したので、分
割面がなす角度が全て９０°となり、その結果加工精度
が高められてシール性が向上する。

【００８０】また本発明の第３の特徴によれば、前記ス
クロールの各ピースを相互に突き当てにより接合したの
で、スクロールの各ピースの熱膨張差を接合面相互の摺
動により吸収することができる。

【００８１】また本発明の第４の特徴によれば、前記ス
クロールの各ピースを半径方向内向きの弾性力で一体化
して保持したので、各ピースの接合とスクロール全体の
保持が同時に達成される。

【００８２】また本発明の第５の特徴によれば、前記弾
性力をケーシングからサポート機構を介してスクロール
に伝達したので、スクロールをケーシングの内部に容易
かつ確実に保持することができる。

【００８３】また本発明の第６の特徴によれば、前記ス
クロールの各ピースを周方向の押圧力で一体化して保持
したので、各ピースを強固に接合することができる。

【００８４】また本発明の第７の特徴によれば、前記ス
クロールの各ピースに周方向の押圧力を与える結合用突
起を形成したので、各ピースの接合を容易に行うことが
できる。

【００８５】また本発明の第８の特徴によれば、前記ス
クロールの各ピースをインロー結合したので、各ピース
の接合部のシール性が向上するだけでなく、スクロール
全体の保形が確実に行われる。

【００８６】また本発明の第９の特徴によれば、前記ス
クロールの各ピースの接合部に周方向のクリアランスを
形成したので、各ピースの熱膨張差を吸収することがで
きる。

【００８７】また本発明の第１０の特徴によれば、前記
スクロールの内周に位置決め機構を設けたので、前記ク
リアランスを設けたにもかかわらず、スクロールを確実
に保持することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】ガスタービンエンジンの縦断面図

【図２】図１
の２−２線断面図

【図３】図２の要部拡大図

【図４】図３の４部拡大図

【図５】図３の５部拡大図

【図６】図２の要部拡大図

【図７】図２の要部拡大図

【図８】図７の８−８線断面図

【図９】図１の要部拡大図

【図１０】図１の１０−１０線矢視図

【図１１】図１０の１１−１１線断面図

【図１２】図２
の要部拡大図

【図１３】図１２の要部拡大図

【図１４】図１３の１４−１４線断面図

【図１５】図１
４に対応する作用の説明図

【図１６】図１２の１６部拡
大図

【図１７】イグナイタ装着部の変形例を示す図

【図１８
】本発明の第２実施例によるガスタービンエンジンの横
断面図

【図１９】図１８の１９−１９線断面図

【図２０】図１
９の２０−２０線断面図

【図２１】図１８の２１−２１
線断面図

【図２２】本発明の第３実施例によるガスター
ビンエンジンの要部拡大図

【図２３】本発明の第４実施例によるガスタービンエン
ジンの横断面図

【図２４】図２３の２４−２４線断面図

【図２５】図２
３の２５−２５線断面図

【図２６】本発明の第５実施例
によるガスタービンエンジンの要部拡大図

【図２７】図２６の２７−２７線断面図

【図２８】本発
明の第６実施例によるガスタービンエンジンの横断面図

【図２９】図２８の２９−２９線断面図

【図３０】本発
明の第７実施例によるガスタービンエンジンの横断面図

【図３１】図３０の３１部拡大図

【図３２】図３１の３２−３２線断面図

【図３３】本発
明の第８実施例によるスクロールの接合部を示す図

【図３４】図３３の３４−３４線断面図

【図３５】本発
明の第９実施例によるスクロールの接合部を示す図

【符号の説明】

１・・・・アウタケーシング（ケーシング）１０・・・
高圧タービン（ラジアルタービン）１２・・・燃焼器 １８・・・インナケーシング（ケーシング）２４・・・
スクロール ２４１１・・結合用突起 ２６・・・サポート機構 ４１・・・ピース ４２・・・ピース ４３・・・ピース ４４・・・ピース １０２・・位置決め機構 １１７・・サポート機構

Claims (10)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】　　ケーシング（１，１８）の内部に少な
   くとも燃焼器（１２）とスクロール（２４）とラジアル
   タービン（１０）を備え、燃焼器（１２）において発生
   した燃焼ガスをスクロール（２４）を介してラジアルタ
   ービン（１０）に導くガスタービンエンジンにおいて、
   前記スクロール（２４）を燃焼ガスの流路に交差する面
   により複数個のピース（４１〜４４）に分割して形成し
   たことを特徴とする、ガスタービンエンジン。
2. 【請求項２】　　前記スクロール（２４）をラジアルタ
   ービン（１０）の回転軸を含み、かつ相互に直交する２
   つの面で４個のピース（４１〜４４）に分割したことを
   特徴とする、請求項１記載のガスタービンエンジン。
3. 【請求項３】　　前記スクロール（２４）の各ピース（
   ４１〜４４）を相互に突き当てにより接合したことを特
   徴とする、請求項１または２記載のガスタービンエンジ
   ン。
4. 【請求項４】　　前記スクロール（２４）の各ピース（
   ４１〜４４）を半径方向内向きの弾性力で一体化して保
   持したことを特徴とする、請求項１〜３のいずれかに記
   載のガスタービンエンジン。
5. 【請求項５】　　前記弾性力をケーシング（１）からサ
   ポート機構（２６，１１７）を介してスクロール（２４
   ）に伝達したことを特徴とする、請求項４記載のガスタ
   ービンエンジン。
6. 【請求項６】　　前記スクロール（２４）の各ピース（
   ４１〜４４）を周方向の押圧力で一体化して保持したこ
   とを特徴とする、請求項１〜３のいずれかに記載のガス
   タービンエンジン。
7. 【請求項７】　　前記スクロール（２４）の各ピース（
   ４１〜４４）に周方向の押圧力を与える結合用突起（２
   ４１１）を形成したことを特徴とする、請求項６記載の
   ガスタービンエンジン。
8. 【請求項８】　　前記スクロール（２４）の各ピース（
   ４１〜４４）をインロー結合したことを特徴とする請求
   項１または２記載のガスタービンエンジン。
9. 【請求項９】　　前記スクロール（２４）の各ピース（
   ４１〜４４）の接合部に周方向のクリアランスを形成し
   たことを特徴とする、請求項８記載のガスタービンエン
   ジン。
10. 【請求項１０】　　前記スクロール（２４）の内周に位
    置決め機構（１０２）を設けたことを特徴とする、請求
    項９記載のガスタービンエンジン。