JPH04299072A - 電力変換装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、負荷に電力を供給する
電力変換装置に係り、特に、複数の電力変換装置を並列
に使用して負荷に電力を供給する多重電力変換装置に関
する。

【０００２】

【従来の技術】例えば、磁気浮上式鉄道において列車を
推進させる直線型同期電動機等の負荷を駆動する場合、
そのための電力変換装置は、出力周波数が０Ｈｚ（直流
）あるいはそれに近い低い周波数領域から、ある所定の
高い周波数領域まで、連続して負荷に電力を供給する必
要がある。このような負荷の駆動に使用される電力変換
装置の代表的な従来技術として、例えば、「昭和５４年
電気学会全国大会講演論文集　　第９１９頁から第９２
０頁」等に記載された技術が知られている。

【０００３】図１０はこの従来技術による多重電力変換
装置の構成を示すブロック図である。図１０において、
１ａ〜１ｃはハーフブリッジインバータ、２１ａ〜２１
ｃ、……、２Ｎａ〜２Ｎｃはフルブリッジインバータ、
３１ａ〜３１ｃ、……、３Ｎａ〜３Ｎｃは出力変圧器、
４は直流電源である。

【０００４】図示従来技術は、三相の多重電力変換装置
であり、出力変圧器の接続されていない１組のハーフブ
リッジインバータ１ａ〜１ｃと、出力変圧器３１ａ〜３
１ｃ、……、３Ｎａ〜３Ｎｃの接続されたＮ組のフルブ
リッジインバータ２１ａ〜２１ｃ、……、２Ｎａ〜２Ｎ
ｃとが多重に積み重ねられて構成されている。

【０００５】一般に、出力変圧器が接続されたインバー
タにより構成される電力変換器を使用して、出力周波数
の低い領域から連続的に負荷を駆動する場合には、出力
変圧器の飽和が問題となる。これは、この多重電力変換
器の出力電圧と出力周波数の比（出力電圧周波数比）が
、負荷の抵抗分のために、出力周波数が低いほど高くな
るためであり、出力電圧周波数比がある値以上に高くな
ると、出力変圧器の鉄心は飽和し、正常な動作ができな
くなる。

【０００６】このため、このような用途に使用される電
力変換装置は、図１０に示すように、出力変圧器の接続
されていないインバータ段を含んで多重に構成され、出
力変圧器の飽和を防止するために、例えば、次のような
運転方法がとられている。

【０００７】すなわち、前述した従来技術による多重電
力変換装置は、出力周波数がある所定の周波数以下の場
合に、出力変圧器の鉄心の飽和を避けるため、前記出力
変圧器３１ａ〜３１ｃ、……、３Ｎａ〜３Ｎｃの接続さ
れたＮ組のフルブリッジインバータ２１ａ〜２１ｃ、…
…、２Ｎａ〜２Ｎｃを全て停止し、前記出力変圧器の接
続されていない１組のハーフブリッジインバータ１ａ〜
１ｃ１段のみで運転される。以下、このような運転モー
ドを第１の運転モードという。

【０００８】また、前記多重電力変換装置は、出力周波
数が前記所定の周波数以上であり出力変圧器の鉄心が飽
和しない領域において、前述したインバータの全ての段
、あるいは、一部の段を使用して運転を行う。以下、こ
のような運転モードを第２の運転モードという。そして
、第１の運転モードから第２の運転モードへあるいはそ
の逆に移行する周波数を切り換え周波数ｆｓという。

【０００９】前記従来技術は、第２の運転モ−ドにおい
て、複数段の多重運転が行われるため、出力電流中の高
調波を低減することができる。これは、例えば、各段の
単位電力変換器（インバータ）に与える搬送波に、ある
所定の位相差を設けることにより実現することができる
。しかし、前記従来技術は、第１の運転モ−ドにおいて
、前述のような単位電力変換器の多重運転による高調波
の低減を行うことができない。

【００１０】このため、前記従来技術は、第１の運転モ
−ドによるで運転領域（出力周波数ｆｓ以下）では、第
２の運転モ−ドをによる運転領域に比べ、負荷に対する
高調波電流及びこれに起因するトルクリプル（回転型電
動機の場合）、あるいは、推力脈動（直線型電動機の場
合）が非常に大きくなるという問題点を有していた。従
って、前記従来技術は、何らかの方法で、出力周波数が
低い領域での高調波電流及びトルクリプルあるいは推力
脈動を低減する必要があった。

【００１１】前述のような問題点を解決することのでき
る従来技術として、例えば、特開昭５５−６３５９９号
公報等に記載された技術が知られている。

【００１２】この従来技術は、出力変圧器が接続されて
いない第１の電力変換器を、フルブリッジインバ−タに
よる構成として多重電力変換装置を構成したものであり
、この電力変換装置を第１の運転モ−ドで運転する場合
、特開昭５９−２０４４６９号公報に記載されているよ
うに、フルブリッジインバ−タの２組のア−ムの搬送波
を互いに逆位相とすることにより、ハ−フブリッジイン
バ−タに比較して、負荷に対する高調波を大幅に低減で
きるようにしたものである。

【００１３】

【発明が解決しようとする課題】しかし、前記従来技術
は、回路構成が３相６線式であるため、例えば、磁気浮
上式鉄道等のように負荷と電力変換装置との距離が離れ
ている場合、３相３線式に比べ電線の本数が倍であるた
めコストがかさみ、電線のインピ−ダンスによる電圧降
下も大きくなるという問題点を有している。

【００１４】また、前記従来技術は、各相が全く独立で
ある３相６線式であるので、各相の高調波が互いに相殺
されることがなく、高調波電流及びトルクリプルあるい
は推力脈動が大きいという問題点を有している。

【００１５】さらに、前記従来技術は、直流電圧源が各
相に対して独立に必要であるため、直流電圧源の出力電
力の変動が大きく、平滑コンデンサの容量を大きくしな
くてはならないという問題点を有している。

【００１６】本発明の目的は、前記従来技術の問題点を
解決し、第１の運転モ−ドにおける高調波電流、及び、
トルクリプルあるいは推力脈動を低減することができ、
かつ、出力変圧器の鉄心断面積を低減することのできる
多重電力変換装置を提供することにある。

【００１７】

【課題を解決するための手段】本発明によれば前記目的
は、多重電力変換装置を構成する各単位電力変換器を、
２群あるいはそれ以上の群に分け、それぞれの群毎に共
通の直流電圧源に接続することにより達成される。

【００１８】

【作用】本発明は、前述のように構成することにより、
例えば、３相の負荷を駆動する場合であれば、３相３線
式の回路構成をとることができ、かつ、出力変圧器が接
続されていない第１の単位電力変換器としてフルブリッ
ジインバ−タを用いることが可能となる。従って、本発
明によれば、第１の運転モ−ドにおける高調波電流、及
び、トルクリプルあるいは推力脈動の低減を図ることが
可能となる。

【００１９】

【実施例】以下、本発明による電力変換装置の実施例を
図面により詳細に説明する。

【００２０】図１は本発明の第１の実施例の構成を示す
ブロック図、図５は直流電圧源の構成を示す回路図、図
６はフルブリッジインバータの構成を示す回路図、図１
１は本発明の第１の実施例の動作を説明する図、図１２
は出力周波数と出力電圧との関係を説明する図、図１３
は出力周波数と出力電圧との関係の特性を算出する数式
を示す図である。図１、図５、図６において、４１〜４
３は直流電圧源、５は交流電圧源、６は変圧器、４０１
は順変換器、４０２はコンデンサ、４０３はリアクトル
、２０１〜２０４はスイッチング素子、２１１〜２１４
は保護ダイオードであり、他の符号は図１０の場合と同
一である。

【００２１】図１に示す本発明の第１の実施例において
、直流電圧源４１、４２、４３は、それぞれ、図５に例
示するように、交流電圧源５から変圧器６を介して交流
電圧が給電され、この交流電圧を脈動分を含んだ直流に
変換する順変換器４０１と、この脈動分を平滑するコン
デンサ４０２と、リアクトル４０３とにより構成され、
直流電力を各単位電力変換器に給電する。

【００２２】本発明の第１の実施例は、各単位電力変換
器が、それぞれ段毎に別個の直流電圧源に接続されて構
成されている。すなわち、１段目の単位電力変換器２１
ａ、２１ｂ、２１ｃは直流電圧源４１に、２段目の単位
電力変換器２２ａ、２２ｂ、２２ｃは直流電圧源４２に
、３段目の単位電力変換器２３ａ、２３ｂ、２３ｃは直
流電圧源４３に接続される。

【００２３】また、各単位電力変換器は、図６に示すよ
うに、スイッチング素子２０１〜２０４と、逆並列ダイ
オード２１１〜２１４とにより構成されるフルブリッジ
インバータにより構成される。このうち、単位電力変換
器２１ａ、２２ｂ、２３ｃは、出力変圧器が接続されて
いない単位電力変換器であり、単位電力変換器２１ｂ、
２１ｃ、２２ａ、２２ｃ、２３ａ、２３ｂは、出力変圧
器が接続される単位電力変換器であって、それぞれ、出
力変圧器３１ｂ、３１ｃ、３２ａ、３２ｃ、３３ａ、３
３ｂが接続されている。また、それぞれの単位電力変換
器の出力端は、相毎に直列に接続され、その１端は互い
に共通に接続され、もう１端は、負荷の各相端子に接続
される。従って、この多重変換装置の各相の出力電圧は
、各相の単位電力変換器の出力電圧の総和となる。

【００２４】次に、前述のように構成される本発明の第
１の実施例の動作を図１１を参照して説明する。

【００２５】図１１（ａ）は、単位電力変換器及び負荷
（ここでは同期電動機とする）の１相分をモデル化した
等価回路を示すものであり、Ｅは電力変換器の出力電圧
、Ｒは負荷の抵抗分、Ｌはインダクタンス、Ｅｍは同期
電動機の誘起電圧、Ｉは電力変換器の出力電流である。

【００２６】いま、図示等価回路において、出力電圧Ｅ
を制御することにより、出力電流Ｉの振幅及び位相を、
出力周波数によらず一定に保つものとし、簡単のため、
ＩをＥｍと同相に保つものとすると、図１１（ａ）の諸
量は図１１（ｂ）のベクトル図のような関係となる。そ
して、出力周波数をｆとすると、ｆは、図１３に示す式
（１）のように表すことができる。また、この式（１）
から、出力電圧周波数比Ｅ／ｆを、図１３に示す式（２
）のように求めることができる。

【００２７】前述の式（１）（２）を図示すると、図１
２（ａ）及び（ｂ）に示すように表すことができる。こ
の図１２（ａ）及び（ｂ）より、出力周波数ｆが低い領
域では、出力電圧周波数比Ｅ／ｆが大きくなることが分
かる。

【００２８】このような出力周波数ｆの領域で、図１に
示す多重電力変換装置を運転する場合、出力変圧器の鉄
心が飽和するため、出力変圧器を持つ単位電力変換器の
運転を行うことができない。従って、この多重電力変換
装置は、出力周波数がある所定の周波数ｆｓ以下の領域
では、出力変圧器を持たない第１の単位電力変換器のみ
で運転する第１の運転モードにより運転される。

【００２９】この場合、出力変圧器を持たない第１の単
位電力変換器が、ハーフブリッジインバータにより構成
されていると、第１の運転モ−ドにおいて、単位電力変
換器の多重運転による高調波の低減が不可能であるため
、多重運転を行なう第２の運転モ−ド時と比較して高調
波電流、及び、トルクリプルあるいは推力脈動が増大す
る。

【００３０】この問題を解決するために、図１に示す本
発明の第１の実施例は、出力変圧器を持たない単位電力
変換器２１ａ〜２１ｃとして、フルブリッジインバ−タ
を用いている。フルブリッジインバ−タは、インバータ
を構成する２組のア−ムに与える搬送波を互いに逆位相
にすることにより、高調波を相殺させることができるた
め、出力変圧器を持たない単位電力変換器として、ハ−
フブリッジインバ−タを用いている図１０に示す従来技
術の場合に比較して、本発明の第１の実施例は、第１の
運転モ−ドにおける高調波電流、及び、トルクリプルあ
るいは推力脈動を大幅に低減することができる。

【００３１】多重電力変換装置において、第１の運転モ
−ドの運転を行うためには、出力変圧器を持たない単位
電力変換器が各相に必ず１段必要となる。そして、３相
３線式の回路構成を保ったまま、図１０に示す従来技術
における、図７に示すように構成される出力変圧器を持
たない単位電力変換器のハ−フブリッジインバ−タを、
図６に示すようなフルブリッジインバ−タに置換すると
、直流電圧源が共通であるため、インバータ内で回路短
絡を起こす。

【００３２】図１に示す本発明の第１の実施例は、前述
の回路短絡を防止するため、段毎に別個の直流電圧源４
１、４２、４３を設け、各段には出力変圧器を持たない
フルブリッジインバ−タが１相分だけ接続されるように
構成されている。そして、この本発明の第１の実施例に
よる多重電力変換装置は、第１の運転モ−ドにおいて、
単位電力変換器２１ａ、２２ｂ、２３ｃを運転し、第２
の運転モ−ドにおいて、単位電力変換器の全部あるいは
１部を運転して、負荷に電力を供給する。

【００３３】前述した本発明の第１の実施例は、出力変
圧器を持たないフルブリッジインバ−タを、１段目のａ
相、２段目のｂ相、３段目のｃ相にそれぞれ配置したが
、一般には、出力変圧器を持たないフルブリッジインバ
−タが各相に必ず１段分存在し、かつ、各段では２相分
以上存在しないような配置であれば、どのような配置で
もよく、一般の多相の多重電力変換装置に本発明を適用
する場合についても同様である。

【００３４】図２は本発明の第２の実施例の構成を示す
ブロック図である。図３において、４１ａ〜４１ｃは直
流電圧源であり他の符号は図１０の場合と同一である。

【００３５】図示本発明の第２の実施例は、３相Ｎ段の
多重電力変換装置の実施例であり、１段目の単位電力変
換器２１ａ、２１ｂ、２１ｃが、出力変圧器を持たない
フルブリッジインバ−タにより構成されている。そして
、各単位電力変換器は、相毎に共通の直流電圧源４１ａ
、４１ｂ、４１ｃに接続される。

【００３６】このように構成される本発明の第２の実施
例においても、第１の運転モ−ドにおいてフルブリッジ
インバ−タのみを用いて運転することにより、図１に示
した第１の実施例の場合と同様に、高調波電流、及び、
トルクリプルあるいは推力脈動を低減させることが可能
である。また、この実施例は、各相の構成が全く同一で
あるため、設計、製作が容易であるという利点を有して
いる。

【００３７】図３は本発明の第３の実施例の構成を示す
ブロック図であり、図の符号は図１、図２の場合と同一
である。

【００３８】図示本発明の第３の実施例は、３相Ｎ段の
多重電力変換装置の実施例であり、１段目の単位電力変
換器２１ａ、２１ｂ、２１ｃが、出力変圧器を持たない
フルブリッジインバ−タにより構成されている。そして
、この実施例は、単位電力変換器のうち、出力変圧器を
持たない単位電力変換器２１ａ、２１ｂ、２１ｃが、そ
れぞれ独立の直流電圧源４１ａ、４１ｂ、４１ｃに接続
され、出力変圧器を持つ単位電力変換器２２ａ、２２ｂ
、２２ｃ〜２Ｎａ、２Ｎｂ、２Ｎｃが、全て直流電圧源
４２に接続されて構成されている。

【００３９】前述した本発明の第３の実施例においても
、第１の運転モ−ドにおいてフルブリッジインバ−タの
みを用いて運転することにより、図１の実施例の場合と
同様に、高調波電流、及び、トルクリプルあるいは推力
脈動を低減することがが可能である。また、この実施例
は、主回路構成が比較的単純であるため、設計、製作が
容易であるという利点を有している。

【００４０】図１〜図３により説明した本発明の第１〜
第３の実施例は、出力変圧器が接続されていない単位電
力変換器を、２組のア−ムを有するフルブリッジインバ
ータにより構成しているので、第１の運転モードにおけ
る出力電圧を、このフルブリッジインバータの２組のア
−ムの差電圧とすることができ、ハ−フブリッジインバ
−タを使用する場合の２倍の出力電圧とすることができ
る。

【００４１】これにより、前述した本発明の第１〜第３
の実施例は、図１２（ａ）より理解できるように、より
高い出力周波数領域まで第１の運転モ−ドで運転するこ
とが可能となり、運転モ−ドの切り換え周波数ｆｓを図
１０により説明した実施例に比較して高く設定すること
ができる。

【００４２】一般に、変圧器の鉄心断面は、使用される
条件における出力電圧と周波数との比Ｅ／ｆの最大値に
よって決定され、この値が小さいほど断面を小さくする
ことができる。また、図１２（ｂ）で説明したように、
同期電動機等の負荷を駆動する場合、電力変換装置の出
力周波数が低いほど出力電圧周波数比Ｅ／ｆが大きくな
るため、出力変圧器の鉄心断面積は、切り換え周波数が
ｆｓにおける出力電圧周波数比Ｅ／ｆの値により決定さ
れることになる。

【００４３】従って、切り換え周波数ｆｓを高く設定す
ることのできるフルブリッジインバ−タを、出力変圧器
の接続されない単位電力変換器として用いる本発明の第
１〜第３の実施例は、図１０により説明した従来技術に
比較して、他の単位電力変換器に接続されている出力変
圧器の鉄心断面積を小さなもとすることができる。

【００４４】図４は本発明の第４の実施例の構成を示す
ブロック図であり、図の符号は図１０及び他の実施例の
場合と同一である。

【００４５】図４に示す本発明の第４の実施例は、１段
目の単位電力変換器１ａ、１ｂ、１ｃが図７に示すよう
なハ−フブリッジインバ−タ、他の単位電力変換器２２
ａ、２２ｂ、２２ｃ〜２Ｎａ、２Ｎｂ、２Ｎｃがフルブ
リッジインバ−タにより構成され、前者が直流電圧源４
１ａ〜４１ｃに、後者が直流電圧源４２に接続されてい
る。そして、この本発明の第４の実施例は、直流電圧源
４１ａ〜４１ｃが他の単位電力変換器に対する電圧源４
２と分離されているので、その直流電圧Ｅｄ１ａ〜Ｅｄ
１ｃを、図１０により説明した従来技術の場合の直流電
圧源４の直流電圧Ｅｄより高く設定することが可能とな
り、切り換え周波数ｆｓを高くすることができるので、
出力変圧器３２ａ、３２ｂ、３２ｃ〜３Ｎａ、３Ｎｂ、
３Ｎｃの鉄心面積を、図１〜３の実施例と同様に小さな
ものとすることができる。

【００４６】前述した本発明の第１〜第３の実施例の説
明においては、３相３線式の回路構成を例にとして説明
しが、本発明は、一般の多相回路に適用し、相数をＭと
することにより、Ｍ相Ｍ線式の回路構成が実現すること
ができる。さらに必要があれば、多重電力変換器と負荷
の中性点とを相互に接続する中性線を設けることにより
、出力変圧器を持たない単位電力変換器を別々の直流電
圧源から給電することにより、Ｍ相（Ｍ＋１）線式とす
ることもできる。

【００４７】また、図１〜４において、フルブリッジイ
ンバ−タ及びハ−フブリッジインバ−タは、図６及び図
７に示すような２レベルインバ−タによる構成としたが
、本発明は、これを図８及び図９に示すような３レベル
インバ−タに置換するが可能であり、高調波電流、及び
トルクリプルあるいは推力脈動をより低減することがで
きる。これは、３レベルインバ−タが２レベルインバ−
タに比べ出力電圧の高低変動が小さく、高調波成分が少
ないためである。

【００４８】さらに、前述した本発明の実施例は、負荷
として同期電動機を仮定したが、誘導電動機をごく低い
出力周波数から駆動したい場合等にも、本発明を適用す
ることができる。

【００４９】

【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、全
段をフルブリッジインバ−タで構成しながら、Ｍ相Ｍ線
式、あるいは、Ｍ相（Ｍ＋１）線式の回路構成をとるこ
とが可能となるため、多重運転を行うことのできない第
１の運転モ−ドにおける高調波電流、及び、トルクリプ
ルあるいは推力脈動を大幅に低減することができ、かつ
電線の本数も最低限にすることができる。さらに、本発
明によれば、第１の運転モ−ドから第２の運転モードへ
の切り換え周波数を高くすることができるので、第２の
運転モード時に動作する単位電力変換器に接続される出
力変圧器の鉄心段面積を低減することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１の実施例の構成を示すブロック図
である。

【図２】本発明の第２の実施例の構成を示すブロック図
である。

【図３】本発明の第３の実施例の構成を示すブロック図
である。

【図４】本発明の第４の実施例の構成を示すブロック図
である。

【図５】直流電圧源の構成を示す回路図である。

【図６】フルブリッジインバ−タの構成を示す回路図で
ある。

【図７】ハ−フブリッジインバ−タの構成を示す回路図
である。

【図８】３レベル構成を用いたフルブリッジインバ−タ
の構成を示す回路図である。

【図９】３レベル構成を用いたハ−フブリッジインバ−
タの構成を示す回路図である。

【図１０】従来技術による多重電力変換装置の構成を示
すブロック図である。

【図１１】単位電力変換器及び負荷の１相分をモデル化
した等価回路及びそのベクトルを説明する図である。

【図１２】出力周波数に対する出力電圧の特性及び出力
周波数に対する出力電圧周波数比の特性を説明する図で
ある。

【図１３】出力周波数に対する出力電圧の特性及び出力
周波数に対する出力電圧周波数比の特性を算出する数式
を示す図である。

【符号の説明】

１ａ〜１ｃ　　ハーフブリッジインバータ２１ａ〜２１
ｃ、……、２Ｎａ〜２Ｎｃ　　フルブリッジインバータ ３１ａ〜３１ｃ、……、３Ｎａ〜３Ｎｃ　　出力変圧器
４、４１ａ〜４１ｃ、４１〜４３　　直流電源５　　交
流電圧源 ６　　変圧器 ４０１　　順変換器 ４０２　　コンデンサ ４０３　　リアクトル ２０１〜２０４　　スイッチング素子 ２１１〜２１４　　逆並列ダイオード

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】　　各相毎に、１段の出力変圧器が接続さ
   れていない第１の単位電力変換器と、１段あるいは２段
   以上の出力変圧器が接続されている第２の単位電力変換
   器とを出力側で接続し、かつ、全体の回路構成をＭ相Ｍ
   線式あるいはＭ相（Ｍ＋１）線式とした多重電力変換装
   置において、前記各単位電力変換器を各段毎に１つの群
   とし、各群毎に独立の直流電圧源を接続したこと特徴と
   する電力変換装置。
2. 【請求項２】　　各相毎に、１段の出力変圧器が接続さ
   れていない第１の単位電力変換器と、１段あるいは２段
   以上の出力変圧器が接続されている第２の単位電力変換
   器とを出力側で接続し、かつ、全体の回路構成をＭ相Ｍ
   線式あるいはＭ相（Ｍ＋１）線式とした多重電力変換装
   置において、全ての単位電力変換器がフルブリッジイン
   バ−タにより構成されていることを特徴とする電力変換
   装置。
3. 【請求項３】　　前記各単位電力変換器は、該単位電力
   変換器を構成する１組のア−ムが正側ア−ムと負側ア−
   ムとを直列に接続した２レベル構成であることを特徴と
   する請求項１または２記載の電力変換装置。
4. 【請求項４】　　前記各単位電力変換器は、該電力変換
   器を構成する１組のア−ムが４組のア−ムを直列に接続
   した３レベル構成であることを特徴とする請求項１また
   は２記載の電力変換装置。
5. 【請求項５】　　各相毎に、１段の出力変圧器が接続さ
   れていない第１の単位電力変換器と、１段あるいは２段
   以上の出力変圧器が接続されている第２の単位電力変換
   器とを出力側で接続し、かつ、全体の回路構成をＭ相Ｍ
   線式あるいはＭ相（Ｍ＋１）線式とした多重電力変換装
   置において、前記第１の単位電力変換器は各単位電力変
   換器毎に１群とされ、第２の単位電力変換器は全体で１
   群とされ、各群毎に独立の直流電圧源を接続したこと特
   徴とする電力変換装置。
6. 【請求項６】　　各相毎に、１段の出力変圧器が接続さ
   れていない第１の単位電力変換器と、１段あるいは２段
   以上の出力変圧器が接続されている第２の単位電力変換
   器とを出力側で接続し、かつ、全体の回路構成をＭ相Ｍ
   線式あるいはＭ相（Ｍ＋１）線式とした多重電力変換装
   置において、前記各単位電力変換器を相毎に１群とし、
   各群毎に独立の直流電圧源を接続したこと特徴とする電
   力変換装置。
7. 【請求項７】　　各相毎に、１段の出力変圧器が接続さ
   れていない第１の単位電力変換器と、１段あるいは２段
   以上の出力変圧器が接続されている第２の単位電力変換
   器とを出力側で接続し、かつ、全体の回路構成をＭ相Ｍ
   線式あるいはＭ相（Ｍ＋１）線式とした多重電力変換装
   置において、全ての単位電力変換器がフルブリッジイン
   バ−タにより構成され、各相に１段存在する第１の単位
   電力変換器は、各段に高々１相分存在するように配置さ
   れ、各単位電力変換器の出力側は相毎に直列に接続され
   、各相の出力の１端は互いに接続され、他の１端は負荷
   に接続され、かつ、各単位電力変換器を各段毎に１つの
   群とし、各群毎に独立の直流電圧源を接続したこと特徴
   とする電力変換装置。