JPH04282433A - 液体の濃度測定方法及び装置 - Google Patents
液体の濃度測定方法及び装置Info
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- JPH04282433A JPH04282433A JP3070579A JP7057991A JPH04282433A JP H04282433 A JPH04282433 A JP H04282433A JP 3070579 A JP3070579 A JP 3070579A JP 7057991 A JP7057991 A JP 7057991A JP H04282433 A JPH04282433 A JP H04282433A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、液体、特にインライン
内において流動している液体の濃度測定方法に関するも
のである。
内において流動している液体の濃度測定方法に関するも
のである。
【0002】
【従来の技術】一般に食品工業、特に液体濃縮工程にお
いては、濃縮過程の液体濃度のモニタリングを効率かつ
正確に行い、濃縮機を制御することが製品の歩留や品質
の安定に不可欠である。そこで従来から液体の濃度をイ
ンラインで測定していた。従来液体の濃度測定には、絶
乾法、比重測定法、体積測定法、流量測定法などがあっ
たが、これらの方法は何れも手動で行うものであり、測
定時間に時間がかかり効率的でなく、リアルタイムの機
器の制御は、不可能であった。又、一部オンライン粘度
計があるが、測定が機械的な稼働によるので保守管理に
注意が必要であり、酸やアルカリなどの洗浄に弱点があ
り、また稼働部分のスケール付着による細菌汚染などに
問題があった。
いては、濃縮過程の液体濃度のモニタリングを効率かつ
正確に行い、濃縮機を制御することが製品の歩留や品質
の安定に不可欠である。そこで従来から液体の濃度をイ
ンラインで測定していた。従来液体の濃度測定には、絶
乾法、比重測定法、体積測定法、流量測定法などがあっ
たが、これらの方法は何れも手動で行うものであり、測
定時間に時間がかかり効率的でなく、リアルタイムの機
器の制御は、不可能であった。又、一部オンライン粘度
計があるが、測定が機械的な稼働によるので保守管理に
注意が必要であり、酸やアルカリなどの洗浄に弱点があ
り、また稼働部分のスケール付着による細菌汚染などに
問題があった。
【0003】更に、投光器と受光器がセンサーに組み込
まれた光学的装置による光学的測定法としては、実開昭
62−16457号の考案がある。該考案は、投光用導
管から投光した透過光や散乱光を受光用導管により受光
し、受光量の変化を受光器で電気量の変化に転換し演算
処理して被検体の濃度を測定する装置であるが、光学的
測定法は、濃度の高いものの測定には誤差が生じやすく
、又洗浄しにくい。更に高温減圧下の装置内における液
体の測定には、耐久性の点で劣り、特に投光器と受光器
にガラスを使用すると、食品工業では破損事故による危
険物混入の虞がありセンサーとしては不適当である。
まれた光学的装置による光学的測定法としては、実開昭
62−16457号の考案がある。該考案は、投光用導
管から投光した透過光や散乱光を受光用導管により受光
し、受光量の変化を受光器で電気量の変化に転換し演算
処理して被検体の濃度を測定する装置であるが、光学的
測定法は、濃度の高いものの測定には誤差が生じやすく
、又洗浄しにくい。更に高温減圧下の装置内における液
体の測定には、耐久性の点で劣り、特に投光器と受光器
にガラスを使用すると、食品工業では破損事故による危
険物混入の虞がありセンサーとしては不適当である。
【0004】又、通電加熱法を利用したものとして本出
願人は、特願平1−224235の「溶液もしくは分散
液中の被検体の濃度測定方法及び装置」を提供した。該
発明は、微生物や菌体、細胞などにより培地中に産生さ
れる生理活性物質の濃度を測定するもので、溶液又は分
散液中に通電加熱法を利用した発熱センサーを設置して
、該センサーを発熱させたときの発熱センサーの温度、
もしくはそのときの発熱センサーの温度と溶液又は分散
液の温度との差を測定し、発熱センサーの温度、もしく
はそのときの発熱センサーの温度と溶液又は分散液の温
度との差から被検体の濃度を算出する被検体の濃度を測
定する方法によっている。これらの例は、測定対象が安
定して流動していることが前提となっている。しかし一
般の食品製造では、計測ラインの測定対象液体が一定量
ではないのが通常であり、液体量が経時的に変化し、時
には測定対象液体に空気が混入したり、或は測定対象液
体が全く流入して来ないで、空気だけの状態だったりす
ることがしばしば起こり、従って液体の濃度の測定にし
ばしば支障を来し、測定データ自体の信頼性に欠けてい
た。
願人は、特願平1−224235の「溶液もしくは分散
液中の被検体の濃度測定方法及び装置」を提供した。該
発明は、微生物や菌体、細胞などにより培地中に産生さ
れる生理活性物質の濃度を測定するもので、溶液又は分
散液中に通電加熱法を利用した発熱センサーを設置して
、該センサーを発熱させたときの発熱センサーの温度、
もしくはそのときの発熱センサーの温度と溶液又は分散
液の温度との差を測定し、発熱センサーの温度、もしく
はそのときの発熱センサーの温度と溶液又は分散液の温
度との差から被検体の濃度を算出する被検体の濃度を測
定する方法によっている。これらの例は、測定対象が安
定して流動していることが前提となっている。しかし一
般の食品製造では、計測ラインの測定対象液体が一定量
ではないのが通常であり、液体量が経時的に変化し、時
には測定対象液体に空気が混入したり、或は測定対象液
体が全く流入して来ないで、空気だけの状態だったりす
ることがしばしば起こり、従って液体の濃度の測定にし
ばしば支障を来し、測定データ自体の信頼性に欠けてい
た。
【0005】
【発明が解決しようとする課題】従って、本発明の解決
しようとする課題は、通電加熱法を利用した液体の濃度
測定方法において、測定対象液体の流量が経時的に変化
した場合に、測定データ自体の信頼性を確保する点にあ
る。
しようとする課題は、通電加熱法を利用した液体の濃度
測定方法において、測定対象液体の流量が経時的に変化
した場合に、測定データ自体の信頼性を確保する点にあ
る。
【0006】
【課題を解決するための手段】本発明は、通電加熱法に
よる発熱体センサーを利用して、先ず、該センサーと接
触している流体が液体であるかを分別し、液体である場
合に液体の濃度を発熱体センサーの温度と液体の温度か
ら測定する方法に関するものである。即ち、液体と熱的
に接触する発熱体の発熱を断続的に行い、発熱開始時の
発熱体の温度の上昇勾配が一定の範囲にあるかを判別す
る。一定の範囲にある場合には、発熱体の発熱開始時か
らの温度上昇がなくなり、発熱体の温度が一定になって
から、発熱体の温度、もしくは発熱体の温度と液体の温
度の差を測定する。そして該発熱体の温度、もしくは発
熱体の温度と液体の温度の差の値と液体濃度の相関関係
から液体の濃度を測定するのである。
よる発熱体センサーを利用して、先ず、該センサーと接
触している流体が液体であるかを分別し、液体である場
合に液体の濃度を発熱体センサーの温度と液体の温度か
ら測定する方法に関するものである。即ち、液体と熱的
に接触する発熱体の発熱を断続的に行い、発熱開始時の
発熱体の温度の上昇勾配が一定の範囲にあるかを判別す
る。一定の範囲にある場合には、発熱体の発熱開始時か
らの温度上昇がなくなり、発熱体の温度が一定になって
から、発熱体の温度、もしくは発熱体の温度と液体の温
度の差を測定する。そして該発熱体の温度、もしくは発
熱体の温度と液体の温度の差の値と液体濃度の相関関係
から液体の濃度を測定するのである。
【0007】
【実施例】流体における対流熱伝達現象は、4つの無次
元数(ヌッセツト数、グラスホッフ数、プラントル数、
レイノルズ数)の関数として記述することが出来、これ
ら無次元数を構成している物性値に着目して整理すると
、熱の移動に影響を及ぼしている物性値は動粘性率(粘
性率/密度)、熱伝導率、温度伝導率、体積膨張率の4
種類であることが導かれる。液体においては動粘性率以
外の物性値は一定とみなせるため、液体と接触する発熱
体の温度を基に、液体の粘性の変化を測定することがで
きる。この粘性の変化は、液体の濃度にも依存しており
、液体の組成に変化がなく濃度のみが変化する時は、濃
度と粘性の間には相関関係が成立する。更に、粘性と発
熱体の温度変化の間にも相関関係が成立しているので、
結果的に発熱体の温度変化と液体の濃度変化が相関する
ことになる(特願平1−224235参照)。
元数(ヌッセツト数、グラスホッフ数、プラントル数、
レイノルズ数)の関数として記述することが出来、これ
ら無次元数を構成している物性値に着目して整理すると
、熱の移動に影響を及ぼしている物性値は動粘性率(粘
性率/密度)、熱伝導率、温度伝導率、体積膨張率の4
種類であることが導かれる。液体においては動粘性率以
外の物性値は一定とみなせるため、液体と接触する発熱
体の温度を基に、液体の粘性の変化を測定することがで
きる。この粘性の変化は、液体の濃度にも依存しており
、液体の組成に変化がなく濃度のみが変化する時は、濃
度と粘性の間には相関関係が成立する。更に、粘性と発
熱体の温度変化の間にも相関関係が成立しているので、
結果的に発熱体の温度変化と液体の濃度変化が相関する
ことになる(特願平1−224235参照)。
【0008】ところで、発熱体が常に液体と接触する槽
等に発熱体が設置されているときは、問題無いが、ライ
ンに於て液体量が経時的に変動し、発熱体が液体と接触
しない場合が発生すると測定値が大きく変動し、この様
なデータを基に制御系の制御信号を決定する基礎値とし
て利用することは困難である。一般に発熱体が液体と接
触している時に発熱体が一定の熱量で発熱を開始すると
、液体への熱移動が始まり、発熱体は一定温度でその温
度上昇が止まり、その時以降、発熱体の発熱量と液体へ
の熱移動量が等価となる。このように、発熱体が発熱を
開始し温度の上昇を継続している状態を非定常状態とい
い、発熱体の温度が一定になった時以降を定常状態とい
う(図2参照)。そして、非定常状態での温度の上昇勾
配は、対数時間との関係で概ね直線を示す(図2参照)
。なお、非定常状態での温度の上昇勾配(λ)の逆数は
、熱伝導率(1/λ)である(日本機械学会論文集B編
47巻417号P.821−829 )。非定常状態で
の温度の上昇勾配は、液体の組成が変化しない限り、不
変である。このような温度上昇勾配は、発熱体が接触し
ている流体が気体であるか、液体であるかによって大き
く異なる。即ち、気体の熱伝導率は液体の熱伝導率より
、かなり小さく、従って、逆に非定常状態での温度の上
昇勾配は、気体の方が液体よりかなり大きい。これを利
用して、インライン中に発熱体センサーを設置した時に
、発熱体と接触している流体が液体か気体かを判断でき
る。 又液体の非定常状態での温度の上昇勾配は、概ね水の温
度の上昇勾配とアルコールの温度の上昇勾配の間に入る
。なお、液体の物性の変化により動粘率の変化が生じる
場合は、温度上昇勾配も変化するのである。そして、発
熱体が接触している流体が液体の場合には、定常状態に
移行した後の発熱体の温度、或は発熱体の温度と液体の
温度差から、液体の濃度を測定する。この濃度の測定に
より、装置の制御も可能となる。
等に発熱体が設置されているときは、問題無いが、ライ
ンに於て液体量が経時的に変動し、発熱体が液体と接触
しない場合が発生すると測定値が大きく変動し、この様
なデータを基に制御系の制御信号を決定する基礎値とし
て利用することは困難である。一般に発熱体が液体と接
触している時に発熱体が一定の熱量で発熱を開始すると
、液体への熱移動が始まり、発熱体は一定温度でその温
度上昇が止まり、その時以降、発熱体の発熱量と液体へ
の熱移動量が等価となる。このように、発熱体が発熱を
開始し温度の上昇を継続している状態を非定常状態とい
い、発熱体の温度が一定になった時以降を定常状態とい
う(図2参照)。そして、非定常状態での温度の上昇勾
配は、対数時間との関係で概ね直線を示す(図2参照)
。なお、非定常状態での温度の上昇勾配(λ)の逆数は
、熱伝導率(1/λ)である(日本機械学会論文集B編
47巻417号P.821−829 )。非定常状態で
の温度の上昇勾配は、液体の組成が変化しない限り、不
変である。このような温度上昇勾配は、発熱体が接触し
ている流体が気体であるか、液体であるかによって大き
く異なる。即ち、気体の熱伝導率は液体の熱伝導率より
、かなり小さく、従って、逆に非定常状態での温度の上
昇勾配は、気体の方が液体よりかなり大きい。これを利
用して、インライン中に発熱体センサーを設置した時に
、発熱体と接触している流体が液体か気体かを判断でき
る。 又液体の非定常状態での温度の上昇勾配は、概ね水の温
度の上昇勾配とアルコールの温度の上昇勾配の間に入る
。なお、液体の物性の変化により動粘率の変化が生じる
場合は、温度上昇勾配も変化するのである。そして、発
熱体が接触している流体が液体の場合には、定常状態に
移行した後の発熱体の温度、或は発熱体の温度と液体の
温度差から、液体の濃度を測定する。この濃度の測定に
より、装置の制御も可能となる。
【0009】本発明の液体の濃度測定方法を実施するに
は、定常状態に移行した後の液体の濃度と発熱体の温度
、或は発熱体の温度と液体の温度差の相関関係を予め計
測しておく。このデータを実際の測定時に当てはめる。 そして実際の測定時に、発熱体の温度を断続的に制御し
、非定常状態での温度の上昇勾配が水の温度の上昇勾配
とアルコールの温度の上昇勾配の間の範囲内に入ってい
るかを判定し、該範囲内に入っている場合には、発熱体
センサーが定常状態に入った後の発熱体の温度、又は発
熱体の温度と液体の温度差から、予め測定しておいたデ
ータと比較することにより、温度変化が分かり、測定値
から濃度の測定が可能となる。なお、非定常状態の温度
の上昇勾配の逆数は、熱伝導率であるから、熱伝導率に
よって、液体か気体かの判断や液体の種類の判断や液体
の組成の変化の測定を行うことが出来る。更に、定常状
態での温度の範囲を一定の範囲に設定しておき、この範
囲を超える値を異常値としてカットして測定しても良い
。但し、一定の範囲の決定は予め集積して置いたデータ
により決定しなければ成らない。又、インライン中の液
体が変わった場合には、一定の範囲の変更が必要となる
。
は、定常状態に移行した後の液体の濃度と発熱体の温度
、或は発熱体の温度と液体の温度差の相関関係を予め計
測しておく。このデータを実際の測定時に当てはめる。 そして実際の測定時に、発熱体の温度を断続的に制御し
、非定常状態での温度の上昇勾配が水の温度の上昇勾配
とアルコールの温度の上昇勾配の間の範囲内に入ってい
るかを判定し、該範囲内に入っている場合には、発熱体
センサーが定常状態に入った後の発熱体の温度、又は発
熱体の温度と液体の温度差から、予め測定しておいたデ
ータと比較することにより、温度変化が分かり、測定値
から濃度の測定が可能となる。なお、非定常状態の温度
の上昇勾配の逆数は、熱伝導率であるから、熱伝導率に
よって、液体か気体かの判断や液体の種類の判断や液体
の組成の変化の測定を行うことが出来る。更に、定常状
態での温度の範囲を一定の範囲に設定しておき、この範
囲を超える値を異常値としてカットして測定しても良い
。但し、一定の範囲の決定は予め集積して置いたデータ
により決定しなければ成らない。又、インライン中の液
体が変わった場合には、一定の範囲の変更が必要となる
。
【0010】図1は、本発明の方法を具体的に行う装置
である。この濃度測定装置は、発熱体センサー1、測温
抵抗体センサー2、データロガー部10、システム電源
部20、演算処理部30とから成り立っている。データ
ロガー部10、システム電源部20、演算処理部30は
GPーIBで接続されている。システム電源部20は、
発熱体センサー1の発熱を制御するものであり、一般電
源は電流値の脈動があり発熱を一定に維持できないから
定電流供給器を使用している。データロガー部10は測
定値を演算処理部30へ出力するにあたり、送信制御を
するものである。発熱体センサー1はセンサーの温度を
電流値と抵抗値から測定するものであり、測温抵抗体セ
ンサー2は、抵抗値から液体3の温度を測定するもので
あるが、発熱体センサー一本で通電量を制御して、発熱
体のセンサー温度と液体の温度の両方を断続的に、交互
に測定することも可能である。データロガー部10で測
定された発熱体センサー1の、電流値、抵抗値、及び測
温抵抗体2の抵抗値は、演算処理部30へ送られ、それ
ぞれ温度変換31、32された後、両者の温度差が温度
差演算34によって算出される。なお、発熱体の非定常
状態における温度は、温度上昇勾配判定部33で、液体
のものかどうかが判定される。温度差演算34された後
に演算部35に送られ、該演算部35では、結果表示3
6をしたり、データ保存38したり、更に濃縮設備の液
体供給流量、加熱蒸気量、液体循環量の制御信号出力を
行う。この制御信号は、演算部35に対して出力データ
37の記憶部から測定値に該当するデータを呼び出して
来て、演算部で温度測定値の変動経過を比較することに
より、液体の濃度が上昇傾向にあるか、下降傾向にある
のかを判定し、各液体供給流量、加熱蒸気量、液体循環
量42の制御出力信号41を出力バッファ39を介して
出力する。定常状態での温度の範囲を一定の範囲に設定
しておき、この範囲を超える値を異常値としてカットす
る場合の温度範囲の設定は、この装置では、発熱体セン
サー1や測温抵抗体センサー2の測定の動作を濃度がど
の範囲の時に作動させるかを決定するためのものであり
、装置始動時や洗浄時、停止時等の温度測定が不要な時
に測定装置を作動させないように設定するものである。
である。この濃度測定装置は、発熱体センサー1、測温
抵抗体センサー2、データロガー部10、システム電源
部20、演算処理部30とから成り立っている。データ
ロガー部10、システム電源部20、演算処理部30は
GPーIBで接続されている。システム電源部20は、
発熱体センサー1の発熱を制御するものであり、一般電
源は電流値の脈動があり発熱を一定に維持できないから
定電流供給器を使用している。データロガー部10は測
定値を演算処理部30へ出力するにあたり、送信制御を
するものである。発熱体センサー1はセンサーの温度を
電流値と抵抗値から測定するものであり、測温抵抗体セ
ンサー2は、抵抗値から液体3の温度を測定するもので
あるが、発熱体センサー一本で通電量を制御して、発熱
体のセンサー温度と液体の温度の両方を断続的に、交互
に測定することも可能である。データロガー部10で測
定された発熱体センサー1の、電流値、抵抗値、及び測
温抵抗体2の抵抗値は、演算処理部30へ送られ、それ
ぞれ温度変換31、32された後、両者の温度差が温度
差演算34によって算出される。なお、発熱体の非定常
状態における温度は、温度上昇勾配判定部33で、液体
のものかどうかが判定される。温度差演算34された後
に演算部35に送られ、該演算部35では、結果表示3
6をしたり、データ保存38したり、更に濃縮設備の液
体供給流量、加熱蒸気量、液体循環量の制御信号出力を
行う。この制御信号は、演算部35に対して出力データ
37の記憶部から測定値に該当するデータを呼び出して
来て、演算部で温度測定値の変動経過を比較することに
より、液体の濃度が上昇傾向にあるか、下降傾向にある
のかを判定し、各液体供給流量、加熱蒸気量、液体循環
量42の制御出力信号41を出力バッファ39を介して
出力する。定常状態での温度の範囲を一定の範囲に設定
しておき、この範囲を超える値を異常値としてカットす
る場合の温度範囲の設定は、この装置では、発熱体セン
サー1や測温抵抗体センサー2の測定の動作を濃度がど
の範囲の時に作動させるかを決定するためのものであり
、装置始動時や洗浄時、停止時等の温度測定が不要な時
に測定装置を作動させないように設定するものである。
【0011】図3は、水、アルコール、及び42%の濃
縮乳について、棒状体の発熱体センサーで測定した発熱
体の温度と液体の温度の差と対数時間の関係を表したグ
ラフである。この実験による非定常状態における温度の
上昇勾配の範囲は、0.9−2.1mk/wになる。4
2%濃縮乳は、水とアルコールの間の温度上昇勾配を取
っていることが分かる。
縮乳について、棒状体の発熱体センサーで測定した発熱
体の温度と液体の温度の差と対数時間の関係を表したグ
ラフである。この実験による非定常状態における温度の
上昇勾配の範囲は、0.9−2.1mk/wになる。4
2%濃縮乳は、水とアルコールの間の温度上昇勾配を取
っていることが分かる。
【0012】脱脂乳を濃縮して固形濃度を測定した場合
の固形濃度と発熱体の温度と液体の温度の差の相関関係
を測定した結果、低濃度域(0%ー40%)で通電電流
を200mAにして測定した例が図4である。更に高濃
度域(40%超)では、発熱体センサーの感度が低下す
るため通電電流を400mAにして測定した例が図5で
ある。高濃度域では、温度差と固形濃度が直線的関係に
なっている。
の固形濃度と発熱体の温度と液体の温度の差の相関関係
を測定した結果、低濃度域(0%ー40%)で通電電流
を200mAにして測定した例が図4である。更に高濃
度域(40%超)では、発熱体センサーの感度が低下す
るため通電電流を400mAにして測定した例が図5で
ある。高濃度域では、温度差と固形濃度が直線的関係に
なっている。
【0013】図6は、本発明の濃度測定装置を薄膜下降
式2重効用缶型濃縮機に設置した例であり、固形濃度6
ー8%の脱脂乳が、この濃縮装置で40ー50%に濃縮
された後、次工程で高圧噴霧乾燥されて脱脂乳に加工さ
れる。固形濃度6ー8%の脱脂乳はタンク50からパイ
プ51を通って、コンデンサー58を螺旋に上昇して加
熱され、更にパイプ52から第二加熱缶56を螺旋に上
昇して加熱され、更にパイプ53から第一加熱缶54を
上昇して加熱され、第一加熱缶54に入って濃縮される
。第一セパレイター55で固形濃度が上昇した脱脂乳は
、送乳ポンプ61により、パイプ60、62から、第二
加熱缶56に入って濃縮された後、第二セパレイター5
7で更に固形濃度が上昇した脱脂乳は、送乳ポンプ64
により、パイプ63、65、68から次工程に送られる
が、脱脂乳をバルブ69、70により、モニタリングシ
ステム71に注出し、固形濃度を測定し、固形濃度が予
め定められた基準よりも低い時は、バルブ65を操作し
て、脱脂乳をパイプ65からパイプ67、62を通り、
再度第二加熱缶56に入って濃縮される。濃縮後の工程
は先に述べた通りである。なお、59は真空エジェクタ
ーであり、72、73はドレインポンプ、74は排水ポ
ンプである。
式2重効用缶型濃縮機に設置した例であり、固形濃度6
ー8%の脱脂乳が、この濃縮装置で40ー50%に濃縮
された後、次工程で高圧噴霧乾燥されて脱脂乳に加工さ
れる。固形濃度6ー8%の脱脂乳はタンク50からパイ
プ51を通って、コンデンサー58を螺旋に上昇して加
熱され、更にパイプ52から第二加熱缶56を螺旋に上
昇して加熱され、更にパイプ53から第一加熱缶54を
上昇して加熱され、第一加熱缶54に入って濃縮される
。第一セパレイター55で固形濃度が上昇した脱脂乳は
、送乳ポンプ61により、パイプ60、62から、第二
加熱缶56に入って濃縮された後、第二セパレイター5
7で更に固形濃度が上昇した脱脂乳は、送乳ポンプ64
により、パイプ63、65、68から次工程に送られる
が、脱脂乳をバルブ69、70により、モニタリングシ
ステム71に注出し、固形濃度を測定し、固形濃度が予
め定められた基準よりも低い時は、バルブ65を操作し
て、脱脂乳をパイプ65からパイプ67、62を通り、
再度第二加熱缶56に入って濃縮される。濃縮後の工程
は先に述べた通りである。なお、59は真空エジェクタ
ーであり、72、73はドレインポンプ、74は排水ポ
ンプである。
【0014】図7は、図6の連続濃縮装置を稼働した場
合の固形率、粘度、発熱体の温度と液体の温度の差を測
定したものである。この図においては、固形濃度と発熱
体の温度と液体の温度の差が完全に相関していることが
分かる。
合の固形率、粘度、発熱体の温度と液体の温度の差を測
定したものである。この図においては、固形濃度と発熱
体の温度と液体の温度の差が完全に相関していることが
分かる。
【0015】
【発明の効果】計測ラインの測定対象液体の流量が、経
時的に変化し、時には測定対象液体に空気が混入したり
、或は測定対象液体が全く流入して来ないで、空気だけ
の状態だったりする場合にも、測定対象が液体であるか
を瞬時に俊別出来るので異常なデータを排除でき、信頼
し得る液体の濃度データを取得でき、機器の制御が確実
に出来る。又、液体の組成や種類が変化しても、機器的
な変更が必要なく対応可能である。従来の機械的な液体
の濃度測定とは異なり、センサーの洗浄も容易であり、
細菌汚染の虞も低く、メインテナンス面で利点がある。
時的に変化し、時には測定対象液体に空気が混入したり
、或は測定対象液体が全く流入して来ないで、空気だけ
の状態だったりする場合にも、測定対象が液体であるか
を瞬時に俊別出来るので異常なデータを排除でき、信頼
し得る液体の濃度データを取得でき、機器の制御が確実
に出来る。又、液体の組成や種類が変化しても、機器的
な変更が必要なく対応可能である。従来の機械的な液体
の濃度測定とは異なり、センサーの洗浄も容易であり、
細菌汚染の虞も低く、メインテナンス面で利点がある。
【図1】本発明の方法を実現する液体の濃度測定装置の
ダイヤグラムである。
ダイヤグラムである。
【図2】発熱体が非定常状態から定常状態へ移行する時
の、発熱体センサーの温度差△θと対数時間との関係を
表すグラフである。
の、発熱体センサーの温度差△θと対数時間との関係を
表すグラフである。
【図3】水、アルコール、及び42%の濃縮乳について
、発熱体の温度と液体の温度の差と対数時間の関係を表
したグラフである。
、発熱体の温度と液体の温度の差と対数時間の関係を表
したグラフである。
【図4】低濃度域(0%ー40%)での脱脂乳を濃縮し
て固形濃度と発熱体の温度と液体の温度の差の相関関係
を測定したグラフである。
て固形濃度と発熱体の温度と液体の温度の差の相関関係
を測定したグラフである。
【図5】図4同様に、高濃度域での脱脂乳を濃縮して固
形濃度と発熱体の温度と液体の温度の差の相関関係を測
定したグラフである。
形濃度と発熱体の温度と液体の温度の差の相関関係を測
定したグラフである。
【図6】薄膜下降式2重効用缶型濃縮機に本発明の濃度
測定装置を取り付けた概略図である。
測定装置を取り付けた概略図である。
【図7】図6の連続濃縮装置を稼働した場合の固形率、
粘度、発熱体の温度と液体の温度の差を測定したグラフ
である。
粘度、発熱体の温度と液体の温度の差を測定したグラフ
である。
1 発熱体センサー1
2 測温抵抗体センサー
3 液体
10 データロガー部
20 システム電源部
30 演算処理部
33 温度上昇勾配判定部
35 演算部
Claims (3)
- 【請求項1】 液体と熱的に接触する発熱体の発熱を
断続的に行い、発熱開始時の発熱体の温度の上昇勾配が
一定の範囲にあり、かつ発熱体の発熱開始時からの温度
上昇がなくなり、発熱体の温度が一定になってからの発
熱体の温度、もしくは発熱体の温度と液体の温度の差を
測定し、該発熱体の温度、もしくは発熱体の温度と液体
の温度の差と液体濃度の相関関係から液体の濃度を測定
する液体の濃度測定方法 - 【請求項2】 発熱体の発熱開始時の温度上昇勾配が
同一の測定方法に於ける水の温度上昇勾配値とアルコー
ルの温度上昇勾配値の範囲内にある時に、発熱体は液体
に接触しているものとみなして液体の濃度を測定する請
求項1の液体の濃度測定方法 - 【請求項3】 通電加熱法を利用した発熱体センサー
と発熱体センサーに定電流を供給する定電流供給器と、
該発熱体センサーで測定した発熱体センサー温度及び液
体の温度をデータロガー部を介して、出力する演算処理
部と、該演算処理部は、発熱体センサーの発熱開始時の
温度上昇勾配を判定する判定部と、発熱体センサー温度
と液体の温度の差を演算する演算部と、演算の結果から
制御信号を出力する出力バッファとからなる液体濃度測
定装置
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3070579A JPH04282433A (ja) | 1991-03-11 | 1991-03-11 | 液体の濃度測定方法及び装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3070579A JPH04282433A (ja) | 1991-03-11 | 1991-03-11 | 液体の濃度測定方法及び装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04282433A true JPH04282433A (ja) | 1992-10-07 |
Family
ID=13435607
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3070579A Pending JPH04282433A (ja) | 1991-03-11 | 1991-03-11 | 液体の濃度測定方法及び装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04282433A (ja) |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2005040567A1 (ja) * | 2003-10-27 | 2005-05-06 | Nissan Diesel Motor Co., Ltd. | 液体判別装置及び液体判別方法 |
WO2006046367A1 (ja) * | 2004-10-29 | 2006-05-04 | Nissan Diesel Motor Co., Ltd. | 液体還元剤判別装置 |
WO2006054457A1 (ja) * | 2004-11-19 | 2006-05-26 | Nissan Diesel Motor Co., Ltd. | 液体還元剤の状態判別装置及び濃度検出装置 |
WO2006132364A1 (ja) * | 2005-06-10 | 2006-12-14 | Nissan Diesel Motor Co., Ltd. | エンジンの排気浄化装置 |
US7467512B2 (en) | 2003-10-28 | 2008-12-23 | Nissan Diesel Motor Co., Ltd. | Exhaust gas purifying apparatus and exhaust gas purifying method of an engine |
US7499814B2 (en) | 2003-10-31 | 2009-03-03 | Nissan Diesel Motor Co., Ltd. | Apparatus for detecting concentration and remaining amount of liquid reducing agent |
US7743603B2 (en) | 2004-11-05 | 2010-06-29 | Nissan Diesel Motor Co., Ltd. | Exhaust gas purification apparatus |
US7805930B2 (en) | 2004-10-29 | 2010-10-05 | Nissan Diesel Motor Co., Ltd. | Exhaust emission purifying apparatus for engine |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS55124054A (en) * | 1979-03-09 | 1980-09-24 | Emhart Ind | Method and device for detecting substance on liquid |
JPS57211048A (en) * | 1981-06-22 | 1982-12-24 | Satoru Fujii | Measuring system for thermal conductivity |
JPH02141650A (ja) * | 1988-11-22 | 1990-05-31 | Snow Brand Milk Prod Co Ltd | 動粘度測定装置 |
-
1991
- 1991-03-11 JP JP3070579A patent/JPH04282433A/ja active Pending
Patent Citations (3)
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CN100390380C (zh) * | 2003-10-27 | 2008-05-28 | 日产柴油机车工业株式会社 | 液体辨别装置及液体辨别方法 |
US7658093B2 (en) | 2003-10-27 | 2010-02-09 | Nissan Diesel Motor Co., Ltd. | Liquid discriminating apparatus and liquid discriminating method |
US7467512B2 (en) | 2003-10-28 | 2008-12-23 | Nissan Diesel Motor Co., Ltd. | Exhaust gas purifying apparatus and exhaust gas purifying method of an engine |
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WO2006046367A1 (ja) * | 2004-10-29 | 2006-05-04 | Nissan Diesel Motor Co., Ltd. | 液体還元剤判別装置 |
US7587288B2 (en) | 2004-10-29 | 2009-09-08 | Nissan Diesel Motor Co., Ltd. | Condition discriminating apparatus for liquid reducing agent |
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US8033096B2 (en) | 2005-06-10 | 2011-10-11 | Nissan Diesel Motor Co., Ltd. | Exhaust gas purifying apparatus for engine |
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Legal Events
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---|---|---|---|
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