JPH04277007A - 気体流から蒸気を除去するための膜分離方法および装置 - Google Patents
気体流から蒸気を除去するための膜分離方法および装置Info
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- JPH04277007A JPH04277007A JP3265420A JP26542091A JPH04277007A JP H04277007 A JPH04277007 A JP H04277007A JP 3265420 A JP3265420 A JP 3265420A JP 26542091 A JP26542091 A JP 26542091A JP H04277007 A JPH04277007 A JP H04277007A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/22—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by diffusion
- B01D53/225—Multiple stage diffusion
-
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- B01D—SEPARATION
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- B01D53/229—Integrated processes (Diffusion and at least one other process, e.g. adsorption, absorption)
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Analytical Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は単一ステージ膜システム
よりも小さいエネルギーと小さな膜面積を使用し、かつ
、２重ステージ型システムの複雑さと経費を伴うことな
く、凝縮器排出気体を再循環させることを可能にする蒸
気回収システムおよび方法に関するものである。
よりも小さいエネルギーと小さな膜面積を使用し、かつ
、２重ステージ型システムの複雑さと経費を伴うことな
く、凝縮器排出気体を再循環させることを可能にする蒸
気回収システムおよび方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術および発明が解決しようとする課題】凝縮
可能な蒸気たとえば水蒸気や、二酸化硫黄や、アンモニ
アや、有機蒸気を含有する気体流は多数の工業的および
商業的プロセスから発生する。気体流から蒸気を除去す
るための一方法は膜分離工程によるものであり、その後
に、膜分離工程からの蒸気濃縮流の凝縮が続く。
可能な蒸気たとえば水蒸気や、二酸化硫黄や、アンモニ
アや、有機蒸気を含有する気体流は多数の工業的および
商業的プロセスから発生する。気体流から蒸気を除去す
るための一方法は膜分離工程によるものであり、その後
に、膜分離工程からの蒸気濃縮流の凝縮が続く。
【０００３】膜による蒸気分離システムの代表的なもの
は膜ユニットと、膜の透過側の圧力を低下させるための
ポンプと、蒸気を液化させるための凝縮器とを包含する
。気体流から蒸気を除去する膜分離方法は、たとえば、
有機蒸気を空気やその他の気体から除去することに関す
る米国特許第３，９０３，６９４号、第４，５５３，９
８３号および第４，９０６，２５６号、水蒸気を気体流
から除去することに関する米国特許第４，４４４，５７
１号、および硫化水素や二酸化硫黄やアンモニアのよう
な極性気体をその他の気体から除去するための膜につい
て記載している米国特許第４，６０６，７４０号および
第４，６０８，０６０号に記載されている。
は膜ユニットと、膜の透過側の圧力を低下させるための
ポンプと、蒸気を液化させるための凝縮器とを包含する
。気体流から蒸気を除去する膜分離方法は、たとえば、
有機蒸気を空気やその他の気体から除去することに関す
る米国特許第３，９０３，６９４号、第４，５５３，９
８３号および第４，９０６，２５６号、水蒸気を気体流
から除去することに関する米国特許第４，４４４，５７
１号、および硫化水素や二酸化硫黄やアンモニアのよう
な極性気体をその他の気体から除去するための膜につい
て記載している米国特許第４，６０６，７４０号および
第４，６０８，０６０号に記載されている。
【０００４】共同で所有する、同時係属中の米国出願第
４３２，５９２号には、−１００℃の沸点を有する凝縮
可能な成分を気体混合物から効率的に除去および／また
は回収することを達成するように相補的な仕方で膜分離
と凝縮を組合せるための多数の案が記載されている。膜
分離とその後の凝縮とを特徴とする蒸気除去方法におい
ては、凝縮工程の後に凝縮器から排出される気体の中の
蒸気濃度は凝縮を行う操作条件下の気／液平衡に依存す
る。凝縮器排出気体が元の供給気体よりも遙かに高い濃
度の蒸気を含有している場合がしばしばある。排出気体
はしばしば更に処理するために膜ユニットの供給側に再
循環させられる。オーブンによって遂行されるこのタイ
プの企画はたとえば米国特許第４，５５３，９８３号に
示されている。
４３２，５９２号には、−１００℃の沸点を有する凝縮
可能な成分を気体混合物から効率的に除去および／また
は回収することを達成するように相補的な仕方で膜分離
と凝縮を組合せるための多数の案が記載されている。膜
分離とその後の凝縮とを特徴とする蒸気除去方法におい
ては、凝縮工程の後に凝縮器から排出される気体の中の
蒸気濃度は凝縮を行う操作条件下の気／液平衡に依存す
る。凝縮器排出気体が元の供給気体よりも遙かに高い濃
度の蒸気を含有している場合がしばしばある。排出気体
はしばしば更に処理するために膜ユニットの供給側に再
循環させられる。オーブンによって遂行されるこのタイ
プの企画はたとえば米国特許第４，５５３，９８３号に
示されている。
【０００５】凝縮器排出気体を膜への供給物に戻すこと
に関連する幾つかの問題がある。第一は供給気体ににく
らべて排出気体が濃縮されていることであり、システム
はより効率的でなくなる。たとえば、供給気体が２％
の蒸気を含有していると仮定すると、膜分離工程からの
蒸気濃縮流は２０％ の蒸気を含有し、そして凝縮器か
らの排出気体は１０％ の蒸気を含有する。つまり、膜
によって除去され濃縮された蒸気の量のほぼ半分が膜の
前に再循環させられる。そのため、膜によって達成され
た分離の大部分が無効になり、結果として、このシステ
ムのためには、増大した膜面積およびポンプ容量が必要
となる。
に関連する幾つかの問題がある。第一は供給気体ににく
らべて排出気体が濃縮されていることであり、システム
はより効率的でなくなる。たとえば、供給気体が２％
の蒸気を含有していると仮定すると、膜分離工程からの
蒸気濃縮流は２０％ の蒸気を含有し、そして凝縮器か
らの排出気体は１０％ の蒸気を含有する。つまり、膜
によって除去され濃縮された蒸気の量のほぼ半分が膜の
前に再循環させられる。そのため、膜によって達成され
た分離の大部分が無効になり、結果として、このシステ
ムのためには、増大した膜面積およびポンプ容量が必要
となる。
【０００６】圧縮器排出気体流を取り扱うために実施で
きることは気体流を第二膜ステージに送ることである。 このステージは全プロセスに対する再循環流の影響を最
小にするように元の供給物とほぼ同じ濃度をもった排出
流を生成するように設計できる。第二膜ステージからの
蒸気濃縮流は転じて凝縮され、そして第二凝縮器からの
排出気体は第二膜ユニットへの供給物に戻される。かか
る配列は、たとえば、米国特許第４，９０６，２５６号
の図３に示されている。２重ステージ型システムは単一
ステージに比べて複雑であり、より多くの制御装置を使
用して、より高価になる。何故ならば、大抵の成分につ
いて２組ずつが必要になるからである。
きることは気体流を第二膜ステージに送ることである。 このステージは全プロセスに対する再循環流の影響を最
小にするように元の供給物とほぼ同じ濃度をもった排出
流を生成するように設計できる。第二膜ステージからの
蒸気濃縮流は転じて凝縮され、そして第二凝縮器からの
排出気体は第二膜ユニットへの供給物に戻される。かか
る配列は、たとえば、米国特許第４，９０６，２５６号
の図３に示されている。２重ステージ型システムは単一
ステージに比べて複雑であり、より多くの制御装置を使
用して、より高価になる。何故ならば、大抵の成分につ
いて２組ずつが必要になるからである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は単一ステージ膜
システムよりも小さいエネルギーと小さな膜面積を使用
し、かつ、２重ステージ型システムの複雑さと経費を伴
うことなく、凝縮器排出気体を再循環させることを可能
にする蒸気回収システムおよび方法である。本発明のシ
ステムにおいては、小さな補助膜モジュールまたはモジ
ュールセットが主膜ユニットの下流にポンプおよび凝縮
器を跨がって配置されている。このモジュールはその供
給物として凝縮器からの排出気体を採用し、そして蒸気
濃縮流をポンプおよび凝縮器の上流に戻す。望むならば
、モジュールは処理されるべき供給物とほぼ同じ濃度の
蒸気を含有する排出流を生成するサイズにすることがで
きる。それから、この排出流はシステムの効率に悪影響
を与えることなく供給物と混合されてもよい。
システムよりも小さいエネルギーと小さな膜面積を使用
し、かつ、２重ステージ型システムの複雑さと経費を伴
うことなく、凝縮器排出気体を再循環させることを可能
にする蒸気回収システムおよび方法である。本発明のシ
ステムにおいては、小さな補助膜モジュールまたはモジ
ュールセットが主膜ユニットの下流にポンプおよび凝縮
器を跨がって配置されている。このモジュールはその供
給物として凝縮器からの排出気体を採用し、そして蒸気
濃縮流をポンプおよび凝縮器の上流に戻す。望むならば
、モジュールは処理されるべき供給物とほぼ同じ濃度の
蒸気を含有する排出流を生成するサイズにすることがで
きる。それから、この排出流はシステムの効率に悪影響
を与えることなく供給物と混合されてもよい。
【０００８】本発明の配列を使用すると、複雑さと経費
を付加する２重ステージ型システムの助けを借りる必要
性を伴うことなく、従来の単一ステージ型蒸気除去シス
テムの性能および効率の実質的改良を達成できる。本願
のもう一つの発明は膜による蒸気分離を任意の蒸気回収
システムと組み合わせたシステムおよび方法である。回
収プロセスは凝縮の他に、たとえば、抽出プロセス、物
理的または化学的吸収プロセス、または吸着プロセスで
あることができる。どの場合にも、回収プロセスからの
廃棄気体は主膜ユニットまたはその他どこかに戻す前に
補助モジュールに通すことができる。
を付加する２重ステージ型システムの助けを借りる必要
性を伴うことなく、従来の単一ステージ型蒸気除去シス
テムの性能および効率の実質的改良を達成できる。本願
のもう一つの発明は膜による蒸気分離を任意の蒸気回収
システムと組み合わせたシステムおよび方法である。回
収プロセスは凝縮の他に、たとえば、抽出プロセス、物
理的または化学的吸収プロセス、または吸着プロセスで
あることができる。どの場合にも、回収プロセスからの
廃棄気体は主膜ユニットまたはその他どこかに戻す前に
補助モジュールに通すことができる。
【０００９】本発明の目的は気体流から蒸気を除去する
方法を提供することである。本発明の目的は膜による蒸
気除去システムおよび方法の性能を改良することである
。本発明の目的は凝縮器排出気体が膜ユニットに再循環
させられる場合の効率的な膜／凝縮式蒸気除去方法を提
供することである。
方法を提供することである。本発明の目的は膜による蒸
気除去システムおよび方法の性能を改良することである
。本発明の目的は凝縮器排出気体が膜ユニットに再循環
させられる場合の効率的な膜／凝縮式蒸気除去方法を提
供することである。
【００１０】本発明の目的は凝縮器排出気体の組成が調
節される膜／凝縮式蒸気除去方法を提供することである
。本発明のその他の目的および利点は本発明に関する記
述から当業者には明かになろう。上記の概要および以下
の詳述は本発明の範囲を制限することなく本発明を説明
し例証するものであることが理解されるべきである。
節される膜／凝縮式蒸気除去方法を提供することである
。本発明のその他の目的および利点は本発明に関する記
述から当業者には明かになろう。上記の概要および以下
の詳述は本発明の範囲を制限することなく本発明を説明
し例証するものであることが理解されるべきである。
【００１１】本願明細書中に使用されている用語「蒸気
」は気体流の中の液化可能な成分を意味する。本発明の
方法においては、蒸気を含有する供給気体流は膜分離工
程と回収工程に通される。便宜上、図およびそれらの説
明は蒸気の凝縮によって達成される回収工程を示してい
る。しかしながら、各種の、抽出、吸収、および吸着工
程を含めて、その他の回収工程も本発明の範囲に含まれ
る。蒸気は炭化水素やハロゲン化炭化水素などのような
有機化合物またはその混合物、または水や二酸化硫黄や
アンモニアなどのような無機化合物であってもよい。
」は気体流の中の液化可能な成分を意味する。本発明の
方法においては、蒸気を含有する供給気体流は膜分離工
程と回収工程に通される。便宜上、図およびそれらの説
明は蒸気の凝縮によって達成される回収工程を示してい
る。しかしながら、各種の、抽出、吸収、および吸着工
程を含めて、その他の回収工程も本発明の範囲に含まれ
る。蒸気は炭化水素やハロゲン化炭化水素などのような
有機化合物またはその混合物、または水や二酸化硫黄や
アンモニアなどのような無機化合物であってもよい。
【００１２】供給気体流のその他の成分（単数または複
数）はその他の蒸気、窒素、空気、またはその他の気体
であってもよい。本発明の基本的態様は図１に示されて
いる。この図を参考にすると、蒸気を含有する供給気体
流１は一つまたはそれ以上の膜を含有する膜分離ユニッ
ト２に送られる。膜分離工程は通常、除去されるべき蒸
気を選択的に透過することができる膜を横切って供給気
体流を走行させることを包含する。蒸気は膜透過流４で
は濃縮され； そして不透過流３は相応して蒸気が減損
している。
数）はその他の蒸気、窒素、空気、またはその他の気体
であってもよい。本発明の基本的態様は図１に示されて
いる。この図を参考にすると、蒸気を含有する供給気体
流１は一つまたはそれ以上の膜を含有する膜分離ユニッ
ト２に送られる。膜分離工程は通常、除去されるべき蒸
気を選択的に透過することができる膜を横切って供給気
体流を走行させることを包含する。蒸気は膜透過流４で
は濃縮され； そして不透過流３は相応して蒸気が減損
している。
【００１３】膜は均質膜の形態、ゲルまたは液体層を組
み入れた膜、またはその他の任意の既知の形態を取って
もよい。本発明に使用するためには、２つのタイプの膜
が好ましい。第一は微孔性支持体およびその上に超薄膜
被覆として付着した透過選択性層からなる。複合体膜は
透過選択性材料としてゴム状重合体を使用したときに好
ましい。第二は不斉膜であり、不斉膜の薄く密な表皮が
透過選択性層である。複合体膜も、不斉膜も既知である
。かかる膜の製造を教示する資料は米国特許第２，２４
３，７０１号、第４，５５３，９８３号、第４，２３０
，４６３号、および第４，８４０，６４６号などである
。
み入れた膜、またはその他の任意の既知の形態を取って
もよい。本発明に使用するためには、２つのタイプの膜
が好ましい。第一は微孔性支持体およびその上に超薄膜
被覆として付着した透過選択性層からなる。複合体膜は
透過選択性材料としてゴム状重合体を使用したときに好
ましい。第二は不斉膜であり、不斉膜の薄く密な表皮が
透過選択性層である。複合体膜も、不斉膜も既知である
。かかる膜の製造を教示する資料は米国特許第２，２４
３，７０１号、第４，５５３，９８３号、第４，２３０
，４６３号、および第４，８４０，６４６号などである
。
【００１４】本発明に使用される膜の形態は臨界的では
ない。それらは、たとえば、平坦なシートもしくはディ
スク、コーテッド中空繊維、または螺旋巻きモジュール
など既知のあらゆる形態で使用できる。螺旋巻きモジュ
ールは好ましい選択である。螺旋巻きモジュールの製造
を教示する資料は、Ｓ．ソウリラジャン（Ｓｏｕｒｉｒ
ａｊａｎ）編の逆浸透と合成膜 （Ｒｅｖｅｒｓｅ Ｏ
ｓｍｏｓｉｓ ａｎｄ Ｓｙｎｔｈｅｔｉｃ Ｍｅｍｂ
ｒａｎｅｓ）の中の、Ｓ．Ｓ．クレメン（Ｋｒｅｍｅｎ
）の「ＲＯＧＡ螺旋巻き逆浸透膜モジュールの技術と工
学（Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ａｎｄ Ｅｎｇｉｎｅｅｒ
ｉｎｇ ｏｆ ＲＯＧＡ Ｓｐｉｒａｌ Ｗｏｕｎｄ
Ｒｅｖｅｒｓｅ ＯｓｍｏｓｉｓＭｅｍｂｒａｎｅ Ｍ
ｏｄｕｌｅｓ） 」、カナダ国立研究評議会、オタワ、
１９７７； および米国特許第４，５５３，９８３号の
第１０欄第４０〜６０行である。代わりに、膜は透過選
択性重合体物質を塗布した微孔性中空繊維として構成し
てからモジュールに注型してもよい。
ない。それらは、たとえば、平坦なシートもしくはディ
スク、コーテッド中空繊維、または螺旋巻きモジュール
など既知のあらゆる形態で使用できる。螺旋巻きモジュ
ールは好ましい選択である。螺旋巻きモジュールの製造
を教示する資料は、Ｓ．ソウリラジャン（Ｓｏｕｒｉｒ
ａｊａｎ）編の逆浸透と合成膜 （Ｒｅｖｅｒｓｅ Ｏ
ｓｍｏｓｉｓ ａｎｄ Ｓｙｎｔｈｅｔｉｃ Ｍｅｍｂ
ｒａｎｅｓ）の中の、Ｓ．Ｓ．クレメン（Ｋｒｅｍｅｎ
）の「ＲＯＧＡ螺旋巻き逆浸透膜モジュールの技術と工
学（Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ａｎｄ Ｅｎｇｉｎｅｅｒ
ｉｎｇ ｏｆ ＲＯＧＡ Ｓｐｉｒａｌ Ｗｏｕｎｄ
Ｒｅｖｅｒｓｅ ＯｓｍｏｓｉｓＭｅｍｂｒａｎｅ Ｍ
ｏｄｕｌｅｓ） 」、カナダ国立研究評議会、オタワ、
１９７７； および米国特許第４，５５３，９８３号の
第１０欄第４０〜６０行である。代わりに、膜は透過選
択性重合体物質を塗布した微孔性中空繊維として構成し
てからモジュールに注型してもよい。
【００１５】膜透過のための推進力は供給側と透過側と
の間の圧力差である。膜を介しての圧降下は供給物を加
圧することによって、透過物を排出させることによって
、または両方によって、達成できる。図１において、供
給気体は大気圧またはそれよりやや高い圧力で膜分離ユ
ニットに供給され、そして真空ポンプ５が透過側の圧力
を低下させるために使用されている。
の間の圧力差である。膜を介しての圧降下は供給物を加
圧することによって、透過物を排出させることによって
、または両方によって、達成できる。図１において、供
給気体は大気圧またはそれよりやや高い圧力で膜分離ユ
ニットに供給され、そして真空ポンプ５が透過側の圧力
を低下させるために使用されている。
【００１６】真空ポンプからの流れ６は凝縮工程を受け
る。一般に、凝縮工程は急冷、圧縮またはこれらの組合
せを包含する。図１では、蒸気濃縮流は圧縮なしで凝縮
器７に送られる。凝縮器は水冷であってもよいし、また
は気体をもっと低い温度にして液化蒸気の流れ８にする
ことができる冷媒を使用してもよい。凝縮によって蒸気
濃縮流から除去できる蒸気の量は蒸気濃度、気／液平衡
、および凝縮が行われる操作条件に依存する。実際には
、非常に高い圧力および非常に低い温度を達成する経費
は通常、液化蒸気の回収における凝縮工程の性能を制約
する。また、その他のタイプの除去プロセスによって達
成される除去または回収に対しても拘束がある。
る。一般に、凝縮工程は急冷、圧縮またはこれらの組合
せを包含する。図１では、蒸気濃縮流は圧縮なしで凝縮
器７に送られる。凝縮器は水冷であってもよいし、また
は気体をもっと低い温度にして液化蒸気の流れ８にする
ことができる冷媒を使用してもよい。凝縮によって蒸気
濃縮流から除去できる蒸気の量は蒸気濃度、気／液平衡
、および凝縮が行われる操作条件に依存する。実際には
、非常に高い圧力および非常に低い温度を達成する経費
は通常、液化蒸気の回収における凝縮工程の性能を制約
する。また、その他のタイプの除去プロセスによって達
成される除去または回収に対しても拘束がある。
【００１７】凝縮器からの出現する非凝縮気体画分９は
供給気体よりも高い蒸気濃度を含有しており、そして供
給濃度よりも５倍、１０倍、またはそれ以上の高い濃度
を有しているかも知れない。この凝縮器排出気体は主膜
分離ユニットと同じように蒸気選択性膜を通常含有して
いる補助膜モジュール（単数または複数）１０に通され
る。凝縮器排出気体流の容量は供給気体流のそれよりも
はるかに小さいので、補助モジュールに要求される膜面
積は主ユニットに比べて小さい。補助モジュール１０は
その透過側を真空ポンプの上流に連結されている。従っ
て、補助膜透過のための推進力は真空ポンプの真空側と
排出側との間の圧力差によって与えられる。補助モジュ
ールからの濃縮蒸気流１２は主膜ユニットからの蒸気濃
縮流４と合わされ、そして再度、真空ポンプと凝縮器に
通される。補助ユニットからの残留流１１は主膜ユニッ
トの供給側に再循環させられる。流れ１１の蒸気濃度は
補助モジュールに含まれる膜面積に依存する。好ましく
は、膜面積は流れ１１と流れ１との蒸気濃度差が大きく
ならないようなものである。最も好ましくは、流れ１１
は流れ１とほぼ同じ濃度を有しているべきである。
供給気体よりも高い蒸気濃度を含有しており、そして供
給濃度よりも５倍、１０倍、またはそれ以上の高い濃度
を有しているかも知れない。この凝縮器排出気体は主膜
分離ユニットと同じように蒸気選択性膜を通常含有して
いる補助膜モジュール（単数または複数）１０に通され
る。凝縮器排出気体流の容量は供給気体流のそれよりも
はるかに小さいので、補助モジュールに要求される膜面
積は主ユニットに比べて小さい。補助モジュール１０は
その透過側を真空ポンプの上流に連結されている。従っ
て、補助膜透過のための推進力は真空ポンプの真空側と
排出側との間の圧力差によって与えられる。補助モジュ
ールからの濃縮蒸気流１２は主膜ユニットからの蒸気濃
縮流４と合わされ、そして再度、真空ポンプと凝縮器に
通される。補助ユニットからの残留流１１は主膜ユニッ
トの供給側に再循環させられる。流れ１１の蒸気濃度は
補助モジュールに含まれる膜面積に依存する。好ましく
は、膜面積は流れ１１と流れ１との蒸気濃度差が大きく
ならないようなものである。最も好ましくは、流れ１１
は流れ１とほぼ同じ濃度を有しているべきである。
【００１８】本発明の別の態様は図２に示されている。
この図を参考にすると、蒸気を含有する供給気体流２１
は一つまたはそれ以上の膜を含有する膜分離ユニットに
送られる。蒸気は膜を透過した流れ２４では濃縮されて
おり、残留した不透過流２３は相応して蒸気が減損して
いる。図１におけると同じように、膜透過のための推進
力は透過側の圧力を低下させるために使用されている真
空ポンプ２５によって与えられる。真空ポンプからの流
れ２６は凝縮工程を受ける。この態様では、凝縮工程は
圧縮と急冷の両方を包含する。蒸気濃縮流２６は圧縮器
２７に送られて加圧流２８として出てくる。それから、
それは凝縮器２９で凝縮され、そして液化蒸気の流れ３
０を生じる。
は一つまたはそれ以上の膜を含有する膜分離ユニットに
送られる。蒸気は膜を透過した流れ２４では濃縮されて
おり、残留した不透過流２３は相応して蒸気が減損して
いる。図１におけると同じように、膜透過のための推進
力は透過側の圧力を低下させるために使用されている真
空ポンプ２５によって与えられる。真空ポンプからの流
れ２６は凝縮工程を受ける。この態様では、凝縮工程は
圧縮と急冷の両方を包含する。蒸気濃縮流２６は圧縮器
２７に送られて加圧流２８として出てくる。それから、
それは凝縮器２９で凝縮され、そして液化蒸気の流れ３
０を生じる。
【００１９】非凝縮気体画分３１は、図１におけると同
じように透過側すなわち真空ポンプ２５の上流に連結さ
れている補助膜モジュール（単数または複数）３２に通
される。補助膜透過のための推進力は凝縮器からの加圧
排出と真空ポンプの低圧側との間の圧力差によって与え
られる。補助モジュールからの濃縮蒸気流３４は主膜ユ
ニットからの蒸気濃縮流２４と合わされ、そして再び、
真空ポンプ、圧縮器、および凝縮器に通される。補助ユ
ニットからの残留流３３は主膜ユニットの供給側へと再
循環させられる。流れ３３の蒸気濃度は先に述べたよう
に適合化することができる。この構成では、流れ３４を
真空ポンプと圧縮器との間に戻してそれを流れ２６と合
わされることも可能ではあるが、あまり望ましくはない
。
じように透過側すなわち真空ポンプ２５の上流に連結さ
れている補助膜モジュール（単数または複数）３２に通
される。補助膜透過のための推進力は凝縮器からの加圧
排出と真空ポンプの低圧側との間の圧力差によって与え
られる。補助モジュールからの濃縮蒸気流３４は主膜ユ
ニットからの蒸気濃縮流２４と合わされ、そして再び、
真空ポンプ、圧縮器、および凝縮器に通される。補助ユ
ニットからの残留流３３は主膜ユニットの供給側へと再
循環させられる。流れ３３の蒸気濃度は先に述べたよう
に適合化することができる。この構成では、流れ３４を
真空ポンプと圧縮器との間に戻してそれを流れ２６と合
わされることも可能ではあるが、あまり望ましくはない
。
【００２０】本発明の第三の可能な態様は図３に示され
ている。この配置は透過側を大気圧で操作することが可
能なように供給気体流が高圧で主膜ユニットに供給され
るという点で図１および図２のものとは異なる。図３を
参考にすると、蒸気を含有する供給気体流４１は圧縮器
４２に送られる。好ましくは、これは供給気体の圧力を
１〜２０気圧の範囲の値に上昇させる。それから、加圧
供給気体流４３は一つまたはそれ以上の膜を含有する膜
分離ユニット４４に通される。蒸気は膜を透過した流れ
４６では濃縮されており； 残留した不透過流４５は相
応して蒸気が減損している。
ている。この配置は透過側を大気圧で操作することが可
能なように供給気体流が高圧で主膜ユニットに供給され
るという点で図１および図２のものとは異なる。図３を
参考にすると、蒸気を含有する供給気体流４１は圧縮器
４２に送られる。好ましくは、これは供給気体の圧力を
１〜２０気圧の範囲の値に上昇させる。それから、加圧
供給気体流４３は一つまたはそれ以上の膜を含有する膜
分離ユニット４４に通される。蒸気は膜を透過した流れ
４６では濃縮されており； 残留した不透過流４５は相
応して蒸気が減損している。
【００２１】この態様では、膜透過のための推進力は加
圧供給によって与えられ； 膜の透過側は大気圧である
か、またはそれに近い。膜からの流れ４６は圧縮器４７
に送られて加圧流４８として出でくる。それから、それ
は凝縮器４９で凝縮されて液化蒸気流５０を生じる。非
凝縮気体画分５１は透過側が圧縮器４７の上流に連結さ
れている補助膜モジュール（単数または複数）５２に通
される。補助膜透過のための推進力は圧縮器からの加圧
排出と圧縮器の低圧側との間の圧力差によって与えられ
る。補助モジュールからの濃縮蒸気流５４は主膜ユニッ
トからの蒸気濃縮流４６と合わされ、そして再び、圧縮
器と凝縮器に通される。補助ユニットからの残留流５３
は主膜ユニットの供給側に再循環させられる。流れ５３
の蒸気濃度は先に述べたように適合化することができる
。
圧供給によって与えられ； 膜の透過側は大気圧である
か、またはそれに近い。膜からの流れ４６は圧縮器４７
に送られて加圧流４８として出でくる。それから、それ
は凝縮器４９で凝縮されて液化蒸気流５０を生じる。非
凝縮気体画分５１は透過側が圧縮器４７の上流に連結さ
れている補助膜モジュール（単数または複数）５２に通
される。補助膜透過のための推進力は圧縮器からの加圧
排出と圧縮器の低圧側との間の圧力差によって与えられ
る。補助モジュールからの濃縮蒸気流５４は主膜ユニッ
トからの蒸気濃縮流４６と合わされ、そして再び、圧縮
器と凝縮器に通される。補助ユニットからの残留流５３
は主膜ユニットの供給側に再循環させられる。流れ５３
の蒸気濃度は先に述べたように適合化することができる
。
【００２２】上記の説明から、主膜ユニットおよび補助
膜ユニットにおける膜透過のための推進力を付与するた
めの様々なやり方が本発明の範囲内で可能であることが
わかる。要求されることは主膜ユニットの透過側にそこ
を通過した気体流の圧力を変化させる或る構成要素また
は構成要素の組、たとえば、任意のタイプのポンプ、圧
縮器、排除器などが存在することである。さらに要求さ
れることはその構成要素（単数または複数）によって生
じた圧力変化の少なくとも一部が補助モジュール（単数
または複数）のための推進力の付与に利用されることで
ある。
膜ユニットにおける膜透過のための推進力を付与するた
めの様々なやり方が本発明の範囲内で可能であることが
わかる。要求されることは主膜ユニットの透過側にそこ
を通過した気体流の圧力を変化させる或る構成要素また
は構成要素の組、たとえば、任意のタイプのポンプ、圧
縮器、排除器などが存在することである。さらに要求さ
れることはその構成要素（単数または複数）によって生
じた圧力変化の少なくとも一部が補助モジュール（単数
または複数）のための推進力の付与に利用されることで
ある。
【００２３】図１、図２および図３は全て単一ステージ
式主膜ユニットを示している。しかしながら、主膜ユニ
ットが多重膜ステージまたはステップ、たとえば、２重
ステップ系、２重ステージ系、またはその他の組合せを
包含する場合にも、同じ原理が応用できることは明かで
ある。図１、図２、および図３は補助モジュール（単数
または複数）からの残留流が主膜ユニットの供給側に再
循環させられるプロセスを示している。残留流をその他
の行き先に送る態様も意図されている。その場合には、
補助モジュール（単数または複数）はその行き先に適す
る残留流濃度を達成するように適合化することができる
。
式主膜ユニットを示している。しかしながら、主膜ユニ
ットが多重膜ステージまたはステップ、たとえば、２重
ステップ系、２重ステージ系、またはその他の組合せを
包含する場合にも、同じ原理が応用できることは明かで
ある。図１、図２、および図３は補助モジュール（単数
または複数）からの残留流が主膜ユニットの供給側に再
循環させられるプロセスを示している。残留流をその他
の行き先に送る態様も意図されている。その場合には、
補助モジュール（単数または複数）はその行き先に適す
る残留流濃度を達成するように適合化することができる
。
【００２４】本発明のシステムおよびプロセスは次のも
のを含めて別の用途のために使用することも可能である
：
のを含めて別の用途のために使用することも可能である
：
【００２５】１． 原油またはガソリンの貯蔵または
輸送中に発生する気体流からの炭化水素、特に、Ｃ３
〜Ｃ６ 炭化水素の除去。
輸送中に発生する気体流からの炭化水素、特に、Ｃ３
〜Ｃ６ 炭化水素の除去。
【００２６】２． 冷凍または空気コンディショニン
グプラント、発泡体製造、ＣＦＣ類（クロロフルオロカ
ーボン）を溶剤として使用するプロセス、ＣＦＣの製造
、貯蔵または輸送から発生する流れからのＣＦＣ類の除
去。
グプラント、発泡体製造、ＣＦＣ類（クロロフルオロカ
ーボン）を溶剤として使用するプロセス、ＣＦＣの製造
、貯蔵または輸送から発生する流れからのＣＦＣ類の除
去。
【００２７】３． 化学的製造および処理操作、フィ
ルムおよびラミネート製造、塗布および吹き付け、溶剤
脱脂、工業的および商業的ドライクリーニング、および
その他の多数の源の中から発生する流れからの塩素化溶
媒の除去。次に本発明を実施例によってさらに説明する
が、実施例は本発明を例証するためのものであって、ど
のようにも本発明の範囲または本質を制限するものでは
ない。
ルムおよびラミネート製造、塗布および吹き付け、溶剤
脱脂、工業的および商業的ドライクリーニング、および
その他の多数の源の中から発生する流れからの塩素化溶
媒の除去。次に本発明を実施例によってさらに説明する
が、実施例は本発明を例証するためのものであって、ど
のようにも本発明の範囲または本質を制限するものでは
ない。
【００２８】
【実施例】全ての実施例は供給流からの凝縮性蒸気の除
去を、（Ａ）単一ステージ膜システムの使用と（Ｂ）補
助膜モジュール（単数または複数）を装備した単一ステ
ージシステムの使用とで比較したものである。実施例は
シンドウ他によって「透過による多成分気体分離に関す
る計算法（ＣａｌｃｕｌａｔｉｏｎＭｅｔｈｏｄｓ ｆ
ｏｒ ＭｕｌｔｃｏｍｐｏｎｅｎｔＧａｓ Ｓｅｐａｒ
ａｔｉｏｎ ｂｙ Ｐｅｒｍｅａｔｉｏｎ） 」、Ｓｅ
ｐ． Ｓｃｉ． Ｔｅｃｈｎｏｌ． ２０， ４４５
−４５９ （１９８５）に記載されているクロスフロー
条件に関する気体透過式に基づくコンピュータープログ
ラムを使用して行ったコンピューター予測である。かか
る例では、供給流は１００ｓｃｆｍの流量を有しており
、そして供給は８０ｃｍＨｇ の圧力で主膜分離ユニッ
トに付与される。膜透過のための推進力は主膜分離ユニ
ットの透過側の真空ポンプとする。供給流中のその他成
分に比べたときの蒸気についての膜の選択度を４０とす
る。これは多くの蒸気の分離、たとえば、空気または窒
素からの炭化水素、空気または窒素からの塩素化有機溶
剤またはフッ素化有機溶剤、窒素、酸素またはその他の
気体からの二酸化硫黄、等々に関しての代表的な数値で
ある。
去を、（Ａ）単一ステージ膜システムの使用と（Ｂ）補
助膜モジュール（単数または複数）を装備した単一ステ
ージシステムの使用とで比較したものである。実施例は
シンドウ他によって「透過による多成分気体分離に関す
る計算法（ＣａｌｃｕｌａｔｉｏｎＭｅｔｈｏｄｓ ｆ
ｏｒ ＭｕｌｔｃｏｍｐｏｎｅｎｔＧａｓ Ｓｅｐａｒ
ａｔｉｏｎ ｂｙ Ｐｅｒｍｅａｔｉｏｎ） 」、Ｓｅ
ｐ． Ｓｃｉ． Ｔｅｃｈｎｏｌ． ２０， ４４５
−４５９ （１９８５）に記載されているクロスフロー
条件に関する気体透過式に基づくコンピュータープログ
ラムを使用して行ったコンピューター予測である。かか
る例では、供給流は１００ｓｃｆｍの流量を有しており
、そして供給は８０ｃｍＨｇ の圧力で主膜分離ユニッ
トに付与される。膜透過のための推進力は主膜分離ユニ
ットの透過側の真空ポンプとする。供給流中のその他成
分に比べたときの蒸気についての膜の選択度を４０とす
る。これは多くの蒸気の分離、たとえば、空気または窒
素からの炭化水素、空気または窒素からの塩素化有機溶
剤またはフッ素化有機溶剤、窒素、酸素またはその他の
気体からの二酸化硫黄、等々に関しての代表的な数値で
ある。
【００２９】実施例は３つの群に分かれる。第一群は供
給流中の蒸気濃度が２％ であり、主膜ユニットに残る
残留流中の濃度が０．５％ である、言い換えれば、７
５％ が除去されるものとする。第二群も７５％ の除
去を達成し、供給流中の蒸気濃度４％から、残留流中の
濃度１％ にする。第三群は９０％ 回収を達成し、供
給流中の蒸気濃度５％ から、残留流中の濃度０．５％
にする。どの場合においても、凝縮器排出気体は２０
％ 蒸気を含有するものとし、そして補助膜面積は供給
物の蒸気濃度とほぼ同じ蒸気濃度を有する残留流を達成
するように適合化されている。
給流中の蒸気濃度が２％ であり、主膜ユニットに残る
残留流中の濃度が０．５％ である、言い換えれば、７
５％ が除去されるものとする。第二群も７５％ の除
去を達成し、供給流中の蒸気濃度４％から、残留流中の
濃度１％ にする。第三群は９０％ 回収を達成し、供
給流中の蒸気濃度５％ から、残留流中の濃度０．５％
にする。どの場合においても、凝縮器排出気体は２０
％ 蒸気を含有するものとし、そして補助膜面積は供給
物の蒸気濃度とほぼ同じ蒸気濃度を有する残留流を達成
するように適合化されている。
【００３０】第一群実施例
実施例Ａ（単一ステージ膜分離ユニット、本発明外）上
記の計算は次の前提を使用して行った：供給流中の濃度
２％ 蒸気供給圧力
８０ｃｍＨｇ供給流量
１００ｓｃｆｍ膜
の選択度 ４０残留流
中の濃度 ０．５％凝縮器排出
気体中の濃度 ２０％主膜ユニットの透過側の圧
力は２ｃｍＨｇ 、５ｃｍＨｇ 、および１０ｃｍＨｇ
に設定した。単一ステージ膜システムを使用して所定
性能を達成するために要求された膜面積およびポンプ容
量の計算値を表１に掲載する。
記の計算は次の前提を使用して行った：供給流中の濃度
２％ 蒸気供給圧力
８０ｃｍＨｇ供給流量
１００ｓｃｆｍ膜
の選択度 ４０残留流
中の濃度 ０．５％凝縮器排出
気体中の濃度 ２０％主膜ユニットの透過側の圧
力は２ｃｍＨｇ 、５ｃｍＨｇ 、および１０ｃｍＨｇ
に設定した。単一ステージ膜システムを使用して所定
性能を達成するために要求された膜面積およびポンプ容
量の計算値を表１に掲載する。
【００３１】
【表１】
【００３２】実施例Ｂ（補助モジュールを併用した単一
ステージ膜分離ユニット） 図１におけるようなシステム設計を使用して、実施例１
Ａに記載の計算を繰り返した。前提は先と同じである：
供給流中の濃度 ２％ 蒸気供
給圧力 ８０ｃｍ
Ｈｇ供給流量 １
００ｓｃｆｍ膜の選択度
４０残留流中の濃度 ０．
５％凝縮器排出気体中の濃度 ２０％透過側圧力
２ｃｍＨｇ 、５ｃ
ｍＨｇ 、および１０ｃｍＨｇ 図１におけるようなシステム設計を使用して所定の性能
を達成するために要求された膜面積およびポンプ容量の
計算値を表２に掲載する。
ステージ膜分離ユニット） 図１におけるようなシステム設計を使用して、実施例１
Ａに記載の計算を繰り返した。前提は先と同じである：
供給流中の濃度 ２％ 蒸気供
給圧力 ８０ｃｍ
Ｈｇ供給流量 １
００ｓｃｆｍ膜の選択度
４０残留流中の濃度 ０．
５％凝縮器排出気体中の濃度 ２０％透過側圧力
２ｃｍＨｇ 、５ｃ
ｍＨｇ 、および１０ｃｍＨｇ 図１におけるようなシステム設計を使用して所定の性能
を達成するために要求された膜面積およびポンプ容量の
計算値を表２に掲載する。
【００３３】
【表２】
【００３４】表１と表２の比較からわかるように、透過
側圧力がたとえば１０ｃｍＨｇ である場合には、本発
明のプロセスおよびシステムに必要な膜面積は通常の単
一ステージシステムに必要なそれの６３％ に過ぎず、
そしてポンプ容量は６４％ に過ぎない。同様に、透過
側圧力が５ｃｍＨｇ である場合には、本発明のプロセ
スおよびシステムに必要な膜面積は通常の単一ステージ
システムに必要なそれの６９％ であり、そしてポンプ
容量は７１％ である。透過側圧力が２ｃｍＨｇ であ
る場合には、本発明のプロセスおよびシステムに必要な
膜面積は通常の単一ステージシステムに必要なそれの７
６％ であり、そしてポンプ容量は７９％ である。単
一ステージシステムおよびプロセスのための膜面積およ
びポンプ容量（曲線Ａ）と本発明のシステムおよびプロ
セスのためのもの（曲線Ｂ）との比較は図４にグラフで
示されている。
側圧力がたとえば１０ｃｍＨｇ である場合には、本発
明のプロセスおよびシステムに必要な膜面積は通常の単
一ステージシステムに必要なそれの６３％ に過ぎず、
そしてポンプ容量は６４％ に過ぎない。同様に、透過
側圧力が５ｃｍＨｇ である場合には、本発明のプロセ
スおよびシステムに必要な膜面積は通常の単一ステージ
システムに必要なそれの６９％ であり、そしてポンプ
容量は７１％ である。透過側圧力が２ｃｍＨｇ であ
る場合には、本発明のプロセスおよびシステムに必要な
膜面積は通常の単一ステージシステムに必要なそれの７
６％ であり、そしてポンプ容量は７９％ である。単
一ステージシステムおよびプロセスのための膜面積およ
びポンプ容量（曲線Ａ）と本発明のシステムおよびプロ
セスのためのもの（曲線Ｂ）との比較は図４にグラフで
示されている。
【００３５】第二群の実施例
実施例Ａ（単一ステージ膜分離ユニット、本発明外）計
算は実施例１Ａにおけると同じように行ったが、次の前
提を使用した： 供給流中の濃度 ４％ 蒸気供
給圧力 ８０ｃｍ
Ｈｇ供給流量 １
００ｓｃｆｍ膜の選択度
４０残留流中の濃度 １％
凝縮器排出気体中の濃度 ２０％透過側圧力
２ｃｍＨｇ 、５ｃｍＨ
ｇ 、１０ｃｍＨｇ 単一ステージ膜システムを使用して所定性能を達成する
ために要求された膜面積およびポンプ容量の計算値を表
３に掲載する。
算は実施例１Ａにおけると同じように行ったが、次の前
提を使用した： 供給流中の濃度 ４％ 蒸気供
給圧力 ８０ｃｍ
Ｈｇ供給流量 １
００ｓｃｆｍ膜の選択度
４０残留流中の濃度 １％
凝縮器排出気体中の濃度 ２０％透過側圧力
２ｃｍＨｇ 、５ｃｍＨ
ｇ 、１０ｃｍＨｇ 単一ステージ膜システムを使用して所定性能を達成する
ために要求された膜面積およびポンプ容量の計算値を表
３に掲載する。
【００３６】
【表３】
【００３７】実施例Ｂ（補助モジュールを併用した単一
ステージ膜分離ユニット） 図１におけるようなシステム設計を使用して実施例２Ａ
に記載の計算を繰り返した。前提は先と同じであった：
供給流中の濃度 ４％ 蒸気供
給圧力 ８０ｃｍ
Ｈｇ供給流量 １
００ｓｃｆｍ膜の選択度
４０残留流中の濃度 １％
凝縮器排出気体中の濃度 ２０％透過側圧力
２ｃｍＨｇ 、５ｃｍＨ
ｇ 、および１０ｃｍＨｇ 図１におけるようなシステム設計を使用して所定の性能
を達成するために要求された膜面積およびポンプ容量の
計算値を表４に掲載する。
ステージ膜分離ユニット） 図１におけるようなシステム設計を使用して実施例２Ａ
に記載の計算を繰り返した。前提は先と同じであった：
供給流中の濃度 ４％ 蒸気供
給圧力 ８０ｃｍ
Ｈｇ供給流量 １
００ｓｃｆｍ膜の選択度
４０残留流中の濃度 １％
凝縮器排出気体中の濃度 ２０％透過側圧力
２ｃｍＨｇ 、５ｃｍＨ
ｇ 、および１０ｃｍＨｇ 図１におけるようなシステム設計を使用して所定の性能
を達成するために要求された膜面積およびポンプ容量の
計算値を表４に掲載する。
【００３８】
【表４】
【００３９】表３と表４の比較からわかるように、透過
側圧力がたとえば１０ｃｍＨｇ である場合には、本発
明のプロセスおよびシステムに必要な膜面積は通常の単
一ステージシステムに必要なそれの７８％ に過ぎず、
そしてポンプ容量は７９％ に過ぎない。同様に、透過
側圧力が５ｃｍＨｇ である場合には、本発明のプロセ
スおよびシステムに必要な膜面積は通常の単一ステージ
システムに必要なそれの８５％ であり、そしてポンプ
容量は８７％ である。透過側圧力が２ｃｍＨｇ であ
る場合には、本発明のプロセスおよびシステムに必要な
膜面積は通常の単一ステージシステムに必要なそれの９
０％ であり、そしてポンプ容量は９１％ である。
側圧力がたとえば１０ｃｍＨｇ である場合には、本発
明のプロセスおよびシステムに必要な膜面積は通常の単
一ステージシステムに必要なそれの７８％ に過ぎず、
そしてポンプ容量は７９％ に過ぎない。同様に、透過
側圧力が５ｃｍＨｇ である場合には、本発明のプロセ
スおよびシステムに必要な膜面積は通常の単一ステージ
システムに必要なそれの８５％ であり、そしてポンプ
容量は８７％ である。透過側圧力が２ｃｍＨｇ であ
る場合には、本発明のプロセスおよびシステムに必要な
膜面積は通常の単一ステージシステムに必要なそれの９
０％ であり、そしてポンプ容量は９１％ である。
【００４０】第三群実施例
実施例Ａ（単一ステージ膜分離ユニット、本発明外）計
算は実施例１Ａにおけると同じように行ったが、次の前
提を使用した： 供給流中の濃度 ５％ 蒸気供
給圧力 ８０ｃｍ
Ｈｇ供給流量 １
００ｓｃｆｍ膜の選択度
４０残留流中の濃度 ０．
５％凝縮器排出気体中の濃度 ２０％透過側圧力
１ｃｍＨｇ 、２ｃ
ｍＨｇ 、５ｃｍＨｇ 、１０ｃｍＨｇ 単一ステージ膜システムを使用して所定の性能を達成す
るために要求された膜面積およびポンプ容量の計算値を
表５に掲載する。
算は実施例１Ａにおけると同じように行ったが、次の前
提を使用した： 供給流中の濃度 ５％ 蒸気供
給圧力 ８０ｃｍ
Ｈｇ供給流量 １
００ｓｃｆｍ膜の選択度
４０残留流中の濃度 ０．
５％凝縮器排出気体中の濃度 ２０％透過側圧力
１ｃｍＨｇ 、２ｃ
ｍＨｇ 、５ｃｍＨｇ 、１０ｃｍＨｇ 単一ステージ膜システムを使用して所定の性能を達成す
るために要求された膜面積およびポンプ容量の計算値を
表５に掲載する。
【００４１】
【表５】
【００４２】実施例Ｂ（補助モジュールを併用した単一
ステージ膜分離ユニット） 図１におけるようなシステム設計を使用して実施例３Ａ
に記載の計算を繰り返した。前提は先と同じであった：
供給流中の濃度 ５％ 蒸気供
給圧力 ８０ｃｍ
Ｈｇ供給流量 １
００ｓｃｆｍ膜の選択度
４０残留流中の濃度 ０．
５％凝縮器排出気体中の濃度 ２０％透過側圧力
１ｃｍＨｇ 、２ｃ
ｍＨｇ 、５ｃｍＨｇ および１０ｃｍＨｇ 図１におけるようなシステム設計を使用して所定の性能
を達成するために要求された膜面積およびポンプ容量の
計算値を表６に掲載する。
ステージ膜分離ユニット） 図１におけるようなシステム設計を使用して実施例３Ａ
に記載の計算を繰り返した。前提は先と同じであった：
供給流中の濃度 ５％ 蒸気供
給圧力 ８０ｃｍ
Ｈｇ供給流量 １
００ｓｃｆｍ膜の選択度
４０残留流中の濃度 ０．
５％凝縮器排出気体中の濃度 ２０％透過側圧力
１ｃｍＨｇ 、２ｃ
ｍＨｇ 、５ｃｍＨｇ および１０ｃｍＨｇ 図１におけるようなシステム設計を使用して所定の性能
を達成するために要求された膜面積およびポンプ容量の
計算値を表６に掲載する。
【００４３】
【表６】
【００４４】表５と表６の比較からわかるように、透過
側圧力がたとえば１０ｃｍＨｇ である場合には、本発
明のプロセスおよびシステムに必要な膜面積は通常の単
一ステージシステムに必要なそれの８８％ に過ぎず、
そしてポンプ容量は８９％ に過ぎない。同様に、透過
側圧力が５ｃｍＨｇ である場合には、本発明のプロセ
スおよびシステムに必要な膜面積は通常の単一ステージ
システムに必要なそれの９１％ であり、そしてポンプ
容量は９１％ である。透過側圧力が２ｃｍＨｇ また
は１ｃｍＨｇ である場合には、本発明のプロセスおよ
びシステムに必要な膜面積は通常の単一ステージシステ
ムに必要なそれの約９５％ であり、そしてポンプ容量
は９５％ である。実施例１Ｂ、２Ｂおよび３Ｂを比較
すると、凝縮器排出気体の中の蒸気濃度と供給気体の中
の蒸気濃度との間に最大差異が存在するときに、膜面積
およびポンプ容量の最大節約が達成されることがわかる
。
側圧力がたとえば１０ｃｍＨｇ である場合には、本発
明のプロセスおよびシステムに必要な膜面積は通常の単
一ステージシステムに必要なそれの８８％ に過ぎず、
そしてポンプ容量は８９％ に過ぎない。同様に、透過
側圧力が５ｃｍＨｇ である場合には、本発明のプロセ
スおよびシステムに必要な膜面積は通常の単一ステージ
システムに必要なそれの９１％ であり、そしてポンプ
容量は９１％ である。透過側圧力が２ｃｍＨｇ また
は１ｃｍＨｇ である場合には、本発明のプロセスおよ
びシステムに必要な膜面積は通常の単一ステージシステ
ムに必要なそれの約９５％ であり、そしてポンプ容量
は９５％ である。実施例１Ｂ、２Ｂおよび３Ｂを比較
すると、凝縮器排出気体の中の蒸気濃度と供給気体の中
の蒸気濃度との間に最大差異が存在するときに、膜面積
およびポンプ容量の最大節約が達成されることがわかる
。
【図１】主膜ユニット、ポンプ、凝縮器、および補助膜
モジュール（単数または複数）を包含するシステムを使
用して行う膜分離プロセスを示す概略図である。
モジュール（単数または複数）を包含するシステムを使
用して行う膜分離プロセスを示す概略図である。
【図２】主膜ユニット、ポンプ、圧縮器、凝縮器、およ
び補助膜モジュール（単数または複数）を包含するシス
テムを使用して行う膜分離プロセスを示す概略図である
。
び補助膜モジュール（単数または複数）を包含するシス
テムを使用して行う膜分離プロセスを示す概略図である
。
【図３】圧縮器、主膜ユニット、凝縮器、および補助膜
モジュール（単数または複数）を包含するシステムを使
用して行う膜分離プロセスを示す概略図である。
モジュール（単数または複数）を包含するシステムを使
用して行う膜分離プロセスを示す概略図である。
【図４】単一ステージ膜プロセス（曲線Ａ）並びに補助
モジュール併用の単一ステージプロセス（曲線Ｂ）によ
って供給流中の蒸気濃度を２％ から０．５％ に減少
させるために必要な膜面積およびポンプ容量を示すグラ
フである。
モジュール併用の単一ステージプロセス（曲線Ｂ）によ
って供給流中の蒸気濃度を２％ から０．５％ に減少
させるために必要な膜面積およびポンプ容量を示すグラ
フである。
１、２１、４１ 蒸気を含有する供給気体流２、２２
、４４ 膜分離ユニット ３、２３、４５ 不透過流 ４ ２４、４６ 透過流 ５、２５ 真空ポンプ ７、２９、４９ 凝縮器 ８、３０、５０ 液化蒸気流 ９、３１、５１ 非凝縮流 １０、３２、５２ 補助膜モジュール１１、３３、５
３ 残留流 １２、３４、５４ 濃縮蒸気流 ２７、４２、４７ 圧縮器
、４４ 膜分離ユニット ３、２３、４５ 不透過流 ４ ２４、４６ 透過流 ５、２５ 真空ポンプ ７、２９、４９ 凝縮器 ８、３０、５０ 液化蒸気流 ９、３１、５１ 非凝縮流 １０、３２、５２ 補助膜モジュール１１、３３、５
３ 残留流 １２、３４、５４ 濃縮蒸気流 ２７、４２、４７ 圧縮器
Claims (22)
- 【請求項１】 膜分離ユニットと圧力変更手段と凝縮
器を直列に包含する膜分離システムにおいて気体流から
蒸気を除去するための効率を増加させる方法であって、
（ａ） 透過選択性膜を前記システムに、前記透過選択
性膜を通しての移送のための推進力が前記圧力変更手段
によって与えられるような仕方で、連結し；（ｂ） 前
記凝縮器からの非凝縮蒸気含有流を前記透過選択性膜を
横切らせ、それによって、前記非凝縮蒸気含有流に比べ
て蒸気の失われた減損流と、前記非凝縮蒸気含有流に比
べて蒸気に富む濃縮流を生成し； そして（ｃ） 前記
濃縮流を前記圧力変更手段の低圧力側に送ることを特徴
とする前記方法。 - 【請求項２】 前記圧力変更手段が真空ポンプを含む
、請求項１の方法。 - 【請求項３】 前記圧力変更手段が圧縮器を含む、請
求項１の方法。 - 【請求項４】 前記気体流が前記膜分離システムに入
る前に大気圧より高い圧力にある、請求項１の方法。 - 【請求項５】 前記減損流が前記気体流とほぼ同じ蒸
気濃度を有する、請求項１の方法。 - 【請求項６】 さらに、（ｄ） 前記減損流を再循環
して前記気体流と合わせることを包含する、請求項１の
方法。 - 【請求項７】 気体流から蒸気を分離する装置であっ
て、（ａ） 膜分離ユニット； （ｂ） 前記膜分離ユニットからの出口に連結された圧
力変更手段； （ｃ） 前記圧力変更手段の下流に連結された回収ユニ
ット； （ｄ） 前記回収ユニットと前記圧力変更手段に連結さ
れた透過選択性膜を、前記透過選択性膜を通しての移送
のための推進力が前記圧力変更手段によって与えられる
ような仕方で、含む前記装置。 - 【請求項８】 前記圧力変更手段が真空ポンプを含む
、請求項７の方法。 - 【請求項９】 前記圧力変更手段が圧縮器を含む、請
求項７の方法。 - 【請求項１０】 前記回収ユニットが凝縮器を含む、
請求項７の方法。 - 【請求項１１】 膜分離方法であって、（ａ） 蒸気
を含有する供給気体流を膜分離ユニットに通し； （ｂ） 前記膜分離ユニットから蒸気濃縮流を引き出し
；（ｃ） 圧力変更手段を使用して前記蒸気濃縮流の圧
力を増加させ； （ｄ） 前記蒸気濃縮流を凝縮器に送り；（ｅ） 前記
凝縮器から非凝縮蒸気含有流を引き出し；（ｆ） 前記
非凝縮蒸気含有流を透過選択性膜を横切らせ、そこでは
、前記透過選択性膜を介しての移送のための推進力が前
記圧力変更手段によって与えられ；（ｇ） 前記透過選
択性膜から、前記非凝縮蒸気含有流に比べて蒸気の失わ
れた減損流を引き出し；（ｈ） 前記透過選択性膜から
、前記非凝縮蒸気含有流に比べて蒸気に富む濃縮流を引
き出し； （ｉ） 前記濃縮流を前記圧力変更手段の低圧力側に送
ることを含む前記方法。 - 【請求項１２】 前記圧力変更手段が真空ポンプを含
む、請求項１１の方法。 - 【請求項１３】 前記圧力変更手段が圧縮器を含む、
請求項１１の方法。 - 【請求項１４】 前記供給気体流が前記膜分離システ
ムに入る前に大気圧より高い圧力にある、請求項１１の
方法。 - 【請求項１５】 前記減損流が前記供給気体流とほぼ
同じ蒸気濃度を有する、請求項１１の方法。 - 【請求項１６】 さらに、（ｊ） 前記減損流を再循
環させて前記供給気体流に合わせることを含む、請求項
１１の方法。 - 【請求項１７】 膜分離ユニットと圧力変更手段と回
収ユニットを直列に包含する膜分離システムにおいて気
体流から蒸気を除去するための効率を増加させる方法で
あって、 （ａ） 透過選択性膜を前記システムに、前記透過選択
性膜を通しての移送のための推進力が前記圧力変更手段
によって与えられるような仕方で、連結し；（ｂ） 前
記回収ユニットからの非回収蒸気含有流を前記透過選択
性膜を横切らせ、それによって、前記非回収蒸気含有流
に比べて蒸気の失われた減損流と、前記非回収蒸気含有
流に比べて蒸気に富む濃縮流を生成し； そして（ｃ）
前記濃縮流を前記圧力変更手段の低圧力側に送ること
を含む前記方法。 - 【請求項１８】 前記減損流が前記気体流とほぼ同じ
蒸気濃度を有する、請求項１７の方法。 - 【請求項１９】 さらに、（ｄ） 前記減損流を再循
環させて前記気体流に合わせることを含む、請求項１７
の方法。 - 【請求項２０】膜分離方法であって、 （ａ） 蒸気を含有する供給気体流を膜分離ユニットに
通し； （ｂ） 前記膜分離ユニットから蒸気濃縮流を引き出し
；（ｃ） 圧力変更手段を使用して前記蒸気濃縮流の圧
力を増加させ； （ｄ） 前記蒸気濃縮流を回収ユニットに送り；（ｅ）
前記回収ユニットから非回収蒸気含有流を引き出し； （ｆ） 前記非回収蒸気含有流を透過選択性膜を横切ら
せ、そこでは、前記透過選択性膜を通しての移送のため
の推進力が前記圧力変更手段によって与えられ；（ｇ）
前記透過選択性膜から、前記非回収蒸気含有流に比べ
て蒸気の失われた減損流を引き出し；（ｈ） 前記透過
選択性膜から、前記非回収蒸気含有流に比べて蒸気に富
む濃縮流を引き出し； （ｉ） 前記濃縮流を前記圧力変更手段の低圧力側に送
ることを含む前記方法。 - 【請求項２１】 前記減損流が前記気体流とほぼ同じ
蒸気濃度を有する、請求項２０の方法。 - 【請求項２２】 さらに、 （ｊ） 前記減損流を再循環させて前記供給気体流に合
わせることを含む、請求項２０の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US635919 | 1990-12-28 | ||
| US07/635,919 US5071451A (en) | 1990-12-28 | 1990-12-28 | Membrane process and apparatus for removing vapors from gas streams |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04277007A true JPH04277007A (ja) | 1992-10-02 |
Family
ID=24549654
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3265420A Pending JPH04277007A (ja) | 1990-12-28 | 1991-09-18 | 気体流から蒸気を除去するための膜分離方法および装置 |
| JP50333692A Pending JP2002517161A (ja) | 1990-12-28 | 1991-12-06 | 流体流から成分を除去するための薄膜方法および装置 |
Family Applications After (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP50333692A Pending JP2002517161A (ja) | 1990-12-28 | 1991-12-06 | 流体流から成分を除去するための薄膜方法および装置 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5071451A (ja) |
| EP (1) | EP0564563A1 (ja) |
| JP (2) | JPH04277007A (ja) |
| WO (1) | WO1992011918A1 (ja) |
Families Citing this family (48)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5256296A (en) * | 1990-12-28 | 1993-10-26 | Membrane Technology & Research | Membrane process and apparatus for removing a component from a fluid stream |
| US5256295A (en) * | 1990-12-28 | 1993-10-26 | Membrane Technology & Research | Two-stage membrane process and apparatus |
| US5147550A (en) * | 1990-12-28 | 1992-09-15 | Membrane Technology And Research, Inc. | Membrane process and apparatus for removing a component from a fluid stream |
| US5259869A (en) * | 1992-05-06 | 1993-11-09 | Permea, Inc. | Use of membrane separation to dry gas streams containing water vapor |
| US5273572A (en) * | 1992-05-29 | 1993-12-28 | Membrane Technology And Research, Inc. | Process for removing an organic compound from water |
| US5378263A (en) * | 1992-12-21 | 1995-01-03 | Praxair Technology, Inc. | High purity membrane nitrogen |
| US5401300A (en) * | 1993-10-25 | 1995-03-28 | Membrane Technology And Research, Inc. | Sour gas treatment process including dehydration of the gas stream |
| US5407467A (en) * | 1993-10-25 | 1995-04-18 | Membrane Technology And Research, Inc. | Sour gas treatment process |
| US5407466A (en) * | 1993-10-25 | 1995-04-18 | Membrane Technology And Research, Inc. | Sour gas treatment process including membrane and non-membrane treatment steps |
| CA2116089C (en) * | 1994-02-21 | 2004-05-04 | Fuelmaker Corporation | Method and apparatus for dewatering gas stream resulting in a clean water effluent |
| FR2724327B1 (fr) * | 1994-09-12 | 1996-10-25 | Air Liquide | Procede de separation membranaire par cascade de membranes de selectivites differentes |
| US5538535A (en) * | 1995-02-27 | 1996-07-23 | Membrane Technology And Research, Inc. | Membrane process for treatment of chlorine-containing gas streams |
| US5647227A (en) * | 1996-02-29 | 1997-07-15 | Membrane Technology And Research, Inc. | Membrane-augmented cryogenic methane/nitrogen separation |
| US5964923A (en) * | 1996-02-29 | 1999-10-12 | Membrane Technology And Research, Inc. | Natural gas treatment train |
| US5669958A (en) * | 1996-02-29 | 1997-09-23 | Membrane Technology And Research, Inc. | Methane/nitrogen separation process |
| US5709732A (en) * | 1996-04-02 | 1998-01-20 | Praxair Technology, Inc. | Advanced membrane system for separating gaseous mixtures |
| US5753009A (en) * | 1996-05-14 | 1998-05-19 | New Jersey Institute Of Technology | Method and apparatus for selectively removing a component from a multicomponent gas/vapor mixture |
| US5993515A (en) * | 1996-05-14 | 1999-11-30 | New Jersey Institute Of Technology | Apparatus and process for selectively removing a component from a multicomponent aqueous solution by pervaporation |
| US5861049A (en) * | 1997-01-24 | 1999-01-19 | Membrane Technology And Research, Inc. | Chlorine separation process combining condensation, membrane separation and flash evaporation |
| SE523342C2 (sv) * | 2000-05-02 | 2004-04-13 | Volvo Teknisk Utveckling Ab | Anordning och förfarande för reduktion av en gaskomponent i en avgasström från en förbränningsmotor |
| US6517607B2 (en) | 2001-06-04 | 2003-02-11 | Gas Technology Institute | Method and apparatus for selective removal of a condensable component from a process stream with latent heat recovery |
| US6425267B1 (en) | 2001-07-27 | 2002-07-30 | Membrane Technology And Research, Inc. | Two-step process for nitrogen removal from natural gas |
| US6572678B1 (en) | 2001-12-28 | 2003-06-03 | Membrane Technology And Research, Inc. | Natural gas separation using nitrogen-selective membranes of modest selectivity |
| US6565626B1 (en) | 2001-12-28 | 2003-05-20 | Membrane Technology And Research, Inc. | Natural gas separation using nitrogen-selective membranes |
| US6630011B1 (en) | 2002-09-17 | 2003-10-07 | Membrane Technology And Research, Inc. | Nitrogen removal from natural gas using two types of membranes |
| US7066396B2 (en) * | 2004-10-08 | 2006-06-27 | Gas Technology Institute | Method and apparatus for enhanced heat recovery from steam generators and water heaters |
| US7838023B2 (en) * | 2005-11-16 | 2010-11-23 | Nitromed, Inc. | Furoxan compounds, compositions and methods of use |
| US7799964B2 (en) * | 2006-04-04 | 2010-09-21 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Membrane process for LPG recovery |
| JP5484677B2 (ja) * | 2008-01-18 | 2014-05-07 | 三菱重工業株式会社 | 脱水装置 |
| DE102009054921B4 (de) * | 2009-12-18 | 2020-09-03 | Robert Bosch Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zur Minderung der Feuchtigkeit eines Gases in einem Batteriegehäuseinnenraum |
| CN103140571A (zh) * | 2010-09-29 | 2013-06-05 | 环球油品公司 | 两阶段膜方法 |
| WO2012065141A2 (en) * | 2010-11-12 | 2012-05-18 | The Texas A&M University System | Systems and methods for multi-stage air dehumidification and cooling |
| US8685145B2 (en) | 2010-11-12 | 2014-04-01 | The Texas A&M University System | System and method for efficient multi-stage air dehumidification and liquid recovery |
| US8685144B2 (en) | 2010-11-12 | 2014-04-01 | The Texas A&M University System | System and method for efficient air dehumidification and liquid recovery |
| US8685142B2 (en) | 2010-11-12 | 2014-04-01 | The Texas A&M University System | System and method for efficient air dehumidification and liquid recovery with evaporative cooling |
| CA2816688C (en) * | 2010-12-24 | 2016-05-03 | Renaissance Energy Research Corporation | Gas separation apparatus, membrane reactor, and hydrogen production apparatus |
| US10584906B2 (en) | 2013-08-09 | 2020-03-10 | Carrier Corporation | Refrigeration purge system |
| WO2015020719A1 (en) | 2013-08-09 | 2015-02-12 | Carrier Corporation | Purge system for chiller system |
| US10018027B2 (en) | 2016-03-07 | 2018-07-10 | Nacelle Logistics Llc | Natural gas apparatus and method for in-situ processing |
| US10106410B2 (en) | 2017-03-10 | 2018-10-23 | Saudi Arabian Oil Company | Enhancement of Claus tail gas treatment by sulfur dioxide-selective membrane technology |
| US9943802B1 (en) | 2017-03-13 | 2018-04-17 | Saudi Arabian Oil Company | Enhancement of claus tail gas treatment with membrane and reducing step |
| US10106411B2 (en) | 2017-03-13 | 2018-10-23 | Saudi Arabian Oil Company | Enhancement of claus tail gas treatment by sulfur dioxide-selective membrane technology and sulfur dioxide-selective absorption technology |
| CN109764584B (zh) * | 2017-11-09 | 2023-07-18 | 开利公司 | 低压制冷系统 |
| US11383199B1 (en) * | 2018-03-30 | 2022-07-12 | Black Swan, Llc | Process and system for low pressure CO2 capture and bio-sequestration |
| US11913693B2 (en) | 2018-12-03 | 2024-02-27 | Carrier Corporation | Enhanced refrigeration purge system |
| CN112334720A (zh) | 2018-12-03 | 2021-02-05 | 开利公司 | 增强的制冷净化系统 |
| CN112334721A (zh) | 2018-12-03 | 2021-02-05 | 开利公司 | 增强制冷吹扫系统 |
| CN112334656A (zh) | 2018-12-03 | 2021-02-05 | 开利公司 | 膜吹扫系统 |
Family Cites Families (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3739553A (en) * | 1971-06-14 | 1973-06-19 | H Aine | Exhaust emission control means for internal combustion apparatus |
| US4230463A (en) * | 1977-09-13 | 1980-10-28 | Monsanto Company | Multicomponent membranes for gas separations |
| US4243701A (en) * | 1979-11-08 | 1981-01-06 | Uop Inc. | Preparation of gas separation membranes |
| US4386944A (en) * | 1980-07-24 | 1983-06-07 | General Electric Company | System and process for increasing the combustible component content of a gaseous mixture |
| US4444571A (en) * | 1983-03-07 | 1984-04-24 | Bend Research, Inc. | Energy-efficient process for the stripping of gases from liquids |
| US4553983A (en) * | 1984-07-31 | 1985-11-19 | Membrane Technology And Research, Inc. | Process for recovering organic vapors from air |
| US4606740A (en) * | 1985-04-15 | 1986-08-19 | Uop Inc. | Separation of polar gases from nonpolar gases |
| US4608060A (en) * | 1985-04-15 | 1986-08-26 | Uop Inc. | Separation of polar gases from nonpolar gases |
| US4654047A (en) * | 1985-08-23 | 1987-03-31 | Air Products And Chemicals, Inc. | Hybrid membrane/cryogenic process for hydrogen purification |
| US4690695A (en) * | 1986-04-10 | 1987-09-01 | Union Carbide Corporation | Enhanced gas separation process |
| US4840646A (en) * | 1986-04-28 | 1989-06-20 | The Dow Chemical Company | Tetrabromo bisphenol based polyestercarbonate membranes and method of using |
| US4772295A (en) * | 1986-05-27 | 1988-09-20 | Nippon Kokan Kabushiki Kaisha | Method for recovering hydrocarbon vapor |
| US4963165A (en) * | 1987-04-27 | 1990-10-16 | Membrane Technology & Research, Inc. | Composite membrane, method of preparation and use |
| US4857078A (en) * | 1987-12-31 | 1989-08-15 | Membrane Technology & Research, Inc. | Process for separating higher hydrocarbons from natural or produced gas streams |
| DE3806107C2 (de) * | 1988-02-26 | 1994-06-23 | Geesthacht Gkss Forschung | Verfahren zum Austrag organischer Verbindungen aus Luft/Permanentgasgemischen |
| DE3824400A1 (de) * | 1988-07-19 | 1990-01-25 | Dahlhoff Bernd | Verfahren und einrichtung zur aufbereitung eines kohlenwasserstoff-luftgemisches |
| US4906256A (en) * | 1989-03-23 | 1990-03-06 | Membrane Technology & Research, Inc. | Membrane process for treatment of fluorinated hydrocarbon-laden gas streams |
| US4931070A (en) * | 1989-05-12 | 1990-06-05 | Union Carbide Corporation | Process and system for the production of dry, high purity nitrogen |
| US4990168A (en) * | 1989-07-17 | 1991-02-05 | Sauer Richard A | Recovery of carbon dioxide from a carbon dioxide plant vent gas using membranes |
| US4952219A (en) * | 1989-09-29 | 1990-08-28 | Air Products And Chemicals, Inc. | Membrane drying of gas feeds to low temperature units |
| US4971699A (en) * | 1990-01-02 | 1990-11-20 | Texaco Inc. | Separation of compositions containing water and organic oxygenates |
-
1990
- 1990-12-28 US US07/635,919 patent/US5071451A/en not_active Expired - Lifetime
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1991
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