JPH04274887A - 電縫鋼管の溶接方法 - Google Patents
電縫鋼管の溶接方法Info
- Publication number
- JPH04274887A JPH04274887A JP5764691A JP5764691A JPH04274887A JP H04274887 A JPH04274887 A JP H04274887A JP 5764691 A JP5764691 A JP 5764691A JP 5764691 A JP5764691 A JP 5764691A JP H04274887 A JPH04274887 A JP H04274887A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- welding
- temperature
- thickness direction
- plate thickness
- temperature distribution
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims abstract description 70
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 19
- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims abstract description 28
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 12
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 3
- 238000005452 bending Methods 0.000 claims description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 2
- 238000012821 model calculation Methods 0.000 abstract description 5
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 abstract description 4
- 238000009499 grossing Methods 0.000 abstract 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 14
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 12
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 2
- 238000009529 body temperature measurement Methods 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 230000005672 electromagnetic field Effects 0.000 description 2
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 1
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 1
- 230000005684 electric field Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000002452 interceptive effect Effects 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 238000011158 quantitative evaluation Methods 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は電縫鋼管の溶接方法に関
するものである。
するものである。
【０００２】
【従来技術】従来の電縫鋼管の溶接方法としては、例え
ば、図１に示すように溶接点１２に流れる電流により加
熱されたエッジ端面の外表面の温度を温度計測器１を用
いて測定し、溶接機２の電力値を可変させて、エッジ端
面を充分に溶融する温度に達するように電力値をコント
ロールする方法が知られている。しかし、この場合、板
厚の端面の外表面温度と中央部温度との温度差（以下こ
れを偏加熱と呼ぶ）が激しい条件では板厚の端面の外表
面温度が充分に溶融する温度であっても中央部は未溶融
温度にしか達しないことがある為、電縫鋼管の溶接の制
御精度としては充分ではなかった。また、この偏加熱の
弊害を解消する手段として複合加熱があるが、特に特開
昭６２−８４８８９号公報ではレーザーとの複合加熱技
術があり、板厚中央に高エネルギーであるレーザー光を
あてて板厚中央の温度不足を補う為非常によい溶接品質
が期待されているが、しかしながら、設備費用が膨大で
あること、また溶接部廻りの冷却水の影響を受けやすく
レーザー光の板厚中央へ与えるエネルギーが変動する可
能性があること、その対策として溶接部廻りのドライ溶
接が必要であるがドライ溶接の設備費用も膨大であるこ
と等の欠点があり、実用化が難しかった。
ば、図１に示すように溶接点１２に流れる電流により加
熱されたエッジ端面の外表面の温度を温度計測器１を用
いて測定し、溶接機２の電力値を可変させて、エッジ端
面を充分に溶融する温度に達するように電力値をコント
ロールする方法が知られている。しかし、この場合、板
厚の端面の外表面温度と中央部温度との温度差（以下こ
れを偏加熱と呼ぶ）が激しい条件では板厚の端面の外表
面温度が充分に溶融する温度であっても中央部は未溶融
温度にしか達しないことがある為、電縫鋼管の溶接の制
御精度としては充分ではなかった。また、この偏加熱の
弊害を解消する手段として複合加熱があるが、特に特開
昭６２−８４８８９号公報ではレーザーとの複合加熱技
術があり、板厚中央に高エネルギーであるレーザー光を
あてて板厚中央の温度不足を補う為非常によい溶接品質
が期待されているが、しかしながら、設備費用が膨大で
あること、また溶接部廻りの冷却水の影響を受けやすく
レーザー光の板厚中央へ与えるエネルギーが変動する可
能性があること、その対策として溶接部廻りのドライ溶
接が必要であるがドライ溶接の設備費用も膨大であるこ
と等の欠点があり、実用化が難しかった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】電縫鋼管の溶接におい
て、板厚方向の偏加熱が大きい場合は板厚の端面の外表
面温度が溶融温度に達していても中央部温度は未溶融状
態の場合があり、溶接品質として不充分なことがある。 この場合、溶接機の投入電力を上げれば、板厚中央部温
度は溶融温度に達することができるが、板厚の外面が溶
け落ちを起こしたり、バーニングを起こす為、投入電力
を上げられない場合がある。その為、溶接品質の適正な
投入熱量の範囲が狭くなり、操業歩留を低下させたり、
溶接条件設定に時間を労して実働率の低下をもたらすこ
とになるので、この板厚方向の偏加熱をより小さくする
ことが必要である。
て、板厚方向の偏加熱が大きい場合は板厚の端面の外表
面温度が溶融温度に達していても中央部温度は未溶融状
態の場合があり、溶接品質として不充分なことがある。 この場合、溶接機の投入電力を上げれば、板厚中央部温
度は溶融温度に達することができるが、板厚の外面が溶
け落ちを起こしたり、バーニングを起こす為、投入電力
を上げられない場合がある。その為、溶接品質の適正な
投入熱量の範囲が狭くなり、操業歩留を低下させたり、
溶接条件設定に時間を労して実働率の低下をもたらすこ
とになるので、この板厚方向の偏加熱をより小さくする
ことが必要である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は連続給送
される金属帯を曲成してなるオープンパイプの対向端面
を加熱溶融させ、溶融端面同士を突き合せ溶接して電縫
鋼管を連続製造する過程において、溶接素材の板厚方向
の温度を予測し、該予測結果に基ずいて溶接因子を可変
し溶接素材の板厚方向温度分布を平滑化することを特徴
とする電縫鋼管の溶接方法である。
される金属帯を曲成してなるオープンパイプの対向端面
を加熱溶融させ、溶融端面同士を突き合せ溶接して電縫
鋼管を連続製造する過程において、溶接素材の板厚方向
の温度を予測し、該予測結果に基ずいて溶接因子を可変
し溶接素材の板厚方向温度分布を平滑化することを特徴
とする電縫鋼管の溶接方法である。
【０００５】
【作用】以下、本発明について詳細に説明する。図２に
示すように外面温度を測定する温度計測器１により進行
方向の外表面温度を計測し、ＣＰＵ１３にてデータを記
憶し、それを用いて温度予測モデル計算１４にてその条
件での板厚方向の電流密度分布を計算し板厚方向の温度
分布を予測し、該予測結果に基ずいて溶接因子を可変し
て再度板厚方向の温度分布を計算し板厚方向温度分布が
平滑になる溶接因子の条件を見出しその条件設定機構１
５ヘフィードバックさせる溶接方法である。この板厚方
向の温度分布を予測する温度予測モデル計算１４は電磁
気学上の基礎方程式（マックスウェルの方程式）をＦＥ
Ｍ（有限要素法）等により解析するツールにより温度分
布を予測するものである。このＦＥＭ（有限要素法）を
用いた電磁場解析は、３次元モデルでの計算がより精度
的によいが、計算時間が膨大に掛かる等の問題があるの
で、ここでは２次元モデルについての温度予測の方法を
奨励する。この方法は、図３に示すワークコイル１６か
ら溶接点１２までをＮ等分し各々の点での断面を２次元
モデル化し、各断面での電流密度分布を求める。電流密
度分布は以下に示す電磁場方程式（マックスウェルの方
程式）を用いて解く。 たゞし Ｅ：電界強度 Ｄ：電束密度 Ｈ：磁界強度 Ｂ：磁束密度 ｉ：電流密度 この式は微分方程式であり、 この解を求めるには有限
要素法が一般に用いられる。有限要素法には汎関数と呼
ばれる以下の積分方程式を各メッシュ毎に計算すれば各
断面での電流密度分布を求めることができる。
示すように外面温度を測定する温度計測器１により進行
方向の外表面温度を計測し、ＣＰＵ１３にてデータを記
憶し、それを用いて温度予測モデル計算１４にてその条
件での板厚方向の電流密度分布を計算し板厚方向の温度
分布を予測し、該予測結果に基ずいて溶接因子を可変し
て再度板厚方向の温度分布を計算し板厚方向温度分布が
平滑になる溶接因子の条件を見出しその条件設定機構１
５ヘフィードバックさせる溶接方法である。この板厚方
向の温度分布を予測する温度予測モデル計算１４は電磁
気学上の基礎方程式（マックスウェルの方程式）をＦＥ
Ｍ（有限要素法）等により解析するツールにより温度分
布を予測するものである。このＦＥＭ（有限要素法）を
用いた電磁場解析は、３次元モデルでの計算がより精度
的によいが、計算時間が膨大に掛かる等の問題があるの
で、ここでは２次元モデルについての温度予測の方法を
奨励する。この方法は、図３に示すワークコイル１６か
ら溶接点１２までをＮ等分し各々の点での断面を２次元
モデル化し、各断面での電流密度分布を求める。電流密
度分布は以下に示す電磁場方程式（マックスウェルの方
程式）を用いて解く。 たゞし Ｅ：電界強度 Ｄ：電束密度 Ｈ：磁界強度 Ｂ：磁束密度 ｉ：電流密度 この式は微分方程式であり、 この解を求めるには有限
要素法が一般に用いられる。有限要素法には汎関数と呼
ばれる以下の積分方程式を各メッシュ毎に計算すれば各
断面での電流密度分布を求めることができる。
【０００６】
ｘ＝∫ｖ｛ｊω／２（Ｖ×Ａ）（１／μ（
Ｖ×Ａ）＋１／２（ｊωＡ＋Ｖφ）σ（ｊωＡ＋Ｖφ）
−Ｊａ（ｊ
ωＡ＋Ｖφ）｝ｄＶ ──（２） たゞし Ａ：電磁ベクトルポテンシャルφ：電
磁スカラーポテンシャル ω：２πｆ μ：透磁率 σ：比抵抗 Ｊａ：電流密度 有限要素法のメッシュ分割は計算機の容量に合わせて分
割数を決定すればよいが、最低限として図４に示すよう
に、その溶接周波数で決まる浸透深さよりも小さく分割
する必要がある。図４の場合は、溶接周波数２００ｋＨ
ｚの時の最低メッシュ分割である。計算に余り必要でな
い部分は大きくメッシュ分割しておけば計算時間の短縮
が可能となる。また、求めた電流密度から板厚方向の温
度分布を予測する為に、（３）式の偏加熱率を用いれば
より定量的に評価が可能となり、好ましい。
Ｖ×Ａ）＋１／２（ｊωＡ＋Ｖφ）σ（ｊωＡ＋Ｖφ）
−Ｊａ（ｊ
ωＡ＋Ｖφ）｝ｄＶ ──（２） たゞし Ａ：電磁ベクトルポテンシャルφ：電
磁スカラーポテンシャル ω：２πｆ μ：透磁率 σ：比抵抗 Ｊａ：電流密度 有限要素法のメッシュ分割は計算機の容量に合わせて分
割数を決定すればよいが、最低限として図４に示すよう
に、その溶接周波数で決まる浸透深さよりも小さく分割
する必要がある。図４の場合は、溶接周波数２００ｋＨ
ｚの時の最低メッシュ分割である。計算に余り必要でな
い部分は大きくメッシュ分割しておけば計算時間の短縮
が可能となる。また、求めた電流密度から板厚方向の温
度分布を予測する為に、（３）式の偏加熱率を用いれば
より定量的に評価が可能となり、好ましい。
【０００７】又、計算において更に正確に電流密度分布
を求めるには温度による物性値（透磁率と比抵抗値）の
変化を考慮に入れる必要があるが、これは温度計測器１
により進行方向の外表面温度が計測されているので容易
に予測できる。断面Ａにおける外表面温度は、図５に示
す温度計測器１の測温結果から求められ、その際の電流
密度の計算結果から断面Ａでの温度分布が判明する。図
ｂは断面Ａでの電流密度の計算結果であり、Ａ−１のエ
リアが同一の電流密度であり、また同一の温度分布であ
る。これによりＡ−１のエリアでの透磁率と比抵抗値が
求まる。同様にＡ−２，Ａ−３−−−の温度及び透磁率
と比抵抗値を求める。次に断面Ａでの計算結果を用いて
断面Ｂでの電流密度の計算を同様の温度予測モデルで計
算する。断面Ａから断面Ｂまでには造管速度から決定さ
れる時間ｔが経過しているので、温度もジュール熱Ｉ２
Ｒｔにより増加し透磁率と比抵抗値が変化することを考
慮に入れるとより精度のよい計算結果となる。同様に電
流密度分布と温度計測器１の測温結果から断面Ｂでの温
度分布が求まる。同様の計算をＣ，Ｄ−−−と順に行い
、最後に溶接点近傍の板厚方向の温度分布が求まる。こ
の温度予測モデル計算１５には各溶接因子の条件をイン
プットしておけば、溶接因子の条件がどのように板厚方
向の温度分布に影響するかが、計算され偏加熱を小さく
する為の条件を求めることができる。 溶接因子の説明
図を図７に示す。溶接因子とはパイプの板厚３、パイプ
の外径４、パイプのエッジ端面の突き合せ状態５、エッ
ジ端面の突き合せＶシェープ角６、パイプの進行速度７
、溶接給電点の位置８、インピーダの位置及び特性９、
溶接機の周波数１０、電力１１を表す。この溶接因子を
変化させる方法としては、パイプの板厚３、パイプの外
径４は既に与えられたものと仮定した時には、残りのも
のが可変できる。エッジ端面の突き合せ状態５はフィン
パスロールのフィン角度を変えることにより可能であり
、Ｖシェープ角６はフィンパスロールのフィン厚もしく
はフィンパスのリダクションにより可変でき、パイプの
進行速度７はそのミルでの各設備のＭａｘ速度まで可変
でき、溶接給電点の位置８はスクイズロールに干渉しな
いまで近ずくことができ、インピーダの位置及び特性９
はマンドレルへの取付け位置を変えることにより可変で
き、溶接機の周波数１０は帰還コンデンサの量や回路の
インピーダンス等を変えることにより可変でき、溶接電
力１１は一次側の電圧値を変えることにより可変できる
。いずれの因子も設備の機械的制約があり、可変できる
量は限られる為、予測の際の可変量設定は状況に合わせ
て行えばよい。以上のように予測した結果から最適の溶
接因子の条件に再度設定しなおせば、より偏加熱の小さ
い、溶接品質の安定した状態にすることができる。また
、本発明ではこれらの因子を自動的に可変する溶接因子
設定機構１５を取付ければより好ましい。また、温度測
定器に放射温度計やＣＣＤカメラを用いるほうが好まし
い。
を求めるには温度による物性値（透磁率と比抵抗値）の
変化を考慮に入れる必要があるが、これは温度計測器１
により進行方向の外表面温度が計測されているので容易
に予測できる。断面Ａにおける外表面温度は、図５に示
す温度計測器１の測温結果から求められ、その際の電流
密度の計算結果から断面Ａでの温度分布が判明する。図
ｂは断面Ａでの電流密度の計算結果であり、Ａ−１のエ
リアが同一の電流密度であり、また同一の温度分布であ
る。これによりＡ−１のエリアでの透磁率と比抵抗値が
求まる。同様にＡ−２，Ａ−３−−−の温度及び透磁率
と比抵抗値を求める。次に断面Ａでの計算結果を用いて
断面Ｂでの電流密度の計算を同様の温度予測モデルで計
算する。断面Ａから断面Ｂまでには造管速度から決定さ
れる時間ｔが経過しているので、温度もジュール熱Ｉ２
Ｒｔにより増加し透磁率と比抵抗値が変化することを考
慮に入れるとより精度のよい計算結果となる。同様に電
流密度分布と温度計測器１の測温結果から断面Ｂでの温
度分布が求まる。同様の計算をＣ，Ｄ−−−と順に行い
、最後に溶接点近傍の板厚方向の温度分布が求まる。こ
の温度予測モデル計算１５には各溶接因子の条件をイン
プットしておけば、溶接因子の条件がどのように板厚方
向の温度分布に影響するかが、計算され偏加熱を小さく
する為の条件を求めることができる。 溶接因子の説明
図を図７に示す。溶接因子とはパイプの板厚３、パイプ
の外径４、パイプのエッジ端面の突き合せ状態５、エッ
ジ端面の突き合せＶシェープ角６、パイプの進行速度７
、溶接給電点の位置８、インピーダの位置及び特性９、
溶接機の周波数１０、電力１１を表す。この溶接因子を
変化させる方法としては、パイプの板厚３、パイプの外
径４は既に与えられたものと仮定した時には、残りのも
のが可変できる。エッジ端面の突き合せ状態５はフィン
パスロールのフィン角度を変えることにより可能であり
、Ｖシェープ角６はフィンパスロールのフィン厚もしく
はフィンパスのリダクションにより可変でき、パイプの
進行速度７はそのミルでの各設備のＭａｘ速度まで可変
でき、溶接給電点の位置８はスクイズロールに干渉しな
いまで近ずくことができ、インピーダの位置及び特性９
はマンドレルへの取付け位置を変えることにより可変で
き、溶接機の周波数１０は帰還コンデンサの量や回路の
インピーダンス等を変えることにより可変でき、溶接電
力１１は一次側の電圧値を変えることにより可変できる
。いずれの因子も設備の機械的制約があり、可変できる
量は限られる為、予測の際の可変量設定は状況に合わせ
て行えばよい。以上のように予測した結果から最適の溶
接因子の条件に再度設定しなおせば、より偏加熱の小さ
い、溶接品質の安定した状態にすることができる。また
、本発明ではこれらの因子を自動的に可変する溶接因子
設定機構１５を取付ければより好ましい。また、温度測
定器に放射温度計やＣＣＤカメラを用いるほうが好まし
い。
【０００８】
【実施例】図８に本発明で溶接因子を溶接給電点の位置
を可変した時の実施例を示す。この場合の電縫鋼管サイ
ズは外径１６５．２ｍｍ，板厚８．０ｍｍであり、溶接
因子の条件は、速度４０ｍ／分、溶接周波数は２００ｋ
Ｈｚ、端面の突き合せ状態はＩ型、エッジ端面の突き合
せＶシェープ角は４度、溶接給電点の位置は２００ｍｍ
であり、その時の板厚方向の偏加熱率を式（１）、（２
）、（３）を用いて予測した結果が図８である。この条
件下で溶接給電点の位置を２２０ｍｍ，２００ｍｍ，１
８０ｍｍと可変した場合の偏加熱の予測結果が図中の実
線１，２，３である。この予測結果から溶接給電点の位
置は１８０ｍｍが最も偏加熱の小さい条件であることが
いえる。この溶接給電点の位置２００ｍｍと１８０ｍｍ
の熱影響部（ＨＡＺ）を調べた結果が図９であり、予測
通りに偏加熱が小さくなることによりＨＡＺの板厚方向
での平滑化が行われており、予測結果が実際の現象と一
致していることが証明された。
を可変した時の実施例を示す。この場合の電縫鋼管サイ
ズは外径１６５．２ｍｍ，板厚８．０ｍｍであり、溶接
因子の条件は、速度４０ｍ／分、溶接周波数は２００ｋ
Ｈｚ、端面の突き合せ状態はＩ型、エッジ端面の突き合
せＶシェープ角は４度、溶接給電点の位置は２００ｍｍ
であり、その時の板厚方向の偏加熱率を式（１）、（２
）、（３）を用いて予測した結果が図８である。この条
件下で溶接給電点の位置を２２０ｍｍ，２００ｍｍ，１
８０ｍｍと可変した場合の偏加熱の予測結果が図中の実
線１，２，３である。この予測結果から溶接給電点の位
置は１８０ｍｍが最も偏加熱の小さい条件であることが
いえる。この溶接給電点の位置２００ｍｍと１８０ｍｍ
の熱影響部（ＨＡＺ）を調べた結果が図９であり、予測
通りに偏加熱が小さくなることによりＨＡＺの板厚方向
での平滑化が行われており、予測結果が実際の現象と一
致していることが証明された。
【０００９】
【発明の効果】本発明により、電縫鋼管を連続製造する
ミルにおいて操業の安定化及び溶接品質の向上及び操業
歩留の向上に多大に貢献することが可能となった。
ミルにおいて操業の安定化及び溶接品質の向上及び操業
歩留の向上に多大に貢献することが可能となった。
【００１０】
【図１】従来の電縫鋼管製造ラインの溶接制御システム
を示した概略側面図、
を示した概略側面図、
【図２】本発明に係わる装置の構成を示した概略側面図
、
、
【図３】板厚方向温度分布予測モデルの板進行方向での
分割の仕方を説明した図、
分割の仕方を説明した図、
【図４】板厚方向温度分布予測モデルの周波数２００ｋ
Ｈｚの際のメッシュ分割を行った結果の一例を示した図
、
Ｈｚの際のメッシュ分割を行った結果の一例を示した図
、
【図５】温度計測器１により進行方向の外表面温度を計
測した際の測定結果の一例を示したグラフ、
測した際の測定結果の一例を示したグラフ、
【図６】Ｆ
ＥＭにより板厚方向温度分布を予測した際の計算結果の
一例を示した図、
ＥＭにより板厚方向温度分布を予測した際の計算結果の
一例を示した図、
【図７】溶接に影響を与える溶接因子を説明した図、
【
図８】板厚方向温度分布予測モデルにより溶接給電点の
位置を変更した際の偏加熱の変化を予測した計算結果の
一例を示したグラフ、
図８】板厚方向温度分布予測モデルにより溶接給電点の
位置を変更した際の偏加熱の変化を予測した計算結果の
一例を示したグラフ、
【図９】その時の熱影響部（ＨＡＺ）の変化により予測
結果が実際の現象と一致していることを説明した図であ
る。
結果が実際の現象と一致していることを説明した図であ
る。
１ 温度計計測器
２ 溶接機
３ パイプの板厚
４ パイプの外径
５ パイプのエッジ端面の突き合せ状態６ Ｖシェ
ープ角 ７ パイプの進行速度 ８ 溶接給電点の位置 ９ インピーダの位置及び特性 １０ 溶接機の周波数 １１ 溶接電力 １２ 溶接点 １３ ＣＰＶ １４ 温度予測モデル計算 １５ 溶接因子条件設定機構 １６ ワークコイル
ープ角 ７ パイプの進行速度 ８ 溶接給電点の位置 ９ インピーダの位置及び特性 １０ 溶接機の周波数 １１ 溶接電力 １２ 溶接点 １３ ＣＰＶ １４ 温度予測モデル計算 １５ 溶接因子条件設定機構 １６ ワークコイル
Claims (1)
- 【請求項１】 連続給送される金属帯を曲成してなる
オープンパイプの対向端面を加熱溶融させ、溶融端面同
士を突き合せ溶接する電縫鋼管の溶接方法において、溶
接素材の板厚方向の温度を予測し該予測結果に基ずいて
溶接因子を可変し溶接素材の板厚方向の温度分布を平滑
化することを特徴とする電縫鋼管の溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5764691A JPH04274887A (ja) | 1991-03-01 | 1991-03-01 | 電縫鋼管の溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5764691A JPH04274887A (ja) | 1991-03-01 | 1991-03-01 | 電縫鋼管の溶接方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04274887A true JPH04274887A (ja) | 1992-09-30 |
Family
ID=13061663
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5764691A Withdrawn JPH04274887A (ja) | 1991-03-01 | 1991-03-01 | 電縫鋼管の溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04274887A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6911632B2 (en) * | 2001-09-12 | 2005-06-28 | Aisapack Holding Sa | Method for controlling the position of a foil strip edges |
| WO2009060764A1 (ja) * | 2007-11-05 | 2009-05-14 | Nippon Steel Corporation | 鋼管材の溶接部加熱装置及び方法 |
-
1991
- 1991-03-01 JP JP5764691A patent/JPH04274887A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6911632B2 (en) * | 2001-09-12 | 2005-06-28 | Aisapack Holding Sa | Method for controlling the position of a foil strip edges |
| WO2009060764A1 (ja) * | 2007-11-05 | 2009-05-14 | Nippon Steel Corporation | 鋼管材の溶接部加熱装置及び方法 |
| JP2009113070A (ja) * | 2007-11-05 | 2009-05-28 | Nippon Steel Corp | 鋼管材の溶接部加熱装置及び方法 |
| US8383978B2 (en) | 2007-11-05 | 2013-02-26 | Nippon Steel Corporation | Steel pipe material weld zone heating apparatus and method |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Nezamdost et al. | Investigation of temperature and residual stresses field of submerged arc welding by finite element method and experiments | |
| EP2210695B1 (en) | Apparatus for heating the welded portion of steel pipe material, and method for the apparatus | |
| Huang | Effects of activating flux on the welded joint characteristics in gas metal arc welding | |
| Ščetinec et al. | In-process path replanning and online layer height control through deposition arc current for gas metal arc based additive manufacturing | |
| Spaniol et al. | Development of a novel TIG hot-wire process for wire and arc additive manufacturing | |
| Wang et al. | Improvement strategy for the geometric accuracy of bead’s beginning and end parts in wire-arc additive manufacturing (WAAM) | |
| Sharma et al. | Mathematical model of bead profile in high deposition welds | |
| Adak et al. | Development of a direct correlation of bead geometry, grain size and HAZ width with the GMAW process parameters on bead-on-plate welds of mild steel | |
| Ghosh et al. | Mathematical modeling of moving heat source shape for submerged arc welding process | |
| Kiran et al. | Three-dimensional finite element modeling of pulsed AC gas metal arc welding process | |
| CN103366044A (zh) | 一种基于ansys预测cmt焊缝形状尺寸的方法 | |
| KR100857048B1 (ko) | 금속들의 용접시 열영향부의 특성들을 모니터링 및 제어하는 방법 | |
| Sydorets et al. | On the thermal and electrical characteristics of the hybrid plasma-MIG welding process | |
| CN106874620A (zh) | 一种度量激光热丝焊接工艺中能量效率的方法 | |
| Dutta et al. | Determination of gas tungsten arc welding efficiencies | |
| Nikam et al. | 3D-finite element simulation and image processing based prediction of width and height of single-layer deposition by micro-plasma-transferred arc process | |
| Israr et al. | A study on power-controlled wire-arc additive manufacturing using a data-driven surrogate model | |
| Atma Raj et al. | Determination of Distortion Developed During TIG welding of low carbon steel plate | |
| Tsai et al. | Theoretical analysis of weld pool behavior in the pulsed current GTAW process | |
| Huang et al. | Control of wire melting behavior during laser hot wire deposition of aluminum alloy | |
| Jiang et al. | Effects of Heat Input on Morphology of Thin‐Wall Components Fabricated by Wire and Arc Additive Manufacturing | |
| Wikle Iii et al. | A sensing system for weld process control | |
| Bag et al. | Efficient estimation of volumetric heat source in fusion welding process simulation | |
| JPH04274887A (ja) | 電縫鋼管の溶接方法 | |
| Na et al. | A study on the three-dimensional analysis of the transient temperature distribution in gas tungsten arc welding |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19980514 |