JPH03906A - 蒸気発電プラントにおける給水予熱方法及び装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 Ｃ産業上の利用分野〕 本発明は、ボイラで発生した蒸気で蒸気タービンを駆動
して、動力又は電力を発生させるシステムにおいて、ボ
イラへの給水を吸収ヒートポンプで効率よく予熱する方
法及び装置に関するものである。

Ｃ従来の技術〕 蒸気タービン発電プラントでは、蒸気タービンからの抽
気によるボイラ給水の予熱を行うことにより、発電効率
の改鯵が図られているが、まだ冷却水系に大量の熱が放
出されている。

蒸気タービンによる発電プラントの最も代表的なシステ
ムの１つが、復水タービンによる方式で、事業用火力発
電所で広く用いられている。

発電効率の改善のために、蒸気の高温・高圧化や再熱サ
イクルの導入あるいは給水予熱（再生サイクル）など種
々の工夫が実施されて来たが、今やこれらの技術も限界
に近づいており、現状以上に効率を上げることは著しい
コストアンプを伴うことになる。

第８図に復水タービンを使った発電プラントの概念図を
示す、第８図では簡略化してあり再熱系は省いているが
、自家発電設備ではこの図のように再熱系をもたない単
純復水タービン発電方式が採用されている。１はボイラ
、２は蒸気タービン、３は発電機、４は復水器、５は低
圧給水加熱器、６は高圧給水加熱器、７は脱気器、８は
コンデンセートポンプ、９は給水ポンプ、１０はスーパ
ヒータ、１１は調速弁である。

また、第８図では給水加熱器５．６を脱気器７の前後に
各１個づつ示しているが、実際の発電プラントでは第９
図のごとく何段にも別けて行い、少しでも発電量を増す
試みが行われている。５ａは第１低圧給水加熱器、５ｂ
は第２低圧給水加熱器、６ａは第１高圧給水加熱器、６
ｂは第２高圧給水加熱器である。また、−例として、各
部の温度Ｔ（単位は℃）、圧力Ｐ（単位はｋｇ　／　ｃ
Ｊ　）を示している。

この単純復水タービン発電における発電量をｌ−５（エ
ンタルピー−エントロピー）線図で示すと第１０図のよ
うになる。

第１０図において、蒸気タービンでの理論断熱熱落差は
ｉ”。−１″＋　Ｋｃａｌ／ｋｇであるが、実際の蒸気
タービン内での熱落差はｉ”。−１″。Ｋｃａｌ／ｋｇ
でかつ機械効率η１及′び発電機効率η９を考慮すると
、実際の発電出力は（ｉ”。−ｉ’、）ｘη、・η９Ｋ
ｃａｌ／ｋｇとなる。

給水予熱は、蒸気タービン内での膨張の途中から抽気し
、この蒸気で給水を予熱するため、復水器にすてる熱を
有効に使うことになり効率が向上することとなる。

また、従来、吸収ヒートポンプを組み合わせた蒸気ター
ビン発電プラントが検討されている。

蒸気タービンの復水器の冷却熱を低温熱源とし、蒸気タ
ービンからの抽気で駆動される吸収ヒートポンプにより
加熱された温水で給水予熱を行うシステムを第１１図に
示す、１３はドレインによる給水予熱器、１４はヒート
ポンプによる給水予熱器、２０はヒートポンプ、２１は
再生器、２２は原発器、２３は吸収器、２４は凝縮器、
２６は抽気ライン、２８は復水ラインである。

このようにすれば、従来の給水予熱と同じ熱量を得るの
に、蒸気タービンからの抽気量が少なくてすむため、同
じボイラからの蒸気量でも発電量が増えることとなる。

つまり、蒸気タービンからの抽気の量は、従来の方法の
場合のほぼヒートポンプの成績係数分の１ですむ。した
がって、成績係数の大きいヒートポンプが有利となる。

また、特開昭５８−１５２１１０号公報、特開昭５９−
１０３９０４号公報には、蒸気タービンから抽気した蒸
気を熱源とする給水加熱器を設けた給水予熱装置が開示
されている。

〔発明が解決しようとする課題〕

しかし、第１１図の場合には、工場製作された吸収ヒー
トポンプをそのまま使用できると云うメリットはあるが
、低温熱源系の伝熱のための温度差や給水予熱系の伝熱
のための温度差のため、吸収ヒートポンプの成績係数を
低下させるし、また、伝熱面が２重になっており設備費
の増にもなっている。

また、上記の特開昭５８−１５２１１０号公Ｉｕおよび
特開昭５９−１０３９０４号公報には、蒸気発電プラン
トに吸収ヒートポンプを組み込むことについては、何ら
記載も示唆もされていない。なお、本出願人は、発電プ
ラントと吸収ヒートポンプとを組み合わせたボイラの給
水回路を既に特許出願している（特則昭５５−１６２０
２８号）が、本発明のように蒸気タービンの抽気蒸気又
は排気を吸収ヒートポンプの蒸発器に導入するまでには
至っていない。

本発明は上記の点に鑑みなされたもので、蒸気タービン
の抽気蒸気又は蒸気タービンの排気を直接吸収ヒートポ
ンプの蒸発器へ導くことにより、さらには設備稼動率を
高めるために、給水系統を２系統に別けることにより、
効率よく給水を予熱する方法及び装置を提供することを
目的とするものである。

〔課題を解決するための手段及び作用〕上記の目的を達
成するために、請求項１記戦の給水予熱方法は、第１図
に示すように、ボイラ１、蒸気タービン２、発電機３、
復水器４、低圧給水加熱器５、高圧給水加熱器６等から
なる蒸気発電プラントのボイラ１への給水を加熱するに
当たり、蒸気タービン２の膨張途中の蒸気を抽気し吸収
ヒートポンプ２０の再生器２１に導入して吸収液を加熱
するとともに、蒸気タービン２の低圧部から抽気した蒸
気又は蒸気タービン２の排気を吸収ヒートポンプ２０の
蒸発器２２に導入して冷媒を蒸発させ、一方、給水を吸
収ヒートポンプ２０の吸収器２３及び凝縮器２４に導入
して加熱することを特徴とするものである。

また、請求項２記載の給水予熱方法は、第２図に示すよ
うに、ボイラ１、蒸気タービン２、発電機３、復水器４
、低圧給水加熱器５、高圧給水加熱器６等からなる蒸気
発電プラントのボイラ１への給水を加熱するに当たり、
ボイラ１への給水系統を２系統に別け、一方の系統の給
水を請求項１記載の方法で加熱し、他方の系統の給水を
蒸気タービン２の膨張途中の蒸気を抽気して加熱し、蒸
気タービン２の負荷が変動したときに、蒸気流量の変動
を他方の系統で先に制御し、他方の系統に設けた給水予
熱器２５の給水の流量が零又は零に近くなってから、一
方の系統の給水流量を変えることを特徴とするものであ
る。

蒸気タービン２の負荷が低下するときの制御方法として
、−ａにボイラ１への給水量を変えることにより、蒸気
タービン２への蒸気量を制御する（ごくまれに、蒸気タ
ービン２への圧力を変えることもある）。

この種の設備は、運転時間が長く、また、負荷率が高い
程、経済的効果が大きいので、請求項２の方法は、給水
系統を２系統に別け、吸収ヒートポンプ２０で加熱する
系統は常に１００％負荷で運転しようとするものである
。

そして、請求項３記載の給水予熱方法は、第１図に示す
ように、ボイラ１、蒸気タービン２、発電機３、復水器
４、低圧給水加熱器５、高圧給水加熱器６等からなる蒸
気発電プラントにおいて、蒸気タービン２に抽気ライン
２６を介して接続された吸収ヒートポンプ２０の再生器
２１と、蒸気タービン２の低圧部に抽気ライン又は排気
ライン２７を介して接続された吸収ヒートポンプ２０の
蒸発器２２と、復水器４と低圧給水加熱器５との間に、
復水ライン２８を介して接続された吸収ヒートポンプ２
０の吸収器２３及びａｍ器２４とを包含することを特徴
とするものである。

また、請求項４記載の給水予熱装置は、第２図に示すよ
うに、ボイラ１、蒸気タービン２、発電機３、復水器４
、低圧給水加熱器５、高圧給水加熱器６等からなる蒸気
発電プラントにおいて、復水器４とボイラ１との間を連
結する復水ライン２８から分岐した第１給水系統３０及
び第２給水系統３１と、蒸気タービン２に抽気ライン２
６を介して接続された吸収ヒートポンプ２０の再生器２
１と、蒸気タービン２の低圧部に抽気ライン又は排気ラ
イン２７を介して接続された吸収ヒートポンプ２０の蒸
発器２２と、復水器４と低圧給水加熱器５との間に、第
１給水系統３０を介して接続された吸収ヒートポンプ２
０の吸収器２３及び凝縮器２４と、第２給水系統３１の
低圧給水加熱器５の上流側に設けられ、１気タービン２
に抽気ライン３２を介して接続された給水予熱器２５と
、この給水予熱器２５の上流側の給水系統に設けられた
流量調節弁３３とを包含することを特徴とするものであ
る。

第１図において、茎気タービン２の排気を直接吸収ヒー
トポンプ２０の蒸発器２２に導き、吸収ヒートポンプの
再生器２１で蒸発した冷（熱）媒蒸気で直接給水を加熱
する。

このようにすれば、第１１図の場合に比べ一船に５〜６
℃はヒートポンプの温度レベルを高めたことに相当する
。

第８図の従来の方式に比べた第１図の場合の発電量の増
加は弐（１）で表される。

ここで、 Δｅ　：発電量の増加険（Ｋｃａｌ／ｋｇ〕Ｔ、：低圧
給水加熱器５出口の給水温度〔℃〕Ｔ７：ヒートボンプ
２０出口の給水温度Ｃ℃’ＩＴ、：復水器４出口の給水
温度〔℃〕 ｔ９１：ヒートボンプの再生器２１出口のドレイン温度
〔℃〕 ｔ、２：給水予熱器出口のドレイン温度〔℃〕ｉ″、：
低圧給水加熱器５人口の蒸気のエンタルピー（Ｋｃａｌ
／ｋｇ） ｉ″′ｔ　：ヒートポンプの再生器２１人口の蒸気のエ
ンタルピーＣＫｃａｌ／ｋｇ） ｉ″Ｓ　：ヒートポンプの蒸発器２２人口の蒸気のエン
タルピー（Ｋｃａｌ／ｋｇ） ｉ”、：蒸気タービン２の排気のエンタルピー〔にｃａ
ｌ／ｋｇｌ Ｃ：ヒートポンプ２０の成績係数 η、：機械効率 η、：発電機３の効率 弐（１）で吸収ヒートポンプ２０により加熱できる温度
Ｔ！は、吸収ヒートポンプ２０自身の特性と低４Ｌ熱源
の温度（この場合は蒸気タービンの排気の飽和温度）及
び蒸気タービンの抽気温度により決まるので、吸収ヒー
トポンプの昇温特性を調べておく必要がある。

〔実施例〕

以下、図面を参照して本発明の好適な実施例を詳細に説
明する。ただしこの実施例に記載されている構成機器の
形状、その相対配置などは、とくに特定的な記載がない
限りは、本発明の範囲をそれらのみに限定する趣旨のも
のではなく、単なる説明例にすぎない。

実施例１ 第１図は、本発明の蒸気発電プラントにおける給水予熱
装置の一実施例を示している。Ｍスタービン２の膨張途
中の蒸気を抽気ライン２６を介して、吸収ヒートポンプ
２０の再生器２１に導入して喚収液を加熱する。また、
蒸気タービン２の低圧部からの排気を、復水器４人口で
分岐させて、排気ライン２７を介して吸収ヒートポンプ
２０の蒸発器２２に導入し、冷媒（作動媒体）を蒸発さ
せる。なお、排気の代りに、抽気蒸気を用いることも可
能である。

一方、復水器４で凝縮した復水（給水）を復水ライン２
８を介して、吸収ヒートポンプ２０の吸収器２３、凝縮
器２４の順に導入して、復水を加熱し、この復水をさら
に低圧給水加熱器５、脱気器７、高圧給水加熱器６を経
てボイラ１に供給する。１３はドレインによる給水予熱
器である。なお、破線はドレインラインを示している。

３４．３５．３６は抽気ラインである。

吸収ヒートポンプ２０の特性を示す方法は種々あるが、
第３図は８２０−ＬｉＢｒ系の場合の温度を主眼に表示
するデユーリング（Ｄｔｌ　ｈ　ｒ　ｉ　ｎ　ｇ　）４
１Ａ図で、横軸に純水の飽和温度を、縦軸にＬ　ｉ　Ｂ
　ｒ水溶液の温度を、ポンプのサイクルを図示したのが
第４図である。

ｔ、は蒸発器における冷媒の蒸発温度で、低′ＩＡ熱源
温度Ｔ、よりやや低くなる。　　１ｃは凝縮器における
冷媒の凝縮温度で、ヒートポンプとして昇温できる限界
温度Ｔｃより少し高くなる。ｉは吸収器におけるＬｉａ
ｒ水溶液の到達できる最高の温度で、これもヒートポン
プの昇温限界を与える値で、この限界温度Ｔ、はｔ、よ
りやや低い。

ｔ、は再生器での臭化リチウム水溶液の最高温度で、加
熱蒸気の温度Ｔ、はこの１．よりもやや高くする必要が
ある。

これらの伝熱に必要な蒸発器２２、凝縮器２４、吸収器
２３、及び再生器２１での温度差をそれぞれΔｔ０、Δ
ｔｃ　、Δｔ、及びΔ、ｔ、とすると、実用的な吸収ヒ
ートポンプではそれぞれ３〜４．２〜３．６〜７、及び
７〜１０℃となる。

ｔｏ、１ｃ、１．及びｔ、に間し、−重（単）効用吸収
式の場合には、理論的に（２７３＋ｔ、　）　ｘ（２７
３＋　ｔｇ）　−（２７３＋　ｔｃ）　ｘ（２７３＋　
ｔ、　）の関係が成立するとされている。

この関係から式（２）を得る。

被加熱流体を吸収器に先に流す場合を想定し、かつ、Ｔ
ｃ＝　Ｔ、＋６丁として式（２）から式（３）が得られ
る。

ＴＣ＝−（２７３＋−””μ［’Ｔ　＞一方、本発明者
は第３図からごく実用的な温度、温度範囲で、 ｔｌｌ＝ｔ、＋α・ξ ｔ、　−ｔｃ　＋β・ξ 但し、ξはリチウム・ブロマイドの％濃度とし、上と同
じＴｃ−Ｔ、＋Δ↑の関係を使って式（４）を導いた。

式（３）と式（４）は実用的な範囲でよく一敗している
ことを確認した。

第５図は式（４）によるＨ２Ｏ−ＬｉＢｒ系の吸収ヒー
トポンプの実用的な温度関係を示す。ここでは、α＝０
．７２、β−〇、８５、ΔＴ＝５℃、Δｔ、−３℃、Δ
ｔｃ−２℃、Δｔ、＝７℃、Δｔ、−１０℃とした。

この図から低温熱源の温度、再生器の加熱源の温度及び
ヒートポンプとして可能な加熱温度の関係を知ることが
できる。

つまり、低温熱源の温度を同じとすれば、ヒートポンプ
出口の温度（Ｔｃ）を高くするにはタービンからの抽気
圧力を高くする必要があることが判る。

給水予熱の温度を高めるためには、前述のごとくヒート
ポンプの加熱用の蒸気圧力（′／ＦＪＬ度）を高める必
要があるが、この抽気の圧力は第５図のＴ。

相当の飽和圧力として求め、式（１１により蒸気タービ
ンへの蒸気量１　ｋｇ当りの発電量の増加を計算し、第
６図に示した。

計算では、吸収ヒートポンプの成績係数（ＣＯＰ）を１
．４．１，６．１．８として８４算したが、１１１０−
ＬｉＢｒ系の単効用型の場合には１，６が実用的かつ標
準的な値である。Ｔオを７０℃とし、ＣＯＰを１．６と
して発電量の増加を求めると２．２５Ｋｃａｌ／ｋｇと
なる。

この場合ヒートポンプとしての加熱量は３７．６にｃａ
ｌであり、ＣＯＰの定義から、ＣＯＰが１．６であるか
ら再生器での加熱量は３７．６／１．６””２３．５Ｋ
ｃａｌ／ｋｇとなる。

単純復水タービン発電のプラントでは、３０Ｘ１０’に
−のとき蒸気量は一般に約１００７／ｈである。

１００Ｔ／ｈの蒸気量の発電プラントで所内動力比を発
電出力の５％として計算すると、給水を７０℃まで加熱
するヒートポンプを設けたことによる発電量の増加ΔＥ
は、 ■ となる。

これに見合う吸収し−トポンプの大きさは再生器の加熱
量でみると、 ２３．５　Ｘ　１０’／４５００　＝　５２２ＵＳＲＴ
で、一般に空調に使用する５００〜５５０ＵＳＲＴ位の
吸収冷凍機で可能なことが判る。

この種の発電プラントは年間８０００時間位は運転する
ので、例えば、１００Ｔ／ｈの発電プラントで年間１．
９８８　ｘｌＯ’に豊りの出力増となる。

１ｋＷｈの評価価格をａ値とすれば、年間１．９８８Ｘ
１０’Ｘａ＄の利得となる。したがって、ｎ年間で償却
と考えれば、単純に設備費は１．９８８　Ｘ　１０’・
ａ−ｎ事となる。

第７図では横軸に発電の評価価格ａをとり、パラメータ
にｎをとって蒸気１１００ｒ／ｈの場合のヒートポンプ
の設備コストの許容値Ｓを縦軸に示した。

例えば、発電の評価価格ａを５ことし、償却を特徴とす
る特許容設備費は２．７８Ｘ　ＩＯ’＄となり、この値
は５００ＵＳＲＴ位の単効用の吸収冷凍機の設備費とし
ては妥当な価格と考えられ声。

とくに第１図の場合のように、吸収ヒートポンプの吸収
器、凝縮器を給水予熱器として使用し、蒸発器を蒸気タ
ービンの復水器の一部と考えると、従来設備の方の削除
分が大きく一層有利となる。

実施例２ 第２図は、本発明の給水予熱装置の他の実施例を示して
いる。ボイラ１への給水系統を、第１給水系統３０と第
２給水系統３１との２系統に別け、一方の系統である第
１給水系統３０の給水を請求項！記載の方法で加熱する
。すなわち、蒸気タービン２の膨張途中の蒸気を抽気ラ
イン２６を介して、吸収ヒートポンプ２０の再生器２１
に導入して吸収液を加熱し、蒸気タービン２の低圧部か
らの排気を、復水器４人口で分岐させて、排気ライン２
７を介して吸収ヒートポンプ２０の蒸発器２２に導入し
、冷媒（作動媒体）を蒸発させ、一方、復水器４で凝縮
した復水（給水）の一部を第１給水系統３０を介して、
吸収ヒートポンプ２０の吸収器２３、凝縮器２４の順に
導入して、復水を加熱する。この復水は、さらに低圧給
水加熱器５、脱気器７、高圧給水加熱器６を経てボイラ
１に供給される。

他方の系統である第２給水系統３１の給水（復水の残部
）は、流量調節弁３３を通って給水予熱器２５に導入さ
れるとともに、この給水予熱器２５に蒸気タービン２の
膨張途中の蒸気を抽気ライン３２により導入して予熱さ
れる。予熱された給水は、前述の吸収ヒートポンプ２０
の凝縮器２４からの予熱された給水とともに、低圧給水
加熱器５、脱気器７、高圧給水加熱器６を経てボイラ１
に供給される。なお、図面では、抽気ライン２６．３２
の蒸気タービン２の取出口を共通にしているが、取出口
を別個に設けても差し支えない。

ボイラ１には水面計３７が設けられており、この水面計
３７と流量調節弁３３とが連動するように接続されてい
る。

また、蒸気タービン２の調速弁１１と発′ｒ：１機３と
が連動するように接続されている。３８は制御信号であ
る。

他の構成、作用は実施例１の場合と同様である。

（発明の効果〕 本発明は上記のように構成されているので、つぎのよう
な効果を奏する。

（１）発電効率が向上し、公害対策に寄与することが大
きい。

（２）設備費の低減を図ることができ、経済性が高い。

（３）請求項２．４の発明では、吸収ヒートポンプで加
熱する系統は、常に１００％負荷で運転されるので、＋
１１、（２）の効果が一層大きくなる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の蒸気発電プラントにおける給水予熱装
置の一実施例を示す構成説明図、第２図は本発明の給水
予熱装置の他の実施例を示す構成説明図、第３図は臭化
リチウム（ＬｉＢｒ）のデユーリング（ＤＬＪｈｒｉｎ
ｇ）線図、第４図は単効用吸収ヒートポンプのサイクル
を示す線図、第５図は実際の吸収ヒートポンプにおける
Ｔ、（加熱蒸気の温度）とＴ、　（低温熱源温度）との
関係を示す線図、第６図は吸収ヒートポンプにより給水
を加熱した場合の発を量の増加を示す線図、第７図は発
電の評価価格と吸収ヒートポンプの設備コストとの関係
を示す線図、第８図は従来の蒸気発電プラントにおける
給水予熱装置を示す概略構成説明図、第９図は第８図の
装置を実際的に具体化して構成した説明図、第１Ｏ図は
復水蒸気タービン発電における発電量のエンタルピー−
エントロピー線図、第１１図は吸収ヒートポンプによる
給水予熱装置として考えられる構成の一例を示す説明図
である。 １・・・ボイラ、２・・・蒸気タービン、３・・・発電
機、４・・・復水器、５・・・低圧給水加熱器、６・・
・高圧給水加熱器、７・・・脱気器、８・・・コンデン
セートポンプ、９・・・給水ポンプ、１０・・・スーパ
ヒータ、１１・・・調速弁、１３・・・ドレインによる
給水予熱器、１４・・・ヒートポンプによる給水予熱器
、２０・・・吸収ヒートポンプ、２１・・・再生器、２
２・・・蒸発器、２３・・・吸収器、２４・・・凝縮器
、２５・・・給水予熱器、２６・・・抽気ライン、２７
・・・排気ライン、２８・・・復水ライン、３０・・・
第１給水系統、３１・・・第２給水系統、３２・・・抽
気ライン、３３・・・流量調節弁、３４．３５．３６・
・・抽気ライン、３７・・・水面計、３８・・・制御信
号 第 図 渫 皮 第 す 図 ミ張 □□□臼 ヒー）Ｊ−＞７へし？１ＦしＡｒ：３ｉｆ’ｅｔ”ｌｆ
握私／１Ｔｃ　（Ｔｚ）　Ｃ’Ｃ〕 第 図 再生器。ゑ詫渫度Ｔグ〔Ｃ］ 第 図 ｉｔｓ　’Ｆｆ　（＃　４ｔｙ’ｔＬ ａ−Ｃ４／にＷｈ〕 第 Ｕ 図 工ントロヒー （−ＫｃＪ、／Ａ１Ｋ）

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １　ボイラ（１）、蒸気タービン（２）、発電機（３）
   、復水器（４）、低圧給水加熱器（５）、高圧給水加熱
   器（６）等からなる蒸気発電プラントのボイラ（１）へ
   の給水を加熱するに当たり、蒸気タービン（２）の膨張
   途中の蒸気を抽気し吸収ヒートポンプ（２０）の再生器
   （２１）に導入して吸収液を加熱するとともに、蒸気タ
   ービン（２）の低圧部から抽気した蒸気又は蒸気タービ
   ン（２）の排気を吸収ヒートポンプ（２０）の蒸発器（
   ２２）に導入して冷媒を蒸発させ、一方、給水を吸収ヒ
   ートポンプ（２０）の吸収器（２３）及び凝縮器（２４
   ）に導入して加熱することを特徴とする蒸気発電プラン
   トにおける給水予熱方法。 ２　ボイラ（１）、蒸気タービン（２）、発電機（３）
   、復水器（４）、低圧給水加熱器（５）、高圧給水加熱
   器（６）等からなる蒸気発電プラントのボイラ（１）へ
   の給水を加熱するに当たり、ボイラ（１）への給水系統
   を２系統に別け、一方の系統の給水を請求項１記載の方
   法で加熱し、他方の系統の給水を蒸気タービン（２）の
   膨張途中の蒸気を抽気して加熱し、蒸気タービン（２）
   の負荷が変動したときに、蒸気流量の変動を他方の系統
   で先に制御し、他方の系統に設けた給水予熱器（２５）
   の給水の流量が零又は零に近くなってから、一方の系統
   の給水流量を変えることを特徴とする蒸気発電プラント
   における給水予熱方法。 ３　ボイラ（１）、蒸気タービン（２）、発電機（３）
   、復水器（４）、低圧給水加熱器（５）、高圧給水加熱
   器（６）等からなる蒸気発電プラントにおいて、蒸気タ
   ービン（２）に抽気ライン（２６）を介して接続された
   吸収ヒートポンプ（２０）の再生器（２１）と、蒸気タ
   ービン（２）の低圧部に抽気ライン又は排気ライン（２
   ７）を介して接続された吸収ヒートポンプ（２０）の蒸
   発器（２２）と、復水器（４）と低圧給水加熱器（５）
   との間に、復水ライン（２８）を介して接続された吸収
   ヒートポンプ（２０）の吸収器（２３）及び凝縮器（２
   ４）とを包含することを特徴とする蒸気発電プラントに
   おける給水予熱装置。 ４　ボイラ（１）、蒸気タービン（２）、発電機（３）
   、復水器（４）、低圧給水加熱器（５）、高圧給水加熱
   器（６）等からなる蒸気発電プラントにおいて、復水器
   （４）とボイラ（１）との間を連結する復水ライン（２
   ８）から分岐した第１給水系統（３０）及び第２給水系
   統（３１）と、蒸気タービン（２）に抽気ライン（２６
   ）を介して接続された吸収ヒートポンプ（２０）の再生
   器（２１）と、蒸気タービン（２）の低圧部に抽気ライ
   ン又は排気ライン（２７）を介して接続された吸収ヒー
   トポンプ（２０）の蒸発器（２２）と、復水器（４）と
   低圧給水加熱器（５）との間に、第１給水系統（３０）
   を介して接続された吸収ヒートポンプ（２０）の吸収器
   （２３）及び凝縮器（２４）と、第２給水系統（３１）
   の低圧給水加熱器（５）の上流側に設けられ、蒸気ター
   ビン（２）に抽気ライン（３２）を介して接続された給
   水予熱器（２５）と、この給水予熱器（２５）の上流側
   の給水系統に設けられた流量調節弁（３３）とを包含す
   ることを特徴とする蒸気発電プラントにおける給水予熱
   装置。