JPH0372376B2 - - Google Patents
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- JPH0372376B2 JPH0372376B2 JP10615382A JP10615382A JPH0372376B2 JP H0372376 B2 JPH0372376 B2 JP H0372376B2 JP 10615382 A JP10615382 A JP 10615382A JP 10615382 A JP10615382 A JP 10615382A JP H0372376 B2 JPH0372376 B2 JP H0372376B2
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- mold
- web portion
- immersion nozzle
- flange
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Classifications
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、ノズル詰り等がなく、安心して鋳
造を行なうことができる、ビームブランクの連続
鋳造方法に関するものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION [Industrial Application Field] The present invention relates to a method for continuous casting of beam blanks, which does not cause nozzle clogging and allows casting to be carried out with peace of mind.
ビームブランクは、主にＨ形鋼素材であり、そ
の用途から、鋳造方法は、第１図ａに要部を示し
たような鋳造装置によつてセミオープン鋳造によ
り行なわれている。図において、１はタンデイツ
シユ、２は溶鋼、３は横断面形状がＨ形状のモー
ルド、４はモールド３に固定された、上端開放の
２本の半浸漬ノズルである。タンデイツシユ１の
底壁に形成された２つの孔１ａから、一旦外気中
に放出された溶鋼２は、２本の半浸漬ノズル４を
介してモールド３内に注入される。第１図ｂはモ
ールド３内における２本の半浸漬ノズル４による
溶鋼注入点ａを示す図である。
The beam blank is mainly made of H-beam steel material, and due to its intended use, the casting method is semi-open casting using a casting device as shown in FIG. 1a. In the figure, 1 is a tundish, 2 is molten steel, 3 is a mold with an H-shaped cross section, and 4 is two semi-immersed nozzles with open tops fixed to the mold 3. Molten steel 2, which is once discharged into the outside air through two holes 1a formed in the bottom wall of the tundish 1, is injected into the mold 3 through two semi-immersed nozzles 4. FIG. 1b is a diagram showing the injection point a of molten steel by two semi-immersed nozzles 4 in the mold 3.
一方、ビームブランクとしての高級鋼において
は、その用途から、素鋼成分として、SolAlを
0.005wt.％以上含有させる必要があり、また、品
質保証上、溶鋼の酸化による非金属介在物の生成
を低減する必要がある。そのための装置として、
第２図に示すように、タンデイツシユ１の底壁に
取付けた２本の浸漬ノズル５の下部を、モールド
３内の溶鋼の２箇所に浸漬させ、タンデイツシユ
１の底壁からモールド３内の溶鋼まで外気を遮断
した装置が知られている。しかしながら、この装
置はタンデイツシユ１の底壁に設けられたポーラ
ノズル６の径Ｄが小さい場合、溶鋼２中のSolAl
含有量が多い場合、あるいはタンデイツシユ１内
温度が低い場合にノズル詰りが発生する。また、
第３図に示す装置は、タンデイツシユ１とモール
ド３との間に、Ar等の不活性ガスシール手段７
を設けた装置であるが、工業的にシールを確実に
行なうことは困難である。しかも、第２図および
第３図に示す装置のいずれも、タンデイツシユ１
の底壁のポーラスノズル６にて不活性ガスを流
し、Al2O3詰りを防止する方法がとられている
が、確実にノズル詰りを防止することは困難であ
る。さらに、第４図に示すように、タンデイツシ
ユ１の底壁の２箇所のポーラスノズル６に、各々
ストツパー８を取付けるようにした装置では、注
入点間の距離ｌが短い場合、ストツパー８を取付
けるスペースに余裕がなく、ストツパー開度ｈも
小さく、制御不可能またはノズル詰りを発生す
る。ストツパー操作も２本のため作業性が悪い。 On the other hand, for high-grade steel used as beam blanks, SolAl is used as a raw steel component due to its use.
It is necessary to contain 0.005wt.% or more, and for quality assurance purposes, it is necessary to reduce the formation of nonmetallic inclusions due to oxidation of molten steel. As a device for that purpose,
As shown in FIG. 2, the lower parts of the two immersion nozzles 5 attached to the bottom wall of the tundish 1 are immersed in the molten steel in the mold 3 at two locations, and the molten steel from the bottom wall of the tundish 1 to the molten steel in the mold 3 is immersed. Devices that block outside air are known. However, when the diameter D of the polar nozzle 6 provided on the bottom wall of the tundish 1 is small, this device does not allow SolAl in the molten steel 2.
Nozzle clogging occurs when the content is large or when the temperature inside the tundish 1 is low. Also,
The apparatus shown in FIG. 3 has an inert gas sealing means 7 such as Ar between the tundish 1 and the mold 3.
However, it is difficult to reliably seal industrially. Moreover, both of the devices shown in FIG. 2 and FIG.
A method has been adopted to prevent clogging of Al 2 O 3 by flowing an inert gas through a porous nozzle 6 on the bottom wall of the apparatus, but it is difficult to reliably prevent clogging of the nozzle. Furthermore, as shown in FIG. 4, in a device in which a stopper 8 is attached to each of the two porous nozzles 6 on the bottom wall of the tundish 1, if the distance l between the injection points is short, there is no space for attaching the stopper 8. There is no margin for this, and the stopper opening degree h is also small, resulting in uncontrollable conditions or nozzle clogging. Work efficiency is poor because there are two stoppers to operate.
また、特開昭49−123125号公報には、第５図
ａ，ｂに示すように、中央のウエブ部３ａと、ウ
エブ部３ａの両側端のフランジ部３ｂ，３ｃとか
らなる、横断面形状がＨ形状のモールド３の、両
側端のフランジ部３ｂおよび３ｃの各々内に、ウ
エブ部３ａに向けた第１吐出孔９ａと、前記フラ
ンジ部３ｂおよび３ｃの内腔の内壁面に向けた第
２吐出孔９ｂおよび第３吐出孔９ｃを有する浸漬
ノズル９を配置し、このような２本の浸漬ノズル
９の各々の３つの吐出孔９ａ，９ｂ，９ｃから、
Ｈ形状のモールド３内に溶鋼を供給する装置が開
示されている。 Furthermore, as shown in FIGS. 5a and 5b, Japanese Patent Application Laid-open No. 49-123125 describes a cross-sectional shape consisting of a central web portion 3a and flange portions 3b and 3c at both ends of the web portion 3a. In each of the flange portions 3b and 3c at both ends of the mold 3, which is H-shaped, there is a first discharge hole 9a facing the web portion 3a, and a first discharge hole 9a facing the inner wall surface of the inner cavity of the flange portions 3b and 3c. A submerged nozzle 9 having two discharge holes 9b and a third discharge hole 9c is arranged, and from each of the three discharge holes 9a, 9b, 9c of such two submerged nozzles 9,
An apparatus for supplying molten steel into an H-shaped mold 3 is disclosed.
しかしながら、上述した特開昭49−123125号公
報に開示されている装置には、次のような問題が
ある。即ち、浸漬ノズル９を２本使用するので、
鋳片の内質を安定させるために鋳造速度を制御し
ようとしても、ストツパを設置する空間がないた
めに、上記制御を行なうことが困難である。ま
た、第５図ｂに示すように、２本の浸漬ノズル９
の各々の第１吐出孔９ａからウエブ部３ａに向け
て溶鋼が吐出されるので、吐出された溶鋼流がウ
エブ部３ａ内において衝突し、上向きの上昇流と
下向きの下降流とが激しく発生する。この上昇流
および下降流のために、モールド３のウエブ部３
ａにおいて湯面変動が大になる結果、パウダー１
４が溶鋼２内に巻き込まれて、第６図に示すよう
に、鋳造されたビームブランク鋳片１０のウエブ
部１０ａに縦割れ１１が、そして、フランジチツ
プ部にコーナー割れが発生しやすくなる。また、
前記下降流のために、モールド３内に持ち込まれ
た介在物がモールド３の下方に押し込まれ、介在
物の浮上分離性が悪くなる。これらによつて、ビ
ームブランク鋳片１０のウエブ部１０にノロかみ
疵１３が発生しやすくなる。
However, the device disclosed in Japanese Unexamined Patent Publication No. 49-123125 mentioned above has the following problems. That is, since two immersion nozzles 9 are used,
Even if an attempt is made to control the casting speed in order to stabilize the internal quality of the slab, it is difficult to perform the above control because there is no space to install a stopper. In addition, as shown in FIG. 5b, two immersion nozzles 9
Since molten steel is discharged from each first discharge hole 9a toward the web portion 3a, the discharged molten steel flows collide within the web portion 3a, and an upward upward flow and a downward downward flow are generated violently. . Because of this upward flow and downward flow, the web portion 3 of the mold 3
As a result of the large fluctuation in the hot water level at point a, powder 1
4 gets caught up in the molten steel 2, and as shown in FIG. 6, vertical cracks 11 are likely to occur in the web portion 10a of the cast beam blank slab 10, and corner cracks are likely to occur in the flange tip portion. Also,
Due to the downward flow, the inclusions brought into the mold 3 are pushed below the mold 3, and the flotation and separation properties of the inclusions deteriorate. Due to these, slag flaws 13 are likely to occur on the web portion 10 of the beam blank slab 10.
したがつて、この発明の目的は、上述した問題
を解決し、ノズル詰りが生ぜず、鋳造されたビー
ムブランク状鋳片に縦割れ、コーナー割れおよび
ノロかみ疵等の欠陥が発生せず、安定して品質の
優れたビームブランク状鋳片を鋳造するための、
ビームブランクの連続鋳造方法を提供することに
ある。 Therefore, it is an object of the present invention to solve the above-mentioned problems, to prevent nozzle clogging, to prevent defects such as longitudinal cracks, corner cracks, and slag marks from occurring in the cast beam blank slab, and to provide a stable product. For casting high quality beam blank slabs,
An object of the present invention is to provide a continuous casting method for beam blanks.
この発明の方法は、中央のウエブ部と、前記ウ
エブ部の両側端のフランジ部とからなる、横断面
形状がＨ形状のモールドの、一方のフランジ部と
ウエブ部との結節部内腔内のみに、１本の浸漬ノ
ズルを、前記内腔の各内壁面から離して配置し、
前記浸漬ノズルの下部周面には、他方のフランジ
部とウエブ部との結節部内腔に向けた第１吐出孔
と、前記一方のフランジ部の内腔の内壁面に向け
た第２吐出孔および第３吐出孔とを設け、そし
て、前記浸漬ノズルの下端面には、前記モールド
の下方に向けた第４吐出孔を設け、前記第１吐出
孔の径は、前記第２吐出孔、第３吐出孔および前
記第４吐出孔の径よりも大となし、
このような、Ｈ形状のモールドの、一方のフラ
ンジ部とウエブ部の結節部内腔内のみに配置され
た前記１本の浸漬ノズルの前記４つの吐出孔か
ら、前記Ｈ形状のモールド内に溶鋼を吐出するこ
とにより、ビームブランク状鋳片を、連続鋳造す
ることに特徴を有するものである。
The method of the present invention is applied only to the inner cavity of a joint between one flange part and the web part of a mold having an H-shaped cross section and consisting of a central web part and flange parts at both ends of the web part. , one immersion nozzle is disposed apart from each inner wall surface of the lumen,
The lower peripheral surface of the immersion nozzle includes a first discharge hole facing the inner cavity of the joint between the other flange part and the web part, a second discharge hole facing the inner wall surface of the inner cavity of the one flange part, and and a fourth discharge hole facing downward of the mold is provided in the lower end surface of the immersion nozzle, and the diameter of the first discharge hole is equal to that of the second discharge hole and the third discharge hole. The one immersion nozzle is larger in diameter than the discharge hole and the fourth discharge hole and is disposed only within the inner cavity of the knot of one flange and web portion of such an H-shaped mold. The present invention is characterized in that a beam blank slab is continuously cast by discharging molten steel from the four discharge holes into the H-shaped mold.
次に、この発明を、図面を参照しながら説明す
る。 Next, the present invention will be explained with reference to the drawings.
第７図ａは、この発明の方法を実施するための
装置の要部を示す断面図、第７図ｂは、同装置の
モールド内における溶鋼注入点を示す図である。
図面に示すように、タンデイツシユ１の底壁に設
けられたポーラスノズル６には、その下部に、第
１吐出孔５′ａ、第２吐出孔５′ｂ、第３吐出孔
５′ｃおよび第４吐出孔５′ｄの４つの吐出孔を有
する、１本の浸漬ノズル５′が、その下部をモー
ルド３内の溶鋼２中に浸漬させて取付けられてい
る。 FIG. 7a is a sectional view showing a main part of an apparatus for carrying out the method of the present invention, and FIG. 7b is a view showing a molten steel injection point in a mold of the apparatus.
As shown in the drawing, the porous nozzle 6 provided on the bottom wall of the tundish 1 has a first discharge hole 5'a, a second discharge hole 5'b, a third discharge hole 5'c, and a third discharge hole 5'c at its lower part. One immersion nozzle 5' having four discharge holes 5'd is attached with its lower part immersed in the molten steel 2 in the mold 3.
浸漬ノズル５′は、中央のウエブ部３ａと、ウ
エブ部３ａの両側端のフランジ部３ｂおよび３ｃ
からなる、横断面形状がＨ形状のモールド３の、
一方のフランジ部３ｂとウエブ部３ａとの結節部
内腔内のみに、前記内腔の各内壁面から離して配
置されている。 The immersion nozzle 5' has a central web part 3a and flange parts 3b and 3c at both ends of the web part 3a.
A mold 3 with an H-shaped cross section, consisting of
It is arranged only in the inner cavity of the joint between one of the flange parts 3b and the web part 3a, and away from each inner wall surface of the inner cavity.
浸漬ノズル５′の第１吐出孔５′ａは、他方のフ
ランジ部３ｃとウエブ部３ａとの結節部内腔に向
けられている。第２吐出孔５′ｂおよび第３吐出
孔５′ｃは、モールド３の一方のフランジ部３ｂ
の内腔の内壁面に向けられている。そして、第４
吐出孔５′ｂは、浸漬ノズル５′の下端面に、モー
ルド３の下方に向けて設けられている。 The first discharge hole 5'a of the submerged nozzle 5' is directed toward the inner cavity of the joint between the other flange portion 3c and the web portion 3a. The second discharge hole 5'b and the third discharge hole 5'c are located at one flange portion 3b of the mold 3.
is directed toward the inner wall of the lumen. And the fourth
The discharge hole 5'b is provided in the lower end surface of the immersion nozzle 5', facing downward of the mold 3.
浸漬ノズル５′の第１吐出孔５′ａの径は、第２
吐出孔５′ｂ、第３吐出孔５′ｃおよび第４吐出孔
５′ｄの径よりも大きい。 The diameter of the first discharge hole 5'a of the immersion nozzle 5' is the same as that of the second discharge hole 5'a.
It is larger than the diameters of the discharge hole 5'b, the third discharge hole 5'c, and the fourth discharge hole 5'd.
タンデイツシユ１の底壁のポーラスノズル６に
は、Ar等の不活性ガスが噴射可能なストツパー
８が取付けられるようになつている。なお、１つ
のポーラスノズル６と１本の浸漬ノズル５′によ
つてモールド３内に溶鋼２を注入するから、従来
装置に比べて、ポーラスノズル６の内径D′およ
び浸漬ノズル５′の内径は、従来のそれに比べて
大きい。従つて、従来に比べてノズル詰りは起こ
りにくく、しかも、第７図ａに示すように、スト
ツパー開度h′も従来に比べて大きくとれるから、
この点でもノズル詰りが起こりにくい。 A stopper 8 capable of injecting an inert gas such as Ar is attached to a porous nozzle 6 on the bottom wall of the tundish 1. In addition, since the molten steel 2 is injected into the mold 3 by one porous nozzle 6 and one immersion nozzle 5', the inner diameter D' of the porous nozzle 6 and the inner diameter of the immersion nozzle 5' are smaller than that of the conventional device. , which is larger than the conventional one. Therefore, nozzle clogging is less likely to occur than in the past, and as shown in Figure 7a, the stopper opening h' can also be larger than in the past.
In this respect, nozzle clogging is less likely to occur.
以上のような構成によつて、１本の浸漬ノズル
５′の４つの吐出孔５′ａ，５′ｂ，５′ｃ，５′ｄ
から、モールド３内に、タンデイツシユ１内に溶
鋼２を供給する。その結果、モールド３内に供給
される溶鋼２は、第１吐出孔５′ａを通して、他
方のフランジ部３ｃをウエブ部３ａとの結節部内
腔に向けて吐出され、第２吐出孔５′ｂおよび第
３吐出孔５′ｃを通して、一方のフランジ部３ｂ
の内腔に向けて吐出され、そして、第４吐出孔
５′ｄを通して、モールド３の下方に向けて吐出
される。 With the above configuration, the four discharge holes 5'a, 5'b, 5'c, 5'd of one immersion nozzle 5'
Then, molten steel 2 is supplied into the mold 3 and into the tundish 1. As a result, the molten steel 2 supplied into the mold 3 is discharged through the first discharge hole 5'a toward the inner cavity of the joint between the other flange portion 3c and the web portion 3a, and is discharged from the second discharge hole 5'b. and one flange portion 3b through the third discharge hole 5'c.
The liquid is discharged toward the inner cavity of the mold 3, and is discharged downward into the mold 3 through the fourth discharge hole 5'd.
このような、特に第１吐出孔５′ａのみからの
他方のフランジ部３ｃとウエブ部３ａとの結節部
内腔に向けた吐出および第４吐出孔５′ｄからの
モールド下方に向けた吐出によつて、吐出された
溶鋼流がウエブ部３ａにおいて衝突し、上昇流や
下降流が発生することはないから、ウエブ部３ａ
における湯面変動は少なく、鋳造された鋳片のウ
エブ部に縦割れやノロかみ疵等が発生することは
ない。 In particular, the discharge from only the first discharge hole 5'a toward the inner cavity of the joint between the other flange portion 3c and the web portion 3a, and the discharge toward the downward direction of the mold from the fourth discharge hole 5'd. Therefore, the discharged molten steel flow collides at the web portion 3a and no upward flow or downward flow is generated, so that the web portion 3a
Fluctuations in the melt level are small, and no vertical cracks or slag flaws occur on the web of the cast slab.
第８図には、第９図Ａ，Ｂ，Ｃ，およびＤに示
した４種類の方法により連続鋳造した場合におけ
るモールド内の湯面変動指数が示されている。 FIG. 8 shows the melt level fluctuation index in the mold when continuous casting is performed by the four methods shown in FIGS. 9A, B, C, and D.
第８図および第９図において、Ａは、前述した
特開昭49−123125号公報に開示された装置と同じ
ように、断面Ｈ形状のモールドの、ウエブ部と両
側端のフランジ部との結節部の内腔内に、各々そ
の下部周面にウエブ部に向けた第１吐出孔と、フ
ランジ部の内腔内壁面に向けた第２吐出孔および
第３吐出孔とを有する２本の浸漬ノズルを使用し
た場合である。 In FIGS. 8 and 9, A indicates the connection between the web portion and the flange portions on both sides of the mold having an H-shaped cross section, similar to the device disclosed in Japanese Patent Application Laid-open No. 49-123125. Two immersion pipes each having a first discharge hole facing the web part, and a second discharge hole and a third discharge hole facing the inner wall surface of the bore of the flange part, each having a first discharge hole facing the web part on the lower peripheral surface thereof, in the inner cavity of the flange part. This is when a nozzle is used.
Ｂは、１本の浸漬ノズルを使用した本発明方法
の場合である。Ｃは、１本の浸漬ノズルを使用し
てはいるが、その吐出孔は、ウエブ部に向けた第
１吐出孔と、フランジ部の内腔内壁面に向けた第
２、第３吐出孔のみであり、その下端面にモール
ドの下方に向けた吐出孔が設けられていない場合
である。そして、Ｄは、１本の浸漬ノズルを使用
してはいるが、その吐出孔は、ウエブ部に向けた
第１吐出孔とモールド下方に向けた第２吐出孔の
みであり、フランジ部の内腔内壁面に向けた吐出
孔が設けられていない場合である。 B is the case of the method of the present invention using one submerged nozzle. C uses one immersion nozzle, but its discharge holes are only the first discharge hole facing the web part, and the second and third discharge holes facing the inner wall surface of the lumen of the flange part. This is the case where the lower end face is not provided with a discharge hole directed downward of the mold. D uses one immersion nozzle, but its discharge holes are only the first discharge hole facing the web part and the second discharge hole facing downwards of the mold, and inside the flange part. This is a case where a discharge hole facing the inner wall surface of the cavity is not provided.
第８図から明らかなように、２本の浸漬ノズル
を使用したＡの方法の場合は、ウエブ部における
湯面変動が大であり、介在物の浸入深さも大き
い。１本の浸漬ノズルを使用しても、その下端面
にモールドの下方に向けた吐出孔が設けられてい
ないＣの場合には、左側および右側フランジ部に
おける湯面変動が大である。そして、１本の浸漬
ノズルを使用しても、フランジ部の内腔内壁面に
向けた吐出孔が設けられていないＤの場合には、
右側フランジ部における湯面変動が極めて大であ
る。これに対して、本発明方法のＢの場合には、
ウエブ部および左右フランジ部における湯面変動
が共に少なく、介在物の浸入もない。 As is clear from FIG. 8, in the case of method A using two immersion nozzles, the liquid level fluctuation in the web portion is large and the penetration depth of inclusions is also large. Even if one immersion nozzle is used, in the case of C, in which the lower end face is not provided with a discharge hole directed downward of the mold, the liquid level fluctuates significantly at the left and right flange portions. In case D, even if one immersion nozzle is used, there is no discharge hole facing the inner wall surface of the lumen of the flange.
Fluctuations in the melt level at the right flange are extremely large. On the other hand, in the case of method B of the present invention,
Fluctuations in the molten metal level in the web portion and left and right flange portions are small, and there is no intrusion of inclusions.
次に、この発明の実施例により説明する。 Next, examples of the present invention will be explained.
第７図ａおよびｂに示す装置を使用し、Ｃ：
0.05〜0.2wt.％、Si：0.1〜0.5wt.％、Mn：1.0〜
1.5wt.％、Ｐ：0.030wt.％以下、Ｓ：0.030wt.％
以下、Sol.Al：0.020wt.％以上、残り：Feおよび
不可避不純物からなり、1530〜1550℃の温度の溶
融を、１本の浸漬ノズル５′を通し、断面Ｈ形状
のモールド３内に鋳込み、0.9m／分の速度で連
続鋳造した。 Using the apparatus shown in Figures 7a and b, C:
0.05~0.2wt.%, Si: 0.1~0.5wt.%, Mn: 1.0~
1.5wt.%, P: 0.030wt.% or less, S: 0.030wt.%
The following is Sol.Al: 0.020wt.% or more, remainder: Fe and unavoidable impurities, and the melt at a temperature of 1530 to 1550°C is passed through one immersion nozzle 5' and cast into a mold 3 with an H-shaped cross section. , continuous casting was carried out at a speed of 0.9 m/min.
浸漬ノズル５′の内径は40mmであり、各吐出孔
の断面サイズおよび角度は、次の通りである。 The inner diameter of the immersion nozzle 5' is 40 mm, and the cross-sectional size and angle of each discharge hole are as follows.
第１吐出孔５′ａ：35×45mmの小判型（水平）
第２吐出孔５′ｂ
第３吐出孔５′Ｃ：25mmφ（下向き10度）
第４吐出孔５′ｄ：20mmφ（下向き）
ストツパ８から不活性ガスとしてアルゴンガス
を、１〜３／分の速度で吹き込んだ。 1st discharge hole 5'a: 35 x 45mm oval type (horizontal) 2nd discharge hole 5'b 3rd discharge hole 5'C: 25mmφ (downward 10 degrees) 4th discharge hole 5'd: 20mmφ (downward) Argon gas was blown in from the stopper 8 as an inert gas at a rate of 1 to 3/min.
このようにして鋳造した結果、ノズル詰りが生
ぜず、縦割れ、コーナー割れおよびノロかみ疵等
の欠陥のないビームブランクを連続鋳造すること
ができた。 As a result of casting in this manner, it was possible to continuously cast beam blanks without nozzle clogging and defects such as vertical cracks, corner cracks, and slag scratches.
以上述べたように、この発明によれば、ビーム
ブランク状鋳片を連続鋳造するに際し、浸漬ノズ
ルからモールド内に吐出された溶鋼の、モールド
内における湯面変動が少なく、従つて、モールド
パウダーが溶鋼中に巻き込まれることがないの
で、鋳片に縦割れ、コーナー割れおよびノロかみ
疵等の欠陥が発生せず、且つノズル詰りが生ずる
ことなく、安定して品質の優れたビームブランク
鋳片を連続鋳造することができる、工業上有用な
効果がもたらされる。
As described above, according to the present invention, when continuously casting beam blank slabs, there is little variation in the level of molten steel discharged into the mold from the immersion nozzle, and therefore mold powder is reduced. Since it does not get caught in the molten steel, the beam blank slab does not have defects such as vertical cracks, corner cracks, or slag scratches, and nozzle clogging occurs, making it possible to stably produce beam blank slabs of excellent quality. Industrially useful effects can be achieved by continuous casting.
第１図ａ、第２図、第３図、第４図はビームブ
ランクの従来鋳造装置の要部を示す断面図、第１
図ｂは同装置のモールド内における溶鋼注入点を
示す図、第５図ａは従来の他の鋳造方法を示すモ
ールドの平面図、第５図ｂはその断面図、第６図
はビームブランク鋳片の疵発生状態を示す斜視
図、第７図ａはこの発明にかかる方法を実施する
ための連続鋳造装置の要部を示す断面図、第７図
ｂは同装置のモード内における溶鋼注入点を示す
図、第８図は各種の連続鋳造方法によるモールド
内の湯面変動指数を示すグラフ、第９図は第８図
に示した湯面変動指数における各種の連続鋳造方
法を示す説明図である。
図面において、１…タンデイツシユ、３…モー
ルド、５′…浸漬ノズル、５′ａ〜５′ｄ…吐出孔。
Figures 1a, 2, 3, and 4 are cross-sectional views showing the main parts of a conventional beam blank casting apparatus;
Figure b is a diagram showing the molten steel injection point in the mold of the same device, Figure 5 a is a plan view of the mold showing another conventional casting method, Figure 5 b is its cross-sectional view, and Figure 6 is beam blank casting. FIG. 7a is a sectional view showing the essential parts of a continuous casting device for carrying out the method according to the present invention, and FIG. 7b is a molten steel injection point in the mode of the device. Figure 8 is a graph showing the fluid level variation index in the mold according to various continuous casting methods, and Figure 9 is an explanatory diagram showing various continuous casting methods for the fluid level fluctuation index shown in Figure 8. be. In the drawings, 1... tundish, 3... mold, 5'... immersion nozzle, 5'a to 5'd... discharge hole.
Claims (1)
フランジ部とからなる、横断面形状がＨ形状のモ
ールドの、一方のフランジ部とウエブ部との結節
部内腔内のみに、１本の浸漬ノズルを、前記内腔
の各内壁面から離して配置し、前記浸漬ノズルの
下部周面には、他方のフランジ部とウエブ部との
結節部内腔に向けた第１吐出孔と、前記一方のフ
ランジ部の内腔の内壁面に向けた第２吐出孔およ
び第３吐出孔とを設け、そして、前記浸漬ノズル
の下端面には、前記モールドの下方に向けた第４
吐出孔を設け、前記第１吐出孔の径は、前記第２
吐出孔、前記第３吐出孔および前記第４吐出孔の
径よりも大となし、 このような、Ｈ形状のモールドの、一方のフラ
ンジ部とウエブ部との結節部内腔内のみに配置さ
れた前記１本の浸漬ノズルの前記４つの吐出孔か
ら溶鋼を吐出することにより、ビームブランク状
鋳片を連続鋳造することを特徴とする、ビームブ
ランクの連続鋳造方法。[Scope of Claims] 1. Only within the inner cavity of the joint between one flange portion and the web portion of a mold having an H-shaped cross section and consisting of a central web portion and flange portions at both ends of the web portion. one immersion nozzle is disposed apart from each inner wall surface of the lumen, and a first discharge directed toward the lumen at the node between the other flange portion and the web portion is provided on the lower circumferential surface of the immersion nozzle. and a second discharge hole and a third discharge hole facing the inner wall surface of the inner cavity of the one flange portion, and a fourth discharge hole facing downward of the mold is provided on the lower end surface of the immersion nozzle.
A discharge hole is provided, and the diameter of the first discharge hole is equal to the diameter of the second discharge hole.
The diameter of the discharge hole is larger than that of the third discharge hole and the fourth discharge hole, and is disposed only within the inner cavity of the joint between one flange portion and the web portion of the H-shaped mold. A continuous casting method for a beam blank, characterized in that a beam blank-shaped slab is continuously cast by discharging molten steel from the four discharge holes of the one immersion nozzle.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10615382A JPS58224050A (en) | 1982-06-22 | 1982-06-22 | Continuous casting method of beam blank |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10615382A JPS58224050A (en) | 1982-06-22 | 1982-06-22 | Continuous casting method of beam blank |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58224050A JPS58224050A (en) | 1983-12-26 |
| JPH0372376B2 true JPH0372376B2 (en) | 1991-11-18 |
Family
ID=14426372
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10615382A Granted JPS58224050A (en) | 1982-06-22 | 1982-06-22 | Continuous casting method of beam blank |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58224050A (en) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ATE517706T1 (en) * | 2005-12-24 | 2011-08-15 | Concast Ag | METHOD AND DEVICE FOR CONTINUOUS CASTING DOUBLE-T PRE-PROFILES |
| KR101159930B1 (en) * | 2009-12-24 | 2012-06-25 | 현대제철 주식회사 | Continuous casting method of impact guarantee beam blank |
| CN105705268A (en) | 2013-11-07 | 2016-06-22 | 维苏威坩埚公司 | Nozzle for casting metal beams |
-
1982
- 1982-06-22 JP JP10615382A patent/JPS58224050A/en active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58224050A (en) | 1983-12-26 |
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