JPH0369209B2 - - Google Patents
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- JPH0369209B2 JPH0369209B2 JP55170487A JP17048780A JPH0369209B2 JP H0369209 B2 JPH0369209 B2 JP H0369209B2 JP 55170487 A JP55170487 A JP 55170487A JP 17048780 A JP17048780 A JP 17048780A JP H0369209 B2 JPH0369209 B2 JP H0369209B2
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- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q25/00—Antennas or antenna systems providing at least two radiating patterns
- H01Q25/007—Antennas or antenna systems providing at least two radiating patterns using two or more primary active elements in the focal region of a focusing device
- H01Q25/008—Antennas or antenna systems providing at least two radiating patterns using two or more primary active elements in the focal region of a focusing device lens fed multibeam arrays
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- Variable-Direction Aerials And Aerial Arrays (AREA)
- Radar Systems Or Details Thereof (AREA)
- Aerials With Secondary Devices (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は広い周波数範囲で広角のビーム走査
が可能なレーダ用のアンテナ装置に関するもので
ある。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention relates to a radar antenna device capable of wide-angle beam scanning over a wide frequency range.
まず、従来のこの種アンテナ装置を簡単に説明
する。 First, a conventional antenna device of this type will be briefly explained.
第１図は従来のアンテナ装置の平面図である。
１は平行平板部、２１，２２，２３……，２ｍは
平行平板部１に電力を供給する入出力素子、３
１，３２，３３，……，３ｎは平行平板部１内の
電力を取り出す出入力素子、４１，４２，４３，
……，４ｎは空間に電波を放射する素子アンテ
ナ、５は複数個の素子アンテナ４１，４２，４
３，……，４ｎが直線状に配列されたアレイアン
テナ、６１，６２，６３，……，６ｎは上記出入
力素子と上記素子アンテナを結ぶ伝送線路、７は
長さが異なつた伝送線路６１，６２，６３，…
…，６ｎからなる線路部、８は中心線であり、こ
のアンテナ装置は中心線８に関して上下対称であ
る。なお、このアンテナ装置では平行平板部１の
裏面にはある間隔を置いて地導体があり、この地
導体は入力素子２１，２２，……，２ｍ、出入力
素子３１，３２，……，３ｎの裏面にも拡がつて
いる。したがつて、電界は平行平板部１とこの地
導体の間で、第１図の紙面に垂直方向にある。 FIG. 1 is a plan view of a conventional antenna device.
1 is a parallel plate part, 21, 22, 23..., 2m is an input/output element that supplies power to the parallel plate part 1, 3
1, 32, 33, . . . , 3n are input/output elements for extracting electric power from the parallel plate portion 1; 41, 42, 43,
..., 4n is an element antenna that radiates radio waves into space, and 5 is a plurality of element antennas 41, 42, 4.
3, . . . , 4n are array antennas arranged in a straight line, 61, 62, 63, . ,62,63,...
..., 6n, 8 is the center line, and this antenna device is vertically symmetrical with respect to the center line 8. In addition, in this antenna device, there are ground conductors at certain intervals on the back surface of the parallel plate part 1, and these ground conductors are connected to the input elements 21, 22, ..., 2m, and the input/output elements 31, 32, ..., 3n. It has also spread to the back side. Therefore, the electric field exists between the parallel plate portion 1 and this ground conductor in a direction perpendicular to the plane of the paper of FIG.
このアンテナ装置は以上のように構成されてい
るから、入出力素子２１，２２，２３，……，２
ｍのうちの一つの入出力素子を励振したとき、電
力は平行平板部１内に供給される。平行平板部１
内の電力は出入力素子３１，３２，３３，……，
３ｍで取り出され、伝送線路６１，６２，６３，
……，６ｎを通つて素子アンテナ４１，４２，４
３，…，４ｎに至る。アレイアンテナ５の励振振
幅、励振位相は入出力素子２１，２２，２３，…
…，２ｍのどの入出力素子を励振するかにより決
まり、アレイアンテナ５の励振位相に応じて空間
でのビーム方向が決まる。第１図の従来のアンテ
ナ装置では入出力素子２１，２２，２３，……，
２ｍの開口長Dtは全て同じく、また、出入力素
子３１，３２，３３，……，３ｎの開口長Drも
全て同じであり、さらに、上記入出力素子２１，
２２，２３，……，２ｍは出入力素子が配列され
る部分曲線と中心線８との交点S1の方向を向き、
また、出入力素子３１，３２，３３，……，３ｎ
は入出力素子が配列される部分曲線と中心線８と
の交点S2の方向を向いている。中心線８に近い入
出力素子、出入力素子と中心線８より遠い入出力
素子、出入力素子に対して同じ開口長にすること
は覆域としての出入力素子が配列される部分曲線
及び入出力素子が配列される部分曲線に対して最
も効率がよいことにはならなく、また、全ての入
出力素子、全ての出入力素子がそれぞれ一点の方
向を向いていることは、中心線８から離れた入出
力素子を励振した場合には出入力素子３１，３
２，３３，……，３ｎでの受波電力のレベル差が
大きくなるという欠点がある。 Since this antenna device is configured as described above, the input/output elements 21, 22, 23, ..., 2
When one of the input/output elements m is excited, electric power is supplied to the parallel plate section 1. Parallel plate part 1
The power in the input/output elements 31, 32, 33, ...,
The transmission lines 61, 62, 63,
..., element antennas 41, 42, 4 through 6n
3,...,4n. The excitation amplitude and excitation phase of the array antenna 5 are determined by the input/output elements 21, 22, 23,...
..., 2m is determined by which input/output element is excited, and the beam direction in space is determined according to the excitation phase of the array antenna 5. In the conventional antenna device shown in FIG. 1, input/output elements 21, 22, 23, ...,
The aperture lengths Dt of 2 m are all the same, and the aperture lengths D r of the input/output elements 31, 32, 33, ..., 3n are also all the same.
22, 23, ..., 2m are oriented in the direction of the intersection S1 between the partial curve where the input/output elements are arranged and the center line 8
In addition, input/output elements 31, 32, 33, ..., 3n
points in the direction of the intersection S 2 between the center line 8 and the partial curve where the input/output elements are arranged. Setting the same aperture length for input/output elements close to the center line 8, input/output elements and input/output elements farther from the center line 8, and input/output elements as a covering area, It is not the most efficient method for the partial curve on which the output elements are arranged, and all input/output elements and all input/output elements facing one point are not the same as the center line 8. When exciting separate input/output elements, the input/output elements 31 and 3
There is a drawback that the difference in level of received power at 2, 33, . . . , 3n becomes large.
この発明はこれらの欠点を除去するために、任
意の一つの入出力素子と部分曲線上に配列された
出入力素子の素子群の両端の出入力素子とを結ぶ
２本の直線の方向での該入出力素子の利得が最大
となるように上記入出力素子の開口長を決め、ま
た、任意の一つの出入力素子の開口長に対しても
同様にして決め、また、入出力素子の向きを上記
入出力素子を励振したときに出入力素子の素子群
の両端の２個の出入力素子の受波電力が等しくな
るように決め、出入力素子の向きに対しても同様
にして決めて構成したもので、以下図面について
この発明を詳細に説明する。 In order to eliminate these drawbacks, the present invention aims to solve the problem in the direction of two straight lines connecting any one input/output element and the input/output elements at both ends of a group of input/output elements arranged on a partial curve. The aperture length of the input/output element is determined so that the gain of the input/output element is maximized, and the aperture length of any one input/output element is determined in the same manner, and the orientation of the input/output element is determined. is determined so that when the above input/output element is excited, the received power of the two input/output elements at both ends of the element group of the input/output element is equal, and the orientation of the input/output element is similarly determined. The invention will now be described in detail with reference to the drawings.
第２図はこの発明を説明するために簡略化した
アンテナ装置の平面図である。１〜３，８は第１
図のものと同じである。９は入出力素子２４の正
面方向を示す直線、１０，１１は入出力素子２４
と出入力素子３ｎ，３１を結ぶ補助直線、１２は
出入力素子３３の正面方向を示す直線であり、点
Ｔは直線１２と中心線８の交点である。 FIG. 2 is a simplified plan view of the antenna device for explaining the present invention. 1 to 3, 8 are the first
It is the same as the one shown in the figure. 9 is a straight line indicating the front direction of the input/output element 24, and 10 and 11 are the input/output elements 24.
An auxiliary straight line 12 connects the input/output elements 3n and 31, and a straight line 12 indicates the front direction of the input/output element 33, and a point T is the intersection of the straight line 12 and the center line 8.
入出力素子２４の開口長Dtは部分曲線上に配
列された出入力素子の素子群の両端の出入力素子
と上記入出力素子２４とを結ぶ２本の直線の方向
での上記入出力素子２４の利得が最大となるよう
に決める。この方法は開口面アンテナの設計にお
いてよく用いられる方法であり、その方法を第２
図に適用する。いま、入出力素子２４を補助直線
１０，１１のなす角度範囲で一様なレベルを放射
する理想的なアンテナと考える。このとき、この
角度範囲での利得は一様利得Giになる。以下、
この一様利得Giを理想利得と呼ぶ。また、入出
力素子２４を実際に励振したとき、出力素子３
１，３２，…，３ｎが配列される部分曲線上での
最低利得をGeとする。とこのとき、
ΔGv＝Gi−Ge ……(1)
で定義されるΔGvを最小にするように入出力素子
２４の開口長Dtを求める。入出力素子２４の正
面方向を表わす直線９からの角度をθとしたと
き、入出力素子２４の主ビームの形は利得をdB
で表わす場合、角度θの正弦に対して放物線でよ
く近似でき、開口での能率をη、平行平板部１で
の電波の波長をλとするとき、利得Ｇ（dB）は
Ｇ＝10log（2πDt／λη）−３
（１／u3Dt／λsinθ）2 ……(2)
で与えられる。ここで、U3は実際の放射パター
ンでの3dB降下点角度を用い、第２式のDt
sinθ／（U3λ）が１になるようにして決められる
パラメータである。U3の値は入出力素子の開口
上での振幅分布によつて変わるが、通常0.4〜0.5
の間の値である。ところで、主ビームのピークよ
りPdB低下する点の利得をGeとするとき、
Ｐ＝３（１／u3Dt／λsinθ）2 ……(3)
であり、
Ge＝10log（2πDt／λη）−Ｐ ……(4)
が得られる。一方、入出力素子２４の覆域、すな
わち、補助直線１０，１１のなす角度2θの範囲で
の電力密度をPuとし、また、入出力素子２４を
無指向性波源としたときの電力密度をP0とした
とき、2θ・Pu＝2π・P0の関係より、理想利得Gi
＝10log（Pu／P0）（利得の定義式）は、
Gi＝10logπ／θ ……(5)
で与えられる。第４式、第５式を第１式に代入す
ると、ΔGvを最小にするＰはｄ（ΔGv）／dP＝０
より得られ、Ｐ＝2.172（dB）となる。このＰ
（dB）は理想利得に最も近い最大利得である。こ
のとき、sinθθとおき、
θ＝θa1＋θa2／２＝θc／２ ……(6)
とおくと第３式より得られるDtは、
となる。ただし、u3＝0.443である。第７式を全
ての入出力素子に適用する。また、任意の一つの
出入力素子の開口長に対しても同様にして決め
る。いま、出入力素子３３と入出力素子２１，２
ｍを結ぶ２本の直線のなす角度をθ′c（rad）とし、
また、上記出入力素子３３が上記２本の直線のな
す角度の中間の方向を向いたと仮定した場合の、
上記出入力素子３３の上記２本の直線の方向での
最大利得をP′（dB）としたとき、出入力素子３３
の開口長Drは、
で与えられる。第８式を全ての出入力素子に適用
する。入出力素子、出入力素子の開口長が第７
式、第８式を用いて求まつたとき、第２式より入
出力素子、出入力素子の利得が求まり、平行平板
部１での誘電損失、導体損失を考慮し、入出力素
子、出入力素子それぞれを励振したときに出入力
素子、入出力素子が配列される部分曲線上の素子
群の両端のそれぞれ２個の出入力素子あるいは入
出力素子の受波電力が等しくなるように入出力素
子、出入力素子の向きを決めることができる。 The aperture length Dt of the input/output element 24 is defined as the opening length Dt of the input/output element 24 in the direction of two straight lines connecting the input/output element 24 and the input/output elements at both ends of the element group of input/output elements arranged on a partial curve. Decide so that the gain is maximized. This method is often used in the design of aperture antennas.
Apply to figure. Now, consider the input/output element 24 as an ideal antenna that emits a uniform level in the angular range formed by the auxiliary straight lines 10 and 11. At this time, the gain in this angular range becomes a uniform gain Gi. below,
This uniform gain Gi is called the ideal gain. Furthermore, when the input/output element 24 is actually excited, the output element 3
Let Ge be the lowest gain on the partial curve where 1, 32, . . . , 3n are arranged. At this time, the aperture length D t of the input/output element 24 is determined so as to minimize ΔG v defined by ΔG v =G i −G e (1). When the angle from the straight line 9 representing the front direction of the input/output element 24 is θ, the shape of the main beam of the input/output element 24 has a gain of dB.
When expressed by t /λη)−3 (1/u 3 D t /λsinθ) 2 ...(2). Here, U 3 is the 3 dB drop point angle in the actual radiation pattern, and Dt in the second equation is
This is a parameter determined so that sin θ/(U 3 λ) becomes 1. The value of U 3 varies depending on the amplitude distribution on the aperture of the input/output element, but is usually 0.4 to 0.5.
The value is between . By the way, when the gain at the point where the PdB decreases from the peak of the main beam is G e , P=3(1/u 3 D t /λsinθ) 2 ...(3), and G e = 10log(2πD t / λη)-P...(4) is obtained. On the other hand, the power density in the coverage area of the input/output element 24, that is, the range of the angle 2θ formed by the auxiliary straight lines 10 and 11 is Pu, and the power density when the input/output element 24 is an omnidirectional wave source is P. When set to 0 , from the relationship 2θ・Pu=2π・P 0 , the ideal gain G i
=10log(Pu/ P0 ) (gain definition formula) is given by G i =10logπ/θ (5). Substituting the 4th and 5th equations into the 1st equation, the P that minimizes ΔGv is d(ΔGv)/dP=0
The result is P=2.172 (dB). This P
(dB) is the maximum gain closest to the ideal gain. At this time, by setting sinθθ and θ=θ a1 +θ a2 /2=θ c /2 ...(6), D t obtained from the third equation is becomes. However, u 3 =0.443. Apply Equation 7 to all input/output elements. Further, the aperture length of any one input/output element is determined in the same manner. Now, the input/output element 33 and the input/output elements 21, 2
Let the angle formed by the two straight lines connecting m be θ′ c (rad),
Furthermore, assuming that the input/output element 33 is oriented in a direction midway between the angle formed by the two straight lines,
When the maximum gain of the input/output element 33 in the direction of the two straight lines is P' (dB), the input/output element 33
The aperture length D r is is given by Apply Equation 8 to all input/output elements. The aperture length of the input/output element and input/output element is the seventh
When the gain of the input/output element and the input/output element are calculated using the equation 2 and the equation 8, the gain of the input/output element and the input/output element is calculated by considering the dielectric loss and conductor loss in the parallel plate part 1. The input/output elements are arranged so that when each element is excited, the received power of the two input/output elements or input/output elements at both ends of the element group on the partial curve where the input/output elements are arranged is equal. , the orientation of input/output elements can be determined.
第３図は出入力素子の開口長D〓を平行平板１
での波長λで規格化した値を示しており、第８式
を用いた。横軸は出入力素子３１，３２，３３，
……の位置を示している。また、第４図は第２図
の中心線８上の点S1と点Ｔとの距離ｌを平行平板
部１での波長λで規格化した値を示している。第
２図の出入力素子３３の正面方向を表わす直線１
２の方向は、その出入力素子３３を励振したと
き、入出力素子２１，２ｍの受波電力が等しくな
るように決めている。このとき、直線１２と中心
線８の交点より点Ｔが求まり、点Ｔと点S1の距離
よりｌが求まる。ｌ／λが出入力素子の位置によ
り変化していることは出入力素子３１，３２，３
３，……が全て一点を向いていることにはならな
い。なお、D〓／λ・ｌ／λは中心線８に関して
対称の位置にある出入力素子に対しては同じ値で
あるので、第３図、第４図では出入力素子３１，
３２，３３，……，３ｎの半分の出入力素子に対
してのみD〓／λ・ｌ／λを示している。 Figure 3 shows the aperture length D〓 of the input/output element on a parallel plate 1
It shows the value normalized by the wavelength λ at , and formula 8 was used. The horizontal axis represents input/output elements 31, 32, 33,
It shows the position of... Further, FIG. 4 shows a value obtained by normalizing the distance l between point S 1 and point T on the center line 8 in FIG. 2 by the wavelength λ at the parallel plate portion 1. Straight line 1 representing the front direction of the input/output element 33 in FIG.
The direction 2 is determined so that when the input/output element 33 is excited, the received power of the input/output elements 21 and 2m is equal. At this time, point T is found from the intersection of straight line 12 and center line 8, and l is found from the distance between point T and point S1 . The fact that l/λ changes depending on the position of the input/output elements indicates that the input/output elements 31, 32, 3
3. It does not mean that all of ... are facing one point. Note that D〓/λ・l/λ has the same value for the input/output elements located at symmetrical positions with respect to the center line 8, so in FIGS. 3 and 4, the input/output elements 31,
D〓/λ·l/λ is shown only for half of the input/output elements of 32, 33, . . . , 3n.
第５図の実線は出入力素子のD〓／λ・ｌ／λ
として第３図、第４図の値を用い、入出力素子の
開口長としては第７式で求まる値を用い、入出力
素子の向きとしては出入力素子３１，３ｎの受波
電力が等しくなるようにした場合の出入力素子で
の受波電力を示している。第５図の破線は全ての
入出力素子が同じ開口長Dt／λ＝0.70、全ての出
入力素子が同じ開口長D〓／λ＝0.63を持ち、全て
の入出力素子が点S1、全ての出入力素子が点S2を
向いている従来の設計の場合の出入力素子での受
波電力を示している。第５図のθ0はアレイアンテ
ナ５の主ビームの方向を示しており、中心線８か
らの角度であり、θ0に対応して決まる入出力素子
を励振したことを意味する。なお、ここでは、ど
の入出力素子を励振したかを主ビームの方向θ0で
代表させている。第５図よりこの発明によるアン
テナ装置では出入力素子の受波電力のバラツキは
非常に小さくなつていることがわかる。 The solid line in Figure 5 is the input/output element D〓/λ・l/λ
3 and 4, the aperture length of the input/output element is the value determined by equation 7, and the orientation of the input/output element is such that the received power of the input/output elements 31 and 3n is equal. It shows the received wave power at the input/output element when this is done. The broken line in FIG. 5 indicates that all input/output elements have the same aperture length D t /λ = 0.70, all input/output elements have the same aperture length D / λ = 0.63, and all input/output elements have the same aperture length D t /λ = 0.63, and all input/output elements are located at the point S 1 It shows the received power at the input/output elements in the case of a conventional design in which all input/output elements face point S2 . θ 0 in FIG. 5 indicates the direction of the main beam of the array antenna 5, which is the angle from the center line 8, and means that the input/output elements determined in accordance with θ 0 are excited. Note that here, the direction θ 0 of the main beam represents which input/output element is excited. It can be seen from FIG. 5 that in the antenna device according to the present invention, the variation in received power of the input/output elements is extremely small.
以上のように、この発明によれば入出力素子、
出入力素子それぞれを励振したときに出入力素
子、入出力素子が配列される部分曲線上の素子群
の両端のそれぞれ２個の出入力素子、入出力素子
と励振する入出力素子、出入力素子結ぶ直線の方
向での入出力素子、出入力素子の利得を最大にす
る入出力素子、出入力素子の開口長を決め、ま
た、入出力素子、出入力素子それぞれを励振した
ときに出入力素子、入出力素子が配列される部分
曲線上の素子群の両端のそれぞれ２個の出入力素
子、入出力素子の受波電力が等しくなるように入
出力素子、出入力素子の向きを決めることによ
り、出入力素子の受波電力のバラツキを小さくで
きる利点があり、このアンテナ装置をレーダ用ア
ンテナなどに用いることによりその効果は著しく
大きい。 As described above, according to the present invention, the input/output element,
When the input/output elements are excited, the input/output elements, the input/output elements, and the two input/output elements at both ends of the element group on the partial curve where the input/output elements are arranged are excited. Determine the input/output elements in the direction of the connecting straight line, the input/output elements that maximize the gain of the input/output elements, and the aperture length of the input/output elements, and also determine the input/output elements when each of the input/output elements and input/output elements are excited. , by determining the orientation of the input/output elements and input/output elements so that the received power of the two input/output elements at both ends of the element group on the partial curve where the input/output elements are arranged is equal. , it has the advantage of being able to reduce variations in the received power of the input/output elements, and the effect is significantly greater when this antenna device is used in a radar antenna or the like.
第１図は従来のアンテナ装置の平面図、第２図
はこの発明の設計法を説明するために簡略化した
アンテナ装置の平面図、第３図はこの発明の一実
施例としての出入力素子の開口長の変化を示す
図、第４図はこの発明の一実施例としての出入力
素子の向きを与える図、第５図は出入力素子の受
波電力を示す図である。図中、１は平行平板部、
２１，２２，２３，……，２ｎは入出力素子、３
１，３２，３３，……，３ｎは出入力素子、４
１，４２，４３，……，４ｎは素子アンテナ、５
はアレイアンテナ、６１，６２，６３，……，６
ｎは伝送線路、７は線路部、８は中心線、９は入
出力素子の正面方向を表わす直線、１０，１１は
補助直線、１２は出入力素子の正面方向を表わす
直線である。なお、図中、同一あるいは相当部分
には同一符号を付して示してある。
Fig. 1 is a plan view of a conventional antenna device, Fig. 2 is a plan view of the antenna device simplified to explain the design method of the present invention, and Fig. 3 is an input/output element as an embodiment of the present invention. FIG. 4 is a diagram showing the orientation of the input/output elements as an embodiment of the present invention, and FIG. 5 is a diagram showing the received power of the input/output elements. In the figure, 1 is a parallel plate part,
21, 22, 23, ..., 2n are input/output elements, 3
1, 32, 33, ..., 3n are input/output elements, 4
1, 42, 43, ..., 4n are element antennas, 5
is an array antenna, 61, 62, 63, ..., 6
n is a transmission line, 7 is a line portion, 8 is a center line, 9 is a straight line representing the front direction of the input/output element, 10 and 11 are auxiliary straight lines, and 12 is a straight line representing the front direction of the input/output element. In the drawings, the same or corresponding parts are denoted by the same reference numerals.
Claims (1)
た第１の素子群及び副数個の出入力素子が部分曲
線上に配列された第２の素子群とを備えた平行平
板部と、電波を放射する複数個の素子アンテナか
ら成るアレイアンテナと、上記第２の素子群の出
入力素子と上記素子アンテナとを結ぶ伝送線路と
から構成され、上記複数個の入出力素子を順次切
り換えて励振することにより、その入出力素子の
位置に対応して上記アレイアンテナから放射され
る電波の主ビームの方向が変わるアンテナ装置に
おいて、上記第１の素子群の任意の一つの入出力
素子と上記第２の素子群の両端の出入力素子とを
結ぶ２本の直線のなす角度をθc（rad）とすると
き、上記１つの入出力素子の開口長が2U3λ√
Ｐ／３／θcに、上記第２の素子群の任意の一つの
出入力素子と上記第１の素子群の両端の入出力素
子とを結ぶ２本の直線のなす角度をθ′c（rad）と
するとき、上記一つの出入力素子の開口長が
2U3λ√′３／θ′cに設定されることを特徴とす
るアンテナ装置。 ただし、 Ｐ；上記一つの入出力素子が上記２本の直線の
なす角度の中間の方向を向いたと仮定 P′；上記一つの出入力素子が上記２本の直線の
なす角度の中間の方向を向いたと仮定した場
合の、該出入力素子の上記２本の直線の方向
での最大利得（dB） U3；上記一つの出入力素子の主ビームの3dB
降下点角度に対応したパラメータで、0.4〜
0.5の間の定数 λ；電波の波長 ２ 上記第１の素子群の任意の一つの入出力素子
の向きが、上記入出力素子を励振したときに上記
第２の素子群の両端の２個の出入力素子の受波電
力が等しくなるような向きに設定されることを特
徴とする特許請求の範囲第１項記載のアンテナ装
置。 ３ 上記第２の素子群の任意の一つの出入力素子
の向きが、上記出入力素子を励振したときに上記
第１の素子群の両端の２個の入出力素子の受波電
力が等しくなるような向きに設定されることを特
徴とする特許請求の範囲第１項記載のアンテナ装
置。[Claims] 1. A first element group in which a plurality of input/output elements are arranged on a partial curve, and a second element group in which a plurality of input/output elements are arranged on a partial curve. an array antenna consisting of a plurality of element antennas that radiate radio waves, and a transmission line connecting the input/output elements of the second element group and the element antenna; In an antenna device in which the direction of the main beam of radio waves radiated from the array antenna changes in accordance with the position of the input/output element by sequentially switching and exciting the output elements, any one of the first element group may be used. When the angle formed by the two straight lines connecting the two input/output elements and the input/output elements at both ends of the second element group is θc (rad), the aperture length of the one input/output element is 2U 3 λ√
Let P/3/θc be the angle formed by two straight lines connecting any one input/output element of the second element group and the input/output elements at both ends of the first element group. ), then the aperture length of the above one input/output element is
An antenna device characterized in that the antenna is set to 2U 3 λ√′3/θ′c. However, P: Assuming that the one input/output element above points in the direction halfway between the angle formed by the two straight lines, P': The one input/output element above points in the direction halfway between the angle formed by the two straight lines. The maximum gain ( dB ) of the input/output element in the direction of the two straight lines, assuming that the input/output element is oriented as shown in FIG.
Parameter corresponding to descent point angle, 0.4~
Constant between 0.5 λ: Radio wave wavelength 2 When the direction of any one input/output element in the first element group is excited, the direction of the two at both ends of the second element group is 2. The antenna device according to claim 1, wherein the antenna device is oriented such that the received power of the input and output elements is equal. 3 The orientation of any one input/output element of the second element group makes the received power of two input/output elements at both ends of the first element group equal when the input/output element is excited. The antenna device according to claim 1, characterized in that the antenna device is set in such a direction.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55170487A JPS5793701A (en) | 1980-12-03 | 1980-12-03 | Antenna device |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55170487A JPS5793701A (en) | 1980-12-03 | 1980-12-03 | Antenna device |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5793701A JPS5793701A (en) | 1982-06-10 |
| JPH0369209B2 true JPH0369209B2 (en) | 1991-10-31 |
Family
ID=15905858
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP55170487A Granted JPS5793701A (en) | 1980-12-03 | 1980-12-03 | Antenna device |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5793701A (en) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5838465B2 (en) | 2008-11-28 | 2016-01-06 | 日立化成株式会社 | Multi-beam antenna device |
| JP5428901B2 (en) | 2009-01-29 | 2014-02-26 | 日立化成株式会社 | Multi-beam antenna device |
-
1980
- 1980-12-03 JP JP55170487A patent/JPS5793701A/en active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5793701A (en) | 1982-06-10 |
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