JPH0362235B2 - - Google Patents
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- JPH0362235B2 JPH0362235B2 JP60242897A JP24289785A JPH0362235B2 JP H0362235 B2 JPH0362235 B2 JP H0362235B2 JP 60242897 A JP60242897 A JP 60242897A JP 24289785 A JP24289785 A JP 24289785A JP H0362235 B2 JPH0362235 B2 JP H0362235B2
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は原子力プラントの１次冷却水中に含ま
れているクラツドの濃度及び形態を分析する方法
に関するものである。
れているクラツドの濃度及び形態を分析する方法
に関するものである。
原子力発電プラントの１次冷却水中には復水
器、ヒータ等の機器あるいは配管の腐食生成物が
僅かに存在する。この腐食生成物は鉄酸化物、水
酸鉄等が主成分であり、コバルト、ニツケル、マ
ンガン等のイオンも含んでいる。これらの成分を
クラツドと称している。このクラツドは原子炉に
持ち込まれると燃料棒表面に付着し、中性子照射
を受けてクラツド中の放射化物質であるコバル
ト、ニツケルが放射化される。したがつてこれら
のクラツド成分は原子炉に入る前に脱塩器、濾過
脱塩器の浄化装置で除去している。ところでこれ
らのクラツド成分はプラントにより異なるが、概
略10〜30ppbである。またその成分はα−Fe2O3、
Fe3O4等の結晶質とFeOOH，Fe（OH）3等の非晶
質で構成されている。ところで、これらのクラツ
ド成分の分析はクラツドをフイルタで捕捉後、大
気中でＸ線回折で分析される。Ｘ線回折では結晶
質クラツドだけしか回折ピークが表われないので
非晶質クラツドの分析は出来ない。したがつて本
法では結晶質クラツド以外の成分は全て非晶質と
している。他の分析法としては赤外分光法、レー
ザ散乱光分析法も考えられるが、非晶質成分の含
有割合を算出できないのと、何よりもクラツドを
大気中にさらしているので水中での形態が変わつ
ているという問題点がある。このように水中の非
晶質成分を精度よく分析する手段は現在の所まだ
開発されていない。
器、ヒータ等の機器あるいは配管の腐食生成物が
僅かに存在する。この腐食生成物は鉄酸化物、水
酸鉄等が主成分であり、コバルト、ニツケル、マ
ンガン等のイオンも含んでいる。これらの成分を
クラツドと称している。このクラツドは原子炉に
持ち込まれると燃料棒表面に付着し、中性子照射
を受けてクラツド中の放射化物質であるコバル
ト、ニツケルが放射化される。したがつてこれら
のクラツド成分は原子炉に入る前に脱塩器、濾過
脱塩器の浄化装置で除去している。ところでこれ
らのクラツド成分はプラントにより異なるが、概
略10〜30ppbである。またその成分はα−Fe2O3、
Fe3O4等の結晶質とFeOOH，Fe（OH）3等の非晶
質で構成されている。ところで、これらのクラツ
ド成分の分析はクラツドをフイルタで捕捉後、大
気中でＸ線回折で分析される。Ｘ線回折では結晶
質クラツドだけしか回折ピークが表われないので
非晶質クラツドの分析は出来ない。したがつて本
法では結晶質クラツド以外の成分は全て非晶質と
している。他の分析法としては赤外分光法、レー
ザ散乱光分析法も考えられるが、非晶質成分の含
有割合を算出できないのと、何よりもクラツドを
大気中にさらしているので水中での形態が変わつ
ているという問題点がある。このように水中の非
晶質成分を精度よく分析する手段は現在の所まだ
開発されていない。
例えば鉄イオンの分析についてはJIS規格の中
にTPTZ法が定められているが、これらの公知技
術によつてはパイプラインを循環している冷却水
中の金属イオンの濃度及び形態をインラインで分
析することはできない。
にTPTZ法が定められているが、これらの公知技
術によつてはパイプラインを循環している冷却水
中の金属イオンの濃度及び形態をインラインで分
析することはできない。
本発明は上述の事情に鑑みて為されたもので、
原子力プラント１次冷却水中のクラツドの濃度及
び形態をインラインで測定し分析することの出来
る方法を提供しようとするものである。
原子力プラント１次冷却水中のクラツドの濃度及
び形態をインラインで測定し分析することの出来
る方法を提供しようとするものである。
本発明による方法は、原子力プラントの一次冷
却水中のクラツドの濃度とその形態とについて、
溶解速度のパターンから測定と判定とを行なうも
のである。
却水中のクラツドの濃度とその形態とについて、
溶解速度のパターンから測定と判定とを行なうも
のである。
次に、本発明の分析方法について総括的に説明
するに先立ち、本発明の適用対象である原子力プ
ラントの１次冷却水の系統を第２図に示す。原子
炉１で発生した蒸気２はタービン３で仕事をした
後、復水器４で冷却して復水５となる。この復水
５は順次給水ヒータ６，７で加熱されて再び原子
炉に戻る系統となつている。さらにタービン３か
ら抽気した蒸気８は給水ヒータ６，７で熱交換さ
れてドレン９となり復水器４に戻される。これら
の冷却水系統におけるクラツドは、復水器４から
出た所ではα−Fe2O3、Fe3O4の結晶質と非晶質
が４対６位の割合で存在し、次の脱塩器１０で大
部分のクラツドが除去される。除去率は非晶質よ
りも結晶質の方が大きい。その後、給水ヒータ
６，７で冷却水が加温されるにしたがい結晶質ク
ラツドの割合が大きくなる。
するに先立ち、本発明の適用対象である原子力プ
ラントの１次冷却水の系統を第２図に示す。原子
炉１で発生した蒸気２はタービン３で仕事をした
後、復水器４で冷却して復水５となる。この復水
５は順次給水ヒータ６，７で加熱されて再び原子
炉に戻る系統となつている。さらにタービン３か
ら抽気した蒸気８は給水ヒータ６，７で熱交換さ
れてドレン９となり復水器４に戻される。これら
の冷却水系統におけるクラツドは、復水器４から
出た所ではα−Fe2O3、Fe3O4の結晶質と非晶質
が４対６位の割合で存在し、次の脱塩器１０で大
部分のクラツドが除去される。除去率は非晶質よ
りも結晶質の方が大きい。その後、給水ヒータ
６，７で冷却水が加温されるにしたがい結晶質ク
ラツドの割合が大きくなる。
以上のように構成されている１次冷却水の循環
系統に本発明を適用して、クラツドの濃度及び形
態を分析する場合、この循環系統の任意の個所に
本発明を適用することができる。
系統に本発明を適用して、クラツドの濃度及び形
態を分析する場合、この循環系統の任意の個所に
本発明を適用することができる。
説明の便宜上、第２図に示した脱塩器１０の入
口側の冷却水母管１１からサンプル系統配管１２
を分岐させた状態の一例を第１図に示す。
口側の冷却水母管１１からサンプル系統配管１２
を分岐させた状態の一例を第１図に示す。
分析試料として用いる冷却水を、冷却水母管１
１からサンプル系統１２、及びバルブ切換装置１
３を介して恒温槽１４内に設置したフイルタ１５
に通してクラツドを分離する。クラツドの捕捉量
はフイルタ前後に設置した圧力計１６，１７の差
圧から推定する。一定差圧になつた時点でフイル
タでのクラツド分離を止める。捕捉されたクラツ
ドは次に溶解特性を求める。
１からサンプル系統１２、及びバルブ切換装置１
３を介して恒温槽１４内に設置したフイルタ１５
に通してクラツドを分離する。クラツドの捕捉量
はフイルタ前後に設置した圧力計１６，１７の差
圧から推定する。一定差圧になつた時点でフイル
タでのクラツド分離を止める。捕捉されたクラツ
ドは次に溶解特性を求める。
これにはバルブ切換装置１３を介して一定濃度
の酸性液１８をフイルタに送る。この時フイルタ
内の液温度は恒温槽１４で一定になるように調整
される。クラツドの溶解と同時に、Fe3+イオン
には鉄イオンの発色液として酢酸アンモニウム液
１９を、Fe2+イオンには同じくT.P.T.Z液（トリ
ピリジル−ｓ−トリアジン）２０を添加する。発
色したサンプル液は短時間に可視光波長をスキヤ
ンできる吸光度計２１で計測する。その後サンプ
ル液はドレン２２として系外に出される。
の酸性液１８をフイルタに送る。この時フイルタ
内の液温度は恒温槽１４で一定になるように調整
される。クラツドの溶解と同時に、Fe3+イオン
には鉄イオンの発色液として酢酸アンモニウム液
１９を、Fe2+イオンには同じくT.P.T.Z液（トリ
ピリジル−ｓ−トリアジン）２０を添加する。発
色したサンプル液は短時間に可視光波長をスキヤ
ンできる吸光度計２１で計測する。その後サンプ
ル液はドレン２２として系外に出される。
以上の方法でインライン分析を行なうにあた
り、クラツドの捕捉量と差圧との関係は、孔径
0.45μｍ程度のフイルタ上にクラツドが濾別され
る過程で、初めの体積濾過から次第に表面濾過に
移行する。表面濾過ではフイルタの入口、出口の
初期差圧を差し引いた差圧が濾過時間との間に一
定の関係がある。この関係を予めクラツド捕捉量
との間に求めておき、これを参考にして差圧上昇
によりクラツド捕捉量を求める。
り、クラツドの捕捉量と差圧との関係は、孔径
0.45μｍ程度のフイルタ上にクラツドが濾別され
る過程で、初めの体積濾過から次第に表面濾過に
移行する。表面濾過ではフイルタの入口、出口の
初期差圧を差し引いた差圧が濾過時間との間に一
定の関係がある。この関係を予めクラツド捕捉量
との間に求めておき、これを参考にして差圧上昇
によりクラツド捕捉量を求める。
次にクラツドの溶解性については、クラツドの
形態により溶解イオンとその速度が異なることを
利用する。例えば、Fe3O4はFe2+イオンとFe3+イ
オンで構成されており、溶解とともに２種類のイ
オンが溶解する。α−Fe2O3はFe3+イオンだけで
構成されているが、Fe3O4に比べてFe3+イオンの
溶解速度が小さい。またFeOOHは結晶形態によ
りα，γ，β型があるが、Fe3+イオンの溶解速
度はγ，β，αの順になる。さらにFeOOH，Fe
（OH）3等の非晶質では溶解速度が非常に大きく
なる。したがつてこれらのクラツド成分の溶解速
度の差を利用しマクラツド形態を分別することが
可能となる。
形態により溶解イオンとその速度が異なることを
利用する。例えば、Fe3O4はFe2+イオンとFe3+イ
オンで構成されており、溶解とともに２種類のイ
オンが溶解する。α−Fe2O3はFe3+イオンだけで
構成されているが、Fe3O4に比べてFe3+イオンの
溶解速度が小さい。またFeOOHは結晶形態によ
りα，γ，β型があるが、Fe3+イオンの溶解速
度はγ，β，αの順になる。さらにFeOOH，Fe
（OH）3等の非晶質では溶解速度が非常に大きく
なる。したがつてこれらのクラツド成分の溶解速
度の差を利用しマクラツド形態を分別することが
可能となる。
本発明を適用して冷却系統内の冷却中に含まれ
ているクラツドの濃度と形態とを分析し得ること
について、その基本的な原理は前記の“概要”の
項に述べた如くである。
ているクラツドの濃度と形態とを分析し得ること
について、その基本的な原理は前記の“概要”の
項に述べた如くである。
次いで、本発明方法の有効性を裏付けるための
実験例について説明する。
実験例について説明する。
まずクラツド捕捉量と差圧変化に関する実験例
において用いた試験装置を第３図に示す。装置は
定速濾過実験ができるようになつており、47φの
フイルタが設置できる濾過ホルダ２３にクラツド
粉末を分散した原水槽２４から液をポンプ２５で
一定量送る。流量は流量計２６で検出し、この流
量が一定になるようにバルブ２７で調整する。フ
イルタに捕捉されるクラツド量に応じてフイルタ
前後の圧力２８を読みとるようにしている。原水
槽にはクラツドを撹拌できるように不活性ガス散
気管２９を設置している。
において用いた試験装置を第３図に示す。装置は
定速濾過実験ができるようになつており、47φの
フイルタが設置できる濾過ホルダ２３にクラツド
粉末を分散した原水槽２４から液をポンプ２５で
一定量送る。流量は流量計２６で検出し、この流
量が一定になるようにバルブ２７で調整する。フ
イルタに捕捉されるクラツド量に応じてフイルタ
前後の圧力２８を読みとるようにしている。原水
槽にはクラツドを撹拌できるように不活性ガス散
気管２９を設置している。
この装置を用いて、ヘマタイト試薬（平均粒径
3μｍ）の濃度を10，５，25ppm（Fe換算）に変え
て6l／ｈの流速でフイルタで濾過した。濾過時間
に対する濾過差圧を第４図に示す。同図から各ク
ラツド濃度に対して差圧の上昇は濃度が低い方が
時間がかかつている。差圧１Kg／cm2に対応する濾
過時間は、10ppmクラツドで20min、5ppmで
38min、2.5ppmで78minであつた。
3μｍ）の濃度を10，５，25ppm（Fe換算）に変え
て6l／ｈの流速でフイルタで濾過した。濾過時間
に対する濾過差圧を第４図に示す。同図から各ク
ラツド濃度に対して差圧の上昇は濃度が低い方が
時間がかかつている。差圧１Kg／cm2に対応する濾
過時間は、10ppmクラツドで20min、5ppmで
38min、2.5ppmで78minであつた。
この図表（第４図）は、一定の差圧を生じるに
至る所要時間はクラツドの濃度によつて変化する
ことを示している。この事から、差圧を監視して
いればクラツド濃度を決めることができることに
なる。この実験結果はヘマタイト粒子での特性を
表わしているが、他の成分あるいは混合クラツド
においても同様の特性が得られることを確認して
いる。したがつて対象とするクラツドについての
差圧と捕捉量との関係を予め求めておけば差圧を
監視することによつて捕捉量を測定できる。
至る所要時間はクラツドの濃度によつて変化する
ことを示している。この事から、差圧を監視して
いればクラツド濃度を決めることができることに
なる。この実験結果はヘマタイト粒子での特性を
表わしているが、他の成分あるいは混合クラツド
においても同様の特性が得られることを確認して
いる。したがつて対象とするクラツドについての
差圧と捕捉量との関係を予め求めておけば差圧を
監視することによつて捕捉量を測定できる。
次にクラツドの溶解によるFeイオン濃度の時
間的変化を求めるための試料装置と実験結果につ
いて述べる。第５図は試験装置の構成を示す。装
置はクラツド含有原水槽３０、恒温槽内に設置さ
れたフイルタ３１、鉄イオン濃度検出計３２で構
成されており、この他に溶解液槽３３、発色液槽
３４，３５、溶解液と原水との注入を切換えるバ
ルブ３６、フイルタ前、後の差圧検出のための圧
力計３７，３８が付属している。この試料装置を
用いる前に、鉄イオンの吸光度特性を求めた。実
験は、Fe2+イオン1ppm、Fe3+イオン50ppm含有
する溶液1lに酢酸アンモニウム（50％）を10ml、
T.P.T.Z液（0.001M）を10ml添加して発色させ、
この液の可視光に対する吸光度を求めた。吸光度
特性を第６図に示す。同図から、波長ν＝350nm
の吸光度がFe3+イオンであり、ν＝595nmの吸光
度がFe2+イオンを示しており、Fe2+イオンの方
が低濃度に対する感度がよいことがわかる。
間的変化を求めるための試料装置と実験結果につ
いて述べる。第５図は試験装置の構成を示す。装
置はクラツド含有原水槽３０、恒温槽内に設置さ
れたフイルタ３１、鉄イオン濃度検出計３２で構
成されており、この他に溶解液槽３３、発色液槽
３４，３５、溶解液と原水との注入を切換えるバ
ルブ３６、フイルタ前、後の差圧検出のための圧
力計３７，３８が付属している。この試料装置を
用いる前に、鉄イオンの吸光度特性を求めた。実
験は、Fe2+イオン1ppm、Fe3+イオン50ppm含有
する溶液1lに酢酸アンモニウム（50％）を10ml、
T.P.T.Z液（0.001M）を10ml添加して発色させ、
この液の可視光に対する吸光度を求めた。吸光度
特性を第６図に示す。同図から、波長ν＝350nm
の吸光度がFe3+イオンであり、ν＝595nmの吸光
度がFe2+イオンを示しており、Fe2+イオンの方
が低濃度に対する感度がよいことがわかる。
次に第５図の試験装置を用い、クラツドの形態
（化学的組成から見たクラツドの種類）を変えて
吸光度の時間変化を求めた。試験条件はクラツド
としてγ−FeOOH、α−FeOOH、α−Fe2O3、
Fe3O4であり、各々1.2mgをフイルタに捕捉してお
き、溶解液にHCl液（1.2N）を60℃で２ml／min
で通した。吸光度は瞬間マルチ検出器で測定し
た。第７図にγ−FeOOH、α−FeOOH、α−
Fe2O3の溶解Fe3+イオンの時間変化を示してい
る。同図からこれらのクラツドはそれぞれ溶解速
度の形態が異なることがわかる。γ−FeOOHで
は急激に溶解するのに対し、α−Fe2O3は一定の
溶解速度が持続する。一方、α−FeOOHではほ
とんど溶解しない。
（化学的組成から見たクラツドの種類）を変えて
吸光度の時間変化を求めた。試験条件はクラツド
としてγ−FeOOH、α−FeOOH、α−Fe2O3、
Fe3O4であり、各々1.2mgをフイルタに捕捉してお
き、溶解液にHCl液（1.2N）を60℃で２ml／min
で通した。吸光度は瞬間マルチ検出器で測定し
た。第７図にγ−FeOOH、α−FeOOH、α−
Fe2O3の溶解Fe3+イオンの時間変化を示してい
る。同図からこれらのクラツドはそれぞれ溶解速
度の形態が異なることがわかる。γ−FeOOHで
は急激に溶解するのに対し、α−Fe2O3は一定の
溶解速度が持続する。一方、α−FeOOHではほ
とんど溶解しない。
第８図にはFe3O4の溶解におけるFe2+イオンと
Fe3+イオンとの濃度変化を示す。Fe3+イオンに
ついては先のα−Fe2O3（第７図）とほぼ同じで
あるが、Fe2+イオンが溶解することに特徴を有
する。
Fe3+イオンとの濃度変化を示す。Fe3+イオンに
ついては先のα−Fe2O3（第７図）とほぼ同じで
あるが、Fe2+イオンが溶解することに特徴を有
する。
以上のクラツドの単独成分に対する溶解特性か
らわかるように、各種類のクラツドについて、そ
れぞれ固有の溶解特性が得られる。種々のクラツ
ドあるいは混合クラツドの溶解指標を予め求めて
おくと成分不明のクラツドを同定できる。
らわかるように、各種類のクラツドについて、そ
れぞれ固有の溶解特性が得られる。種々のクラツ
ドあるいは混合クラツドの溶解指標を予め求めて
おくと成分不明のクラツドを同定できる。
以上の実施例においては、クラツドの主成分で
あるところの鉄を含むイオンについての濃度分析
と形態分析について述べたが、クラツドに含まれ
ているニツケルイオン、コバルトイオン、マンガ
ンイオン等についても同様にして本発明方法を適
用することができる。
あるところの鉄を含むイオンについての濃度分析
と形態分析について述べたが、クラツドに含まれ
ているニツケルイオン、コバルトイオン、マンガ
ンイオン等についても同様にして本発明方法を適
用することができる。
例えばコバルトイオンを含むフエライト化合物
の場合は、発色剤としてタロイン試薬を用い、そ
の他の操作は前述のフエライトイオンと同様に実
施すればよい。このマタロイン試薬のコバルト濃
度に対応した吸収波長は445nmであり、これによ
つてコバルトイオンを含むフエライト化合物の濃
度変化を求めることができる。
の場合は、発色剤としてタロイン試薬を用い、そ
の他の操作は前述のフエライトイオンと同様に実
施すればよい。このマタロイン試薬のコバルト濃
度に対応した吸収波長は445nmであり、これによ
つてコバルトイオンを含むフエライト化合物の濃
度変化を求めることができる。
以上説明したように、本発明の分析方法によれ
ば、原子力プラント１次冷却水中のクラツドの濃
度及び形態を水中状態のまま、インラインで測定
し、分析することができる。
ば、原子力プラント１次冷却水中のクラツドの濃
度及び形態を水中状態のまま、インラインで測定
し、分析することができる。
第１図は本発明の分析方法の一実施例の説明
図、第２図は原子力プラントの１次冷却水循環を
説明するための系統図である。第３図は本発明の
作用、効果を実証するために用いた実験装置の説
明図、第４図は上記実験の結果を示す図表であ
る。第５図は本発明の作用、効果を実証するため
の前記と異なる実験装置の説明図、第６図乃至第
８図はそれぞれ上記実験の結果を示す図表であ
る。 １……原子炉、３……タービン、４……復水
器、５……復水、６，７……給水ヒータ、１０…
…脱塩器、１１……冷却水母管、１５……フイル
タ、２１……吸光度計。
図、第２図は原子力プラントの１次冷却水循環を
説明するための系統図である。第３図は本発明の
作用、効果を実証するために用いた実験装置の説
明図、第４図は上記実験の結果を示す図表であ
る。第５図は本発明の作用、効果を実証するため
の前記と異なる実験装置の説明図、第６図乃至第
８図はそれぞれ上記実験の結果を示す図表であ
る。 １……原子炉、３……タービン、４……復水
器、５……復水、６，７……給水ヒータ、１０…
…脱塩器、１１……冷却水母管、１５……フイル
タ、２１……吸光度計。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 原子力プラントの１次冷却水に含まれている
クラツドの分析方法において、上記の冷却水をフ
イルタに通してクラツドを捕捉するとともに、該
フイルタ前、後における冷却水の差圧を測定して
クラツドの濃度を分析し、かつ、前記のフイルタ
に捕捉されたクラツドに所定濃度の酸を所定流速
で流して溶解させ、その溶出液と発色液とを反応
させるとともに、発色液と反応した溶出液の吸光
度を所定の時間間隔で測定して前記の酸による溶
解速度を求めて、クラツドの形態を分析すること
を特徴とする水中クラツドの濃度及び形態の分析
方法。 ２ 前記のクラツドは鉄酸化物であることを特徴
とする特許請求の範囲第１項に記載の水中クラツ
ドの濃度及び形態の分析方法。 ３ 前記のクラツドは、鉄酸化物を主成分とし、
コバルトイオン、ニツケルイオン、及びマンガン
イオン内の少なくとも何れか一つを含むものであ
ることを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載
の水中クラツドの濃度及び形態の分析方法。 ４ 前記の冷却水の差圧によるクラツド濃度の分
析は、該差圧が所定値に達するまでの所要時間を
実測するとともに、この実測値と、予め測定した
データとを比較して推定するものであることを特
徴とする特許請求の範囲第１項に記載の水中クラ
ツドの濃度及び形態の分析方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60242897A JPS62103600A (ja) | 1985-10-31 | 1985-10-31 | 水中クラツドの濃度及び形態分析法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60242897A JPS62103600A (ja) | 1985-10-31 | 1985-10-31 | 水中クラツドの濃度及び形態分析法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62103600A JPS62103600A (ja) | 1987-05-14 |
| JPH0362235B2 true JPH0362235B2 (ja) | 1991-09-25 |
Family
ID=17095842
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60242897A Granted JPS62103600A (ja) | 1985-10-31 | 1985-10-31 | 水中クラツドの濃度及び形態分析法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62103600A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04123057U (ja) * | 1991-04-23 | 1992-11-06 | 徹 東田 | 断線表示付ヒユ−ズ組立体 |
-
1985
- 1985-10-31 JP JP60242897A patent/JPS62103600A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62103600A (ja) | 1987-05-14 |
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