JPH0359302A - 低NOx燃焼器 - Google Patents
低NOx燃焼器Info
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- JPH0359302A JPH0359302A JP1196403A JP19640389A JPH0359302A JP H0359302 A JPH0359302 A JP H0359302A JP 1196403 A JP1196403 A JP 1196403A JP 19640389 A JP19640389 A JP 19640389A JP H0359302 A JPH0359302 A JP H0359302A
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Landscapes
- Combustion Of Fluid Fuel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は所謂低NOxボイラ等の改良に係り、燃焼器内
部の接触伝熱部の適宜箇所に環元触媒を配設し、燃焼排
ガス内のNOをN2と02に直接分解する様にした低N
Ox燃焼器に関するものである。
部の接触伝熱部の適宜箇所に環元触媒を配設し、燃焼排
ガス内のNOをN2と02に直接分解する様にした低N
Ox燃焼器に関するものである。
(従来の技術)
ボイラ等の燃焼器の燃焼排ガス内に含まれる窒素酸化物
(NOx)の低減法としては、従前から排ガス再循環法
や自己ガス再循環法、蒸気又は水添加燃焼法、エマルジ
ョン燃焼法等の各種方法が開発されている。
(NOx)の低減法としては、従前から排ガス再循環法
や自己ガス再循環法、蒸気又は水添加燃焼法、エマルジ
ョン燃焼法等の各種方法が開発されている。
また、ボイラ等のNOxの固定発源に於いては、所謂接
触環元法と呼ばれるアンモニヤ還元プロセスによりNo
を除去する方策が、従前より広く利用されている。
触環元法と呼ばれるアンモニヤ還元プロセスによりNo
を除去する方策が、従前より広く利用されている。
しかし、前記排ガス再循環法等のNOx低減法を採用し
た場合には、燃焼器そのものの構造が複雑化すると共に
燃焼器の製造コストが上昇するという難点があるうえ、
小型の燃焼器の場合には、構造上その適用が難しいとい
う問題がある。
た場合には、燃焼器そのものの構造が複雑化すると共に
燃焼器の製造コストが上昇するという難点があるうえ、
小型の燃焼器の場合には、構造上その適用が難しいとい
う問題がある。
また、接触環元法によりNOx低減を図る場合には、ア
ンモニヤ消費に伴なうランニングコストの上昇の問題が
あり、経済性に欠けると云う難点がある。
ンモニヤ消費に伴なうランニングコストの上昇の問題が
あり、経済性に欠けると云う難点がある。
(発明が解決しようとする課題)
本発明は従前のボイラ等燃焼器の低NOx化に於ける上
述の如き問題、即ち、■燃焼器の製造コストが大幅に上
昇すること、■燃焼器のランニングコストが上昇するこ
と、■No除去率が相対的に低いこと等の問題を解決せ
んとするものであり、Noを直接N2と02とに分解す
る環元触媒を燃焼器内部の接触伝熱部の適宜箇所へ配設
し、環元触媒をその最高触媒活性温度下で燃焼排ガスと
接触させることにより、NOを経済的にしかも高除去率
で除去し得るようにした低NOx燃焼器を提供するもの
である。
述の如き問題、即ち、■燃焼器の製造コストが大幅に上
昇すること、■燃焼器のランニングコストが上昇するこ
と、■No除去率が相対的に低いこと等の問題を解決せ
んとするものであり、Noを直接N2と02とに分解す
る環元触媒を燃焼器内部の接触伝熱部の適宜箇所へ配設
し、環元触媒をその最高触媒活性温度下で燃焼排ガスと
接触させることにより、NOを経済的にしかも高除去率
で除去し得るようにした低NOx燃焼器を提供するもの
である。
(課題を解決する為の手段)
本件発明は、燃焼排ガス内のNOを環元触媒を用いて直
接N2と02に分解除去せんとするものであり、燃焼排
ガスが流通する接触伝熱部内のガス温度が400〜55
0℃となる位置に、銅を担持したゼオライトから成る環
元触媒を配設し、燃焼排ガス内のNOを直接N2と02
に分解するようにしたことを、発明の基本構成とするも
のである。
接N2と02に分解除去せんとするものであり、燃焼排
ガスが流通する接触伝熱部内のガス温度が400〜55
0℃となる位置に、銅を担持したゼオライトから成る環
元触媒を配設し、燃焼排ガス内のNOを直接N2と02
に分解するようにしたことを、発明の基本構成とするも
のである。
(作用)
接触伝熱部へ流入した高温の燃焼排ガス(約900〜↓
100℃)は、接触伝熱により順次冷却されつつガス排
出口へ向って進行する。
100℃)は、接触伝熱により順次冷却されつつガス排
出口へ向って進行する。
排ガス温度が400〜550℃まで下降した位置には、
銅を担持したゼオライトから成る環元触媒が配設されて
おり、且つ当該環元触媒は400〜550℃の温度に於
いてその触媒活性が最高になっている。
銅を担持したゼオライトから成る環元触媒が配設されて
おり、且つ当該環元触媒は400〜550℃の温度に於
いてその触媒活性が最高になっている。
燃焼排ガスが環元触媒と接触することにより、N○→N
2/2+02/2で表わされるNoの直接分解反応が起
生じ、NOがN2と02に分解除去される。
2/2+02/2で表わされるNoの直接分解反応が起
生じ、NOがN2と02に分解除去される。
(実施例)
以下、第1図乃至第9図に基づいて本発明の詳細な説明
する。
する。
第1図は本発明の第1実施例に係る低NOxボイラの縦
断面概要図であり、所謂3パス型単管貫流式ボイラを示
すものである。
断面概要図であり、所謂3パス型単管貫流式ボイラを示
すものである。
図に於いて、1aは内側水管、1bは外側水管、2はボ
イラ外壁、3はバーナ、4は排ガス出口、5は排ガス、
6は環元触媒、7a、7bは接触伝熱部、8は燃焼室、
9は燃焼窒出0.10は耐火材であり、給水並びに蒸気
取出し系統は省略されている。
イラ外壁、3はバーナ、4は排ガス出口、5は排ガス、
6は環元触媒、7a、7bは接触伝熱部、8は燃焼室、
9は燃焼窒出0.10は耐火材であり、給水並びに蒸気
取出し系統は省略されている。
前記3パス型単管貫流式ボイラそのものは公知であり、
本発明に於いては、燃焼排ガス内のN。
本発明に於いては、燃焼排ガス内のN。
を直接N2と02とに分解する環元触媒6を、排ガス5
が流通する接触伝熱部7内の適宜位置、即ち排ガス温度
が約400℃〜550℃になる箇所へ配設した点に特徴
がある。
が流通する接触伝熱部7内の適宜位置、即ち排ガス温度
が約400℃〜550℃になる箇所へ配設した点に特徴
がある。
前記環元触媒6には銅を担持したゼオライト(以下網−
ゼオライドと略称する)が使用されている。本実施例に
於いては、鉱物ゼオライトを酢酸銅溶液中に浸漬し、ゼ
オライト内部に含まれているナトリウムイオンを銅イオ
ンに置換せしめて形成した銅−ゼオライドが使用されて
いる。
ゼオライドと略称する)が使用されている。本実施例に
於いては、鉱物ゼオライトを酢酸銅溶液中に浸漬し、ゼ
オライト内部に含まれているナトリウムイオンを銅イオ
ンに置換せしめて形成した銅−ゼオライドが使用されて
いる。
当該鋼−ゼオライド触媒は、元から存在するナトリウム
イオンよりも多い数の銅イオンが入り込んだ状態、即ち
銅置換率が100%以上(望ましくは120〜130%
位い)の状態に形成されており、且つその触媒活性は排
ガス温度450℃〜500 ’Cに於いて最高値を示す
6 また、当該銅−ゼオライド触媒は、排ガス内の酸素によ
ってその触媒活性が殆んど低下せず、安定した触媒活性
を長期に亘って発揮する。
イオンよりも多い数の銅イオンが入り込んだ状態、即ち
銅置換率が100%以上(望ましくは120〜130%
位い)の状態に形成されており、且つその触媒活性は排
ガス温度450℃〜500 ’Cに於いて最高値を示す
6 また、当該銅−ゼオライド触媒は、排ガス内の酸素によ
ってその触媒活性が殆んど低下せず、安定した触媒活性
を長期に亘って発揮する。
更に、当該銅−ゼオライド触媒は、ガス燃焼排ガスや油
燃焼排ガス、都市ごみ燃焼排ガス等の全ての燃焼排ガス
に対して同等の触媒活性を示すが、黄硫分の少ない燃料
の方がより長期に亘って高触媒活性を持続することが出
来る。
燃焼排ガス、都市ごみ燃焼排ガス等の全ての燃焼排ガス
に対して同等の触媒活性を示すが、黄硫分の少ない燃料
の方がより長期に亘って高触媒活性を持続することが出
来る。
具体的には、前記銅−ゼオライド触媒は所謂ハニカム形
状に加工されており、支持枠体内へ挿入された後、接触
伝熱部7b内へ交換自在に揮着されている。
状に加工されており、支持枠体内へ挿入された後、接触
伝熱部7b内へ交換自在に揮着されている。
尚、本実施例では銅−ゼオライドをハニカム形状に成形
加工しているが、銅−ゼオライドを小球等のペレット状
に加工し、これを金網若しくはパンチングメタル製等の
多孔性容器内に収納した形態としても良い。
加工しているが、銅−ゼオライドを小球等のペレット状
に加工し、これを金網若しくはパンチングメタル製等の
多孔性容器内に収納した形態としても良い。
前記接触伝熱部7bの銅−ゼオライド触媒6を神着する
部分は、ボイラ外壁2を拡径して、所定の触媒通過ガス
流速が得られるように形成されていることは勿論である
。
部分は、ボイラ外壁2を拡径して、所定の触媒通過ガス
流速が得られるように形成されていることは勿論である
。
次に、本発明に係る低NOx燃焼器の作動について説明
する。バーナー3の燃焼作動によって燃焼室8内に発生
した高温燃焼排ガス5は、燃焼室出口9から雨水管1a
、lb間の接触伝熱部7aを通って上昇し、反転した後
水管1bとボイラ外壁2間の接触伝熱部7bを下降し、
排ガス出口4より外部へ導出される。
する。バーナー3の燃焼作動によって燃焼室8内に発生
した高温燃焼排ガス5は、燃焼室出口9から雨水管1a
、lb間の接触伝熱部7aを通って上昇し、反転した後
水管1bとボイラ外壁2間の接触伝熱部7bを下降し、
排ガス出口4より外部へ導出される。
前記燃焼排ガス5は接触伝熱部7a、7b間を流通する
間に冷却され、環元触媒6と接触する位置に於いては略
400℃〜550℃の温度に降下している。また、環元
触媒6の作用によってNOを分解除去された燃焼排ガス
5は、約200〜300℃に冷却された後、排ガス出口
4から外部へ導出されて行く。
間に冷却され、環元触媒6と接触する位置に於いては略
400℃〜550℃の温度に降下している。また、環元
触媒6の作用によってNOを分解除去された燃焼排ガス
5は、約200〜300℃に冷却された後、排ガス出口
4から外部へ導出されて行く。
銅−ゼオライド触媒6に燃焼排ガスが接触すると、No
−lN2/2+02/2で表わされるNOの直接分解反
応が起生じ、NoがN2と02に分解除去される。燃焼
排ガスが400〜550℃に於いて分解反応が最も活性
となる。
−lN2/2+02/2で表わされるNOの直接分解反
応が起生じ、NoがN2と02に分解除去される。燃焼
排ガスが400〜550℃に於いて分解反応が最も活性
となる。
より具体的には、Cu +NO−+Cu”・−NO−
2Cu2・−No−+2Cu +N2+02の反応機
構で示されるサイクルでNoの分解が進行するものと想
定されている。
2Cu2・−No−+2Cu +N2+02の反応機
構で示されるサイクルでNoの分解が進行するものと想
定されている。
また、銅−ゼオライド触媒6にNoの接触分解活性が発
現するのは、■ゼオライトのイオン交換特性のために銅
イオンが細孔内に分散担持されること、■銅イオンがゼ
オライトの細孔構造のために凝集し難いこと、■酸素が
触媒活性を毒することなく反応系外へ容易に脱離すする
こと及び■銅イオンCu が比較的安定に存在できる
こと等の各要因が、適宜に組み合わさっているからと想
定される。
現するのは、■ゼオライトのイオン交換特性のために銅
イオンが細孔内に分散担持されること、■銅イオンがゼ
オライトの細孔構造のために凝集し難いこと、■酸素が
触媒活性を毒することなく反応系外へ容易に脱離すする
こと及び■銅イオンCu が比較的安定に存在できる
こと等の各要因が、適宜に組み合わさっているからと想
定される。
本実施例に係る3パス型単管貫流式ボイラ(重油燃焼)
を用いた低NOx化試験の結果によれば。
を用いた低NOx化試験の結果によれば。
燃焼排ガス内のNo除去率は55〜60%となる。
当該NOx除去率は、排ガス再循環方式の場合のNo除
去率20〜40%、エマルジョン燃焼方式の場合のNo
除去率10〜20%、水又は蒸気添加燃焼方式の場合の
No除去率20〜40%及び2段燃焼方式の場合のNo
除去率10〜20%に比較して極めて高い値であり、本
件発明の実用的効用は顕著なものがある。
去率20〜40%、エマルジョン燃焼方式の場合のNo
除去率10〜20%、水又は蒸気添加燃焼方式の場合の
No除去率20〜40%及び2段燃焼方式の場合のNo
除去率10〜20%に比較して極めて高い値であり、本
件発明の実用的効用は顕著なものがある。
第2図は本件発明の第2実施例を示すものであり、所謂
2パス型単管貫流式ボイラの水管1とボイラ外壁2間の
接触伝熱部7b内へ、銅−ゼオライド触媒6を配設する
ようにした構成の低NOxボイラである。
2パス型単管貫流式ボイラの水管1とボイラ外壁2間の
接触伝熱部7b内へ、銅−ゼオライド触媒6を配設する
ようにした構成の低NOxボイラである。
第3図は本発明の第3実施例を示すものであり、平行流
ガス流し方式の3パス型多管貫流式ボイラの外側水管1
bとボイラ外壁2間の接触伝熱部7b内へ銅−ゼオライ
ド触媒6を配設したものである。
ガス流し方式の3パス型多管貫流式ボイラの外側水管1
bとボイラ外壁2間の接触伝熱部7b内へ銅−ゼオライ
ド触媒6を配設したものである。
第4図は本発明の第4実施例を示すものであり、平行流
ガス流し方式の2パス型多gM流式ボイラに銅−ゼオラ
イド触媒6を配設したものである。
ガス流し方式の2パス型多gM流式ボイラに銅−ゼオラ
イド触媒6を配設したものである。
第5図は本発明の第5実施例を示すものであり、直交流
ガス流し方式の多管貫流式ボイラの゛内側水管1aと外
側水管1b間に縦長状の銅−ゼオライド触媒を配置した
ものである。
ガス流し方式の多管貫流式ボイラの゛内側水管1aと外
側水管1b間に縦長状の銅−ゼオライド触媒を配置した
ものである。
第6図(a)及び第6図(b)は本発明の第6実施例を
示すものであり、水管式パッケージボイラの燃焼室仕切
壁1eとボイラ外壁2の間に、水管群1dと平行に縦長
状の綱−ゼオライド触Is6を配置したものである。尚
、図に於いて、10は上部ドラム、11は下部ドラムで
ある。
示すものであり、水管式パッケージボイラの燃焼室仕切
壁1eとボイラ外壁2の間に、水管群1dと平行に縦長
状の綱−ゼオライド触Is6を配置したものである。尚
、図に於いて、10は上部ドラム、11は下部ドラムで
ある。
第7図は本発明の第7実施例を示すものであり、3パス
型炉筒煙管式ボイラの前部伝熱部7aと後部伝熱部7b
の中間ガスダクト内に銅−ゼオライド触媒6を配設した
ものである。尚、図に於いて12はモータ、13は炉筒
、14は煙管である。
型炉筒煙管式ボイラの前部伝熱部7aと後部伝熱部7b
の中間ガスダクト内に銅−ゼオライド触媒6を配設した
ものである。尚、図に於いて12はモータ、13は炉筒
、14は煙管である。
第8図は本発明の第8実施例を示すものであり、2パス
型炉筒煙管式ボイラの煙管工4内に触媒6を西己設した
ものである。
型炉筒煙管式ボイラの煙管工4内に触媒6を西己設した
ものである。
尚、銅−ゼオライド触媒6を煙管14内に設置するため
に煙管径を大きくする必要がある場合には、触媒6の前
・後の少なくとも一方の煙管内部に、旋回羽根やフィン
若しくは密封をした中空管等の伝熱片(図示省略)を設
け、伝熱効率を向上するようにしてもよい。
に煙管径を大きくする必要がある場合には、触媒6の前
・後の少なくとも一方の煙管内部に、旋回羽根やフィン
若しくは密封をした中空管等の伝熱片(図示省略)を設
け、伝熱効率を向上するようにしてもよい。
又、当該実施例は、吸収式冷凍機の高温再生器としても
そのまま適用できることは勿論である。
そのまま適用できることは勿論である。
第9図は本発明の第9実施例を示すものであり、竪型煙
管式ボイラの煙管14内に銅−ゼオライド触媒6を設け
たものである。尚1本実施例の場合に於いても、煙管1
4を大径とする場合には、その内部にフィン等の伝熱片
を設けるのが望ましい。
管式ボイラの煙管14内に銅−ゼオライド触媒6を設け
たものである。尚1本実施例の場合に於いても、煙管1
4を大径とする場合には、その内部にフィン等の伝熱片
を設けるのが望ましい。
(発明の効果)
本発明に於いては、銅を担持したゼオライトから成る環
元触媒を、燃焼排ガスが流通する接触伝熱部の排ガス温
度が400 ’C〜550℃となる位置に配設し、排ガ
ス内のNoを直接N2と02に分解除去する構成として
いるため、燃焼器自体の設備費やランニングコストの上
昇を招くことなく。
元触媒を、燃焼排ガスが流通する接触伝熱部の排ガス温
度が400 ’C〜550℃となる位置に配設し、排ガ
ス内のNoを直接N2と02に分解除去する構成として
いるため、燃焼器自体の設備費やランニングコストの上
昇を招くことなく。
しかも55〜60%の高除去率で燃焼排ガス内のNoを
除去することが出来る。
除去することが出来る。
また、本発明は銅−ゼオライドから成る触媒に固有の特
性により、燃焼排ガス内の酸素濃度が上昇してもNo除
去率が殆んど変化せず、長期に亘って高いNo除去率を
保持することが出来る。
性により、燃焼排ガス内の酸素濃度が上昇してもNo除
去率が殆んど変化せず、長期に亘って高いNo除去率を
保持することが出来る。
更に、銅−ゼオライドから成る触媒は、極めて容易に接
触伝熱部の適宜位置へ着脱自在に配設することが出来、
燃焼器の構造が特に複雑化することも無い。その結果、
自己排ガス循環方式や2段燃焼方式等の低NOx化構造
を採用することが困難な小容量の燃焼器へも容易に適用
することができ、しかも大幅な低NOx化を図ることが
出来る。
触伝熱部の適宜位置へ着脱自在に配設することが出来、
燃焼器の構造が特に複雑化することも無い。その結果、
自己排ガス循環方式や2段燃焼方式等の低NOx化構造
を採用することが困難な小容量の燃焼器へも容易に適用
することができ、しかも大幅な低NOx化を図ることが
出来る。
本発明は上述の通り優れた実用的効用を有するものであ
る。
る。
第1図は1本発明の第工実施例を示す縦断面概要図であ
る。 第2図、第3図、及び第4図は、本発明の第2、第3及
び第4実施例を示す縦断面概要図である。 第5図は本発明の第5実施例を示す横断面概要図である
。 第6図(、)及び第6図(b)は本発明の第6実施例を
示す横断面概要図及び縦断面概要図である。 第7図、第8図及び第9図は、本発明の第7、第8及び
第9実施例を示す縦断面概要図である。 la、lb 水管 2 ボイラ外壁 4 燃焼排ガス出口 5 a焼排ガス 6 環元触媒 7 接触伝熱部 8 燃焼室 9 燃焼室出口
る。 第2図、第3図、及び第4図は、本発明の第2、第3及
び第4実施例を示す縦断面概要図である。 第5図は本発明の第5実施例を示す横断面概要図である
。 第6図(、)及び第6図(b)は本発明の第6実施例を
示す横断面概要図及び縦断面概要図である。 第7図、第8図及び第9図は、本発明の第7、第8及び
第9実施例を示す縦断面概要図である。 la、lb 水管 2 ボイラ外壁 4 燃焼排ガス出口 5 a焼排ガス 6 環元触媒 7 接触伝熱部 8 燃焼室 9 燃焼室出口
Claims (7)
- (1)燃焼排ガスが流通する接触伝熱部内のガス温度が
400〜550℃となる位置に、銅を担持したゼオライ
トから成る環元触媒を配設し、燃焼排ガス内のNOを直
接N_2とO_2に分解することを特徴とする低NOx
燃焼器。 - (2)銅を担持したゼオライトをハニカム状に形成し、
当該ハニカム状の環元触媒を接触伝熱部内へ着脱自在に
配設する構成とした請求項(1)に記載の低NOx燃焼
器。 - (3)銅を担持したゼオライトをペレット状に形成し、
これを多孔性容器内へ充填して成る環元触媒を接触伝熱
部内へ着脱自在に配設する構成とした請求項(1)に記
載の低NOx燃焼器。 - (4)貫流式ボイラの内側水管と外側水管との間若しく
は水管とボイラ外壁との間に形成した接触伝熱部内に、
銅を担持したゼオライトより成る環元触媒を配設する構
成とした請求項(1)に記載の低NOx燃焼器。 - (5)水管式パッケージボイラの燃焼室仕切壁とボイラ
外壁との間に形成した接触伝熱部内に、銅を担持したゼ
オライトから成る環元触媒を配設する構成とした請求項
(1)に記載の低NOx燃焼器。 - (6)煙管式ボイラの煙管内若しくは中間ガスダクト内
に、銅を担持したゼオライトより成る環元触媒を配設す
る構成とした請求項(1)に記載の低NOx燃焼器。 - (7)煙管内の環元触媒の前部と後部の少なくとも一方
に、伝熱片を配設して成る請求項(6)に記載の低NO
x燃焼器。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1196403A JP2796846B2 (ja) | 1989-07-28 | 1989-07-28 | 低NOx燃焼器 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1196403A JP2796846B2 (ja) | 1989-07-28 | 1989-07-28 | 低NOx燃焼器 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0359302A true JPH0359302A (ja) | 1991-03-14 |
JP2796846B2 JP2796846B2 (ja) | 1998-09-10 |
Family
ID=16357284
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1196403A Expired - Fee Related JP2796846B2 (ja) | 1989-07-28 | 1989-07-28 | 低NOx燃焼器 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2796846B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105987376A (zh) * | 2015-02-11 | 2016-10-05 | 李根钧 | 一种燃料洁净燃烧和净化排放的燃烧设备 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS56102632U (ja) * | 1980-11-27 | 1981-08-12 | ||
JPS618502A (ja) * | 1984-06-23 | 1986-01-16 | 三浦工業株式会社 | 多管式貫流ボイラ−の燃焼室構造 |
JPS6397013U (ja) * | 1986-12-09 | 1988-06-23 | ||
JPH0196011A (ja) * | 1987-10-07 | 1989-04-14 | Tosoh Corp | 銅含有ゼオライトの製造方法 |
JPH0181403U (ja) * | 1987-11-16 | 1989-05-31 |
-
1989
- 1989-07-28 JP JP1196403A patent/JP2796846B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPS56102632U (ja) * | 1980-11-27 | 1981-08-12 | ||
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CN105987376A (zh) * | 2015-02-11 | 2016-10-05 | 李根钧 | 一种燃料洁净燃烧和净化排放的燃烧设备 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2796846B2 (ja) | 1998-09-10 |
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