JPH034923A

JPH034923A - 液体分離装置

Info

Publication number: JPH034923A
Application number: JP14005589A
Authority: JP
Inventors: Yuji Watabe; 渡部　裕司; Naoaki Izumitani; 泉谷　直昭
Original assignee: Daikin Industries Ltd
Current assignee: Daikin Industries Ltd
Priority date: 1989-05-31
Filing date: 1989-05-31
Publication date: 1991-01-10

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】（産業上の利用分野）本願発明は、浸透気化法を利用した液体分離装置に関す
るものである。

（従来技術）一般に化学工業の分野においては、例えばアルコール類
やケトン類、エーテル類、エステル類などの所謂有機溶
剤を使用することが多い。そして、これらの有機溶剤は
、全て水を溶゛かし易く、またそれ自身水に解は易い性
質をもっている。従って、その保存状態においても比較
的混水状態となりやすく、該水との間で共沸混合物を形
成する。

しかし、上記有機溶剤を実際の化学反応に使用する場合
には、極めて高い純度を要求され、殆どの場合、上記水
の混入には厳しい制限が課されているのか実情である。

このため、実際の使用に際しては、その前処理工程とし
て上記有機溶剤中から水の分離を行なって純度を高める
濃縮システムが採用されるのが、−船釣となっている。

従来、上記のような水とアルコール等有機溶剤との混合
液から水（純水）を分離して当該有機溶剤を濃縮する方
法としては、一般に蒸留法が古くより採用されていた。

しかし、蒸留法の場合、共沸混合物（沸点を異にする異
種物質の混合物でありながら共沸沸点を有するもの）、
近沸点混合物を分離することは困難である。上述した水
とアルコール（エタノール）との混合物は該共沸混合物
に該当するので、上記従来一般の蒸留法では分離するこ
とができない。

そこで、このような場合、例えばエントレーナ（共沸剤
）として所定の第３次成分（ベンゼン、トリクロロエチ
レンなど）を添加することによって分離を可能とした所
謂共沸蒸留法が採用されることもあるが、該方法は極め
て多量のスチームを消費するし、第３次成分混入による
分離液の汚染や装置の複雑化を招くなど新な問題も多い
。

このような事情を背景に最近特に活発な研究・開発が行
なわれているものに、例えば水分選択性透過膜を使用し
た浸透気化法による水／有機液体混合物の分離（脱水）
／ステムがある（例えば特開昭５８−１２８１０７号公
報明細書及び図面参照）。

この液体混合物分離システムは、一般に「パーベーパレ
ーションシステム」ト呼ハれ、例えハ非多孔質の無定形
高分子膜よりなる水分選択性透過膜によって分離を行な
おうとする水を含む対象混合液（フィード）が供給され
る第１次室と透過した目的とする分離成分（気体）が凝
縮されて貯溜される第２次室とを仕切り、該第２次室側
を真空ポンプ等の減圧手段によって真空状態に減圧する
ことによって上記水分選択性透過膜の第１次室側境界面
と第２次室側境界面間に所定値以上の分圧差を形成し、
該分圧差と第１次側及び第２次側間の選択成分の濃度差
に応じて高圧側（第１次室側）からその透過速度に応じ
て吸着→溶解→拡散→脱離の各工程を経て透過する水分
子（Ｈ２Ｏ）のみを低圧側の第２次室側に気体の状態で
取り出すようになっている。　従って、このような構成
の混合液分離システムによれば近沸点混合液は勿論、上
記水とアルコールのような共沸混合液の場合にも同等問
題なく分離、濃縮することができる。しかも、共沸蒸留
法のように第３次成分を全（使用しないからクリーンで
もあり、装置もコンパクトになる利点がある。　そして
、実際のシステムでは、上記のような第１次室と第２次
室との組合わせによる構成を単一ユニットとしてモジュ
ール化し、これらを、複数対直列に組合わせて混合液を
循環させることによりプラント化して使用されることが
多い。

ところで、このような液体分離装置における浸透気化操
作は、上述の説明から明らかなように本質的に相変化（
液相→気相）を伴なう分離操作であることから、分離状
態の進行に連れて透過分子（上°述の例では水分子Ｈ，
Ｏ）の気化潜熱により次第に透過膜周辺の供給液の温度
が低下してくる。そして、上記透過膜部における透過速
度は第１次室側供給液の温度に比例しており、温度が高
くて分子活動が活発なほど透過速度が高い（例えば第３
図参照）。従って上記のように供給液の温度が低下する
と上記目的液の透過速度が低下して分離効率が悪化する
問題があり、従来より重要な技術的解決課題とされてい
た。

（発明が解決しようとする課題）このような技術的課題に対し、例えば上述の従来例では
モジュールの外部混合液通路の途中に独立した加熱用の
熱交換器を設置し、温度が低下した混合液を順次再加熱
しながら次段の分離モジュールに供給するようにする構
成によって対策されているが、このような方法では分離
モジュール内の入口側と出口側とで混合液の相当な温度
差を生じることになり、十分な問題の解決には到ってい
ない。また通路構造を複雑にしてしまい、通路抵抗を大
きくしてしまう欠点もある。

そして、上記のような温度の低下に対応した透過速度の
低下は、フィード側混合液中の目的成分の含有濃度が高
い場合に較べ、例えば９０％程度の濃度のアルコール液
を９９％程度まで濃縮する必要がある場合のように目的
成分の含有濃度が著しく低い場合に特にその影響が大き
く、問題になる。また、仮に目的成分の含有濃度が相当
、に高い場合であっても、該濃度が高い場合には透過量
（気化量）も多くなり、温度の低下が激しくなることか
ら、やはり同様の問題を生じる。

なお、上述のように選択性透過膜を使用したパーベーパ
レーションシステムによる液体骨Ｍ　装置では、当該分
離膜に液体分離作用を生せしめるための駆動力として、
その−次側（混合液側）と二次側（分離液取出側）間に
所定値以上の分圧差を必要とするが、この分圧差の形成
には、上記した従来例のように圧力差を利用する場合だ
けでなく上記−次側液体供給室と二次側液体取出室との
間の分離液の濃度差（湿度差）を利用するシステムを採
ることも多い。

そして、そのようなシステムでは従来より上記液体取出
室側に一般に予じめ加熱乾燥した乾燥空気を流すことに
より、可能な限り水分濃度を低（維持し、一定値以上の
水分透過速度を得るために少なくとも基準値以上の十分
な分圧差を確保する構成が採られるようになっている（
第４図参照）。

（課題を解決するための手段）本願の請求項第１〜第５の各発明は、共に上記従来の問
題を解決することを共通の目的としてなされたものであ
って、各々次のような技術的課題解決手段を備えて構成
されている。

（１）請求項第１の発明の課題解決手段該請求項第１の
発明の液体分離装置では、例えば第１図および第２図に
示すように分離すべき液体とその池の液体とを含む所定
の混合液Ｆ＋＋＋＋＋Ｆｉｎｔが供給される混合液側第
１次室１１ａ、１１ｂと、該混合液側第１次室１１ａ、
１１ｂに対して浸透気化用の選択性情過膜１８ａ、　１
８ｂ、　１８ｃを介して接する分離側第２次室１３ａ、
１３ｂとを設け、上記分離側第２火室＋３ａ、１３ｂ内
に乾燥空気を流すことにより上記両室間に浸透気化分離
作用に必要な分圧差を形成して目的とする液体を分離す
るようにしてなる液体分離装置において、上記分離側第
２火室１３ａ、１３ｂ内に当該分離側第２火室＋３ａ、
１３ｂ内の乾燥空気及び上記選択性透過膜１８ａ、　ｌ
　８ｂ、　１８ｃを加熱する加熱手段１７ａ、１７ｂを
設けたことを特徴ととしている。

（２）請求項第２の発明の課題解決手段該請求項第２の
発明の液体分離装置では、例えば第１図および第２図に
示すように上記請求項第１の発明の液体分離装置におけ
る上記選択性透過膜１８ａ、　ｌ　８ｂ、　ｌ　８ｃに
熱伝導性多孔質板９　ａ、　９　ｂ。

９ｃを一体化することによって補強支持したことを特徴
とするものである。

（３）請求項第３の発明の課題解決手段請求項第３の発
明の液体分離装置では、−例えば第５図に示すように上
記請求項第２の発明の液体分離装置の上記熱伝導性多孔
質板９ａ、９ｂ、９ｃの内部に加熱手段１９ａ、　１９
ｂ、　１９ｃを埋設したことを特徴とするものである。

（４）請求項第４の発明の課題解決手段該請求項第４の
発明の液体分離装置では、例えば第１図および第２図、
第５図に示すように上記請求項第１又は第３の発明の液
体分離装置の各加熱手段１７ａ、　ｌ　７ｂ、　１９ａ
、　ｌ　９ｂ、　Ｉ　９ｃが各々電熱ヒータにより構成
されていることを特徴とするものである。

（５）請求項第５の発明の課題解決手段該請求項第５の
発明の液体分離装置では、例えば第１図および第２図に
示すように上記請求項第２の発明の液体分離装置の構成
における上記熱伝導性多孔質板９　ａ、　９　ｂ、　９
　ｃが多孔質の金属焼結体によって構成されていること
を特徴とする特許ある。

（作　用）上記請求項第１の発明の液体分離装置の構成では、２次
室側の分離液体取出室内に当該液体取出室内を加熱する
とともに上記液体を選択透過させる選択性透過膜および
その分離面の混合液を加熱、加温する加熱手段が設けら
れている。

従って、乾燥空気が流される２次室側液体取出室内の分
離液の蒸発状態が良好となり、十分な分圧差（濃度差）
の維持が可能となる。

また、液体分離用の選択性透過膜自体及び該選択性透過
膜を介して１次室側である液体供給側の混合液も同時に
加熱・加温され、気化潜熱による温度低下が効果的に防
止される。

その結果、液体の分離効率が向上するようになる。

また、請求項第２の発明の液体分離装置の構成では、選
択性透過膜の２次側に面して選択性透過膜を補強支持す
る補強支持板が設けられるようになっており、しかも該
補強支持板が熱伝導性の多孔質板により形成されている
。

従って、何隻透過機能に影響を与えることなく選択性透
過膜が安定して保持される。

次に請求項第３の発明の液体分離装置の構成では、上記
請求項第２の発明の液体分離装置の熱伝導性多孔質板９
　ａ、　９　ｂ、　９　ｃの内部にも加熱手段が埋設さ
れているために、特に選択性透過膜１８ａ。

１８ｂ、１８ｃ側の温度補償機能が高くなり、透過効率
が向上するようになる。

また、請求項第４の発明の液体分離装置の構成では、上
記請求項第１および第３の発明の液体分離装置の構成に
於ける各加熱手段が各々電熱ヒータにより構成されてい
るので熱効率が高く、温度コントロールも容易であり最
適な分離効率を維持し得るようになる。

さらに、請求項第５の発明の液体分離装置の構成では、
上記請求項第２項の発明の液体分離装置の構成における
熱伝導性の多孔質板９　ａ、　９　ｂ、　９　ｃを多孔
質の金属焼結体によって構成しているので、強度が高く
熱の伝達率も高い。その結果、液体の分離効率がより向
上するようになる。

（発明の効果）従って、上記請求項第１の発明の液体分離装置によると
、液体分離機能が高く、しかも可及的にモジュールの小
型化が可能な液体分離システムを提供することができる
ようになる。

また、上記請求項第２の発明の液体・分離装置によると
、上記請求項第１の液体分離装置による場合と同様の効
果を得ることができることはもちろん、選択性透過膜が
弛み等を生じることなく長期に亘って安定した状態に保
持されるようになり、分離性能の低下が生じにくくなる
。

また、請求項第３の発明の液体分離装置によると、特に
高い分圧差と温度補償機能とを同時に得ることができる
ようになり、極めて高性能の液体分離装置を提供するこ
とができるようになる。

さらに、請求項第４の発明の液体分離装置によると、電
気ヒータにより高い熱効率と、より高精度な温度補償機
能を実現することができ、さらに高い液体分離性能を維
持することができるようになる。また埋設方法も簡単で
あり、発熱面を高密度、北することができる。

最後に、さらに請求項第５の発明の液体分離装置による
と、熱伝達率が高いので加熱効果が高くなる一方、特に
透過膜の耐久性が高くなり、液体分離装置としてのライ
フサイクルが長くなるなどのメリットが生じる。

（実施例）第１図および第２図は、本願発明（請求項１，２゜４．
５）の実施例（第１）に係る例えばプレートアンドフレ
ーム式の液体分離装置のモジュール構造を示している。

第１図中先ず符号１　ａ、　１　ｂは、各々同第１図に
示すように相互に隣合って混合液供給用の第１及び第２
の混合液供給側第１次室１１ａ、１１ｂを形成する所定
幅を有する第１及び第２のフレームであり、先ず該第１
フレームＩａには、フィードパイプ３を介してフィード
タンクＦＴに連通せしめられた第１の混合液供給口４ａ
が例えばその前端部上方に位置して設けられている。ま
た、後端部側下方には目的とする分離液（バーミエート
）である水（Ｈ＊０）が透過除去された後の例えば濃縮
アルコール（Ｃ，Ｈ，ＯＨ）を排出するための第１の濃
縮液排出口５ａ（破線図示）が設けられている。また第
２フレーム１ｂには、上記第１フレームｌａの上記第１
の濃縮液排出口５ａの位置に対応して第２の混合液供給
口４ｂが設けられており、該第２の混合液供給口４ｂは
Ｕ状の連結パイプ７を介して上記第１の濃縮液排出口５
ａと接続されるようになっている。従って、上記第１の
混合液供給口４ａから供給された混合液（フィード）Ｆ
ｉｎ、は、例えば第１図のように先ず第１の第１火室１
１ａを通って一次濃縮（−次脱水）処理を受けた後上記
第１の濃縮液排出口５ａから上記Ｕ状の連結バイブ７を
経て第２のの混合液供給口４ｂ側に導かれ、その後第２
の第１改宗１１ｂ内に二次供給混合液Ｆ　ｉｎ、とじて
供給される。上記第２のフレーム１ｂ池端側上部には第
２の濃縮液排出口５ｂが設けられており、上記第２の混
合液供給側第１改宗１１ｂ内の供給混合液Ｆ　ｉｎｙは
当該第２の濃縮液排出口５ｂよりパイプ８を介して更に
次の処理室側に排出されるようになっている。

一方、符号１ｃ、Ｉｄは、上記隣合う第１及び第２のフ
レームｌ　ａ、　ｌ　ｂ間に第５フレームｌｅを介して
一体的に接合固定される所定幅の第３、第４フレームで
あり、該第３、第４フレームｌｃ、ｌｄの内側には板状
の多孔質板金属焼結体９ａ、９ｂが各々図示のごと（嵌
装固定されている。そして、該多孔質の金属焼結体９ａ
、９ｂに対して貼設され補強された状態で上記第１のフ
レーム１ａと第３のフレームｌｃとの間および第２のフ
レーム１ｂと第４のフレームｌｄとの間に第１、第２の
選択性透過膜１８ａ、１８ｂが介設されており、結局上
記第１の第１火室１１ａおよび第２の第１次室ｚｂは、
各々対応する上記第１および第２の選択性透過膜１８ａ
、１８ｂおよび金属焼結体９　ａ、　、９　ｂを介して
上記第］の第２火室１３ａと隣合っている。また、一方
策２の第２改宗１３ｂは上記第２のフレーム１ｂに対し
て第３の選択性透過膜１８ｃと第３の金属焼結体９ｃを
介して隣合って第６のフレーム１「の更に外側のフレー
ム１ｇ内に形成されており、上記第２の第１次室ｉｔｂ
に対応する分離液取出し室を形成している。

また、上記第３および第４フレームｌ　ｃ、　Ｉ　ｄ間
に介設された第５フレームＩｅ内には分離液取出し用の
第１の第２火室１３ａが形成され、該第１の第２火室１
３ａには上記第５フレームｌｅの前端側に形成された乾
燥空気導入０１４ａより加熱乾燥された空気が導入され
るようになっており、該加熱乾燥空気によって当該第１
の第２改宗１３ａ側に分離された水分が効率良く蒸発気
体化せしめられるようになっている。そして、該蒸発気
体化せしめられた分離液成分は分離液排出口１５ｂがら
排出されるようになっている。この点は、上記第２の第
２改宗１３ｂの方も全く同様であり、前端側乾燥空気導
入口１４ｂより供給された乾燥空気が透過分離された分
離液を蒸発気体化させた後、後端側分離液排出口１５ｂ
より排出される。

一方、符号１７ａ、１７ｂは上記分１１ｉ液取出側第１
１第２の第２火室１３ａ、１３ｂの空間内に各々乾燥空
気の流れ方向に沿って配設された電熱ヒータ（ヒータコ
ア）である。該電熱ヒータ１７ａ、１７ｂは、上記第２
改宗１３ａ、１３ｂ内に透過導出された分離液を加熱蒸
発させるとともに上述のように当該第２改宗＋３ａ、１
３ｂ内を流通する加熱乾燥空気を更に害加熱して当該第
２火室１３ａ、１３ｂ内の乾燥度を可及的に高く維持す
る機能を果たしている。

また、該電熱ヒータ１７ａ、１７ｂは、上記多孔質の金
属焼結体９　ａ、　９　ｂ、　９　ｃを介して各々第１
、第２、第３の選択性透過膜１８ａ、　１８ｂ、　１８
ｃに各々近接して設けられているために、上記多孔質の
金属焼結体９　ａｌ　９　ｂ＋　９　ｃを介して上記選
択性透過膜１８ａ、　１８ｂ、　１８ｃ及び該選択性透
過膜１８ａ１８ｂ、１８ｃを介して、その熱が上記第１
及び第２の高圧側第１火室１１ａ、１１ｂ内の各混合液
Ｆｉ１１１＋ＦＩｎｙに伝達され、該混合液Ｆ　ｉＬ、
　Ｆ　ｌｎｙを加熱する。

従って、上記実施例の構成の浸透気化性利用の液体分離
装置によると、先ず上記フィードタンクＦＴより例えば
フィードポンプＦＰを介して第１の混合液供給口４ａよ
り第１の高圧側筒１次室１１ａ内に連続的に供給され導
入される水（Ｈ，Ｏ）及びアルコール（エチルアルコー
ル゛Ｃ，Ｈ，ＯＨ）の混合液（フィード）Ｆ　ｉｎ＋は
、その供給及び排出速度に応じて所定時間内当該第１の
高圧側筒１次室１１ａ内を上方側から下方側へゆっくり
と流れる（第１図参照）。該状態は、上記第２の第１改
宗１１ｂ側でも同様であり、混合液Ｆ　ｉｎｔは下方側
から上方側にゆっくりと流れる。

一方、該状態では上記加熱乾燥空気の供給及び電熱ヒー
タ１７ａ、＋７ｂの作動により上記第１および第２の分
離液取出側筒２吹室１３ａ、＋３ｂ側はＸ湿度状態に近
くなるように乾燥されて上記第１、第２、第３の各選択
性透過膜１８ａ、　１８ｂ、　＋８ｃの第１次室側選択
分子吸胃面と第２次室側選択分子脱離面との間に所定値
以上の分圧差を実現するようになっている。そして、本
実施例における当該選択性透過膜１８ａ、　１８ｂ、　
１８ｃは、目的とする水（Ｈ，Ｏ）成分のみを選択的に
透過させる例えば「α−フルオロアクリル酸系共重合体
」よりなる水選択性透過無定形高分子膜（例えば特願昭
６２−３５４０１号明細書診照）により形成されており
、その選択特性に対応した水成分（Ｈ，Ｑ分子）を上記
混合ｉ＆　Ｆ　ｉｒ＋＋、　Ｆ　ｉｎｙ自体のｔＱ度と
上記第１、第２の高濃度側筒１欠室１１ａ、１１ｂ側と
第１、第２の低濃度側第２次室１３ａ、１３ｂ側との間
の選択成分（ＨｔＯ）の濃度差（湿度差）に比例した透
過速度（第４図参照）で第１、第２の高７ｆ４度側第１
次室１１ａ、１１ｂから第２の低ｔ＆度側第２次室１３
ａ、１３ｂへ透過させる。

この場合、該水成分（ＨＩＯ）の透過は、上記第１、第
２の高濃度側筒１欠室１１ａ、１１ｂ内混合液中の水分
子Ｈ，Ｏが高濃度側から低濃度側へのｒａ度差に伴なう
物質伝達エネルキーによって先ず上記選択性透過膜１８
ａ、　１８ｂ、　ｌ　８ｃの表面に吸着される。そして
、その後、溶解作用に伴なう分子移動によって当該透過
膜１８ａ、　１８ｂ、　ｌ　８ｃ中に上記水分子Ｈ，Ｏ
が溶は込んで拡散して行く。

この時の水分子Ｈ，Ｏの溶は込み及び拡散量は、上記混
合液の温度や透過膜１８ａ両境界面間の上記圧力差（濃
度が同じであれば、物質分子は圧力の高い方から低い方
に移動する）、又選択分子Ｈ２０の濃度差（圧力が等し
い場合には、物質分子は濃度の高い方から低い方に移動
する）などに大きく左右される。この場合、上記圧力差
は、上記混合液供給側フィードポンプＦＰによる供給圧
を一定に保つことによって比較的容易に理想的な値にコ
ントロールすることができる。

ところが、一方上記第１次室側の混合液自体の温度や選
択成分（Ｈ，０分子）の濃度差の方は、次のような事情
から容易には所望値に維持することができない。すなわ
ち、先ず上述のように、上記選択性透過膜１８ａ、　１
８ｂ、　ｌ　８ｃでの透過作用は浸透気化作用であり、
当然に選択分子である水成分Ｈ３○の相変化（液相→気
相）を伴なう。そのため当該分離作用が進行するに連れ
て気化潜熱量も増大して混合液Ｆ　ｉｎ、、　Ｆ　ｉｎ
ｔ側の温度が下がる。

しかるに、先にも述べたように上記各選択性透過膜１８
ａ、　１８ｂ、　１８ｃを透過する水分子の透過速度は
、第３図のアルコール濃縮度特性から明らかなように混
合液の温度が高い方（理想条件下）が高くなり、透過性
能に優れている。従って、本実施例の構成では上述のよ
うに第１〜第３の選択性透過膜１８ａ＝１８ｃを上記第
１〜第３の多孔質金属焼結体９〜１１を介して電熱ヒー
タ１７ａ、１７ｂにより間接的に加熱するように構成し
ており、これによって上記気化潜熱による混合液の温度
の低下、就中、水分子Ｈ，Ｏの透過速度の低下を補償す
るようにしている（第３図の理想温度条件の維持）。

従って、本実施例の構成の場合、上記ｉ熱ヒータ１７ａ
、１７ｂは上記分離液取出側第２次室１３ａ。

１３ｂの乾燥度を高くし、上記混合液供給側第１次室１
１ａ、１１ｂとの間に高い濃度差を形成する第１の機能
に加えて、上記選択性透過膜１８ａ〜１８ｃ付近の温度
を高めて（低下を防いで）透過効率を向上させる第２の
機能をも果たしている。

以上のように上記実施例では電熱ヒータ１７ａ。

１７ｂは本来分離液取出側第２次室１３ａ、１３ｂの加
熱乾燥作用と選択性透過膜１８ａ、　ｌ　８ｂ、　１８
ｃの加熱・加温作用との２つの作用を有しているが、上
記第２の機能である選択性透過膜側の加熱・加；１〃機
能をより高くしようとする場合には、さらに本願発明（
請求項３）の実施例（第２）として例えば第５図に示し
たように上記第１〜第３の各多孔質金属焼結体９８〜９
ｃの内部に第２の電熱ヒータ１９ａ＝１９ｃを埋設する
のが効果的である。

なお、上記第１１第２の各実施例に於いては分離液とし
て水（Ｈｔｏ）の場合を設定したが、本発明の液体分離
の対象はこれに限定されるものでないことは勿論である
。

また、上記第１〜第３の金属焼結体９８〜９ｃは、例え
ば熱の伝導性が高くて水分の透過性も良好なものとして
、チタン系、アルミメニウム系等現在周知の各種の金属
焼結体が適宜採用されるようになっている。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本願発明の第１実施例に係る液体分離装置の
モジュール構成を示す断面図、第２図は、同装置の分解
斜視図、第３図は、気化潜熱による供給混合液の温度低
下による透過効率の変化特性をアルコールの濃縮濃度（
脱水濃度）と供給流量とをパラメータとして表わしたグ
ラフ、第４図は、透過膜境界面間の水分子成分の濃度差
と水成分透過量との関係を示すグラフ、第５図は、本願
発明の第２実施例に係る液体分離装置の要部の断面図で
ある。ｌａ　・・ｌｂ　・・ｌｃ　・・１ｄ・・ｅ１１ｒ・・３　・・４ａ・・４ｂ・・５ａ・・５ｂ・・９ａ〜９ｃ・第１のフレーム第２のフレーム第３のフレーム第４のフレーム第５のフレーム第６のフレームフィードパイプ第１の混合液供給口第２の混合液供給口第１の濃縮液排出口第２の濃縮液排出口第１〜第３の金属焼結体１１ａ　　・ｔｔｂ　　・＋３ａ　　・１３ｂ　　・１７ａ、＋７ｂ１８ａ　　・ｌ　８ｂ　・１８ｃ　　・第１の混合液供給側第１次室第２の混合液供給側第１次室第１の分離液取出側第２次室第２の分離液取出側第２次室電熱ヒータ第１の選択性透過膜第２の選択性透過膜第３の選択性透過膜１０加３１４０５０６０７０８０混ｐＩ液供給流殴（ｇ／ｈｒ）美００

Claims

【特許請求の範囲】１、分離すべき液体とその他の液体とを含む所定の混合
液（Ｆｉｎ＿１）、（Ｆｉｎ＿２）が供給される混合液
側第１次室（１１ａ）、（１１ｂ）と、該混合液側第１
次室（１１ａ）、（１１ｂ）に対して浸透気化用の選択
性透過膜（１８ａ）、（１８ｂ）、（１８ｃ）を介して
接する分離側第２次室（１３ａ）、（１３ｂ）とを設け
、上記分離側第２次室（１３ａ）、（１３ｂ）内に乾燥
空気を流すことにより上記両室間に浸透気化分離作用に
必要な分圧差を形成して目的とする液体を分離するよう
にしてなる液体分離装置において、上記分離側第２次室
（１３ａ）、（１３ｂ）内に当該分離側第２次室（１３
ａ）、（１３ｂ）内の乾燥空気及び上記選択性透過膜（
１８ａ）、（１８ｂ）、（１８ｃ）を加熱する加熱手段
（１７ａ）、（１７ｂ）を設けたことを特徴とする液体
分離装置。２、選択性透過膜（１８ａ）、（１８ｂ）、（１８ｃ）
に熱伝導性多孔質板（９ａ）、（９ｂ）、（９ｃ）を一
体化することによって補強支持したことを特徴とする請
求項第１項記載の液体分離装置。３、熱伝導性多孔質板（９ａ）、（９ｂ）、（９ｃ）の
内部に加熱手段（１９ａ）、（１９ｂ）、（１９ｃ）を
埋設したことを特徴とする請求項第２項記載の液体分離
装置。４、加熱手段（１７ａ）、（１７ｂ）、（１９ａ）、（
１９ｂ）、（１９ｃ）が電熱ヒータにより構成されてい
ることを特徴とする請求項第１項又は第３項記載の液体
分離装置。５、熱伝導性多孔質板（９ａ）、（９ｂ）、
（９ｃ）が多孔質の金属焼結体によって構成されている
ことを特徴とする請求項第２項記載の液体分離装置。