JPH03289736A - 周波数分割多重アクセス網 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

［０００１］

【産業上の利用分野】

本発明は非コーヒレント網の分野、より詳細には、高ス
ループツト光学周波数分割多重網に関する。 ［０００２］

【従来の背景】

多重アクセス網においては、様々のステーションは、通
常、送信機及び受信機より成る。これらは、通常、１０
キロメートルあるいはそれ以下の制限された範囲内に位
置され、任意のステーションが任意の他のステーション
に接続できる。 パシブ網に対しては、分配要件が星形結合器にて効率的
に実現される。 ［０００３］ 通常、送信機及び受信機を含むワークステーションは、
建物の様々な部屋あるいはキャンパス内の様々な建物内
に位置される。個々の送信機が異なる光学キャリア周波
数にて動作すると、星形結合器の個々の出力ポートの所
に信号の完全な波（ｃｏｍｂ　ｏｆ　ｓｉｇｎａｌ）が
現われる。従って、個々の受信機は、個々の送信機に、
無線受信機が完全な同報通信スペクトルにアクセスする
のと同じようにアクセスする。 ［０００４］ ＮＸＮパシブ星形結合器が多くのユーザーをギガビット
速度にて相互接続するための高性能光学データ網を提供
するために使用できる。過剰損失を無視すると、任意の
入力ポートに送られる信号は、全ての出力ポート間で同
じように分割される。星形結合器のＮ個の出力ポートの
個々の所の平均パワーは、Ｎ個の入力ポートの個々の所
に送られたパワーに等しい。但し、個々の出力ポートの
所のチャネル当りのパワーは、そのチャネル内の入力パ
ワーの１７Ｎのみに等しい。このスプリッティングに起
因する損失は、増幅器の飽和パワーが送信されたパワー
の値の実質的にＮ倍に増加されない限り、星形結合器の
入力ポートあるいは出力ポートの所の増幅器によって効
率的に回復することはできない。また、様々なチャネル
をデマルチプレキシングするための単純で経済的な構成
が要求される。 ［０００５］

【発明の概要】

本発明は、上に述べられた増幅器飽和の問題を周波数、
位相あるいは振幅シフト　キー変調フォーマットを持つ
光学周波数分割多重信号、あるいはアナログ振幅変調信
号あるいは周波数変調信号をパシブ星形結合器の入力ポ
ートに結合し、この星形結合器の出力の所に可調光学フ
ィルターを使用することによって解決する。これらフィ
ルターは様々なチャネルを選択する。増幅器が個々の光
学フィルターの下流の所におかれる。 本発明のより完全な理解は、本発明の以下の特定の一例
としての実施態様を添付される図面との関連で読むこと
によって一層明白となるものである。 ［０００６］

【実施例の説明】 図１において、この理想的なパシブ星形結合器１０は、
任意のＮ個の入力ポートに入る信号がＮ個の出力ポート
の全ての間に等しく分割されるという特性を持つ。こう
して、入力ポート２２に加えられる送信機１２からの信
号は、出力ポート２３上に現われるが、但し、このパワ
ーは１７Ｈに低下される。 個々の送信機Ｐ、からの平均パワー及び光子／ビットで
の受信機感度Ｅから見たときの無損失パシブ星形結合器
に対する最大網スループットは、ＰＴ／Ｎ＝（ｈｃ／λ
）　ＥＢ によって表わされる。ここで、光子エネルギーはｈｅ／
λであり、ここで、ｈｃ＝２ｘｌＯ−１９Ｊｕｍであり
；ｈはブランク定数であり、Ｃは光の速度であり、そし
てλは波長である。Ｂはビット速度であり、Ｎは星形結
合器の入力あるいは出力ポートの数である。 再配列すると、網スループットは、

【数１】 となる。 この関係から、ＰＴ＝１ｍＷ及びλ＝１，５３ｕｍにお
けるＥ−１０光子／ビットという緩やかなパラメータに
おいては、この容量は、７．７Ｔｂ／Ｓとなる。 星形結合器内の過剰の損失及びファイバー内の減衰はこ
の容量を低減させる。 但し、網デバイス　パラメータがより直接的な制約を与
える。 ［０００７］ 図１において、個々のステーションは送信機及び受信機
を含む。第一のステーションは、送信機１２及び受信機
１３を含み；もう一つのステーションは、送信機２４及
び受信機２５を含む。図１において、個々の送信機１２
．２４が異なる光学搬送波周波数ｆ、にて動作するもの
と想定すると、信号の完全な波が星形結合器の個々の出
カポ−）１５，１７．ｉ９，２３．、、Ｎの所に出現す
る。主に星形結合器内のスプリッティング損失を許すた
めに送信機と受信機感度との間にパワー　マージンが豪
求される。光学ヘテロダイン受信機は、直接検出受信機
よりも約ＬＯｄＢ感度が良いが、ただし、高パワー可調
光学ローカル発振器の追加のコスト及び複雑さ、並びに
ローカル発振器との効率的な混合を確保するための信号
の偏波多様性あるいはコントロールを必要とする。直接
検出受信機の前の光［０００８］ 非コーヒレント周波数分割多重（ＦＤＭ）網に対する最
も単純なアプローチは、振幅シフト　キーインク（ＡＳ
Ｋ）を変調フォーマットとして使用し、可調光学フィル
ターを受信機の所のチャネルを選択するために使用する
方法である。半導体レーザーの直接変調に対しては、チ
ャーピングは有効チャネル　バンド幅を優に変換リミッ
トを越えて広げ、結果として、許されるチャネル間隔（
ｆ　　）を低減する。チャーピング効果は、外部変調器
を使用することなく、光学周波数シフト　キーインクを
採用することによって回避できる。シングル周波数半導
体レーザーが数字の９１０１１を表わす光学周波数を生
成するためにｄｃバイヤスされ、小さな電流増分が”１
”を表わすために周波数をｆ８．つまり、偏差周波数だ
け増加させるために加えられる。結果として、直接ＡＳ
Ｋ変調において電流がほぼ域値の所からそのオン状態に
スイングしたときに遭遇される過剰の広がり無しに符号
化を提供するようにチャーピングが利用される。光学位
相が直流と連続的に変動するために、この変調は連続位
相ＦＳＫ　（ＣＰＦＳＫ）と呼ばれ、　０”及び”１”
を表わす独立した発振器間のスイッチングよりもコンパ
クトなスペクトルを提供する。直接変調ＣＰＦＳＫは、
ｆ、を制御することが簡単なこと、及びビット境界の所
の位相あるいは振幅の不連続性の不在の両方の理由によ
り狭バンド　パワー　スペクトルを持ち、従って、より
狭いチャネル間隔を可能とするという生来の長所を持つ
。 ［０００９］ 大偏差インデックス　ランダムＣＰＦＳＸに対して計算
される平均パワー　スペクトルはｆｄによって分離され
る二つのピークから成る。ｕ〉〉１に対して、ｕ　＝ｆ
　ａ　／　Ｂ ＦＳＸスペクトルは、おおむね、それぞれ°１′°及び
ＩＴ　０１１周波数を中心とする二つのＡＳＫスペクト
ルの重複である。計算は、タイムスロット境界の所の゛
Ｏパと″１′ビットの間の離散周波数ジャンプ、及び境
界の所での連続光学場を想定する。従って、Ｕに対して
、一つの整数、全ての′”　１°′ビツト及び全ての＋
ｌ　Ｏ°′ビットは、それぞれ同位相となり、パワー　
スペクトルは、”１”及びｐｐ　Ｏｔ＋ギーのバルクは
、ビット速度Ｂに等しい幅内に含まれる。 ［００１０１ こうして、図２に示されるように、幅Ｂの１°°あるい
はｔｔ　Ｏｔ＋　ピークにチューニングされ、また検出
器の前に位置された帯域フィルターによって、一つのチ
ャネルを選択し、ＦＳＸ信号を歪の無いＡＳＫ信号に変
換することができる。変調インデックスＵは、これらス
ペクトルの翼の重複に起因する１１０９１　と９１１９
１　との間のクロストークを低減するのに十分に大きく
なければならない。簡素化のために、この信号の半分が
破棄されるが、受信機を複雑にすれば、この失われた信
号を再度得ることも可能であることに注意する。また、
受信されるパワーは、ＡＳＫが直接あるいは外部変調に
よって提供されるときは、レーザーが、通常、ピーク　
パワー制限されるために、同一の送信機レーザーに勝と
も劣らない。 ［００１１３ 図２の多重チャネルＦＤＭ−ＦＳＸスペクトルにおいて
は、次に高い周波数チャネル内の９１０９７　ピークの
翼は、チャネル間隔ｆ　が十分に大きくない限りクロス
　トークを導入する。ランダムＦＳＸスペクトルに対す
るクロストーク効果の推定は、最大チャネル密度がｆ　
　＝２ｆ、に対して起こり、また、Ｂが一３ｄＢのパス
バンド幅を持つファブリペロ　フィルター特性は無視で
きる（０．１ｄＢ）パワー　ペナルティ−にて最小間隔
ｆ　　＝６Ｂを許すことを示す。タンデムに置かれた二
つの類似するファブリペロによって提供されるより鋭い
遮蔽フィルターはｆ　　＝３Ｂのより狭い間隔を可能に
する。 ［００１２］ 光学ＦＳＸは、より大きなｄｃレベルの回りのシングル
周波数レーザーの電流変調によって得ることができる。 電流密度の変化は、導波路の屈折率及び周波数選択グレ
ーティングのブラッグ波長を変調する。キャリア密度変
化に対する時間定数は、ビット周期に匹敵するために、
実際のＦＳＫスペクトルは、最大よりも小さな周波数偏
差に対応するピーク間の過剰エネルギーを持つ。さらに
、この有限の時間定数は、有限のレーザー　ライン幅と
一体となって、はぼ整数のＵを狭くするデルタ関数を広
げる傾向を持つ。図３は、ｕ＝３．４にて、４５Ｍｂ／
ｓにて変調されたレーザーに対する実際のパワー　スペ
クトルを示す。こうして、ＦＤＭＡ−ＦＳＫ網内におい
ては、可調フィルターがデマルチプレクサ−並びにＦＳ
Ｋ−ＡＳＫ変換器の両方として機能する。 ［００１３］ 図４には、イソレータ４４．可調ファイバー　ファブリ
ペロ共振器４０．増幅器４２．光学フィルター４３及び
検出器４６から成る受信機が示される。可調ファブリペ
ロ　フィルター４０からの出力は、イソレータ４４．増
幅器４２及び固定光学フィルター４３を通じて検出器４
６に加えられる。イソレータ４４は、発振及び自発的放
射ノイズのフィードバックを阻止し、フィルター４３は
、増幅器からの自発的放射ノイズを低減する。光学増幅
器４２は、利得がこの信号自発的ノイズが主なノイズ環
であるように調節された利得を持つ低ノイズ前置増幅器
として機能する。増幅器４２はファブリペロ　フィルタ
ー４０の下流に置かれることに注意する。増幅器をファ
ブリペロ　フィルターの後ろに置くことによって、増幅
器に加えられるパワー　レベルは、実質的に送信機パワ
ーの１７（２Ｎ）となり、増幅器の飽和は制約子として
最小化される。パワー　レベルが低減する理由は、フィ
ルターがＮ個のチャネルの一つのみの１′′（あるいは
”　ｏ”　）のみをパスすることによる。 ［００１４］ 図１において、利得飽和制約子は、星形網内の増幅器の
位置に影響を与える。 過剰損失を無視すると、パワー　レベルは、全ての入力
及び出力ポートの所において等しい。こうして、この星
形網の入力あるいは出力ポートの所、あるいは送信機あ
るいは受信機の所におかれた増幅器はパワー増幅器とし
て機能し、星形結合器内の過剰な損失及び伝送フィルタ
ー内の減衰に対する補償を行なう。但し、これらは、こ
れらの出力飽和パワーが送信機パワーよりも十分に大き
くない限りスプリッティング損失を克服することはでき
ない。全ての増幅器を個々の異なるステーションの所で
はなく、この星形増幅器の近くに位置することによって
、これらの保守手順を楽にすることができる。 ［００１５］ 但し、図４に示されるように、増幅器をファブリペロ　
フィルターの後ろに置リ、飽和が制約子として最小化さ
れる。 ［００１６］ 今日の光学増幅器は双方向であり、従って、非可逆イソ
レータ−が、特に、ファイバー　ファブリペロ　フィル
ターの大きなオフ共振反射率の存在下において自己共振
を防止するために使用できる。イソレータ−４４はまた
反射が送信機レーザーに到達し、従って、強度ノイズを
低減することを阻止する。 ［００１７］ 図５には、可調ファブリペロ　フィルターが示される。 ３つのセクション５２５４．５６を形成するようにカッ
トされたファイバー５０が３つのガラス金環５８．６０
．６２内にセメントにて固定され、これらの端が平坦に
ポリッシュされる。高反射誘電ミラー６４．６６がガラ
ス金環５８及び５４の端面の所に加えられ、反射防止コ
ーティングが反対の面６８．７０に加えられる。ガラス
金環６０が次にガラス金環６２に固定される。ガラス金
環５８．６０の間の間隙は、約ｌｕｍにセットされ、ミ
ラー６４．６６の間の間隔が指定される。これら３つの
ガラス金環は、精密スプリット　スリーブ７２によって
整合及び保持される。積み重ね圧電トランスジューサー
７４がガラス金環５８．６２に、適当な結合部材によっ
て、金環５８と６０との間のギャップのサイズを変える
ことによって、間隔りが変えられるように結合される。 一つの実施態様においては、おおむね１０ボルトの電圧
がファブリペロ　フィルターの１自由空間レンジを通じ
てスキャンされる圧電トランスジューサーに加えられる
。 ［００１８］ 図５に示されるファイバー　ファブリペロ　フィルター
は０．　１から１０ｍｍレンジの長さに対して良く機能
し、１０００から１０ＧＨｚの自由スペクトルレンジを
提供する。エレクトロニクス　レターズ（Ｅｌｅｃｔｒ
ｏｎｉｃｓ　Ｌｅｔｔｅｒｓ　）　、２３、ページ７８
１−７８３　（１９８７年）にＪ、ストーン（Ｊ、５ｔ
ｏｎｅ　）らによって掲載の論文［犬、中及び小自由ス
ペクトル　レンジを持つビッグティルト高フィネス可調
７フイバー　７７ブリペロ干渉計（Ｐｉｇｔａｉｌｅｄ
　Ｈｉｇｈ−Ｆｉｎｅｓｓｅ　ＴｕｎａｂｌｅＦｉｂｒ
ｅ　Ｆａｂｒｙ−Ｐｅｒｏｔ　Ｉｎｔｅｒｆｅｒｏｍｅ
ｔｅｒｓ）　Ｊにおいて開示される他の自由スペクトル
　レンジに対する設計も良好な結果を与える。多くの網
アプリケーション、例えば、パケット交換に対しては、
高速チューニングが要求される。圧電応答は、速度を約
１Ｏ−５ｓ程度にまでに制限する。これより高い速度、
例えば、約１ｎｓは、利得を持つ可調光学増幅器として
使用されるマルチ電極ＤＦＢあるいはＤＢＲレーザーに
基づく狭バンド可調光学増幅器にて得られる。これらデ
バイスにおいては、チューニング　レンジが制限される
。 ［００１９］ 図６の分散フィードバック（ＤＦＢ）レーザー及び図７
の分散ブラッグ反射器（ＤＢＲ）レーザーは、動作周波
数を決定するためのブラッグ　グレーティングを含むシ
ングル周波数レーザーである。このグレーティング及び
導波路領域内に注入された電子は、屈折率を変化させ、
一方これは、このグレーティングのブラッグ波長をチュ
ーニングし、あるいは導波路内の光学経路調を変化させ
る。光学周波数は、周波数の隣接する縦モードへの不連
続のジャンプが起こるまである電流のレンジを通じて連
続的にチューニングする。図６の２セクシヨンＤＦＢレ
ーザーにおいては、前部Ｉ　及び後部Ｉｂ電極内の電流
の独立した調節によって、この２つのグレーティング　
セグメントのブラッグ波長及び反射位相が光学周波数が
チューニングされるように変化される。１３５５ｎｍに
おける２０９ＧＨｚ（１，３ｎｍ）から１，５５０ｎｍ
における２６０ＧＨｚ　（２，１ｎｍ）（７）連続的チ
ューニング　レンジがほぼ一定のパワーにて得られる。 ［００２０］ 図７に示されるＤＢＲレーザーはブラッグ（■ｂ）、位
相（■ｐ）及び利得（Ｈｚ　（３゜ｌｎｍ）までに伸び
る連続チューニング　レンジ及び最高１５５０における
１、２５０ＧＨｚ　（１０ｎｍ）までのシングル縦モー
ド領域を重複させることによる連続的なカバレージが得
られる。 ［００２１］ 上に開示された本発明の実施態様においては、周波数シ
フト　キー信号が周波数分割多重化された。但し、周波
数分割多重化される振幅シフト　キー信号、位相シフト
　キー信号並びに振幅変調信号あるいは周波数変調信号
も本発明の原理イルターと共に使用できることに注意す
る。 ［００２２］ ３ｄＢフアイバ一方向性結合器は、２×２星形星形器で
あり、市販されているが０．１ｄＢの過剰損失（３ｄＢ
スプリツテイング損失）を持つ。ペアのファイバー　ク
ロランクにて互いに重ね継ぎされた４つの結合器が４×
４星形星形器を提供する。任意の寸法の星形結合器をこ
の方法によって互いに突き刺すことができる。Ｎ個のポ
ートに対して、個々のランク内にＮ／２個の結合器を持
つ２×２結合器のｑ＝１０ｇ２Ｎランクが要求される。 過剰損失は、個々の結合器の損失のｑ倍である。但し、
Ｎ≧１６に対しては、製造のコスト及び複雑さが妨げと
なるほど高くなる。インチグレーティラド　オプテイク
ス技術を大きな基板上に導波路方向性結合器をリソグラ
フィツク的に製造するために使用でき、そして、これら
を相互接続することによって平坦ＮｘＮ星形結合器を実
現できる。但し、導波路クロスオーバーがスプリアス　
りロス　トークを回避するために十分に大きな角度にて
起こるように保証する注意が要求され、これは結合器サ
イズを増加させる。 ［００２３］ 図８には、多数のポートＮを持つ集積星形結合器が示さ
れる。これは、平坦な自由空間″領域内に放射する平坦
な入力導波路アレイを使用するが、この自由空間領域は
、出力アレイ開口が遠距離場内にくる程十分に長い。入
力導波路の任意の一つが励起されると、これはエネルギ
ーを隣接する導波路内に遠距離場が出力導波路を通じて
ほぼ均一になるようにな方法で結合する。過剰損失は、
入力及び出力アレイに沿う長い断熱結合領域の制限内及
び遠距離場放射パターンに対する小さな光線角度におい
て消失するように小さくなる。 ［００２４］ 一つの実施態様においては、約１ｃｍＸ４ｃｍの寸法を
持つ１９Ｘ１９星形結合器がシリコン基板上のシリカ導
波路を使用して製造された。中央導波路に対する１、３
ｕｍでの過剰損失は、１．５ｄＢであり、縁厚波路に対
する過剰損失は３．５ｄＢである。この過剰損失には、
ファイバー結合に起因する０、８ｄＢ及び０．２ｄＢの
シリカ導波路損失が含まれる。出力励起の均一性は、従
って、±１ｄＢである。２．５ｄＢの平均過剰損失は、
１３　ｄＢの１７Ｎスプリツテイング損失と比較してか
なり小さい。これに加えて、過剰損失は、Ｎ＝約１００
に対して増加すべきではない。 ［００２５］ このデバイスの低過剰損失は、−見した所では、特に、
自由空間領域内に放射し、またアレイの要素を励起する
分離された導波路を考える場合は、予期されないもので
ある。出力アレイの均一な励起を得るためには、単一要
素放射パターン内のエネルギーの大部分が出力アレイ上
にあふれ、結果として、大きな過剰損失を与えるように
思える。然しなから、無限周期構造の形式論及び断熱的
導波路変化を使用することにより、励起された入力導波
路から隣りの導波路へのエネルギーの相互結合は、出力
アレイを含むセクターを通じてほぼ均一な放射パターン
をこのセクターの外側には殆どあぶれを起こすことなく
生成するようなアレイ要素の適当な励起を与えることが
可能となる。 ［００２６］ ユーザーの数（Ｎ）が大きくなると（〉１００）、星形
結合器あるいはスフ刃ツター内の分割損失はパワー　マ
ージンを大きく制限する。前述の如く、この固有の損失
及び過剰損失は、ある限界までは、ＦＤＭバンドを通じ
て利得を与える光学増幅器によって補うことができる。 図９に示されるように、レーザーの端面を反射防止コー
ティングすることによって形成される半導体ダイオード
増幅器は、１ｍＷ以上の飽和出力パワーにて、広いレン
ジの動作波長において、２，５００ＧＨｚ　（２０ｎｍ
）バンドを通じて２０ｄＢの利得を提供することができ
る。 この半導体増幅器は、同一の利得プロセスを伴うために
、それからこれが製造されるレーザー　ダイオードとお
おむね同一のパワーにて飽和する。 ［００２７］ エルビウム　イオンにてドープされ、適当な半導体レー
ザーによって励起される光学ファイバーは、図１０に示
されるように、希土類イオン及びホスト　ガラスによっ
て定められるバンド（１，５２０−１，５５０）内で利
得を生成する。 エルビウムは３−レベル　レーザー　システムであるた
めに、飽和パワーは提供されるポンプ　パワーと比例し
て増加する。 ［００２８］ 実、験的に、出力飽和パワーは、約１／４ポンプ　パワ
ーであることがわかった。従って、大きなポンプ　パワ
ーが提供される場合は、飽和がエルビウム　ファイバー
増幅器のアプリケーションを必ずしも制限しない。

【図面の簡単な説明】

【図１】 パシブ星形結合器及びこの入力ポートに結合された送信
機並びに受信ポートに結合された受信機を持つ多重アク
セス網の略図である。

【図２】 多重チャネルＦＤＫ−ＦＳＫのパワーに対する周波数ス
ペクトルのグラフである。

【図３】 レーザーの実際のパワーに対する周波数スペクトルのグ
ラフである。

【図４】 本発明の原理に従うフィルター受信機の実施態様の略図
である。

【図５】 可調ファイバー　ファブリペロ　フィルターの略図であ
る。

【図６】 分散フィードバック　レーザーの略図である。

【図７】 分散ブラッグ反射器レーザーの略図である。

【図８】 使用できる集積ＮｘＮ星形結合器の略図である。

【図９】 半導体ダイオード光学増幅器の略図である。

【図１０３ エルビウム　ドープ　ファイバー増幅器の略図である。 【符号の説明】 １２．２４　　　送信機 １３゜ 受信機

【書類名】

【図２】 図面

【図３】 ｆ−周波数

【図６】

【図８】 入力 出力

【図９】

Claims (11)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】Ｎ個の入力ポート及びＮ個の出力ポートを
   持つＮｘＮ星形結合器から成る周波数分割多重アクセス
   網において、個々の入力ポートが離散光学周波数信号を
   受信するように設計され、該星形結合器内において結合
   されたとき、個々の出力ポートの所に同一の周波数分割
   多重スペクトルを生成し、該構造がさらに 該ＮｘＮ星形結合器の出力ポートに結合された受信され
   た信号をデマルチプレックスするための光学フィルター
   、及び 該光学フィルターの下流に結合されたデマルチプレック
   スされた信号を受信するための増幅器を含むことを特徴
   とする構造。
2. 【請求項２】該光学フィルターが調節可能であることを
   特徴とする請求項１に記載の構造。
3. 【請求項３】該光学フィルターがファブリペロ共振器で
   あることを特徴とする請求項１に記載の構造。
4. 【請求項４】該星形結合器の該入力ポートに結合された
   該周波数分割多重信号が周波数シフトキー信号であり、 該光学フィルターが受信された周波数シフトキー信号を
   デマルチプレックス及び振幅シフトキー信号に変換する
   ことを特徴とする請求項３に記載の構造。
5. 【請求項５】該星形結合器の該入力ポートに結合される
   該周波数分割多重信号が位相シフトキー信号であり、 該光学フィルターが受信された位相シフトキー信号をデ
   マルチプレックス及び振幅シフトキー信号に変換するこ
   とを特徴とする請求項３に記載の構造。
6. 【請求項６】該光学フィルターからの振幅シフトキー信
   号を受信するために結合された光学増幅器が含まれるこ
   とを特徴とする請求項１に記載の構造。
7. 【請求項７】該光学増幅器と該光学フィルターとの間に
   おかれたイソレータが含まれることを特徴とする請求項
   ７に記載の構造。
8. 【請求項８】該光学フィルターが可調ファブリペロ共振
   器から成ることを特徴とする請求項７に記載の構造。
9. 【請求項９】該増幅器からの自発的放出ノイズを低減す
   るために該光学増幅器の出力信号を受信するように結合
   された光学フィルターが含まれることを特徴とする請求
   項８に記載の構造。
10. 【請求項１０】該光学フィルターからの信号から出力信
    号を生成するように結合された検出器が含まれることを
    特徴とする請求項９に記載の構造。
11. 【請求項１１】周波数シフトキー信号を該星形結合器の
    入力ポートに結合するための可調分散ブラック反射器レ
    ーザーあるいはフィードバックレーザーが含まれること
    を特徴とする請求項１に記載の構造。