JPH03198674A - 超音波モータ - Google Patents
超音波モータInfo
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- JPH03198674A JPH03198674A JP1340362A JP34036289A JPH03198674A JP H03198674 A JPH03198674 A JP H03198674A JP 1340362 A JP1340362 A JP 1340362A JP 34036289 A JP34036289 A JP 34036289A JP H03198674 A JPH03198674 A JP H03198674A
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Landscapes
- General Electrical Machinery Utilizing Piezoelectricity, Electrostriction Or Magnetostriction (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、超音波モータ、特に、ステータの圧電セラミ
ックリングの屈曲振動によってローダが回転する超音波
モータに関する。
ックリングの屈曲振動によってローダが回転する超音波
モータに関する。
超音波モータは、一般に、屈曲振動する圧電セラミック
リングが接着されたステータと、そのステータに重ね合
わされて回転するロータとを備えている。圧電セラミッ
クリングの圧電素子には、位相が90°ずれた2つの交
流信号が印加され、これによってステータの表面に現れ
る弾性表面進行波によりロータが回転する。
リングが接着されたステータと、そのステータに重ね合
わされて回転するロータとを備えている。圧電セラミッ
クリングの圧電素子には、位相が90°ずれた2つの交
流信号が印加され、これによってステータの表面に現れ
る弾性表面進行波によりロータが回転する。
上述のような超音波モータに使用されるステータは、表
面進行波をロータに有効に伝えるため、放1・1状に配
置された多数の溝を含む複雑で高精度の形状を有して・
いる。このため、従来の超音波モータのステータは、切
削加工によって作成されている。
面進行波をロータに有効に伝えるため、放1・1状に配
置された多数の溝を含む複雑で高精度の形状を有して・
いる。このため、従来の超音波モータのステータは、切
削加工によって作成されている。
前記従来の切削加工によるステータには、切削時の強い
応力によって、加工歪みが残る。特に、ステータの内周
側の薄肉部分が切削によって加」−されると、その部分
の加工歪みにより、ステータ全体が反ってしまう傾向が
ある。また、超音波モータのステータとし゛ζ要求され
る形状に切削加工を行うと、製造コストが高くつくとい
う問題が生じる。
応力によって、加工歪みが残る。特に、ステータの内周
側の薄肉部分が切削によって加」−されると、その部分
の加工歪みにより、ステータ全体が反ってしまう傾向が
ある。また、超音波モータのステータとし゛ζ要求され
る形状に切削加工を行うと、製造コストが高くつくとい
う問題が生じる。
本発明の目的は、加工歪みがなく、低コストで製造する
ことができ、しかも負荷特性が向上する超音波モータを
提供することにある。
ことができ、しかも負荷特性が向上する超音波モータを
提供することにある。
本発明に係る超音波モータは、ステータに装着多孔質焼
結体で構成されている。
結体で構成されている。
本発明のステータは、微小な空孔が均一に分散された多
孔質結焼体から構成されている。この多孔質結焼体のス
テータを用いることにより、共振周波数を低減でき、モ
ータの負荷特性が向上する。
孔質結焼体から構成されている。この多孔質結焼体のス
テータを用いることにより、共振周波数を低減でき、モ
ータの負荷特性が向上する。
多孔質結焼体のステータは、たとえばメタルインジェク
ションにより形成される。この場合には、複雑な切削加
工が不要となり、加工歪みによる不具合は発生しない。
ションにより形成される。この場合には、複雑な切削加
工が不要となり、加工歪みによる不具合は発生しない。
また、製造コストの低減がはかれる。
尚、多孔質結焼体は、空孔率が5%未満とすることが好
ましい。空孔率が5%以上となると、ステータの強度が
低下してしまい、焼結後に部分的なソリが生じ易い。
ましい。空孔率が5%以上となると、ステータの強度が
低下してしまい、焼結後に部分的なソリが生じ易い。
〔実施例〕
以下、本発明を図面に基づいて説明する。
第1図は本発明の超音波モータの部分断面図であり、第
2図は分解斜視図である。
2図は分解斜視図である。
本発明の超音波モータは、微小な空孔が均一に分布した
多孔質焼結体から成る圧電セラミックリング19を含む
ステータ1と、該ステータlから伝播される進行数によ
って回転するロータ15とから主として構成されている
。
多孔質焼結体から成る圧電セラミックリング19を含む
ステータ1と、該ステータlから伝播される進行数によ
って回転するロータ15とから主として構成されている
。
ステータlは、第3図に示すように多孔質焼結体から成
り、その中央に孔2を有する概ね円盤状の部材である。
り、その中央に孔2を有する概ね円盤状の部材である。
ステータ1の外周部には、円環状の肉厚部3が形成され
ている。肉厚部3と、孔2の周縁に形成されたボス部4
とは、円盤状の薄肉部5を介して一体に形成されている
。肉厚部3の上面には、放射状に配置された多数の溝6
が形成されている。
ている。肉厚部3と、孔2の周縁に形成されたボス部4
とは、円盤状の薄肉部5を介して一体に形成されている
。肉厚部3の上面には、放射状に配置された多数の溝6
が形成されている。
ステータ1は、微小な空孔が均一・に分散された多孔質
焼結体であり、メタルインジェクションによって次のよ
うにして形成されたものである。まず、42アlコイと
同一比率になるように、鉄とニッケルとの微粒子粉末を
混練する。このとき、熱可塑性バインダーを混入させる
。なお、使用する微粒子粉末としては、圧電セラミック
と線膨張係数が同等となる材料であれば、他の材料を使
用することも可能である。次に、得られた混練物を、成
形機によって第3図に示すような肉厚部3及び薄肉部5
等を備えた形状に成形する。得られた成形物に対し、加
熱により脱バインダー処理を行う。
焼結体であり、メタルインジェクションによって次のよ
うにして形成されたものである。まず、42アlコイと
同一比率になるように、鉄とニッケルとの微粒子粉末を
混練する。このとき、熱可塑性バインダーを混入させる
。なお、使用する微粒子粉末としては、圧電セラミック
と線膨張係数が同等となる材料であれば、他の材料を使
用することも可能である。次に、得られた混練物を、成
形機によって第3図に示すような肉厚部3及び薄肉部5
等を備えた形状に成形する。得られた成形物に対し、加
熱により脱バインダー処理を行う。
次に、焼成し、高密度で高精度な焼結体よりなる成形品
を得る。得られた成形品に対して、サイジング及び後処
理を施し、製品を得る。
を得る。得られた成形品に対して、サイジング及び後処
理を施し、製品を得る。
上述のメタルインジェクションによって得られた多孔質
焼結体のステータlは、線膨張係数が圧電セラミックと
ほぼ同等となる。また、このメタルインジェクションに
よれば、薄肉部5の肉厚を相当薄くすることができ、た
とえば0. 4mo+程度に設定しても何ら問題はない
。
焼結体のステータlは、線膨張係数が圧電セラミックと
ほぼ同等となる。また、このメタルインジェクションに
よれば、薄肉部5の肉厚を相当薄くすることができ、た
とえば0. 4mo+程度に設定しても何ら問題はない
。
上述のメタルインジェクションによれば、低コストでス
テータ1を製造することができ、量産性が高い。また、
メタルインジェクションによれば、成形精度が高いので
、2次加工が簡素化できる。
テータ1を製造することができ、量産性が高い。また、
メタルインジェクションによれば、成形精度が高いので
、2次加工が簡素化できる。
ば、充分な強度が確保でき、焼結後の反りの発生が防止
できる。
できる。
上述のスう〜=夕1は、たとえば、第1図及び第2図に
示す超音波モータに組み込まれる。第2図におい°(、
超音波モータのシャフト9には、−にから順に、押しつ
けバネ10と、防振ゴム板11と、アルミニウム製のロ
ータ12と、4L述のステータlとが嵌め込まれている
。これらの部材は、押しつけバネ10によって押しつけ
られることにより、第1図に示すように互いに弾性的に
圧接した状態で重ね合ねされている。なお、押しつけバ
ネIOには、中央の円環状基部から放射状に多数の足が
一体に形成されており、その足が防振ゴl、板11の−
F面に圧接している。
示す超音波モータに組み込まれる。第2図におい°(、
超音波モータのシャフト9には、−にから順に、押しつ
けバネ10と、防振ゴム板11と、アルミニウム製のロ
ータ12と、4L述のステータlとが嵌め込まれている
。これらの部材は、押しつけバネ10によって押しつけ
られることにより、第1図に示すように互いに弾性的に
圧接した状態で重ね合ねされている。なお、押しつけバ
ネIOには、中央の円環状基部から放射状に多数の足が
一体に形成されており、その足が防振ゴl、板11の−
F面に圧接している。
ロータ12は、中央にシャフト9が挿通される孔14を
有しており、外周部に円環状の肉厚部15を有している
。防振ゴム板11は、肉厚部15よりも内周側において
ロータ12の中央に形成された四部に嵌め込まれた状態
にある。肉厚部15の下端面は平坦であり、その下端面
に円環状の摺動弾性体16がエポキシ樹脂等の接着剤を
用いて貼り付けられ′Cいる。摺動弾性体I6としては
、たとえば芳香族ポリエステル系の耐磨耗性エンジニア
リングプラスチックが用いられる。
有しており、外周部に円環状の肉厚部15を有している
。防振ゴム板11は、肉厚部15よりも内周側において
ロータ12の中央に形成された四部に嵌め込まれた状態
にある。肉厚部15の下端面は平坦であり、その下端面
に円環状の摺動弾性体16がエポキシ樹脂等の接着剤を
用いて貼り付けられ′Cいる。摺動弾性体I6としては
、たとえば芳香族ポリエステル系の耐磨耗性エンジニア
リングプラスチックが用いられる。
ステータ1は、その肉厚部3の」二端面が摺動弾性体1
6の平坦な下端面に圧接している。第1図に示すように
、肉厚部3の下端面には、円環状の圧電トラミンクリン
グ19がエポキシ樹脂等の接着剤を用いて固着されてい
る。圧電セラミックリングI9は、主として圧電板(た
とえばチタン酸ジルコン酸鉛系圧電板)20から構成さ
れている。
6の平坦な下端面に圧接している。第1図に示すように
、肉厚部3の下端面には、円環状の圧電トラミンクリン
グ19がエポキシ樹脂等の接着剤を用いて固着されてい
る。圧電セラミックリングI9は、主として圧電板(た
とえばチタン酸ジルコン酸鉛系圧電板)20から構成さ
れている。
圧電板20の上下両端面には、進行波を形成するよう圧
電板20に電圧を印加するための電極21が配置されて
いる。
電板20に電圧を印加するための電極21が配置されて
いる。
なお、ここで、ステータ1の肉厚部3の厚みとロータ1
2の肉厚部15の厚みとは、約0.85:1.DOの比
率であることが好ましい。たとえば、ステータ1の肉厚
部3が1.4閣の場合には、+1−夕12の肉厚部15
の厚みが1. 6〜1゜8II1m程度に設定されるの
が好ましい。
2の肉厚部15の厚みとは、約0.85:1.DOの比
率であることが好ましい。たとえば、ステータ1の肉厚
部3が1.4閣の場合には、+1−夕12の肉厚部15
の厚みが1. 6〜1゜8II1m程度に設定されるの
が好ましい。
次に、ステータ1が組み込まれた上述の超音波モータの
動作を説明する。
動作を説明する。
超音波モータを駆動する際には、圧電セラミックリング
19に対して所定交番電圧を印加する。
19に対して所定交番電圧を印加する。
これにより、圧電セラミックリング19の分極パターン
及び電極21のパターンに応じて、圧電セラミックリン
グ19には進行波が発生する。これに基づいて、ステー
タ1の肉厚部3にも進行波が伝わり、ロータ12が回転
駆動される。
及び電極21のパターンに応じて、圧電セラミックリン
グ19には進行波が発生する。これに基づいて、ステー
タ1の肉厚部3にも進行波が伝わり、ロータ12が回転
駆動される。
この微小な空孔が均一・に分散した多孔質結焼体のステ
ータ1を用いた場合りこは、従来の切削加工によって得
られたステータを用いた場合に比べて、負荷特性が優れ
ている。この負荷特性の相違を実験データに基づいて説
明する。
ータ1を用いた場合りこは、従来の切削加工によって得
られたステータを用いた場合に比べて、負荷特性が優れ
ている。この負荷特性の相違を実験データに基づいて説
明する。
第4図は、トルクTと回転数Nとの関係を示すグラフで
ある。第4図において、実線(A)は多孔質焼結体から
なるステータ1を用いた場合の特性、−点鎖線(B)は
切削加工により製造された従来のステータ(4270イ
製)を用いた場合の特性である。第4図から明らかなよ
うに、無負荷状態では両者の差異は少ないものの、負荷
をかけると、多孔質焼結体からなるステータ1を採用し
た超音波モータの方が高トルク特性を示すことがわかる
。
ある。第4図において、実線(A)は多孔質焼結体から
なるステータ1を用いた場合の特性、−点鎖線(B)は
切削加工により製造された従来のステータ(4270イ
製)を用いた場合の特性である。第4図から明らかなよ
うに、無負荷状態では両者の差異は少ないものの、負荷
をかけると、多孔質焼結体からなるステータ1を採用し
た超音波モータの方が高トルク特性を示すことがわかる
。
また、メタルインジェクションによって形成された多孔
質焼結体のステータ1では、従来の切削加]二によるス
テータに比べて、共振周波数は小さくなる。このため、
ステータ1を採用した超音波モータでは、ロータの回転
がより早くなって、モータ特性が向」二する。
質焼結体のステータ1では、従来の切削加]二によるス
テータに比べて、共振周波数は小さくなる。このため、
ステータ1を採用した超音波モータでは、ロータの回転
がより早くなって、モータ特性が向」二する。
一般に、超音波モータのステータの共振周波数が低いほ
ど、ステータの機械的な振幅が大きくなる。この機械的
振幅が大きくなれば、ステータ表面の進行波(楕円運動
)が大きくなり、ロータの回転が速くなる。したがって
、超音波モータのステータの共振周波数は通常低いほど
好ましい。ところで、ステータの共振周波数は、(ステ
ータ弾性率E/ステータ密度ρ)+72に比例する。こ
の(E/ρ)値は、多孔質焼結体のステータ1の方が、
切削加工により得た従来のステータよりも小さい。した
がって、ステータ1の方が従来のステータよりも共振周
波数が低くなる。故に、多孔質焼結体のステー、りlに
よれば、ステータの形状を変化さ・Uずに共振周波数を
低減でき、モータ特性を向上させることができる。
ど、ステータの機械的な振幅が大きくなる。この機械的
振幅が大きくなれば、ステータ表面の進行波(楕円運動
)が大きくなり、ロータの回転が速くなる。したがって
、超音波モータのステータの共振周波数は通常低いほど
好ましい。ところで、ステータの共振周波数は、(ステ
ータ弾性率E/ステータ密度ρ)+72に比例する。こ
の(E/ρ)値は、多孔質焼結体のステータ1の方が、
切削加工により得た従来のステータよりも小さい。した
がって、ステータ1の方が従来のステータよりも共振周
波数が低くなる。故に、多孔質焼結体のステー、りlに
よれば、ステータの形状を変化さ・Uずに共振周波数を
低減でき、モータ特性を向上させることができる。
本発明に係る超音波モータのステータが、微小な空孔が
均一・に分散した多孔質焼結体で形成されているので、
加工歪みによる不具合が発生せず、低コストで生産する
ことができ、モータの負荷特性が向上する。
均一・に分散した多孔質焼結体で形成されているので、
加工歪みによる不具合が発生せず、低コストで生産する
ことができ、モータの負荷特性が向上する。
第1図は本発明の−・実h&!例の縦断面部分図、第2
図はその分解斜視図、第3図はそのステータの−・部切
り欠き斜視図、第4図はトルクと回転数との関係を示す
グラフである。 0 ■・・・ステータ、 19・・・圧電セラミックリング。
図はその分解斜視図、第3図はそのステータの−・部切
り欠き斜視図、第4図はトルクと回転数との関係を示す
グラフである。 0 ■・・・ステータ、 19・・・圧電セラミックリング。
Claims (1)
- (1)ステータに装着された圧電セラミックリングから
発生する進行波が、該ステータ上に配置されたロータを
回転させるようにした超音波モータにおいて、 前記ステータが多孔質結焼体で構成されていることを特
徴とする超音波モータ。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1340362A JPH03198674A (ja) | 1989-12-27 | 1989-12-27 | 超音波モータ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1340362A JPH03198674A (ja) | 1989-12-27 | 1989-12-27 | 超音波モータ |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03198674A true JPH03198674A (ja) | 1991-08-29 |
Family
ID=18336218
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1340362A Pending JPH03198674A (ja) | 1989-12-27 | 1989-12-27 | 超音波モータ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH03198674A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH04109878A (ja) * | 1990-08-28 | 1992-04-10 | Canon Inc | 振動波駆動装置 |
JPH05344766A (ja) * | 1991-11-27 | 1993-12-24 | Asmo Co Ltd | 超音波モータのステータ及びその製造方法 |
US5654604A (en) * | 1993-02-02 | 1997-08-05 | Nikon Corporation | Vibration motor having improved adhesive layer between electromechanical conversion element and elastic body |
JP2006081371A (ja) * | 2004-09-13 | 2006-03-23 | Nikon Corp | 振動アクチュエータ |
JP2013183563A (ja) * | 2012-03-02 | 2013-09-12 | Toyohashi Univ Of Technology | 超音波アクチュエータ |
-
1989
- 1989-12-27 JP JP1340362A patent/JPH03198674A/ja active Pending
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH04109878A (ja) * | 1990-08-28 | 1992-04-10 | Canon Inc | 振動波駆動装置 |
JPH05344766A (ja) * | 1991-11-27 | 1993-12-24 | Asmo Co Ltd | 超音波モータのステータ及びその製造方法 |
US5363006A (en) * | 1991-11-27 | 1994-11-08 | Asmo Co., Ltd. | Stator for ultrasonic motor and method for manufacturing the same |
US5654604A (en) * | 1993-02-02 | 1997-08-05 | Nikon Corporation | Vibration motor having improved adhesive layer between electromechanical conversion element and elastic body |
JP2006081371A (ja) * | 2004-09-13 | 2006-03-23 | Nikon Corp | 振動アクチュエータ |
JP4622403B2 (ja) * | 2004-09-13 | 2011-02-02 | 株式会社ニコン | 振動アクチュエータ |
JP2013183563A (ja) * | 2012-03-02 | 2013-09-12 | Toyohashi Univ Of Technology | 超音波アクチュエータ |
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