JPH03179107A - 蒸気タービン - Google Patents
蒸気タービンInfo
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- JPH03179107A JPH03179107A JP2313807A JP31380790A JPH03179107A JP H03179107 A JPH03179107 A JP H03179107A JP 2313807 A JP2313807 A JP 2313807A JP 31380790 A JP31380790 A JP 31380790A JP H03179107 A JPH03179107 A JP H03179107A
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
- F01D5/12—Blades
- F01D5/14—Form or construction
- F01D5/20—Specially-shaped blade tips to seal space between tips and stator
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
- F01D5/12—Blades
- F01D5/22—Blade-to-blade connections, e.g. for damping vibrations
- F01D5/225—Blade-to-blade connections, e.g. for damping vibrations by shrouding
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D11/00—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages
- F01D11/08—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages for sealing space between rotor blade tips and stator
- F01D11/14—Adjusting or regulating tip-clearance, i.e. distance between rotor-blade tips and stator casing
- F01D11/20—Actively adjusting tip-clearance
- F01D11/22—Actively adjusting tip-clearance by mechanically actuating the stator or rotor components, e.g. moving shroud sections relative to the rotor
-
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- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
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- F01D11/08—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages for sealing space between rotor blade tips and stator
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- F01D11/20—Actively adjusting tip-clearance
- F01D11/24—Actively adjusting tip-clearance by selectively cooling-heating stator or rotor components
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
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- Control Of Turbines (AREA)
- Actuator (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は一般に蒸気タービンに関し、より詳細には、翼
の密封状態を良好にする内部シリンダ軸方向位置決め装
置に関する。
の密封状態を良好にする内部シリンダ軸方向位置決め装
置に関する。
蒸気タービンの主要構成要素として、数列の回転翼が取
付けられたロータ及び固定シリンダが挙げられ、ロータ
はこの固定シリンダ内で回転する。固定シリンダは数列
の静翼を備え、これら静翼はロータに向って内方に延び
、これに対し、回転翼は固定シリンダの内周部に向って
外方に延びている。タービンの静翼及び回転翼の先端部
と固定シリンダ及びロータの対応部分との間には漏止め
装置又は封止装置が設けられている。
付けられたロータ及び固定シリンダが挙げられ、ロータ
はこの固定シリンダ内で回転する。固定シリンダは数列
の静翼を備え、これら静翼はロータに向って内方に延び
、これに対し、回転翼は固定シリンダの内周部に向って
外方に延びている。タービンの静翼及び回転翼の先端部
と固定シリンダ及びロータの対応部分との間には漏止め
装置又は封止装置が設けられている。
熱膨脹の度合いに差があると共に及びタービンのロータ
及び固定部分の取付は箇所が異なっているので、ロータ
はシリンダ及び静翼に対して軸方向に変位することにな
る。このために、翼の封止装置の個数及び種類に悪影響
が生じ、その結果漏洩が増大することになる。加うるに
、タービン構成要素の長さは、回転部分と固定部分との
間の間隙を広げなければならないので長くなる。これは
、段（又は翼列）の数を増すことによって効率を上げる
ことができるのでレトロフィツト式低圧構成要素に関し
て重要であるが、翼経路スパンに課せられる要件が増え
るので蒸気入口域における流れ領域が損なわれる場合が
ある。これは入口速度が大きくなり且つ流量分配損失が
大きくなることになるので入口圧力が大幅に低下するこ
とになる。
及び固定部分の取付は箇所が異なっているので、ロータ
はシリンダ及び静翼に対して軸方向に変位することにな
る。このために、翼の封止装置の個数及び種類に悪影響
が生じ、その結果漏洩が増大することになる。加うるに
、タービン構成要素の長さは、回転部分と固定部分との
間の間隙を広げなければならないので長くなる。これは
、段（又は翼列）の数を増すことによって効率を上げる
ことができるのでレトロフィツト式低圧構成要素に関し
て重要であるが、翼経路スパンに課せられる要件が増え
るので蒸気入口域における流れ領域が損なわれる場合が
ある。これは入口速度が大きくなり且つ流量分配損失が
大きくなることになるので入口圧力が大幅に低下するこ
とになる。
また、上述の相対的な移動のために、低圧構成要素の湿
り蒸気域におけるロータと静翼との間の軸方向間隙が構
成要素の一方の半部では減少するが他方の半部では増大
する。段の回転翼と静翼との間の軸方向間隙が増大する
と、静翼の後縁から離脱する大粒の水滴が細く砕けるの
で湿分侵蝕が減少することが観察された。原子炉用ター
ビンの３つの低圧構成要素について侵蝕深さを比較する
と、複流低圧構成要素のそれぞれの一方の半部における
腐食の度合いは複流構成要素の他方の半部と比べかなり
大きな差のあることが判明した。
り蒸気域におけるロータと静翼との間の軸方向間隙が構
成要素の一方の半部では減少するが他方の半部では増大
する。段の回転翼と静翼との間の軸方向間隙が増大する
と、静翼の後縁から離脱する大粒の水滴が細く砕けるの
で湿分侵蝕が減少することが観察された。原子炉用ター
ビンの３つの低圧構成要素について侵蝕深さを比較する
と、複流低圧構成要素のそれぞれの一方の半部における
腐食の度合いは複流構成要素の他方の半部と比べかなり
大きな差のあることが判明した。
最新式の静翼の封止装置は通常、第１図に示すようなス
トレート・スルー（ｓｔ＋ｘｉｇｈｔ−ｔｈ＋ｏｕｇｈ
）形式に制限され、このようなストレート・スルー形式
では、封止装置は全て、同一の直径を有し、且つ合せ面
は円筒形である。静翼の封止装置は全体として参照番号
２０．回転翼の封止装置は参照番号２２でそれぞれ示さ
れている。この用途においては、回転翼の封止装置１２
２もストレート・スルー形式のものである。第１図の回
転翼用封止装置２２の場合、封止装置の使用個数を多く
すれば封止装置間のピッチが小さくなるので漏洩が減少
する。しかしながら、このようにすると、漏洩量が増加
する場合がある。というのは、そのようにすることによ
り、封止装置を出る運動エネルギーの散逸量（運動エネ
ルギーの消滅要因と呼ばれる）が減少し、それ、により
漏洩量が増加するからである。更に、ストレート・スル
ー形式の封止装置は大きなピッチの場合でも運動エネル
ギーを全て散逸せず、段状に又は互い違いに配列された
封正装置が運動エネルギーを完全に哨滅させる。このパ
ラメータの大きさは、封止装置のピッチに対する間隙の
比率と相関関係がある。
トレート・スルー（ｓｔ＋ｘｉｇｈｔ−ｔｈ＋ｏｕｇｈ
）形式に制限され、このようなストレート・スルー形式
では、封止装置は全て、同一の直径を有し、且つ合せ面
は円筒形である。静翼の封止装置は全体として参照番号
２０．回転翼の封止装置は参照番号２２でそれぞれ示さ
れている。この用途においては、回転翼の封止装置１２
２もストレート・スルー形式のものである。第１図の回
転翼用封止装置２２の場合、封止装置の使用個数を多く
すれば封止装置間のピッチが小さくなるので漏洩が減少
する。しかしながら、このようにすると、漏洩量が増加
する場合がある。というのは、そのようにすることによ
り、封止装置を出る運動エネルギーの散逸量（運動エネ
ルギーの消滅要因と呼ばれる）が減少し、それ、により
漏洩量が増加するからである。更に、ストレート・スル
ー形式の封止装置は大きなピッチの場合でも運動エネル
ギーを全て散逸せず、段状に又は互い違いに配列された
封正装置が運動エネルギーを完全に哨滅させる。このパ
ラメータの大きさは、封止装置のピッチに対する間隙の
比率と相関関係がある。
封止装置が摩耗した場合、互い違いに又は段状に配列さ
れた封止装置は漏洩面積が増大し、それにより漏洩量が
増加する。しかしながら、ピッチに対する間隙の比率は
増大し、従ってストレート・スルー設計の封止装置のｉ
ｇｎｍは更に増加する。互い違いに配列された封止装置
は、第２図、第３図及び第４図に示すように封１１：合
せ而を段付けし、或いは第５図に示すように回転翼と静
翼に交互に取り付けられたエンタート・ディジティング
ｆｅｎｌ＋＋ｅｄ ｄｉｇｉｔｉｎｇ）封止装置によっ
て間隙の直径を変化させることによって波形の漏洩路を
形成している。この場合、運動エネルギーは完全に消磁
する。従って、ストレート・スルー形式の場合よりも互
い違いに又は段状に配列された封止装置における漏洩の
増加の割合は少ない。その結果、互い違いに配列された
封止装置を備えるユニットに関しては経時的な性能劣化
の度合いは小さい。
れた封止装置は漏洩面積が増大し、それにより漏洩量が
増加する。しかしながら、ピッチに対する間隙の比率は
増大し、従ってストレート・スルー設計の封止装置のｉ
ｇｎｍは更に増加する。互い違いに配列された封止装置
は、第２図、第３図及び第４図に示すように封１１：合
せ而を段付けし、或いは第５図に示すように回転翼と静
翼に交互に取り付けられたエンタート・ディジティング
ｆｅｎｌ＋＋ｅｄ ｄｉｇｉｔｉｎｇ）封止装置によっ
て間隙の直径を変化させることによって波形の漏洩路を
形成している。この場合、運動エネルギーは完全に消磁
する。従って、ストレート・スルー形式の場合よりも互
い違いに又は段状に配列された封止装置における漏洩の
増加の割合は少ない。その結果、互い違いに配列された
封止装置を備えるユニットに関しては経時的な性能劣化
の度合いは小さい。
第２図の、封止装置はバネ押し式ラビリンスシールと呼
ばれ、第３図及び第４図は大型タービンの反動段翼の半
径方向封止装置を示している。第５図に示す封止装置は
簡単に、二重半径方向ラビリンスシールと呼ばれている
。
ばれ、第３図及び第４図は大型タービンの反動段翼の半
径方向封止装置を示している。第５図に示す封止装置は
簡単に、二重半径方向ラビリンスシールと呼ばれている
。
第６図は、段状又は互い違いに配列された封止装置２２
を回転翼の上に配置し且つストレート・スルー形式の封
止装置２０を静翼の下に配置した状態の最新の翼経路を
示す図である。回転翼の低圧側封止外周部に設けられた
段付き封止装置２２を段部から十分遠ざけて位置決めし
、ロータが右に移動する際に段部に接触しないようにす
ることが必要である。これにより、封止面の長さを一定
とした場合に利用できる段付きの封止装置の数が少なく
なる。第６図に示す設計では、各外周部又は封止ランド
に２つのストレート・スルー形式封止装置が配設されて
いる。これは、ロータが軸方向に前後に移動すると、少
なくとも一方の封止装置が各ランドにおいて常時働くよ
うにするためである。
を回転翼の上に配置し且つストレート・スルー形式の封
止装置２０を静翼の下に配置した状態の最新の翼経路を
示す図である。回転翼の低圧側封止外周部に設けられた
段付き封止装置２２を段部から十分遠ざけて位置決めし
、ロータが右に移動する際に段部に接触しないようにす
ることが必要である。これにより、封止面の長さを一定
とした場合に利用できる段付きの封止装置の数が少なく
なる。第６図に示す設計では、各外周部又は封止ランド
に２つのストレート・スルー形式封止装置が配設されて
いる。これは、ロータが軸方向に前後に移動すると、少
なくとも一方の封止装置が各ランドにおいて常時働くよ
うにするためである。
一定数の段付き封止装置はこれよりも多い数のストレー
ト・スルー形式封止装置よりも漏洩の度合いが少ない。
ト・スルー形式封止装置よりも漏洩の度合いが少ない。
しかしながら、この軸方向移動のために段付き封＋ｈ装
置の用途及び漏洩を減少させるために段部の数を増大す
ることは制限される。
置の用途及び漏洩を減少させるために段部の数を増大す
ることは制限される。
本発明の主目的は、互いに密に間隔をおいて設けられた
比較的多数の封止装置が、対をなす部品の接触により封
止装置を摩滅する恐れなく良好な封止特性を得るために
異なる直径のランドを備えた状態で用いることのできる
タービンを提供することにある。
比較的多数の封止装置が、対をなす部品の接触により封
止装置を摩滅する恐れなく良好な封止特性を得るために
異なる直径のランドを備えた状態で用いることのできる
タービンを提供することにある。
この目的に鑑みて、本発明の要旨は、回転翼を備えたロ
ータ及び静翼を備えた内部シリンダが外部シリンダ内に
支持されている蒸気タービンにおいて、内部シリンダは
、静翼及び回転翼を互いに所定の軸方向位置に配置した
状態で内部シリンダを外部シリンダ内で軸方向に移動さ
せることができる複数の支持部材によって、外部シリン
ダ内に支持されており、内部シリンダを軸方向に駆動し
てロータの軸方向移動最を補償し、それにより回転翼及
び静翼の所定の軸方向位置を維持するための手段が設け
られていることを特徴とする蒸気タービンであることを
特徴とする。
ータ及び静翼を備えた内部シリンダが外部シリンダ内に
支持されている蒸気タービンにおいて、内部シリンダは
、静翼及び回転翼を互いに所定の軸方向位置に配置した
状態で内部シリンダを外部シリンダ内で軸方向に移動さ
せることができる複数の支持部材によって、外部シリン
ダ内に支持されており、内部シリンダを軸方向に駆動し
てロータの軸方向移動最を補償し、それにより回転翼及
び静翼の所定の軸方向位置を維持するための手段が設け
られていることを特徴とする蒸気タービンであることを
特徴とする。
本発明の内容は、添付の図面のうち第７図〜第１１図に
例示的に示すにすぎない本発明の好ましい実施例につい
ての以下の説明を７読むと一層明らかになろう。
例示的に示すにすぎない本発明の好ましい実施例につい
ての以下の説明を７読むと一層明らかになろう。
原子力発電所の蒸気タービンは、低圧構成要素（低圧部
）、中圧構成要素（中圧部）及び高圧構成要素（高圧部
）を有している。本発明では、低圧構成要素は全体が第
７Ａ図において参照番号３０で示されている。低圧構成
要素３０は外部シリンダ３２（その下側半分しか示して
いない）及び内部シリンダ３４を有する。内部シリンダ
は２つのシェル半部で形成され、これら半部は水平の長
さ方向に配置された７ランジに沿って対向した側部が互
いにボルト止めされている。外部シリンダも２つの半部
の状態になっており、その上側の半部は説明の都合上、
省いである。
）、中圧構成要素（中圧部）及び高圧構成要素（高圧部
）を有している。本発明では、低圧構成要素は全体が第
７Ａ図において参照番号３０で示されている。低圧構成
要素３０は外部シリンダ３２（その下側半分しか示して
いない）及び内部シリンダ３４を有する。内部シリンダ
は２つのシェル半部で形成され、これら半部は水平の長
さ方向に配置された７ランジに沿って対向した側部が互
いにボルト止めされている。外部シリンダも２つの半部
の状態になっており、その上側の半部は説明の都合上、
省いである。
ロータ３６はタービン及びロータの軸方向中心線の周り
に回転自在に外部シリンダ内に支承されている。ロータ
３６は複数の列の状態に配置された回転翼３８を備え、
内部シリンダはこれまた複数の列の状態に配置された複
数の静翼を備えている。回転翼列と静翼列は従来通り交
互に並んで配置されている。
に回転自在に外部シリンダ内に支承されている。ロータ
３６は複数の列の状態に配置された回転翼３８を備え、
内部シリンダはこれまた複数の列の状態に配置された複
数の静翼を備えている。回転翼列と静翼列は従来通り交
互に並んで配置されている。
タービン構成要素の他の構成上の特徴、例えば低圧蒸気
人口４０及び外部シリンダの上側シェル半部３２Ａを組
立てると（第７Ｂ図参照）、内部シリンダ３４が横方向
に移動しないようにするための横方向整列キー４２．４
４が設けられていることは公知である。
人口４０及び外部シリンダの上側シェル半部３２Ａを組
立てると（第７Ｂ図参照）、内部シリンダ３４が横方向
に移動しないようにするための横方向整列キー４２．４
４が設けられていることは公知である。
４枚の可撓プレート４６．４８．５０．５２は、内部シ
リンダ３４の静翼及びロータの回転翼を互いに対し所定
の軸方向位置に配置させた状態で内部シリンダ３４を外
部シリンダ３２内に支持する可動支持手段となっている
。
リンダ３４の静翼及びロータの回転翼を互いに対し所定
の軸方向位置に配置させた状態で内部シリンダ３４を外
部シリンダ３２内に支持する可動支持手段となっている
。
静翼は、複流型式であるタービン構成要素３０の両半部
における対をなす回転部品から等距離のところに位置し
ている。この位置は、内部シリンダを軸方向に移動させ
、内部シリンダ又は翼リングに設けられたセンサに対す
る、複流構成要素の各半部における特定の回転翼の位置
に留意することによって維持される。センサは軸方向維
持のシフトを検出すると、油圧駆動機構に信号を送る。
における対をなす回転部品から等距離のところに位置し
ている。この位置は、内部シリンダを軸方向に移動させ
、内部シリンダ又は翼リングに設けられたセンサに対す
る、複流構成要素の各半部における特定の回転翼の位置
に留意することによって維持される。センサは軸方向維
持のシフトを検出すると、油圧駆動機構に信号を送る。
これについては以下に詳細に説明する。
内部シリンダ３４は、蒸気人口４０から軸方向等距離の
ところ且つロータの回転輪線から横方向等距離のところ
に位置した可撓プレート４６゜４８．５０．５２上に設
置されている。横方向整列キー４２．４４により、内部
シリンダは、軸方向移動が可能になるが横方向又は側方
への移動は制限されるが、軸方向及び横方向への膨脹が
可能になる。外部シリンダからの内部シリンダの支持手
段は任意の低摩擦装置、例えば摺動プレート、ローラ等
であってもよいが、可撓プレートによる支持手段を用い
るのが好ましい。各可撓プレートの長軸は横方向に向き
、短軸は軸方向に向いている。ピストン駆動機構からの
不釣合い力は可撓プレートを軸方向に撓曲させて内部シ
リンダ３４を移動させる。もし可撓プレートが２．３フ
ィート高い位置にあれば、可撓プレートの軸方向の撓曲
のために内部シェルの高さ位置の変化は軸方向変位量が
０．７５インチ（この軸方向変位量は本発明にとって典
型的な移動量である）であるのに対して最小限に抑えら
れる。可撓プレートの撓曲は長い距離をカバーするもの
ではないが、第７Ｃ図は可撓プレートの機能を示すため
に可撓プレートの撓曲の様子を概略的に示している。
ところ且つロータの回転輪線から横方向等距離のところ
に位置した可撓プレート４６゜４８．５０．５２上に設
置されている。横方向整列キー４２．４４により、内部
シリンダは、軸方向移動が可能になるが横方向又は側方
への移動は制限されるが、軸方向及び横方向への膨脹が
可能になる。外部シリンダからの内部シリンダの支持手
段は任意の低摩擦装置、例えば摺動プレート、ローラ等
であってもよいが、可撓プレートによる支持手段を用い
るのが好ましい。各可撓プレートの長軸は横方向に向き
、短軸は軸方向に向いている。ピストン駆動機構からの
不釣合い力は可撓プレートを軸方向に撓曲させて内部シ
リンダ３４を移動させる。もし可撓プレートが２．３フ
ィート高い位置にあれば、可撓プレートの軸方向の撓曲
のために内部シェルの高さ位置の変化は軸方向変位量が
０．７５インチ（この軸方向変位量は本発明にとって典
型的な移動量である）であるのに対して最小限に抑えら
れる。可撓プレートの撓曲は長い距離をカバーするもの
ではないが、第７Ｃ図は可撓プレートの機能を示すため
に可撓プレートの撓曲の様子を概略的に示している。
内側シリンダをロータに対して中心に位置決めすること
ができるので、段付き封止装置を静翼の下側に用いると
共に一層多くの段部及び封止装置を回転翼上に設けるこ
とが可能になる。相対的な移動量は少ないので、第６図
の列ｌＲ１１Ｃと列ＩＲ，２Ｃとの間の離隔距離を小さ
くすることができ、翼の設計者は入口域面積を狭くしな
いで、列ＩＣより前の入口域の全長を短くするか、又は
入口域の面積を増大させ、或いは必要に応じて段を追加
できる。
ができるので、段付き封止装置を静翼の下側に用いると
共に一層多くの段部及び封止装置を回転翼上に設けるこ
とが可能になる。相対的な移動量は少ないので、第６図
の列ｌＲ１１Ｃと列ＩＲ，２Ｃとの間の離隔距離を小さ
くすることができ、翼の設計者は入口域面積を狭くしな
いで、列ＩＣより前の入口域の全長を短くするか、又は
入口域の面積を増大させ、或いは必要に応じて段を追加
できる。
内部シリンダ３４を何れか一方の軸方向に駆動するため
に、駆動装置がロータ３６の両側に設けられている。各
駆動装置は、油圧モータ５４゜５６を含み、油圧モータ
はそれぞれ、一対の油圧ラム５８．６０を有し、これら
油圧ラムは、低圧タービン構成要素のほぼ横方向中心線
においてロータ３６の両側で内部シリンダ３４のフラン
ジ部分にしっかりと連結されている対応のブラケット６
２．６４を駆動するのに用いられる。
に、駆動装置がロータ３６の両側に設けられている。各
駆動装置は、油圧モータ５４゜５６を含み、油圧モータ
はそれぞれ、一対の油圧ラム５８．６０を有し、これら
油圧ラムは、低圧タービン構成要素のほぼ横方向中心線
においてロータ３６の両側で内部シリンダ３４のフラン
ジ部分にしっかりと連結されている対応のブラケット６
２．６４を駆動するのに用いられる。
（以 下 余 白 ）
ロータ３６の熱による変位を効果的に追跡するため、ロ
ータ及びケーシング上の一点の相対位置を連続的にフィ
ードバックすることにより内部シリンダ３４を駆動する
油圧ピストン又はモータ５８．６０を制御する必要があ
る。好ましくは相対運動の点は、Ｌ−０列の翼先端部の
後縁であり、隣接して位置した翼振動センサが内部シリ
ンダ内に設けられている。第８図を参照すると、位置セ
ンサ又は振動センサ６８の下側における翼６６の通過の
様子が示されている。センサ６８はケーシング７０と磁
石７２とコイル７４とを有する。センサ６８の端と翼先
端部との間には隙間７６が形成されている。センサ６８
を公知の技術によって内部シリンダ内に取付けるのが良
く、かくしてこれについての説明は不要であろう。
ータ及びケーシング上の一点の相対位置を連続的にフィ
ードバックすることにより内部シリンダ３４を駆動する
油圧ピストン又はモータ５８．６０を制御する必要があ
る。好ましくは相対運動の点は、Ｌ−０列の翼先端部の
後縁であり、隣接して位置した翼振動センサが内部シリ
ンダ内に設けられている。第８図を参照すると、位置セ
ンサ又は振動センサ６８の下側における翼６６の通過の
様子が示されている。センサ６８はケーシング７０と磁
石７２とコイル７４とを有する。センサ６８の端と翼先
端部との間には隙間７６が形成されている。センサ６８
を公知の技術によって内部シリンダ内に取付けるのが良
く、かくしてこれについての説明は不要であろう。
翼６６がセンサ６８の下を通過すると、磁気抵抗の変化
に応じて誘導電圧が生じる。この磁気抵抗は、翼先端部
が磁石７２（直径的３．１７５ｍｍ）の小さな磁極の下
を通過する際の翼先端部の近接度と関連がある。第９図
に示す特性電圧信号がセンサ６８内においてコイル７４
を通る磁束の変化率に応じて生じる。かかる信号の振幅
は翼先端部に対するセンサの近接度と強い相関関係があ
る。ロータがセンサに対して軸方向に移動すると、翼先
端部の何れの部分もセンサの下に来ないような点が生じ
る。この点において、センサの信号は急激に下がり始め
る。センサ６８内の磁極が第１０Ａ図〜第１０Ｃ図に示
すようにＬ−０列翼先端部の後縁よりも１インチの何分
の−か越える場合、センサ信号の振幅の減少の度合いは
通常１０倍になる。信号振幅の減少の度合いの正確な値
は、センサと翼先端部との間の公称の隙間で決まる。
に応じて誘導電圧が生じる。この磁気抵抗は、翼先端部
が磁石７２（直径的３．１７５ｍｍ）の小さな磁極の下
を通過する際の翼先端部の近接度と関連がある。第９図
に示す特性電圧信号がセンサ６８内においてコイル７４
を通る磁束の変化率に応じて生じる。かかる信号の振幅
は翼先端部に対するセンサの近接度と強い相関関係があ
る。ロータがセンサに対して軸方向に移動すると、翼先
端部の何れの部分もセンサの下に来ないような点が生じ
る。この点において、センサの信号は急激に下がり始め
る。センサ６８内の磁極が第１０Ａ図〜第１０Ｃ図に示
すようにＬ−０列翼先端部の後縁よりも１インチの何分
の−か越える場合、センサ信号の振幅の減少の度合いは
通常１０倍になる。信号振幅の減少の度合いの正確な値
は、センサと翼先端部との間の公称の隙間で決まる。
狭い軸方向能動領域内における翼振動センサ信号の振幅
は内部シリンダ３４内のロータ位置の正確な尺度である
。ピーク翼振動信号と比例関係にあるり、 Ｃ，信号は
ピーク検出回路と呼ばれる回路７８によって得られる。
は内部シリンダ３４内のロータ位置の正確な尺度である
。ピーク翼振動信号と比例関係にあるり、 Ｃ，信号は
ピーク検出回路と呼ばれる回路７８によって得られる。
かくして、センサ６８の発生したＡ、 Ｃ，信号はｖｌ
で示すり、 Ｃ，信号に変換される。比較器回路８０が
基準電圧ｖ２と位置信号■１とを比較し、その比較の結
果によって油圧アクチュエータ回路８２に送られる制御
信号が生じ、この油圧アクチュエータ回路８２は油圧モ
ータのアクチュエータ弁を制御する。もしり、 Ｃ，信
号が長いロータであることを指示する予め設定された基
準レベルよりも大きければ、位置誤差信号によって油圧
駆動アクチュエータ又はモータ回路は油圧ピストンを変
位させケーシングを左側に移動させて誤差信号が零にな
るようになる。同様に、もしり、Ｃ信号が短いロータで
あることを示す予め設定されたレベルよりも低ければ、
負の誤差によって命圧駆動又はモータ回路が油圧ピスト
ンを変位させると共に内部シリンダ３４を右側に移動さ
せ、ついには誤差信号が再び零に戻るようになる。
で示すり、 Ｃ，信号に変換される。比較器回路８０が
基準電圧ｖ２と位置信号■１とを比較し、その比較の結
果によって油圧アクチュエータ回路８２に送られる制御
信号が生じ、この油圧アクチュエータ回路８２は油圧モ
ータのアクチュエータ弁を制御する。もしり、 Ｃ，信
号が長いロータであることを指示する予め設定された基
準レベルよりも大きければ、位置誤差信号によって油圧
駆動アクチュエータ又はモータ回路は油圧ピストンを変
位させケーシングを左側に移動させて誤差信号が零にな
るようになる。同様に、もしり、Ｃ信号が短いロータで
あることを示す予め設定されたレベルよりも低ければ、
負の誤差によって命圧駆動又はモータ回路が油圧ピスト
ンを変位させると共に内部シリンダ３４を右側に移動さ
せ、ついには誤差信号が再び零に戻るようになる。
センサの温度状態は、程度は小さいもののセンサの出力
信号に悪影響を及ぼす。これは、センサの永久磁石の強
度の低下及びセンサの翼先端部の隙間が熱によって変化
することと関連がある。
信号に悪影響を及ぼす。これは、センサの永久磁石の強
度の低下及びセンサの翼先端部の隙間が熱によって変化
することと関連がある。
従って第２の基準センサを用いると、ロータの位置測定
値の正確度を一段と増すことができる。かくして、第２
のセンサを第１のセンサの僅か上流側に且つ等しい間隙
で配置される。この位置では、第２のセンサはロータの
運動の影響を受けない。
値の正確度を一段と増すことができる。かくして、第２
のセンサを第１のセンサの僅か上流側に且つ等しい間隙
で配置される。この位置では、第２のセンサはロータの
運動の影響を受けない。
第２のセンサは、第１のセンサの出力をスケールして磁
気の強さと間隙の変化を補償するのに用いられる基準信
号を発生する。例えば、もしこれらによって第１のセン
サに隣接した第２のセンサが２％低下すれば、回路によ
って第１のセンサからの信号を上述のように基準信号と
比較する前に２％だけスケールアップする。このように
すると、第１の信号に及ぼされるこれらの影響は無くな
る。
気の強さと間隙の変化を補償するのに用いられる基準信
号を発生する。例えば、もしこれらによって第１のセン
サに隣接した第２のセンサが２％低下すれば、回路によ
って第１のセンサからの信号を上述のように基準信号と
比較する前に２％だけスケールアップする。このように
すると、第１の信号に及ぼされるこれらの影響は無くな
る。
第１図は、特定形式の回転翼用封止装置及び静翼用封止
装置を示す蒸気タービン構成要素の一部の平面図である
。 第２図、第３図及び第４図は、公知の他形式の封止装置
を示す部分断面平面図である。 第５図は、公知の他形式の封止装置を示す断面図である
。 第６図は、公知の別技式の封止装置を示す蒸気タービン
の構成要素の一部の平面図であり、翼は列の番号に従っ
て番号が付与されている。 第７Ａ図は、本発明による位置決め装置を用いる蒸気タ
ービン構成要素の斜視図である。 第７Ｂ図は、第７Ａ図に示す蒸気タービン構成要素の内
部シリンダの横方向移動を防止するのに用いられる固定
キーの詳細図である。 第７Ｃ図は、第７Ａ図の位置決め装置で用いられる可撓
プレートを示す略図である。 第８図は、第７Ａ図の位置決め装置で用いられるような
翼先端部上に位置決めされた位置決めセンサの略図であ
る。 第９図は、位置センサに対する翼先端部の位置の関数と
して示された位置センサの電気出力の間の関係を示す略
図である。 第１０Ａ図、第１０Ｂ図、第１０Ｃ図は、位置センサの
センサ極に対する近接度の度合いの関数としての位置セ
ンサの電気信号出力を示す略図！ある。 第１１図は、油圧アクチュエータ・フィードバック方式
の利用による内部シリンダの調整を容易にする回路構成
を備えた位置決め装置の略図である。 ２０は静翼用封止装置、２２は回転翼用封止装置、３４
は内部シリンダ、３０は低圧構成要素、３６はロータ、
４０は蒸気入口、４２．４４は整列キー ４６．４８，
５０．５２は可撓プレート、５４．５６は油圧モータで
ある。
装置を示す蒸気タービン構成要素の一部の平面図である
。 第２図、第３図及び第４図は、公知の他形式の封止装置
を示す部分断面平面図である。 第５図は、公知の他形式の封止装置を示す断面図である
。 第６図は、公知の別技式の封止装置を示す蒸気タービン
の構成要素の一部の平面図であり、翼は列の番号に従っ
て番号が付与されている。 第７Ａ図は、本発明による位置決め装置を用いる蒸気タ
ービン構成要素の斜視図である。 第７Ｂ図は、第７Ａ図に示す蒸気タービン構成要素の内
部シリンダの横方向移動を防止するのに用いられる固定
キーの詳細図である。 第７Ｃ図は、第７Ａ図の位置決め装置で用いられる可撓
プレートを示す略図である。 第８図は、第７Ａ図の位置決め装置で用いられるような
翼先端部上に位置決めされた位置決めセンサの略図であ
る。 第９図は、位置センサに対する翼先端部の位置の関数と
して示された位置センサの電気出力の間の関係を示す略
図である。 第１０Ａ図、第１０Ｂ図、第１０Ｃ図は、位置センサの
センサ極に対する近接度の度合いの関数としての位置セ
ンサの電気信号出力を示す略図！ある。 第１１図は、油圧アクチュエータ・フィードバック方式
の利用による内部シリンダの調整を容易にする回路構成
を備えた位置決め装置の略図である。 ２０は静翼用封止装置、２２は回転翼用封止装置、３４
は内部シリンダ、３０は低圧構成要素、３６はロータ、
４０は蒸気入口、４２．４４は整列キー ４６．４８，
５０．５２は可撓プレート、５４．５６は油圧モータで
ある。
Claims (10)
- （１）回転翼を備えたロータ及び静翼を備えた内部シリ
ンダが外部シリンダ内に支持されている蒸気タービンに
おいて、内部シリンダは、静翼及び回転翼を互いに所定
の軸方向位置に配置した状態で内部シリンダを外部シリ
ンダ内で軸方向に移動させることができる複数の支持部
材によって、外部シリンダ内に支持されており、内部シ
リンダを軸方向に駆動してロータの軸方向移動量を補償
し、それにより回転翼及び静翼の所定の軸方向位置を維
持するための手段が設けられていることを特徴とする蒸
気タービン。 - （２）ロータの軸方向シフト状態を検出するセンサ手段
が内部シリンダ内に設けられ、前記駆動手段はセンサ手
段に応動できることを特徴とする請求項１の蒸気タービ
ン。 - （３）複数の支持部材は、内部シリンダへの蒸気入口か
ら軸方向等距離のところ且つロータの回転輪線から横方
向等距離のところに位置した４つの可撓プレートである
ことを特徴とする請求項１又は２の蒸気タービン。 - （４）センサ手段は少なくとも４つの位置センサからな
り、２つの位置センサが、蒸気タービン構成要素の互い
に軸方向反対側の端部のそれぞれに且つ内部シリンダの
両側に位置していることを特徴とする請求項２の蒸気タ
ービン。 - （５）駆動手段は、内部シリンダの両側に、蒸気タービ
ン構成要素のほぼ横方向中心線のところで結合された第
１及び第２のモータから成り、タービンの各側の２つの
センサは、同一の側に位置したモータに制御信号を送る
ようになっていることを特徴とする請求項４の蒸気ター
ビン。 - （６）第１及び第２のブラケットがそれぞれ、第１及び
第２のモータに結合されると共に内部シリンダの両側に
連結されていることを特徴とする請求項５の蒸気タービ
ン。 - （７）第１及び第２のモータはそれぞれ油圧モータであ
ることを特徴とする請求項５又は６の蒸気タービン。 - （８）一方の端部に位置した２つの位置センサは最も外
側の回転翼列の先端部に隣接すると共に最も外側の回転
翼列の後縁に整列して位置していることを特徴とする請
求項４〜７のうち何れか１つに記載の蒸気タービン。 - （９）各位置センサは、電気出力がセンサに対する先端
部の近接度の関数として変化する振動センサであり、最
も外側の列の翼の後縁が振動センサの磁極と一線をなす
と、ピーク電圧が発生することを特徴とする請求項４〜
８のうち何れか１つに記載の蒸気タービン。 - （１０）振動センサの電気出力を受け取ってＤＣ位置信
号を発生するピーク検出回路と、ＤＣ位置信号を記憶さ
れている基準信号と比較する比較器回路と、基準信号と
ＤＣ位置信号の差に基づいて駆動手段のアクチュエータ
弁を制御して内部シリンダを移動させる油圧アクチュエ
ータ回路とを更に有することを特徴とする請求項９の蒸
気タービン。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US440,070 | 1989-11-22 | ||
| US07/440,070 US5056986A (en) | 1989-11-22 | 1989-11-22 | Inner cylinder axial positioning system |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03179107A true JPH03179107A (ja) | 1991-08-05 |
| JP2972323B2 JP2972323B2 (ja) | 1999-11-08 |
Family
ID=23747302
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2313807A Expired - Lifetime JP2972323B2 (ja) | 1989-11-22 | 1990-11-19 | 蒸気タービン |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5056986A (ja) |
| JP (1) | JP2972323B2 (ja) |
| KR (1) | KR0178964B1 (ja) |
| CN (1) | CN1051961A (ja) |
| CA (1) | CA2030463A1 (ja) |
| ES (1) | ES2026797A6 (ja) |
| IT (1) | IT1244079B (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5203673A (en) * | 1992-01-21 | 1993-04-20 | Westinghouse Electric Corp. | Tip clearance control apparatus for a turbo-machine blade |
| EP1557536A1 (de) * | 2004-01-22 | 2005-07-27 | Siemens Aktiengesellschaft | Strömungsmaschine mit einem axial verschiebbaren Rotor |
| KR100600338B1 (ko) * | 2005-03-21 | 2006-07-18 | 주식회사 포스코 | 증기터빈 발전기 가동중 정렬의 최적 상태 유지 장치 및 그방법 |
| KR100789311B1 (ko) * | 2007-03-08 | 2007-12-28 | 한전케이피에스 주식회사 | 저압 터빈용 하부 그랜드 하우징 위치 조절 장치 |
| US8939715B2 (en) * | 2010-03-22 | 2015-01-27 | General Electric Company | Active tip clearance control for shrouded gas turbine blades and related method |
| US8864443B2 (en) | 2010-07-14 | 2014-10-21 | Hitachi, Ltd. | Sealing device for steam turbines and method for controlling sealing device |
| EP2692997B1 (en) * | 2011-03-31 | 2019-12-25 | Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. | Steam turbine casing position adjusting apparatus |
| DE102012213016A1 (de) * | 2012-07-25 | 2014-01-30 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zur Minimierung des Spalts zwischen einem Läufer und einem Gehäuse |
| EP2821593A1 (en) * | 2013-07-04 | 2015-01-07 | Alstom Technology Ltd | Method and apparatus for controlling a steam turbine axial clearance |
| US9683453B2 (en) | 2013-09-11 | 2017-06-20 | General Electric Company | Turbine casing clearance management system |
| EP3052769B1 (en) * | 2013-10-02 | 2017-12-20 | United Technologies Corporation | Translating compressor and turbine rotors for clearance control |
| CN106837432B (zh) * | 2015-12-03 | 2019-10-11 | 上海电气电站设备有限公司 | 汽轮机胀差控制结构及控制方法 |
| CN108775264B (zh) * | 2018-07-18 | 2023-12-08 | 中国船舶重工集团公司第七0三研究所 | 一种低参数背压汽轮机双向挠性支承结构 |
Family Cites Families (25)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1281490A (en) * | 1918-05-09 | 1918-10-15 | Milo R Billado | Compressed-air engine. |
| US2707941A (en) * | 1951-11-05 | 1955-05-10 | Gordon W Hardy | Fluid operated reciprocating hand tool |
| US2748613A (en) * | 1951-11-08 | 1956-06-05 | Guay Lucien | Lever and slide motion converting means with slidable connection |
| US2864392A (en) * | 1954-06-01 | 1958-12-16 | Bendix Aviat Corp | Governor reset mechanism |
| US3058339A (en) * | 1958-09-02 | 1962-10-16 | Curtiss Wright Corp | Vibration detector and measuring instrument |
| GB1344617A (en) * | 1970-02-23 | 1974-01-23 | Atomic Energy Authority Uk | Detection of vibration |
| US3754433A (en) * | 1971-09-17 | 1973-08-28 | Bendix Corp | Fluidic proximity sensor |
| DE2160365A1 (de) * | 1971-12-06 | 1973-06-14 | Horst Bredemeier | Hubkolbenmaschine, insbesondere zum antrieb von winden |
| IT1043269B (it) * | 1975-10-10 | 1980-02-20 | Magneti Marelli Spa | Sistema di inviduazione di una pluralita di posizioni angolaridi un organo rotante |
| CH609775A5 (ja) * | 1976-04-30 | 1979-03-15 | Sulzer Ag | |
| US4180329A (en) * | 1978-03-23 | 1979-12-25 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Single blade proximity probe |
| GB2050524B (en) * | 1979-06-06 | 1982-10-20 | Rolls Royce | Turbine stator shroud assembly |
| DE3044242A1 (de) * | 1979-12-11 | 1981-09-03 | Smiths Industries Ltd., London | Anzeigesystem zur anzeige des abstandes der blaetter einer turbine zu einem bezugspunkt |
| US4326804A (en) * | 1980-02-11 | 1982-04-27 | General Electric Company | Apparatus and method for optical clearance determination |
| FR2506455A1 (fr) * | 1981-05-21 | 1982-11-26 | Elf Aquitaine | Systeme d'analyse des mouvements vibratoires d'une machine tournante |
| SU1016543A1 (ru) * | 1982-02-22 | 1983-05-07 | Харьковский Филиал Центрального Конструкторского Бюро Главэнергоремонта Минэнерго Ссср | Устройство дл измерени вектора эксцентриситета ротора турбины |
| US4518917A (en) * | 1982-08-31 | 1985-05-21 | Westinghouse Electric Corp. | Plural sensor apparatus for monitoring turbine blading with undesired component elimination |
| JPS59180075A (ja) * | 1983-03-30 | 1984-10-12 | Toshiba Corp | 多段水力機械の運転制御方法 |
| US4700127A (en) * | 1984-05-02 | 1987-10-13 | Nippon Soken, Inc. | Microwave probe and rotary body detecting apparatus using the same |
| US4612501A (en) * | 1984-07-26 | 1986-09-16 | General Motors Corporation | Self-adjusting magnetic sensor |
| GB2165590B (en) * | 1984-10-09 | 1988-05-05 | Rolls Royce | Improvements in or relating to rotor tip clearance control devices |
| US4632635A (en) * | 1984-12-24 | 1986-12-30 | Allied Corporation | Turbine blade clearance controller |
| GB2169962B (en) * | 1985-01-22 | 1988-07-13 | Rolls Royce | Blade tip clearance control |
| US4842477A (en) * | 1986-12-24 | 1989-06-27 | General Electric Company | Active clearance control |
| US4934192A (en) * | 1988-07-11 | 1990-06-19 | Westinghouse Electric Corp. | Turbine blade vibration detection system |
-
1989
- 1989-11-22 US US07/440,070 patent/US5056986A/en not_active Expired - Lifetime
-
1990
- 1990-10-31 IT IT02194490A patent/IT1244079B/it active IP Right Grant
- 1990-11-19 JP JP2313807A patent/JP2972323B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1990-11-19 CN CN90109261A patent/CN1051961A/zh active Pending
- 1990-11-20 ES ES9002942A patent/ES2026797A6/es not_active Expired - Lifetime
- 1990-11-21 KR KR1019900018875A patent/KR0178964B1/ko not_active IP Right Cessation
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