【発明の詳細な説明】[Detailed description of the invention]
本発明は合成潤滑油を基油として用いたギヤ油
用組成物に関する。
ギヤによる動力伝達系においては省エネルギー
の観点からギヤ油による動力伝達効率の向上が望
まれている。動力伝達系を高くする自動車用ギヤ
油では燃費がよくなり、また動力伝達効率を良く
する工業用ギヤ油では工場機械の省動力化が達成
できるからである。従来鉱油系ギヤ油の粘度等級
の違いによる効率への影響については報告されて
おり、低粘度油は低負荷−低油温領域では高い効
率を示すが高負荷−高油温領域では逆に効率が低
くなることが知られている。すなわち鉱油を基油
とするギヤ油は低油温から高油温、低負荷から高
負荷にわたる広い範囲の使用条件下において高い
動力伝達効率を期待することはできない。
本発明者らはギヤ油の動力伝達効率を改善する
ため種々検討した結果、慣用のギヤ油用添加剤の
使用によつては大巾な効率向上をはかることは難
しいが、特定の脂肪酸エステルを基油としたギヤ
油を用いることによりギヤの動力伝達効率が大巾
に改良できることを見出して本発明を完成した。
すなわち本発明の要旨は、炭素数12〜24の脂肪
酸と炭素数１〜12のアルコールとのエステルを基
油として含有してなることを特徴とするギヤ油用
組成物に存する。
本発明で基油として使用する脂肪酸エステルは
炭素数12〜24の脂肪酸と炭素数１〜12のアルコー
ルとのエステルであり、この脂肪酸成分は上記脂
肪酸と同様のものがあり、アルコール成分として
は脂肪酸一価アルコール、脂肪族多価アルコール
がある。このエステルの構成成分である炭素数12
〜24の脂肪酸についてその炭素数、飽和もしくは
不飽和の構造、直鎖もしくは分枝の構造などにつ
いての限定理由、好ましい理由は上述した炭素数
12〜24の脂肪酸基油についての限定理由、好まし
い理由と同じである。また上記エステルの構成成
分であるアルコールについては炭素数13以上のも
のではエステルの融点が高くなるので炭素数12以
下のものを使用する。またアルコール成分につい
て一価アルコールでは分枝アルコールからのエス
テルは粘度指数が低いので直鎖アルコールから導
いたエステルが好ましく、また不飽和アルコール
から導いたエステルは酸化安定性が悪いので飽和
アルコールから導いたエステルが好ましい。上記
したエステルの例としてはドデセン酸、テトラデ
セン酸、ヘキサデセン酸、オクタデセン酸、エイ
コセン酸、オレイン酸、リノール酸、リノレン
酸、ラウリン酸、ミリスチン酸、パルミチン酸、
ステアリン酸のような脂肪酸とメタノール、エタ
ノール、プロパノール、ブタノール、ヘキサノー
ル、オクタノール、ノニルアルコール、ラウリル
アルコール、エチレングリコール、プロピレング
リコール、グリセロール、ネオペンチルグリコー
ル、トリメチロールエタン、トリメチロールプロ
パン、トリメチロールブタン、トリメチロールヘ
キサン、ペンタエリスリトール、ジペンタエリス
リトール、ソルビトールのようなアルコールとの
エステルがあげられる。これらエステルは遊離の
アルコール水酸基の残存量が多すぎると他の基油
成分への溶解性が悪く、吸水性が高くなるのでエ
ステル化率は約80％以上特に約95％以上のものが
好ましい。特に好ましいエステルの例はオレイン
酸ペンタエリスリトールエステル（テトラエステ
ル）、オレイン酸ジペンタエリスリトールエステ
ル（ヘキサエステル）、オレイン酸ネオペンチル
グリコールエステル（ジエステル）、オレイン酸
トリメチロールプロパンエステル（トリエステ
ル）である。
本発明のギヤ油においては上記した脂肪酸エス
テルを単独または鉱油あるいは炭素数12〜24の脂
肪酸との混合として使用する。上記脂肪酸エステ
ルを基油の一部として他の基油例えば石油系潤滑
油（鉱油）、アルキルベンゼン類、ポリブテン油
等との混合物として使用する場合、ギヤ−油中に
おける前者の配合量は約10重量％以上、好ましく
は約20重量％以上、特に好ましくは約50重量％以
上であり、また上記の他の基油は粘度が100℃で
約４〜40cSt、粘度指数約90以上のものが好まし
い。上記脂肪酸エステルの配合量が少なすぎると
動力伝達効率の改善効果はなくなる。
本発明のギヤ油には極圧剤、摩擦低減剤、摩耗
防止剤、油性剤、酸化防止剤、腐食防止剤、金属
不活性化剤、流動点降下剤、粘度指数向上剤、消
泡剤、染料など慣用の添加剤少なくとも１種以上
を添加してもよい。消泡剤、染料の添加量は通常
約10〜10000重量ppmであり、その他の添加剤の
添加量は通常約0.1〜20重量％である。
極圧剤、摩擦低減剤、摩耗防止剤の例としては
リン酸トリオクチル、亜リン酸トリオクチル、チ
オリン酸トリオクチル、リン酸トリクレジル、亜
リン酸トリクレジル、チオリン酸トリクレジル、
リン酸ジデシル、ヒドロキシエチル−Ｏ，O′−
ジヘキシルジチオリン酸エステルと五酸化リンと
の反応物をドデシルアミンで中和したもの、フエ
ニルヒドロキシエチル−Ｏ，O′−ジヘキシルジ
チオリン酸エステルと五酸化リンとの反応物をド
デシルアミンで中和したもの、リン酸ジオクチル
をドデシルアミンで中和したもの、ヒドロキシプ
ロピル−Ｏ，O′−ジフエニルジチオリン酸エス
テルと五酸化リンとの反応物をオクタデシルアミ
ンで中和したもの、ジフエニルジサルフアイド、
ジオクチルポリサルフアイド、ジシクロヘキシル
ポリサルフアイド、テルペンをいおうで硫化した
もの、テルペンを硫化リンでリン硫化したもの等
がある。油性剤としてはオレイルアルコール、硫
化油脂等があり、酸化防止剤の例としてはジアル
キルジチオリン酸亜鉛、２，６−ジタ−シヤリブ
チル−パラクゾール等があり、腐食防止剤の例と
してはオレオイルザルコシン、酸化パラフイン、
ナフテン酸塩、ベンゾトリアゾールなどがあり、
流動点降下剤の例としてはポリアルキルメタクリ
レート、ポリアルキルスチレンなどがあり、粘度
指数向上剤の例としてはポリアルキルメタクリレ
ート、ポリイソブチレンなどがあり、消泡剤の例
としてはジメチルポリシロキサン、アルミニウム
ステアレートなどがある。（ギヤ油添加剤につい
ては桜井俊男著、昭和48年５月15日幸書房発行
「石油製品添加剤」に詳述されている。）
本発明のギヤ油は基油の一部又は全部に上記し
た特定の脂肪酸エステルを用いているため、ギヤ
の動力伝達効率が大巾に改善される。その結果本
発明のギヤ油を自動車用ギヤ油として使用すると
燃費が改善され、また工業用ギヤ油として使用す
ると燃費の改善および省動力化が達成できるとい
う効果がある。
下記の実施例、比較例において供試油の動力伝
達効率は、第１図に概略図を示したリヤアクスル
効率試験機により測定した。第１図中１はリヤア
クスル、２は直流ダイナモメータ、３，３ａは渦
流式ダイナモメータ、４，４ａはトルクメータ、
５はプロペラシヤフトである。試験は排気量1770
c.c.乗用車用の独立懸架型リヤアクスル（ハイポイ
ドギヤ）を用い、リヤアクスル１中に供試油800
c.c.を入れ、ダイナモメータ２でリヤアクスル１を
駆動し、その負荷を左右２個の渦流式ダイナモメ
ータ３，３ａで吸収するように運転し、入力トル
クはダイナモメータ２に付属しているロードセル
により求め、出力トルクはリヤアクスル１とダイ
ナモメータ３，３ａとを連結する左右２個のトル
クメータ４，４ａにより測定した。リヤアクスル
の効率は次式により求めた。
効率（％）＝左側出力トルク＋右側
出力トルク／入力トルク×１／ギヤ比×100
またリヤアクスルの運転条件は入力側回転数を
2000rpmとし、左右の出力側回転数を同じにし
た。入力トルクは５Kg・ｍ、10Kg・ｍ、20Kg・ｍ
の各条件で行なつた。ギヤ油充填量は規定量の
800c.c.とし、油温を０〜120℃に変えて行なつた。
以下実施例により本発明を説明する。
実施例 １
実施例１で用いた供試油（OIL−８と略称す
る。）はオレイン酸ペンタエリスリトールエステ
ル（テトラエステル）93重量％といおう−リン系
極圧剤（硫化オレフインと酸性リン酸エステルの
アミン塩を主成分とする。イオウ含有量22重量
％、リン含有量1.4重量％、窒素含有量0.86重量
％。）７重量％とからなる組成物に対し外割合で
20重量ppmのシリコン系消泡剤を含有するもので
ある。供試油の一般性状を次表に示す。
The present invention relates to a gear oil composition using a synthetic lubricating oil as a base oil. In a power transmission system using gears, it is desired to improve the power transmission efficiency using gear oil from the viewpoint of energy saving. This is because an automobile gear oil that increases the height of the power transmission system improves fuel efficiency, and an industrial gear oil that improves the power transmission efficiency can achieve power savings in factory machinery. It has been reported that the efficiency is affected by the difference in the viscosity class of mineral oil-based gear oils, with low viscosity oils showing high efficiency in the low load/low oil temperature range, but conversely decreasing in efficiency in the high load/high oil temperature range. is known to be low. In other words, gear oil based on mineral oil cannot be expected to have high power transmission efficiency under a wide range of usage conditions, from low oil temperature to high oil temperature and from low load to high load. The present inventors conducted various studies to improve the power transmission efficiency of gear oil, and found that it is difficult to significantly improve efficiency by using conventional gear oil additives. The present invention was completed after discovering that the power transmission efficiency of gears can be greatly improved by using gear oil as a base oil. That is, the gist of the present invention resides in a gear oil composition characterized by containing, as a base oil, an ester of a fatty acid having 12 to 24 carbon atoms and an alcohol having 1 to 12 carbon atoms. The fatty acid ester used as the base oil in the present invention is an ester of a fatty acid having 12 to 24 carbon atoms and an alcohol having 1 to 12 carbon atoms, and the fatty acid component is the same as the above-mentioned fatty acid. There are monohydric alcohols and aliphatic polyhydric alcohols. The number of carbon atoms that constitute this ester is 12.
For ~24 fatty acids, the reasons for limitations on the number of carbon atoms, saturated or unsaturated structure, linear or branched structure, etc., and the preferable reasons are based on the number of carbon atoms mentioned above.
The reasons for limitation and preferable reasons for fatty acid base oils 12 to 24 are the same. Regarding the alcohol which is a component of the above-mentioned ester, one having 12 or less carbon atoms is used since the melting point of the ester will be high if the alcohol has 13 or more carbon atoms. Regarding the alcohol component, in monohydric alcohols, esters derived from branched alcohols have a low viscosity index, so esters derived from linear alcohols are preferable, and esters derived from unsaturated alcohols have poor oxidation stability, so esters derived from saturated alcohols are preferable. Esters are preferred. Examples of the above-mentioned esters include dodecenoic acid, tetradecenoic acid, hexadecenoic acid, octadecenoic acid, eicosenoic acid, oleic acid, linoleic acid, linolenic acid, lauric acid, myristic acid, palmitic acid,
Fatty acids like stearic acid and methanol, ethanol, propanol, butanol, hexanol, octanol, nonyl alcohol, lauryl alcohol, ethylene glycol, propylene glycol, glycerol, neopentyl glycol, trimethylolethane, trimethylolpropane, trimethylolbutane, trimethylol, Examples include esters with alcohols such as methylolhexane, pentaerythritol, dipentaerythritol, and sorbitol. If these esters have too many residual free alcohol hydroxyl groups, they will have poor solubility in other base oil components and will have high water absorption, so the esterification rate is preferably about 80% or more, particularly about 95% or more. Particularly preferred examples of esters are pentaerythritol oleate ester (tetraester), dipentaerythritol oleate ester (hexaester), neopentyl glycol oleate ester (diester), and trimethylolpropane oleate (triester). In the gear oil of the present invention, the above-mentioned fatty acid ester is used alone or as a mixture with mineral oil or a fatty acid having 12 to 24 carbon atoms. When the above fatty acid ester is used as part of the base oil in a mixture with other base oils such as petroleum lubricating oil (mineral oil), alkylbenzenes, polybutene oil, etc., the amount of the former in the gear oil is approximately 10% by weight. % or more, preferably about 20% by weight or more, particularly preferably about 50% by weight or more, and the other base oils mentioned above preferably have a viscosity of about 4 to 40 cSt at 100°C and a viscosity index of about 90 or more. If the amount of the fatty acid ester blended is too small, the effect of improving power transmission efficiency will be lost. The gear oil of the present invention includes extreme pressure agents, friction reducing agents, anti-wear agents, oil-based agents, antioxidants, corrosion inhibitors, metal deactivators, pour point depressants, viscosity index improvers, antifoaming agents, At least one or more conventional additives such as dyes may be added. The amount of antifoaming agent and dye added is usually about 10 to 10,000 ppm by weight, and the amount of other additives added is usually about 0.1 to 20% by weight. Examples of extreme pressure agents, friction reducers, and antiwear agents include trioctyl phosphate, trioctyl phosphite, trioctyl thiophosphate, tricresyl phosphate, tricresyl phosphite, tricresyl thiophosphate,
Didecyl phosphate, hydroxyethyl-O,O'-
The reaction product of dihexyl dithiophosphate and phosphorus pentoxide was neutralized with dodecylamine, and the reaction product of phenylhydroxyethyl-O,O'-dihexyl dithiophosphate and phosphorus pentoxide was neutralized with dodecylamine. , dioctyl phosphate neutralized with dodecylamine, hydroxypropyl-O,O'-diphenyldithiophosphate ester and phosphorus pentoxide neutralized with octadecylamine, diphenyl disulfide,
Examples include dioctyl polysulfide, dicyclohexyl polysulfide, terpene sulfurized with sulfur, and terpene sulfurized with phosphorus sulfide. Examples of oily agents include oleyl alcohol and sulfurized fats and oils; examples of antioxidants include zinc dialkyldithiophosphate and 2,6-dithyabutyl-paraxol; examples of corrosion inhibitors include oleoyl sarcosine, oxidized paraffin,
Naphthenates, benzotriazoles, etc.
Examples of pour point depressants include polyalkyl methacrylates and polyalkylstyrenes; examples of viscosity index improvers include polyalkyl methacrylates and polyisobutylene; and examples of antifoaming agents include dimethylpolysiloxane and aluminum stair. There are rates, etc. (Gear oil additives are described in detail in "Petroleum Product Additives" written by Toshio Sakurai and published by Koshobo on May 15, 1971.) Because it uses a specific fatty acid ester, the power transmission efficiency of the gear is greatly improved. As a result, when the gear oil of the present invention is used as an automotive gear oil, fuel efficiency is improved, and when used as an industrial gear oil, it has the effect of improving fuel efficiency and saving power. In the Examples and Comparative Examples below, the power transmission efficiency of the sample oil was measured using a rear axle efficiency tester as schematically shown in FIG. In Figure 1, 1 is a rear axle, 2 is a DC dynamometer, 3 and 3a are eddy current dynamometers, 4 and 4a are torque meters,
5 is a propeller shaft. The test is displacement 1770
Using an independent suspension type rear axle (hypoid gear) for a CC passenger car, 800 ml of sample oil was added to the rear axle 1.
cc, the rear axle 1 is driven by the dynamometer 2, the load is absorbed by the two left and right eddy current dynamometers 3, 3a, and the input torque is determined by the load cell attached to the dynamometer 2. The output torque was measured by two left and right torque meters 4, 4a connecting the rear axle 1 and the dynamometers 3, 3a. The efficiency of the rear axle was determined using the following formula. Efficiency (%) = Left side output torque + Right side output torque / Input torque x 1 / Gear ratio x 100 Also, the operating conditions of the rear axle are the input side rotation speed.
2000rpm, and the left and right output side rotation speeds were the same. Input torque is 5Kg・m, 10Kg・m, 20Kg・m
The tests were conducted under each condition. The gear oil filling amount is the specified amount.
The oil temperature was 800c.c. and the oil temperature was varied from 0 to 120°C. The present invention will be explained below with reference to Examples. Example 1 The test oil used in Example 1 (abbreviated as OIL-8) was composed of 93% by weight of pentaerythritol oleate (tetraester) and a phosphorus-based extreme pressure agent (sulfurized olefin and acidic phosphate ester). (22% by weight sulfur content, 1.4% by weight phosphorus content, 0.86% by weight nitrogen content.)
Contains 20 ppm by weight of silicone antifoaming agent. The general properties of the sample oil are shown in the table below.
【表】
第１図に示したリヤアクスル効率試験機により
上記供試油の各油温におけるリヤアクスル効率を
測定した。この測定結果を後記比較例１〜３の結
果とともにリヤアクスル効率と油温との関係とし
て第２図、第３図に示す。第２図は入力トルク10
Kg・ｍの場合の結果であり、第３図は入力トルク
20Kg・ｍの場合の結果である。またこの測定条件
において各油温における供試油の粘度を求め、第
２図からリヤアクスル効率と粘度との関係を求め
た結果を第４図に示す。
第２〜４図から明らかなようにオレイン酸ペン
タエリスリトールエステルを基油とするギヤ油
は、鉱油潤滑剤やポリブテンを基油とする後記比
較例１〜３のギヤ油に較べて、リヤアクスル効率
がかなり改善されている。
比較例 １〜３
比較例１で用いた供試油OIL−２はパラフイン
系鉱油潤滑油92.8重量％、ポリメタアクリレート
系流動点降下剤0.2重量％および実施例１で用い
たと同じいおう−りん系極圧剤７重量％からなる
組成物に外割合で20重量ppmのシリコン系消泡剤
を含有するものである。比較例２で用いた供試油
OIL−７はパラフイン系鉱油潤滑油92.8重量％の
代りにナフテン系鉱油潤滑油92.8重量％を用いた
以外比較例１の供試油と同じものである。比較例
３で用いた供試油OIL−１２はオレイン酸ペンタ
エリスリトールエステル93重量％の代りに分子量
439（蒸気圧平衡法）のポリブテン93重量％を用い
た以外実施例１の供試油と同じものである。これ
ら供試油の一般性状を第２表に示す。[Table] The rear axle efficiency of the above sample oil at each oil temperature was measured using the rear axle efficiency tester shown in FIG. The measurement results are shown in FIGS. 2 and 3 as the relationship between rear axle efficiency and oil temperature, together with the results of Comparative Examples 1 to 3 described later. Figure 2 shows input torque 10
The results are for Kg・m, and Figure 3 shows the input torque
These are the results for the case of 20Kg・m. Furthermore, under these measurement conditions, the viscosity of the sample oil at each oil temperature was determined, and the relationship between rear axle efficiency and viscosity was determined from FIG. 2. The results are shown in FIG. As is clear from Figures 2 to 4, gear oils based on pentaerythritol oleate ester have higher rear axle efficiency than the gear oils of Comparative Examples 1 to 3 described later, which use mineral oil lubricants or polybutene as a base oil. Much improved. Comparative Examples 1 to 3 The test oil OIL-2 used in Comparative Example 1 was 92.8% by weight of paraffin-based mineral lubricating oil, 0.2% by weight of polymethacrylate-based pour point depressant, and the same phosphorus-based oil as used in Example 1. This composition contains 20 ppm by weight of a silicone antifoaming agent in a composition consisting of 7% by weight of an extreme pressure agent. Test oil used in Comparative Example 2
OIL-7 was the same as the test oil of Comparative Example 1 except that 92.8% by weight of naphthenic mineral oil lubricating oil was used instead of 92.8% by weight of paraffinic mineral oil lubricating oil. The test oil OIL-12 used in Comparative Example 3 had a molecular weight of 93% by weight instead of pentaerythritol oleate ester.
The test oil was the same as the test oil of Example 1 except that 93% by weight of polybutene of 439 (vapor pressure equilibrium method) was used. The general properties of these test oils are shown in Table 2.
【表】
これらの供試油について実施例１と同様にして
リヤアクスル効率を測定した。リヤアクスル効率
と油温との関係については実施例１、２の結果と
ともに第２図（入力トルク10Kg・ｍの場合。）、第
３図（入力トルク20Kg・ｍの場合。）に示す。ま
たリヤアクスル効率と各油温における粘度との関
係を第４図（入力トルク10Kg・ｍの場合。）に示
す。
比較例 ４、５
比較例４、５で用いた供試油OIL−１，OIL−
３は比較例１のパラフイン系鉱油潤滑油92.8重量
％の代りに粘度が異なる２種のパラフイン系鉱油
潤滑油92.8重量％を配合した以外比較例１の供試
油と同じものである。これら供試油の性状を次表
に示す。[Table] The rear axle efficiency of these sample oils was measured in the same manner as in Example 1. The relationship between rear axle efficiency and oil temperature is shown in FIG. 2 (in the case of input torque 10 kg·m) and FIG. 3 (in the case of input torque 20 kg·m) together with the results of Examples 1 and 2. Furthermore, the relationship between rear axle efficiency and viscosity at each oil temperature is shown in Figure 4 (in the case of an input torque of 10 kg/m). Comparative Examples 4 and 5 Test oils OIL-1 and OIL- used in Comparative Examples 4 and 5
Sample No. 3 is the same as the test oil of Comparative Example 1 except that 92.8% by weight of two paraffinic mineral oil lubricating oils having different viscosities were blended instead of the 92.8% by weight paraffinic mineral oil lubricating oil of Comparative Example 1. The properties of these test oils are shown in the table below.
【表】
これらの供試油について実施例１と同様にして
リヤアクスル効率を測定した。その結果を比較例
１の結果と比較したところ次のことが判明した。
すなわち石油系潤滑油を基油としたギヤ油は、
低粘度のものでは低負荷−低油温領域で高いリヤ
アクスル効率を示すが、高負荷−高温領域では高
粘度のものが高い効率を示す。しかしリヤアクス
ル効率を試験油温における粘度との関係で整理し
てみると、供試油OIL−１，OIL−２，OIL−３
とも同一線上に乗つており、同一系統のパラフイ
ン系鉱油を基油として用いる限りリヤアクスル効
率は試験油温での粘度にのみ依存していることが
わかつた。
実施例２、比較例６
実施例３で用いた供試油OIL−９はオレイン酸
ペンタエリスリトールエステル93重量％の代りに
オレイン酸トリメチロールプロパンエステル（ト
リエステル）93重量％を用いた以外実施例１の供
試油と同じである。比較例６で用いた供試油OIL
−１０はオレイン酸ペンタエリスリトールエステ
ル93重量％の代りに直鎖C6〜C10脂肪酸ペンタエ
リスリトールエステル93重量％を用いた以外実施
例１の供試油と同じである。これら供試油の性状
およびリヤアクスル効率試験結果を比較例１の結
果とともに次表に示す。次表にみられるようにオ
レイン酸トリメチロールプロパンエステルを基油
とする実施例２の供試油はパラフイン系鉱油を基
油とする比較例１の供試油に較べてリヤアクスル
効率が高いが、炭素数６〜10の脂肪酸とペンタエ
リスリトールとのエステルを基油とする比較例６
の供試油はリヤアクスル効率改善の効果はない。[Table] The rear axle efficiency of these sample oils was measured in the same manner as in Example 1. When the results were compared with those of Comparative Example 1, the following was found. In other words, gear oil based on petroleum lubricating oil is
Those with low viscosity show high rear axle efficiency in the low load/low oil temperature range, but those with high viscosity show high efficiency in the high load/high temperature range. However, when rear axle efficiency is organized in relation to the viscosity at the test oil temperature, the test oils OIL-1, OIL-2, OIL-3
It was found that the rear axle efficiency depends only on the viscosity at the test oil temperature as long as the same type of paraffinic mineral oil is used as the base oil. Example 2, Comparative Example 6 The sample oil OIL-9 used in Example 3 was an example except that 93% by weight of trimethylolpropane oleate (triester) was used instead of 93% by weight of pentaerythritol oleate. It is the same as the test oil in No. 1. Test oil OIL used in Comparative Example 6
-10 is the same as the test oil of Example 1 except that 93% by weight of linear C6 - C10 fatty acid pentaerythritol ester was used instead of 93% by weight of pentaerythritol oleate. The properties of these sample oils and the rear axle efficiency test results are shown in the following table along with the results of Comparative Example 1. As shown in the following table, the test oil of Example 2, which uses trimethylolpropane oleate as the base oil, has higher rear axle efficiency than the test oil of Comparative Example 1, which uses paraffinic mineral oil as the base oil. Comparative Example 6 using ester of fatty acid with 6 to 10 carbon atoms and pentaerythritol as base oil
The sample oil had no effect on improving rear axle efficiency.
【表】
実施例 ３、４
実施例６で用いた供試油OIL−１６はパラフイ
ン系鉱油潤滑油92.8重量％の代りに同じパラフイ
ン系鉱油潤滑油42.8重量％とオレイン酸正ブチル
エステル50重量％とを用いた以外は比較例５の供
試油と同じである。実施例７で用いた供試油OIL
−１７はパラフイン系鉱油潤滑油92.8重量％の代
りに同じパラフイン系鉱油潤滑油42.8重量％とオ
レイン酸ネオペンチルグリコールエステル（ジエ
ステル）50.0重量％とを用いた以外は比較例５の
供試油と同じである。
これら供試油につき実施例１と同じ方法でリヤ
アクスル効率を測定した。その結果実施例６、７
の供試油は比較例５の供試油に較べて、同一粘度
（試験油温での粘度）で比較してリヤアクスル効
率（ただし入力トルク10Kg・ｍで。）は0.5〜10％
高い値を示した。
比較例 ７
比較例７で用いた供試油OIL−１３はオレイン
酸ペンタエリスリトールエステル93重量％の代り
に平均炭素数24のジアルキルベンゼン93重量％を
用いた以外実施例１の供試油と同じである。供試
油OIL−１３につき実施例１と同じ方法でリヤア
クスル効率を測定した。その結果供試油OIL−１
３のリヤアクスル効率は比較例１の供試油OIL−
２のリヤアクスル効率とほとんど同じであつた。
実施例 ５、６
実施例５で用いた供試油OIL−１８はオレイン
酸ペンタエリスリトール配合量を99重量％にしか
ついおう−りん系極圧配合量を１重量％にした以
外実施例１の供試油と同じであり、実施例６で用
いた供試油OIL−１９はオレイン酸ペンタエリス
リトールエステル93重量％の代りに同じエステル
92重量％と二硫化モリブデン１重量％とを配合し
た以外実施例１の供試油と同じである。これら供
試油OIL−１８，OIL−１９につき実施例１と同
じ方法でリヤアクスル効率を測定したところ、こ
れら供試油のリヤアクスル効率は実施例１の供試
油OIL−８のリヤアクスル効率とほぼ同等であつ
た。[Table] Examples 3 and 4 The test oil OIL-16 used in Example 6 contained 42.8% by weight of the same paraffinic mineral oil lubricating oil and 50% by weight of orthobutyl oleate instead of 92.8% by weight of the paraffinic mineral oil lubricating oil. The test oil was the same as that of Comparative Example 5 except that . Test oil OIL used in Example 7
-17 is the same as the test oil of Comparative Example 5 except that 42.8% by weight of the same paraffinic mineral oil lubricating oil and 50.0% by weight of neopentyl glycol oleate (diester) were used instead of 92.8% by weight of paraffinic mineral oil lubricating oil. It's the same. The rear axle efficiency of these sample oils was measured in the same manner as in Example 1. As a result, Examples 6 and 7
Compared to the sample oil of Comparative Example 5, the rear axle efficiency (at an input torque of 10 kg/m) at the same viscosity (viscosity at the test oil temperature) was 0.5 to 10%.
It showed a high value. Comparative Example 7 The test oil OIL-13 used in Comparative Example 7 was the same as the test oil in Example 1 except that 93% by weight of dialkylbenzene having an average carbon number of 24 was used instead of 93% by weight of pentaerythritol oleate. It is. The rear axle efficiency was measured using the sample oil OIL-13 in the same manner as in Example 1. As a result, the test oil OIL-1
The rear axle efficiency of No. 3 is based on the sample oil OIL- of Comparative Example 1.
The rear axle efficiency was almost the same as that of No. 2. Examples 5 and 6 The test oil OIL-18 used in Example 5 was the same as that of Example 1, except that the amount of pentaerythritol oleate was 99% by weight, and the amount of phosphorous extreme pressure added was 1% by weight. The sample oil OIL-19 used in Example 6 contains the same ester in place of 93% by weight of pentaerythritol oleate ester.
The test oil was the same as the test oil of Example 1 except that 92% by weight and 1% by weight of molybdenum disulfide were blended. When the rear axle efficiency of these test oils OIL-18 and OIL-19 was measured in the same manner as in Example 1, the rear axle efficiency of these test oils was almost the same as that of the test oil OIL-8 of Example 1. It was hot.
【図面の簡単な説明】[Brief explanation of the drawing]
第１図はギヤ油供試油のリヤアクスル動力伝達
効率を測定するリヤアクスル効率試験機の概略を
示す。第１図中１はリヤアクスル、２は直流ダイ
ナモメータ、３，３ａは渦流式ダイナモメータで
ある。
第２図、第３図はギヤ油供試油の油温とリヤア
クスル効率との関係を示し、第４図はギヤ油供試
油の試験温度における粘度とリヤアクスル効率と
の関係を示す。第２〜４図中OIL−８，OIL−
２，CIL−７，OIL−１２はそれぞれ実施例１、
比較例１、比較例２、比較例３で用いたギヤ油供
試油をあらわす。
FIG. 1 schematically shows a rear axle efficiency tester that measures the rear axle power transmission efficiency of a gear oil test oil. In FIG. 1, 1 is a rear axle, 2 is a DC dynamometer, and 3 and 3a are eddy current dynamometers. 2 and 3 show the relationship between the oil temperature of the gear oil sample and the rear axle efficiency, and FIG. 4 shows the relationship between the viscosity of the gear oil sample at the test temperature and the rear axle efficiency. OIL-8, OIL- in Figures 2 to 4
2, CIL-7, and OIL-12 are respectively Example 1,
The gear oil sample oil used in Comparative Example 1, Comparative Example 2, and Comparative Example 3 is shown.