JPH03103808A - Image pickup optical system - Google Patents
Image pickup optical systemInfo
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、ファイバーカテーテルを取付けてモニターの
撮像素子上に結像させるＣＣＵ （カメラコントロール
ユニット）内の光学系で、ズーミング機能を有する撮像
光学系に関するものである。Detailed Description of the Invention [Industrial Application Field] The present invention relates to an optical system in a CCU (camera control unit) to which a fiber catheter is attached and which forms an image on an image sensor of a monitor, and an imaging optical system having a zooming function. It is related to the system.
［従来の技術』
第３３図は、体腔内部又は機械的機構内部をテレビモニ
ターにて観察する場合に用いられる装置の機構を示す図
で、１は内部に対物レンズ２．イメージガイド３，接眼
レンズ４等よりなる観察光学系と、光源５．ライトガイ
ド６等からなる照明系とを収納するファイバースコープ
で、物体を照明系により照明した上で観察光学系にて観
察する。又観察光学系による物体像をテレビモニターに
て観察する場合は、接眼レンズ４の後方にアダプターレ
ンズ７を置き物体像を撮像面８上に結像させてテレビ９
に写し出す。[Prior Art] Fig. 33 is a diagram showing the mechanism of an apparatus used when observing the inside of a body cavity or a mechanical mechanism on a television monitor, in which 1 has an objective lens 2 inside. An observation optical system consisting of an image guide 3, an eyepiece 4, etc., and a light source 5. A fiberscope houses an illumination system including a light guide 6 and the like, and the object is illuminated by the illumination system and then observed by the observation optical system. In addition, when observing the object image produced by the observation optical system on a television monitor, an adapter lens 7 is placed behind the eyepiece lens 4, and the object image is formed on the imaging surface 8 and then displayed on the television 9.
Copy the image to
このようなアダプターを用いてファイバースコープによ
る物体像を撮像管上に結像させてモとター上に写し出す
方式では、使用するファイバースコープの違いによりフ
ァイバースコープのイメージガイドの太さや接眼レンズ
の倍率が異なり、そのためにテレビモニター上に写し出
される像の大きさが異なる。In the method of using such an adapter to form an object image from a fiberscope onto an image pickup tube and displaying it on the motor, the thickness of the fiberscope's image guide and the magnification of the eyepiece vary depending on the fiberscope used. Therefore, the size of the image projected on the TV monitor is different.
この問題を解消するために、近年アダプターレンズとし
てズームレンズを用いることへの要望が高まっている。In order to solve this problem, there has been an increasing demand for using a zoom lens as an adapter lens in recent years.
そして例えば特開昭６２−２８５４５４号に記載されて
いるような、各種のファイバースコープ、硬性鏡等を組
合わせて使用しても最適な倍率と明るさが得られるズー
ムレンズをアダプターレンズとして配置したものが知ら
れている。For example, as described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 62-285454, a zoom lens that can provide optimal magnification and brightness even when used in combination with various fiberscopes, rigid scopes, etc. is arranged as an adapter lens. something is known.
第３４図は、このアダプターレンズとして使用するズー
ムレンズの従来例を示したもので、接眼部側から順に、
コンペンセーター機能を有する第１正レンズ群Ｌ１と、
バリエーター機能を有する第２負レンズ群Ｌ２と、結像
機能を有する第３正レンズ群Ｌ８とからなる３群ズーム
レンズである。Fig. 34 shows a conventional example of a zoom lens used as this adapter lens, starting from the eyepiece side.
a first positive lens group L1 having a compensator function;
This is a three-group zoom lens consisting of a second negative lens group L2 having a variator function and a third positive lens group L8 having an imaging function.
又ズームレンズを内視鏡の接眼部に配置した例として、
特開昭５８−６６９ １ １号公報に記載された、正．
負の２群構成のレンズ系が知られている。Also, as an example of placing a zoom lens in the eyepiece of an endoscope,
The correct.
A lens system having two negative groups is known.
［発明が解決しようとする課題］
近年、内視鏡の分野で注目を集めている製品として、血
管観察用スコープがある。それは先端の外径が１ｍｍ前
後の超極細スコープで、血管のみならず膵管等の観察に
も適用されはじめている。[Problems to be Solved by the Invention] In recent years, a blood vessel observation scope is a product that has been attracting attention in the field of endoscopes. It is an ultra-fine scope with an outer diameter of around 1 mm at the tip, and is beginning to be used to observe not only blood vessels but also pancreatic ducts.
これらに使用されるイメージガイドは、外径がコンマ数
ミリと極細のために、従来例のように接眼部を有するフ
ァイバースコープにアダプターを装着する方法では、接
眼観察する際の見かけの視野が小さく非常に観察しにく
く、取扱上煩雑になる。又イメージガイドから固体撮像
素子に至る光学系は、ズーム比が小さくトータルの倍率
も不足している。The image guides used for these are extremely thin with an outer diameter of a few tenths of a millimeter, so the conventional method of attaching an adapter to a fiberscope with an eyepiece reduces the apparent field of view when observing with the eyepiece. It is small and extremely difficult to observe, making it complicated to handle. Furthermore, the optical system from the image guide to the solid-state imaging device has a small zoom ratio and is insufficient in total magnification.
本発明は、これらの問題点を解決するためになされたも
ので、ＣＣＵに対してａｔ可能なイメージガイドとＣＣ
Ｕ内にある固体撮像素子との間に一体的に構成、配置さ
れるトータルの倍率が高く、接眼レンズのないテレビ専
用の内視鏡用ズムレンズ撮像光学系を提供することを目
的とするちのである。The present invention was made to solve these problems, and includes an image guide that can be attached to the CCU and a CC
The purpose of the present invention is to provide a zoom lens imaging optical system for endoscopes exclusively for televisions, which has a high total magnification and does not have an eyepiece, and which is integrally constructed and arranged between the solid-state image sensor in the U. be.
［課題を解決するための千段］
本発明の撮像光学系は、イメージガイドから固体撮像素
子へ像を伝送し結像させるもので、イメージガイド側か
ら順に、フォーカシング機能を有する正の屈折力の第１
レンズ群と、コンペンセーター機能を有する正の屈折力
の第２レンズ群と、バリエーター機能を有する負の屈折
力の第３レンズ群と、固定された結像レンズ群で正の屈
折力の第４レンズ群とより構成され下記の条件（１）を
満足するものである。[A Thousand Steps to Solve the Problem] The imaging optical system of the present invention transmits and forms an image from an image guide to a solid-state image sensor. 1st
a second lens group with a positive refractive power having a compensator function, a third lens group with a negative refractive power having a variator function, and a fourth lens group with a positive refractive power which is a fixed imaging lens group. It is composed of a lens group and satisfies the following condition (1).
（１） Ｂ１２ ＜ ２
ただし、β，２は第１レンズ群と第２レンズ群の合戒倍
率である。(1) B12 < 2 However, β,2 is the combined magnification of the first lens group and the second lens group.
尚以後の条件等に用いられる値はすべて全系の物点と像
点との間の距離を１００にノーマライズした時の値であ
る。Note that all values used in the following conditions are values when the distance between the object point and the image point of the entire system is normalized to 100.
第２９図は、本発明の基本構成を示す図で、ＣＣＵ Ｉ
Ｏ内に配置された前記通りの第１レンズ群Ｉ，第２レ
ンズ群ＩＩ，第３レンズ群ＩＩＩ ．第４レンズ群ＩＶ
とから構成され、これにイメージガイド１．対物レンズ
２等からなる観察系と、光源５．？イトガイド６等から
なる照明系とにて構成されるイメージファイバーが脱着
自在に結合され、又テレビモニター９が接続されている
。FIG. 29 is a diagram showing the basic configuration of the present invention, in which CCU I
The first lens group I, second lens group II, third lens group III . 4th lens group IV
This consists of an image guide 1. An observation system consisting of an objective lens 2, etc., and a light source 5. ? An image fiber constituted by an illumination system including a light guide 6 and the like is detachably coupled, and a television monitor 9 is also connected.
第３０図は、本発明の光学系のパワー配置を示すもので
、第１レンズ群■と第２レンズ群Ｈの合成の倍率をβ１
２．第３レンズ群■Ｉの倍率をβ３．第４レンズ群ＩＶ
の倍率をβ４とすると光学系全体の倍率βは次の式（ｉ
１で与えられる。Fig. 30 shows the power arrangement of the optical system of the present invention, where the composite magnification of the first lens group ■ and the second lens group H is β1.
2. The magnification of the third lens group ■I is β3. 4th lens group IV
If the magnification of the optical system is β4, then the magnification β of the entire optical system is given by
It is given by 1.
β＝βＩ２・β３・β４（ｉ）
条件（１）は、光学系全体の倍率を高倍にするための条
件である。光学系のトータルの倍率βを大きくするため
には、式ｆｉｌから明らかなようにβ１２．β３．β４
に対するウェート付けを明確にする必要がある。β=βI2·β3·β4(i) Condition (1) is a condition for increasing the magnification of the entire optical system. In order to increase the total magnification β of the optical system, β12. β3. β4
It is necessary to clarify the weighting of
ズームレンズの設計においては、バリエーター機能を有
する第３レンズ群■をコンパクトにすることが基本であ
る。In designing a zoom lens, it is fundamental to make the third lens group (2), which has a variator function, compact.
第３１図において、物体Ｏと像■との距離ＩＯは、次式
（ｉｉ）で表わされる。In FIG. 31, the distance IO between the object O and the image 2 is expressed by the following equation (ii).
ＩＯ＝氾＋４’ ＝ｆＬｆ２＋β，＋１／βＪ
ｆｌｉ）ただしｆＬはレンズＬの焦点距離、β，はレン
ズＬの倍率である。IO=Flood+4'=fLf2+β,+1/βJ
fli) However, fL is the focal length of the lens L, and β is the magnification of the lens L.
式（１１）においてＩＯの絶対値を最小にするためには
、β，＝±１である。In order to minimize the absolute value of IO in equation (11), β,=±1.
これを前記光学系の第３レンズ群ＩＩＩに適用すること
により光学系をコンパクトにすることが出来る。By applying this to the third lens group III of the optical system, the optical system can be made compact.
光学系のズーミング中のスタンダード位置においてβ３
＝−１になるようにすると、その時の全系の倍率β８は
１βｇ＋＝β，２・β４となる。次にズーミングに伴い
第３レンズ群のバリエーターが移動した時の光線高の変
化を第１レンズ群〜第２レンズ群と第４レンズ群とで比
較すると、第４レンズ群の変化量が大である。この第４
レンズ群で生ずる光線高の変化による収差変動を抑える
ためには、第４レンズ群■を対称型に近い形にすること
が望ましく、第３レンズ群ＩＩＩの像点つまり第４レン
ズ群ＴＶの物点と第４レンズ群の像点に対してアブラナ
ティックに近い形にすることが好ましい。そのためには
β４をーｌの近傍の値にすることが望ましい。β3 at the standard position during zooming of the optical system
=-1, then the magnification β8 of the entire system becomes 1βg+=β,2·β4. Next, when we compare the changes in the ray height between the first to second lens groups and the fourth lens group when the variator of the third lens group moves during zooming, we find that the amount of change in the fourth lens group is large. be. This fourth
In order to suppress aberration fluctuations due to changes in the height of the rays that occur in the lens group, it is desirable to make the fourth lens group ■ nearly symmetrical, so that the image point of the third lens group III, that is, the object of the fourth lens group TV. It is preferable to form a shape close to abranatic with respect to the point and the image point of the fourth lens group. For this purpose, it is desirable to set β4 to a value near -l.
以上のことがらβｌ２を一定値以上にすることによって
光学系を高倍率にする必要がある。そのために設けたの
が条件（１）である。したがってこの条件（１１ を満
足しない高倍率化を実現し得なくなる。For the above reasons, it is necessary to increase the magnification of the optical system by setting βl2 to a certain value or more. Condition (1) was established for this purpose. Therefore, it becomes impossible to achieve high magnification that does not satisfy this condition (11).
更に本発明において次の条件（２）． （３１ ． （
４１ ． （．５）を満足することが望ましい。Furthermore, in the present invention, the following condition (2). (31. (
41. It is desirable to satisfy (.5).
ｆ２１ １ｆ３１＜２０
＋３１ −６＜β．＜−０．４
（４１ ８ ＜ｆ４＜４０
＋５）−５＜β４＜−０．５
ただしｆ．．ｆ．は夫々第３レンズ群■Ｉ，第４レンズ
群ＩＶの焦点距離、β３，β４は夫々第３レンズ群ＩＩ
Ｉ．第４レンズ群■の倍率である。f21 1f31<20 +31 -6<β. <-0.4 (41 8 <f4<40 +5)-5<β4<-0.5 However, f. ．． f. are the focal lengths of the third lens group ■I and fourth lens group IV, respectively, and β3 and β4 are the focal lengths of the third lens group II, respectively.
I. This is the magnification of the fourth lens group ■.
条件（２）は第３レンズ群■の物体と像の距離ＩＯを短
くするための条件である。前述の式（１１）を第３レン
ズ群に適用すると次の関係が成立つ。Condition (2) is a condition for shortening the distance IO between the object and the image of the third lens group (2). When the above-mentioned equation (11) is applied to the third lens group, the following relationship is established.
ＩＯ＝ｆ．ｌ２＋β３＋ｌ／β３）≧４ｆ．尚β＝±１
の時にｆ３（２＋β３＋ｌ／β．１ ＝４ｆ３となる。IO=f. l2+β3+l/β3)≧4f. Note that β=±1
When , f3 (2+β3+l/β.1 = 4f3.
上記の関係から条件（２）を満足する必要があり、条件
（２）より外れると全長が長くなる。From the above relationship, it is necessary to satisfy condition (2), and if condition (2) is deviated from, the total length will become longer.
同様に条件（３）もコンパクト化のために設けたもので
ある。第３２図は第３レンズ群ＩＩＩの倍率β３とこの
レンズ群の物体と像の距離との関係を示したものである
。ズーム比をＺとすると、ＩＯが最小であって、レンズ
の移動量が小であるのは、第３レンズ群ＩＩＩの倍率β
３を−１を中心にしてβ３Ｗ ＝− ｌ／ｒ丁．β３，
＝−ｆｆ（β２ Ｗ ＋β３丁は夫々ワイド端．テレ端
における第３レンズ群の倍率）とした時である。したが
って前記条件（３）を満足ずる必要がある。Similarly, condition (3) is also provided for compactness. FIG. 32 shows the relationship between the magnification β3 of the third lens group III and the distance between the object and image of this lens group. When the zoom ratio is Z, IO is the minimum and the amount of lens movement is small because of the magnification β of the third lens group III.
3 centered on -1, β3W = - l/r d. β3,
=-ff (β2 W +β3 lenses are each at the wide end.The magnification of the third lens group at the telephoto end). Therefore, it is necessary to satisfy the above condition (3).
又第３レンズ群（バリエーター）の移動量Δは次のよう
に示すことが出来る。Further, the movement amount Δ of the third lens group (variator) can be expressed as follows.
Δ＝ ｆ３（１／β３Ｗ−ｌ／β３Ｔ）このΔの値を小
にして第３レンズ群ＩＴ［の移動を小さくするためにも
必要な条件である。Δ=f3(1/β3W-l/β3T) This is also a necessary condition for reducing the value of Δ and reducing the movement of the third lens group IT[.
条件（４１．＋５１は、光学系のバックフォーカスを規
定したものである。Condition (41.+51 defines the back focus of the optical system.
光学系のバックフォーカスＳ゜は、次の式で与えられる
。The back focus S° of the optical system is given by the following equation.
Ｓ’ ＝ｆ４＋１−β４）
もしｆ４が条件（４）の下限値の８を越えるか、β４が
条件（５）の上限値の−０．５を越えると第４レンズ群
■のバワーが大になり、ワイド時に上側縦コマ収差が大
きく補正不足になる。又条件（４）の下限．条件（５）
の上限の範囲内であれば固体撮像素子の前に水晶フィル
ター．赤外力・ントフイルターＹＡＧカットフィルター
等を適当に配置し得、それらの範囲を越えるとバックフ
ォーカスが長ずざる。又条件（４）の上限値の４０又は
条件（５）の下限値の−５を越えるとバックフォーカス
が短くなる。S' = f4 + 1 - β4) If f4 exceeds the lower limit of 8 in condition (4) or β4 exceeds -0.5, the upper limit of condition (5), the power of the fourth lens group ■ becomes large. As a result, the upper vertical coma aberration is large and under-corrected when the lens is wide. Also, the lower limit of condition (4). Condition (5)
If it is within the upper limit of , install a crystal filter in front of the solid-state image sensor. Infrared power filters, YAG cut filters, etc. can be appropriately arranged, and if the range is exceeded, the back focus will not be long. Further, if the upper limit of condition (4) of 40 or the lower limit of condition (5) of -5 is exceeded, the back focus becomes short.
更に次の条件＋６１ ． （７）を満足することが好ま
しレ）。Furthermore, the following condition +61. It is preferable to satisfy (7).
（６）１ε １〈１５°
ｆ７） ｌｃ’ｌ ＜１５°
ただしεは最大物体高から射出する光線の傾角、ε゜は
最大像高へ入射する主光線の傾角である。(6) 1ε 1<15° f7) lc'l <15° where ε is the inclination angle of the light ray emerging from the maximum object height, and ε° is the inclination angle of the principal ray entering the maximum image height.
？件（６）は、物体側の最大物体高からの主光線の傾き
角を制限してイメージガイドの周辺光量が必要以上に落
ちないようにするために設けたものである。゛この条件
を満足しないと、周辺光量が十分確保出来ない。? Condition (6) is provided in order to limit the inclination angle of the chief ray from the maximum object height on the object side to prevent the peripheral light amount of the image guide from dropping more than necessary. ``If this condition is not satisfied, a sufficient amount of peripheral light cannot be secured.
条件（７）は像側の最大像高へ入射する主光線の傾き角
を制限するものである。この条件を満足しないとＣＣＤ
ｉこ対する色シェーデインクの問題を生ずる。Condition (7) limits the inclination angle of the principal ray that enters the maximum image height on the image side. If this condition is not met, CCD
This causes problems with color shading ink.
更に前記の条件（６）は、入射瞳が■ほぼ無限遠である
ことを示し、又条件（７）は射出瞳がほぼ無限遠である
ことを意味しており、主光線の経路を考えた時、明るさ
絞りは第１レンズ群の前や第４レンズ群の後には配置出
来ない。又第３レンズ群がバリエーターであるためこの
レンズ群の前後では光線高が変動するので、この第３レ
ンズ群の前後に絞りを配置することも適当でない。した
がって明るさ絞りは、第１レンズ群と第２レンズ群の間
に配置するのが最も適している。Furthermore, condition (6) above means that the entrance pupil is almost infinite, and condition (7) means that the exit pupil is almost infinite, considering the path of the chief ray. In this case, the aperture stop cannot be placed in front of the first lens group or after the fourth lens group. Furthermore, since the third lens group is a variator, the height of the light ray changes before and after this lens group, so it is not appropriate to arrange an aperture before and after this third lens group. Therefore, it is most suitable for the aperture stop to be placed between the first lens group and the second lens group.
更に前述のように倍率β１２を高くするために第１１
１レンズ群はかなりパワーが強くなり、収差が発生しや
すい。又第２レンズ群がコンペンセー夕、第３レンズ群
がバリエーターであることを考えると、第１レンズと第
２レンズ群〜第４レンズ群とで各々独立に収差補正を施
すのが全系の収差を補正する上で適切である。そのため
にち明るさ絞りは第１レンズ群と第２レンズ群の間に配
置すべきである。Furthermore, as mentioned above, in order to increase the magnification β12, the power of the 111st lens group becomes considerably strong, and aberrations are likely to occur. Also, considering that the second lens group is a compensator and the third lens group is a variator, the aberrations of the entire system can be corrected independently by the first lens and the second to fourth lens groups. It is appropriate for correcting. Therefore, the aperture stop should be placed between the first lens group and the second lens group.
次に、第ｌレンズ群のフォーカシングのための移動や第
２レンズ群のコンペンセーターとしての移動により生ず
る収差変動がないようにするためには次の条件（８）を
満足することが望ましい。Next, in order to prevent aberration fluctuations caused by movement of the first lens group for focusing and movement of the second lens group as a compensator, it is desirable to satisfy the following condition (8).
（８）１ θｌ＜１０’
ただしθは光軸に対するマージナル光線の傾き角である
。(8) 1 θl<10' where θ is the inclination angle of the marginal ray with respect to the optical axis.
この条件（８）を満足しないと、第１レンズ群，第２レ
ンズ群の上記の移動による両レンズ群間隔の変化によっ
て収差が移動するので好ましくない。If this condition (8) is not satisfied, it is not preferable because aberrations will shift due to the change in the distance between the first and second lens groups due to the above-mentioned movement of the first lens group and the second lens group.
更にズームレンズにおける収差補正手段としてｌ２
？レンズ群中に少なくと６一組の接合レンズを配置して
セパレートアクロマテイズムが用いられる。又ビント移
動の点からは、前述のようにβ１２を大きくする関係上
イメージガイドからのＮＡは大きく、第１レンズ群の第
１面までの距離は、実用上０．０１以内の精度でばらつ
きがないようにしないとピント合わせが出来ない。その
ために第ｌレンズ群と第２レンズ群とを合わせて移動群
とするよりも、第１レンズ群とイメージガイド端面との
距離は、イメージガイドを１＃ＪＪしても常に一定に保
たれるようなメカ構造とし、（第１レンズ群の前側焦点
位置近傍にイメージガイド端面を配置する）、第２レン
ズ群との間がほぼ平行光線となるようにし、第２レンズ
群以降にコンベンセータやバリエーターを配置すれば、
カム環のばらつき等で発生する間隔変動は、光線がほぼ
平行である第１レンズ群と第２レンズ群の間で十分吸収
出来、ピント移動はおこらない。更にこの第１レンズ群
と第２レンズ群の間を脱着可能にしてもよい。Furthermore, l2? as an aberration correction means in a zoom lens. Separate achromatism is used by arranging at least six cemented lenses in a lens group. In addition, from the viewpoint of bint movement, the NA from the image guide is large because β12 is increased as described above, and the distance to the first surface of the first lens group has a variation within 0.01 accuracy in practice. You won't be able to focus if you don't make sure that it's not there. For this reason, rather than combining the 1st lens group and the 2nd lens group into a moving group, the distance between the 1st lens group and the end surface of the image guide is always kept constant even when the image guide is moved 1#JJ. (The image guide end face is placed near the front focal point of the first lens group.) The mechanical structure is such that the light beams are almost parallel to the second lens group, and a convencator or variator is installed after the second lens group. If you place
Spacing fluctuations caused by variations in the cam rings can be sufficiently absorbed between the first lens group and the second lens group, where the light rays are substantially parallel, and no focus shift occurs. Furthermore, the first lens group and the second lens group may be made detachable.
又イメージガイドと第１レンズ群とは、設計上脱着して
も一定位置関係が保たれているが、更にその位置を基準
位置として位置関係を調整可能にしてフォーカシング機
構としてもよい。Furthermore, although the image guide and the first lens group are designed to maintain a fixed positional relationship even when they are attached and detached, the positional relationship may be adjusted using that position as a reference position to form a focusing mechanism.
［実施例］ 以下本発明内視鏡用対物レンズの実施例を示す。[Example] Examples of the objective lens for an endoscope of the present invention will be shown below.
実施例１
ｆ ＝ −１１２．２１３〜３．８２５ ．像高１．４
３３１〜３． ２９２９物点０ ． ．３ ７１ロ３
ｒ＋＝ ■
ｄ，＝０．３７１０ 旧＝ １．５１６３３
ν． ＝６４．ｌ５ｒ２＝（１）
ｄ２＝ ０．６９５７
ｒ３＝ｏＯ
ｄａ” ０． ５５６６ ｎ２＝ １． ５１６３
３ ）ｌｚ ＝ ６４． １５ｒ４＝ （１）
ｄ４＝０．０５５７
ｒ６ ＝ −５６． ３０３４
ｄｓ＝ ０． ９２７６ ｎｓ＝ １． ５ｌ８２
３ ｖ３＝ ５８．９６ｒ６＝−３．０６１
ｄ６＝ ０．２８７６
ｒｙ＝５．２８９１
ｄ，＝ １．０２０３
１．６２２３
ｒ８＝−５．２８９１
ｄａ”０．５１０２
ｒ．＝ −６．６９８１
ｄ．＝ ０．８２５５ ｎ．＝ １．７４ｒ＋ｏ
＝２．２２９９
ｄ．．＝１．６８８２ ｎ．＝１．５３２５６ｒ＋＋
＝−８．９０９４
ｄ．， ＝２．１９８４
ｒ＋ｚ ＝−１７．３９２２
？，■ ＝１．３７２８ ｎ，＝１．５３２５６ｒ＋
ｚ ＝−５．１９６３
ｄｈａ ＝０．４５４５
ｒ１４＝（１）（明るさ絞り）
ｄ．． ＝Ｄ， （可変）
ｒ＋ｓ ＝１５．０７５１
ｄ，ｓ ＝３．６０８３ ｎ８＝１．５１６３３ｌ５
＝ ５３．２
＝ ２８．２９
＝４５．９１
＝ ４５．９１
＝ ６４．１５
？＋ｅ ”−１５．０７５１
ｄ．． ＝ １．８５５２ ｎ． ＝ １．５９２
７ ｖ． ＝ ３５．２９ｒ１７ ＝（１）
ｄ．７＝０２ （可変）
ｒ．．＝−５０．４１８８
ｄ．． ＝０．９２７６ ｎｅｏ ＝１．６９６
８ ν１ｏ＝５５．５２ｒ＋９ ＝ ３．８３８３
ｄ＋ｅ ＝１．３９１４ ｎ＋＋ ＝１．８３４
Ｖ＋＋＝３７．１６ｒｚｏ ＝ ７．１８２
３
ｄ２ｏ ＝ｌ）３（可変）
ｒｚｒ ＝ １８．８４４８
ｄｚ＋ ＝ ２．７８２８ ｎ＋ｚ ＝ １．６
．９６ １７１２＝ ５５．．５２ｒ２■ ＝−７
．５６０７
ｄ２■＝０．９２７６ ｎ＋ｚ ＝１．８３４
’Ｖ＋ａ＝３７．１６ｒ２．＝−２５．０５２２
ｄｚａ ＝ １７．８８３８
ｒ２４＝ｃｌＯ（フレア絞リ）
ｄ２４＝１．８５５２
ｒ２５ ：″ｌ
ｄ２５＝ ２０．３１４１ ｎ．． ＝ １．５４８６
９ ｖ．．＝ ４５．５５１６
ｒ２６ ：″ｌ
ｄ２． ＝０．０９２８
ｒ２７ ＝■
（１＋ｔ ＝０．９２７６
ｎｌ５
＝ １．５２２８７
ν，５＝５９．９
ｒｌ１８
ｄｉｅ ＝５．４７２７
ｒ２ｗ
ｄ２９ ＝１．３９１４
ｎ＋ａ
＝ １．５１６３３
ν，．＝６４．１５
ｒｘｏ ＝ （１）
ｄ．． ＝１０．１０１４
ｒ３Ｉ ：ｏｏ
ｄａｔ ＝０．３７１
ｒ３２ ：″ｌ
ｆ −１１２．２１３
１）， ２．９９８
Ｄ２ １．６５３
Ｄｓ １３．１７１
β，．（Ｗ）＝−７．３９１５ ．
β， ２（Ｔｌ ＝ −７． ３９１０βａ （Ｗｌ
＝ −０． ６２３９ ，ｎｒｔ
＝ １．５１６３３ ν．，＝６４．１５１２．５
３４ ３．８２５
０．５４３ ３．．０６１
８．１８６ １２．２５９
９．０９４ ２．５０３
β，２（Ｓ）： −７．４１１３
β３（Ｓｌ ＝−１．００１８５
βａ（Ｔｌ ＝−１．６１３８
β４＝−１．６７６７７ ． ｆ！ ＝−１０．７７
． ｆ４＝ １９．６６Ｃ ＝ １．７３６＠〜１．５
４２ ． Ｅ’＝−０．１１３〜２．５６θ＝０．
０６
実施例２
ｆ＝４５．５４〜２，８２９ ．像高１． ６３９９物
点０．４２１６２
ｒ＋＝■
ｄ． ＝ １．０６１４ ０，＝ １．５１６３３
ｒｚ＝■
ｄｔ＝ ２．６１１１
ｒａ”−５．０６９３
ｄａ” ０．５６２５ ｎｘ＝ １．７８４７２ｒ
４＝９．３８６１
ｄ４＝ ２． １６５３ ｎｓ＝ １． ５３１１
３ｒ５＝ −４． １６５
ｄａ＝ ０．１６９８
ｒ６＝ ２４６． ５７１１
ｄａ＝ １．０８２６ｎ４＝ １．７１３ｒ７＝ −９
． ５５４８
〜３．７６８
＝ ６４．１５
＝ ２５．７１
＝ ６２．４４
＝ ５３．８４
ｄ，＝ ０．１５９２
ｒａ： ５．３２８３
ｄｏ” １．４１１７ ｊｌ５＝ １．７１３ｒ
．＝８．３３８４
ｄ．＝ ０．１０６１
ｒ＋ｏ ＝ ３．８７７３
ｄｌｏ ＝ １．３６９２ Ｑ６＝ １．７１３ｒ
．． ＝１０．５８３３
ｄ＋＋ ＝ ０．５９４４ ｎｔ＝ １．５９２
７ｒｌ２ ＝２．３５８５
ｄ＋ｚ ＝３．４１７７
ｒ，３＝ＯＯ （明るさ絞り）
ｄ＋ａ＝Ｄ＋（可変）
ｒ．４＝ １５．４５７６
ｄ＋４ ＝３．１２６４
Ｑ８＝ １．４８７４９
ｒ．． ＝−１８．３７６１
ｄ．６ ＝２．１０１８ ｎ，＝ １．５９２７ｒ
Ｉ６ ：ｏｏ
ｄ＋ａ＝Ｄ２（可変）
ｒ，， ＝ １７１．６２９６
ｌ ９
ν５ ＝５３．８４
ν． ＝５３．８４
ｒ＋ａ
ｒＩ９
ｒａｏ
νγ
ν８
ν９
＝ ３５．２９
：７０．２
＝ ３５．２９
ｒｚ＋
ｒ２２
ｒ２１１
ｒ２ａ
ｒ２ｓ
ｒ２６
ｒ２７
？．７ ＝２．１２２８
＝−６．２３７１
ｄ，８ ＝１．０６１４
＝９．２１０９
ｄ．９ ＝１．２７３７
５．０７７２
ｄ２． ＝１．２２０６
：−ｓ．７２４７
ｄ２． ＝Ｄ．
＝ ５０．５６４８
ｄ２■ ＝１．５５８５
＝ −１６．９２１６
ｄ２． ＝０．２１２３
＝ １４．８８８４
ｄ２４ ＝３．５３２４
１１．１９６９
ｄ２ｒ， ＝３．７３８
１６．０９２１
ｄ２． ＝５．２９９７
＝ ００
ｎｌｏ
ｎｌ＋
ｎｌ２
ｎｌ８
ｎｌ４
ｎｌ５
２ ０
＝ １．６９６８
＝ １．６９６８
＝ １．６９６８
＝ １．６９６８
：１．８３４
ν，．＝３７．１６
ν．ｌ＝５５．５２
ν１２
５５．５２
ν，．＝５５．５２
υ＋−＝５５．５２
νＩＦ，＝３７．１６
ｄ２７＝ １７．５０２７ ｎ１ａ ＝ １．５４８６
９ ｖＩａ＝ ４５．５５ｒ２８ ＝■
ｄ２． ＝０．１０６１
ｒ２９
（１＋９ ＝ １．０６１４ ｎｅｔ ＝ １．
５２２８７’ νｌ？＝ ５９．９ｒ３０ ：ｏｏ
ｄ−ｏ ”０．１０６１
ｒ３，：ｏｏ
ｄ．， ” １．５９２ｉ ｎ．８ ＝ １．５
１６３３ ν．．＝ ６４．１５ｒ３２ ：ω
？ ４５．５４ ６．９５３
２．８２９Ｄ． ３．３４８ ０．５
３ ２．５６６Ｄ２ ５．７１９
１２．７０３ １６．４３８Ｄ． １
１．０７？ ６．９１２ １．１４β１２
（Ｗ）＝−７．６０４８ ， β１２（Ｓ）＝ −７．
６２５８βｌ ２ （Ｔｌ ＝ −７． ６１０６β３
（Ｗ） ＝−０．．５９８７ ， βａｆｓ）
＝−０．９９６９β．ｆＴｌ ＝−１．５４８７
β．＝−１．６９６８ ． ｆ３＝−１０。４５９
， ｆ４＝１６．５２６ε＝０．０２１ 〜０
． ０２５゜．ε ＝ −０． ２６２’− ３． ８
１５゜θ ＝０．０６
実施例３
ｆ ＝−３８９．００４〜２．８９ ．像高物点０．
６６５５４
ｒ１＝■
ｄ＋＝ ０．４３３７ ｎｌ＝ １．５１６３３ｒ
２＝ ■
ｄ２＝ ０．３２５３
ｒ３＝（１）
ｄａ ＝ ０．６５０６ ｎ２＝１．５４８６９ｒ
４二■
ｄ４＝ ０．３２５３
ｒ５ ＝＝ −６５． ８１５６
ｄｓ＝ １．０８４３ ｎ−＝ １．５１８２３ｒ
６ ” −３． ５７８２
ｄ．＝ ０．３３１）１
ｒｙ＝６．１８２７
ｄ， ＝ １．１９２７ ｎ．” １．６２２３ｒ
８ ＝＝： −Ｅｉ． １８２７
ｄ８＝ ０． ５９６４
１．６７５２
〜３．２５２９
＝ ６４．１５
＝４５．５５
＝ ５８．９６
＝５３．２
ｒ９：
７．８２９７
ｄ９＝ ０．９６５
ｎ．：＝ １．７４
？，。 ＝２．６１２
ｄ＋ｏ ＝１．９７３４ ｎ６＝１．５３２５６ｒ
＋＋”−１０．４１４７
ｄ，， ＝２．５６９８
ｒ１２ ＝ −２０．３９８８
ｄ，２ ＝ １．６０４８ ｆｉ７＝ １．５３２
５６ｒ＋ｚ ＝−６．０７４２
ｄ，． ＝０．５３１３
１，， ＝：ＯＯ （明るさ絞り）
ｄ，４＝Ｄ， （可変）
ｒ．ｓ ＝１５．９４６４
６１ｓ ＝３．２５０４ ｎｓ＝１−５１６３３ｒ＋
ｇ ＝−１５．４８７５
ｄ．６ ＝２．０８５ ｎ＊＝１．５９２７ｒＩ
７ ＝００
ｄ．■＝Ｄ２（可変）
ｒ，８＝−１０．５８７１
ｄ，ａ ＝ ２．１６８６ ｎｌｏ ＝ １．８３４
２３
ν５
＝ ２８．２９
ν６
＝ ４５．９１
ν７
＝ ４５．９１
νＢ
＝６４．１５
ν９
＝ ３５．２９
ν，。＝３７．１６
ｒ＋＊ ＝−４．４４３３
ｄ＋ｓ＝１．ロ８４３ ｎ．， ＝１．６９６８
ν．．＝５５．５２ｒ２ｏ ” １２．５１
５２
ａ２ｏ ＝Ｄａ （可変）
ｒ２， ＝３７．２４１Ｌ
ｄｇ＋ ＝２．１６８６ 旧２＝１．６９６８ ν
，，＝ ５５．５２ｒ２２ ＝−２０．５３５４
ｄｚｚ ＝０．２１６９
ｒ２ｇ ”１２．７８６２
ｄ２３ ＝ ３．６４６３ １’ｓ ＝ １．６９
６８ １７＋ａ＝ ５５．５２ｒａ４ ”−１２．
８３６８
ｄ２＜ ＝３．９２８９ ０＋４ ＝１．８３４
ν＋＋＝３７．ｌ６ｒｔ５ ＝１３．１５３３
ｄｉｓ ＝４．Ｏｌ３
ｒ２６：ｃｉｏ
ｄａｓ ＝ １７．８８ １＋ｓ ＝ １．５
４８６９ ｖ＋ｓ＝ ４５．５５ｒ２， ＝■
ｄ．７ ＝Ｏ．１０８４
ｒ２８ ：ｏｏ
ｄ２ａ ＝ １．０８４３ １＋ｅ ＝ １．
５２２８７ １／，６： ５９．９２ ４
１−２９＝ＯＯ
ｄ２９ ＝０．１０８４
？３ｏ ＝ （１）
ｄ．． ＝ｌ６２６４
ｒｚＩ ＝ ω
ｆ −３８９、ロ０４
Ｄ， ２．３８８
Ｄ２ ９．０２４
Ｄ． １２．４４４
β１２ＩＷ）ニ−６．７２５ ．
β１２（Ｔ）＝−６．７２１
β．ｆＷ） ＝−０．６４２０ ．β．ｆＴ）
＝−１．６６３０
８４＝−１．７８９４ ． ｆｉε ＝１．６８
５ 〜２．１８３
０＝０．０６゜
実施例４
ｆ ＝ ９３．５９〜３． ０３６
物点 ０． ２７６４
ｎ＋７
ｒ，＝ＯＯ
＝ １．５１６３３ νｌ７＝６４．１５９．０３
２ ２．８９
０，５３ ２．９９１
１４．３２６ １？．９２１
９．００１ ２．９４５
β， ２［Ｓ） ＝ −６． ７３７
β．ｆＳ） ＝−１．０１２１
＝−９．３０３７ ． ｆ．＝１５．９６０８．
ε ＝−０．１７ 〜 −４．２９６，像高１． ４
２３６〜３．２７１
ｄ，＝０．４６０７
ｒ２＝■
ｄ２＝ ０．７２５９
ｒｚ＝ （１）
ｄａ”０．３０４１
ｒ４＝■
ｄ．＝ ０．７４８８
ｒｓ＝ ω
ｄ５＝ ０．０５３３
ｒ．＝ −５５．９２８３
ｄｏ”０．９２１４
ｒ，＝−３．０４０６
ｄ７＝ ０．２８５６
ｒ．＝ ５−２５３８
ｄ．＝ １．０１３５
ｒｅ＝−５．２５３８
ｄ９＝０．５０６８
ｒｌｏ ＝−６．６５３５
ｄ．ｏ ＝０．８２
ｒ＋＋ ＝２．２１５１
ｎ，＝ １．５１６３３
ｎａ＝１．５１６３３
ｎｓ＝１．５４８６９
ｎ４＝ １．５１８２３
ｎｓ＝１．６２２３
ｎｓ＝１．７４
＝６４．１５
＝６４．１５
＝ ４５．５５
＝ ５８．９６
＝ ５３．２０
＝２８．２９
ｄ＋＋ ＝１．６７７
ｎ，＝ １．５３２５６
ν７ ＝４５．９１
ｒｌ２
＝ −８．８５０１
ｄｌ２
＝２．１８３７
ｒｌｉｌ ”
１７．２７６３
ｄ，． ＝１．３６３７
ｎ８＝ １．５３２５６
ν８
＝ ４５．９１
ｒｌ４
ｒ＋ｓ
ｒｌ８
ｒｌ７
＝−５．１６１７
ｄ．． ＝０．４５１５
＝ω（絞り）
ｄ＋ｓ＝Ｄ＋（可変）・
＝ １４．９７４７
ｄ，．” ３．５８４３ ｎｓ＝ １．５１６３３＝
−１４．９７４７
ｄ．ｔ ” １．８４２８ ｎ，．＝ １．５９２
７ν９
＝６４．１５
ν，。＝ ３５．２９
ｒｌ８
ｒｌ９
ｒ２０
ｄ＋ａ＝Ｄｚ（可変）
＝ −５０．０８２９
ｄ．． ＝０．９２１４
＝３．８１２８
ｎｉ＋
＝ １．６９６８
ν，，＝５５．５２
ｄ．ｏ ＝１．３８２１
ｎｌ２
＝ １．８３４
？１２＝３７．１６
ｒ２ｔ ＝７．１３４４
２
７
？２． ＝Ｄ３（可変）
ｒ２■ ＝ １１．９４３３
ｄ２２ ＝２．７７０６ ｎ＋ｘ
ｒｚａ ＝ １６．６２５
ｄ２：＋ ＝ １．８３６５ ｎｌ４ｒ２．
＝ ５２．１６７１
ｄ２４ ＝１６．ｌ４３０
ｒｔｓ ＝ＱＱ （フレア絞り）
ｄ２５＝１．３８２１
ｒ２６ ：″ｌ
ｄ２ｓ ＝ ２１．９７５５ ｎ’ｓ
ｒ２７ ：″ｌ
ｄ２ｙ ＝０．０９２１
ｒ２８ ：■
ｄ２ａ ＝ ０．９２１４ ｎ＋ｓ
ｒ２９ ：ｏｏ
ｄ２． ＝５．４３６３
ｒ３ｏ ＝ ＯＯ
ｄｘｏ ＝ １．３８２ｉ ｎｅｔ
ｒ３， ＝ ■
２ ８
： １．８３４
＝ １．５４８６９
＝ １．５２２８７
＝ １．５１６３３
ν，．＝５５．５２
ν．４＝３７．１６
ν，，： ４５．５５
ν，．＝５９．９０
ν，，＝６４．１５
？．． ＝ｌＯ．０３４１
ｒ３２：ｏｃＩ
ｄ３■ ＝ ０．３６８６
ｒ３３ ：ｏｏ
ｆ ９３．５９
Ｄ． ２．９７５
Ｄ． １．６４１
Ｄ． １３．０８４
β１２（Ｗｌ ＝ −７．３９１３ ．β１２（Ｔｌ
＝ −７． ３９０８
β．（ｗ） ＝−０．６２３３２ ，βｓ （Ｔ）
＝ −１． ６１４１６β４＝−１．６７６９
． ｆ．ε ＝１．７３６ 〜ｌ．５４２
θ＝ ０．００５
実施例５
ｆ ＝ ３７３．２３７
物点 ０． ２７６４
ｎ＋ａ
〜３．４５９
ｒ，＝ ■
＝１．５１６３３ｃノ．．＝６４．１５９．３９
３．３６２
０．５３５ ３．０３６
８．１３１ １２．１７７
９．０３４ ２．４８６
β， ２（Ｓｌ ＝ −７．４１１０
β３（Ｓ）＝ −１．００１９８
＝−１０．７００ ， ｆ． ＝１９．４５８．
ε ＝ −０． １３２″−２．５９３．像高１．４２
３６〜３．２７１
ｄ＋ ＝ ０．４６０７
ｎ＋＝１．５１６３３
νＸ
＝６４．］５
ｒ２＝（１）
ｄ２＝ ０．７２５９
ｒ３＝ （１）
ｄ３＝ ０．３０４１
ｒ４＝■
ｄ４＝ ０．２４８８
ｒｓ＝ ω
ｄ５＝ ０．０５５３
ｒ６＝−５５．９２８３
ｄ．＝ ０．９２１４
ｒ７＝−３，ロ４０６
ｄ，＝ ０．２８５６
ｒａ＝５．２５３８
ｄ．＝ １．０１３５
ｒ９＝−５、２５３８
ｄ９＝ ０．５０６８
ｒ＋ｏ ＝−６．６５３５
ｄ＋ｏ ＝０．８２
ｒ＋＋ ＝２．２１５１
ｄｚ ＝１．６７７
１１２＝ １．５１６３３
ｎｓ＝１．５４８６９
ｊｌ４＝ １．５１８２３
ｎｓ＝１．６２２３
ｎｓ＝１．７４
ｎｙ＝１．５３２５６
＝６４．１５
＝ ４５．５５
＝ ５８．９６
＝ ５３．２０
＝ ２８．２９
＝ ４５．９１
？＋■ ”−８．８５０１
ｄ１２ ＝ ２．１８３７
ｒｌ３ ＝−１７．２７６３
ｄ＋３ ＝１．３６７７ ｎｓ＝１．５３２５６ｒ＋
４ ＝−５．１６１７
ｄ，４ ＝０．４５１５
ｒ皿５＝ω（絞り）
ｄ＋ｓ＝Ｄ＋（可変）
ｒ＋６ ＝１４．９７４７
ｄ＋６ ＝ ３．’ ５８４３ ｎ−＝ １．５１６
３３ν． ＝４５．９１
ν９ ＝６４．１５
ｒｒｔ
１４．９７４７
ｄ＋７ ＝１．８４２８
ｎｌＱ
＝ １．５９２７
ν，０＝ ３５．２９
ｒ＋ｓ
ｒ＋ｅ
ｒａｏ
ｒａｔ
ｄ．． ＝０２（可変）
＝ −５０．０８２９
ｄ＋９ ＝０．９２１４
＝３．８１２８
ｄ２ｏ ＝１．３８２１
＝ ７．１３４４
ｄｚ＋＝Ｄａ
ｎｌ１
ｎｌ２
（可変）
＝ １．６９６８
＝１．８３４
ν，，＝５５．５２
ν１２＝３７．１６
３
ｌ
？２２＝■（フレア絞り）
ｄ２■＝ ０−４１１８
ｒ２ａ ”６３．２３３８
ｄ２ｇ ＝ ２．２４９２ ｎ＋ａ
ｒ２＜ ＝１２．３５４
ｄａ＜ ＝ １− ６６４９ ｎ＋ａｒ２ｓ ’＝−
１９．５６２３
ｄ２． ＝０．６９２１
ｒｚｓ ＝ １８．８７０２
ｄｇａ ＝ １．６１６９ ｎ＋ｓ
ｒ２ｙ ＝−６４．８６１３
ｄ２７＝１．７３９４
ｒ２ａ ＝−２９．２１２２
ｄｚａ ＝ ０．９５０５ ｎ＋ａ
ｒｚ９＝−１８．７８１９
ｄ２９＝ ０．９２１４ ｎ．７
ｒ３ｏ ＝４５．９６４３
ｄ．ｏ＝ｌＯ．５０４
ｒ３， ＝＝ＱＱ （フレア絞り）
ｄ３， ＝１．３８２１
３２
＝ １．７４１
＝ １．７４９５
＝ １．５１６３３
＝ １．７２
＝ １．７４９５
ν，．：５２．６８
ν，４＝３５．２７
ν＋ｓ＝６４．１５
ν１６＝５０．２５
？１２＝３５．２７
？３２ ＝（１）
ｄ３■ ＝２１．９７５５
ｒ３３ ＝（１）
ｄ．． ＝０．０９２１
ｒ３４ ＝■
ｄ．． ＝０．９２１４
ｒ３５ ：＝（Ｘ）
ｄ．． ＝５．４３６３
ｒ３６ ＝■
ｄａａ ＝１．３８２１
ｒ３７ ＝■
ｄ．７ ＝ＩＯ．０３４１
ｒ３８ ＝ω
ｄ３． ＝０．３６８６
ｒａｗ ” ■
ｆ ３７３．２３７
０＋ ２．９７５
Ｄ２ １．６４Ｌ
Ｄ． １３．０８４
β，．［ｗ） ＝−７．３９１３ ．ｎ２０
ｎｚ＋
ｎｌ８
ｎｌｌｌ
＝ １．５４８６９ ν＋ａ＝４５．５５＝： １
．５２２８７ ν．．＝５９．９” １．５１６３
３ ｖ２．＝ ６４．１５＝ １．５１６３３ ν
２’ｌ ＝ ６４． １５１０．２３６ ３．４
５９
０．５３５ ３．０３６
タ．１３１ １２．１？７
９．０３４ ２．４８６
βＩ．ｔＳ） ＝ −７．４１１Ｑ
つ
？■２（Ｔｌ ＝ −７． ３９０８
（３３ｆＷｌ ＝−０．６２３３２ ． ６３（
Ｓｌ ＝ −１．００１９８βａ （Ｔｌ ＝ −１
． ６１４１６β，＝−１．５４１３ ， ｆ３
＝−１０．６９９ ． ｆ４＝１９．８３１８
＝ １．７３６ 〜１．５４２ ． ８ ＝ ０
．１２５ 〜 −２．１９８一
〇＝ｏ．ｏｏ５
実施例６
ｆ ＝．−２９．３５４〜４．４７８ ．像高１．４２
３６〜３．２７１物点 ０．２７６４
ｒ１＝■
ｄ，＝０．４６０７ ｎ，−１．５１６３３
ｖ． ＝６４．１５ｒ２＝（１）
ｄ２＝ ０．７２５９
ｒｘ＝ ■
ｄ．＝０．３０４１ ｎ２＝１．５１６３３
ｖ２ ＝６４．１５ｒ４＝■
ｄ． ＝０．２４８８ ｎ３−１．５４８６９
ｖ３＝４５．５５ｒ５＝ ＯＯ
ｄ５＝０．０５５３
ｒ６＝ −５５．９２８３
３ ４
ｄ．＝ ０．９２１４
ｒ７＝−：３．０４０６
ｄ，＝ ０．２８５６
ｒａ＝ ５．２５３８
ｄ．＝ １．０１３５
ｒｓ＝−５．２５３８
ｄ９＝０．５０６８
ｒ１。 ＝−６．６５３５
ｄ，． ＝０．８２
ｒ＋＋ ＝２．２１５１
ｄ＋＋ ＝１．６７７
ｒ＋ｚ ＝−８．８５０ｔ
ｄ．２ ＝２．１８３７
ｒ，． ＝−１７．２７６３
ｄ，− ＝ １．３６，３７ ｎａ＝ １．５３２
５６ｒ＋＜ ＝−５．１６１７
ｄ，． ＝０．４５１５
ｒ１５＝（１）（絞り）
ｄ＋ｓ ＝Ｄ＋ （可変）
ｒ，６ ” １４．９７４７
ｎ５＝１．６２２３
ｆｉ，＝ １．５３２５６
１１４＝ １．５１８２３
ｎａ＝１．７４
ν５
ν６
ν７
ν８
３５
＝ ５８．９６
＝５３．２
＝２８．２９
＝ ４５．９１
＝４５．９１
？，６ ＝ ３．５８４３ ｎ９＝ １．５１６３
３ｒ，７ ＝−１４、９７４７
ｄ，， ” １．８４２８ ｎ，．＝ １．５９
２７ｒｌ８ ： ｏＯ
ｄ＋ａ＝０２（可変）
ｒ＋９ ＝−５０．０８２９
ｄ，９ ＝０．９２１４ ｎ＋＋ ＝１．６９６８
ｒｚｏ ＝３．８１２８
ｄ２ｏ ＝ １．３８２１ ｎ．２ ＝ １．８
３４ｒ２＋ ＝７．１３４４
ｄ２． ＝Ｄ３（可変）
ｒ２２ ： ＯＯ
ｄ２■ ＝ ０．４１１８
ｒ２． ＝−５４．２０４６
ｄ２３”１．１６９ ｎ＋ａ ＝１．７６１８２ｒｚ
４ ＝２７．３６６６
ｄ２．＝ １．５８６４ ｎ．４ ＝ １．７２９１
６ｒ２ｓ ＝−１６．９７１１
ｄ２５ ＝０．３９３１
ｒ２． ” ２０．４５４７
３ ６
ν９
＝６４．１５
ν，。＝３５．２９
ν．．＝５５．５２
νＩ２
３７．１６
ν，，＝ ２６．５５
ν．．＝５４．６８
ｄ２ｓ ”１．４５７８
ｎ＋５
＝１．７
ν，５＝４８．０８
ｒ．， ＝ ５１．９０２７
ｄ２， ＝１５．７３１２
ｒ２８ ： Ｏ０
ｄｚ８ ＝１．３８２１
ｒ２９ ： ｏ０
ｄ２．＝２１．９７５５ ｎ＋ａ ＝１．５４８６９
Ｖ＋ｓ＝４５．５５ｒ３０ ：ｏｏ
ｄ３ｏ
＝ ０．０９２１
ｒｓ＋
ｄ３１
＝ ０．９２１４
ｎ＋７
１．５２２８７
νｌ？＝５９．９
ｒ３２
ｄ３。Example 1 f = −112.213 to 3.825. Image height 1.4
331-3. 2929 object points 0. ．． 3 71ro 3 r+= ■ d, = 0.3710 old = 1.51633
ν. =64. l5r2=(1) d2= 0.6957 r3=oO da” 0.5566 n2= 1.5163
3) lz = 64. 15r4= (1) d4=0.0557 r6=-56. 3034 ds=0. 9276 ns=1. 5l82
3 v3 = 58.96r6 = -3.061 d6 = 0.2876 ry = 5.2891 d, = 1.0203 1.6223 r8 = -5.2891 da"0.5102 r. = -6.6981 d. = 0.8255 n.= 1.74r+o
=2.2299 d. ．． =1.6882 n. =1.53256r++
=-8.9094 d. , =2.1984 r+z =-17.3922? ,■ =1.3728 n, =1.53256r+
z = -5.1963 dha =0.4545 r14 = (1) (brightness aperture) d. ．． =D, (variable) r+s =15.0751 d,s =3.6083 n8=1.51633l5 = 53.2 = 28.29 =45.91 = 45.91 = 64.15? +e”-15.0751 d.. = 1.8552 n. = 1.592
7 v. = 35.29r17 = (1) d. 7=02 (variable) r. ．． =-50.4188 d. ．． =0.9276 neo =1.696
8 ν1o=55.52r+9 = 3.8383 d+e =1.3914 n++ =1.834
V++=37.16rzo=7.182
3 d2o = l) 3 (variable) rzr = 18.8448 dz+ = 2.7828 n+z = 1.6
．． 96 1712= 55. ．． 52r2■ =-7
．． 5607 d2■=0.9276 n+z =1.834
'V+a=37.16r2. =-25.0522 dza = 17.8838 r24=clO (flare aperture) d24=1.8552 r25 :″l d25= 20.3141 n.. = 1.5486
9 v. ．． = 45.5516 r26 :″l d2. =0.0928 r27 =■ (1+t =0.9276 nl5 = 1.52287 ν,5=59.9 rl18 die =5.4727 r2w d29 =1.3914 n+a = 1 .51633 ν,.=64.15 rxo = (1) d.. =10.1014 r3I :oo dat =0.371 r32 :″l f −112.213 1), 2.998 D2 1.653 Ds 13 .171 β,. (W)=-7.3915. β, 2(Tl = −7. 3910βa (Wl
= −0. 6239, nrt = 1.51633 ν. ,=64.1512.5
34 3.825 0.543 3. ．． 061 8.186 12.259 9.094 2.503 β,2(S): −7.4113 β3(Sl = −1.00185 βa(Tl = −1.6138 β4=−1.67677 . f! = -10.77
．． f4 = 19.66C = 1.736@~1.5
42. E'=-0.113~2.56θ=0.
06 Example 2 f=45.54-2,829. Image height 1. 6399 object points 0.42162 r+=■ d. = 1.0614 0, = 1.51633
rz=■ dt= 2.6111 ra"-5.0693 da" 0.5625 nx= 1.78472r
4=9.3861 d4=2. 1653 ns=1. 5311
3r5=-4. 165 da= 0.1698 r6= 246. 5711 da= 1.0826n4= 1.713r7= -9
．． 5548 ~ 3.768 = 64.15 = 25.71 = 62.44 = 53.84 d, = 0.1592 ra: 5.3283 do” 1.4117 jl5 = 1.713r
．． =8.3384 d. = 0.1061 r+o = 3.8773 dlo = 1.3692 Q6 = 1.713r
．． ．． = 10.5833 d++ = 0.5944 nt = 1.592
7rl2 =2.3585 d+z =3.4177 r,3=OO (brightness aperture) d+a=D+ (variable) r. 4= 15.4576 d+4 = 3.1264 Q8= 1.48749 r. ．． =-18.3761 d. 6 = 2.1018 n, = 1.5927r
I6 :oo d+a=D2 (variable) r,, = 171.6296 l 9 ν5 =53.84 ν. =53.84 r+a rI9 rao νγ ν8 ν9 = 35.29 :70.2 = 35.29 rz+ r22 r211 r2a r2s r26 r27? ．． 7 = 2.1228 = -6.2371 d, 8 = 1.0614 = 9.2109 d. 9 =1.2737 5.0772 d2. =1.2206 :-s. 7247 d2. =D. = 50.5648 d2■ =1.5585 = -16.9216 d2. =0.2123 = 14.8884 d24 =3.5324 11.1969 d2r, =3.738 16.0921 d2. =5.2997 = 00 nlo nl+ nl2 nl8 nl4 nl5 2 0 = 1.6968 = 1.6968 = 1.6968 = 1.6968 :1.834 ν,. =37.16 ν. l=55.52 ν12 55.52 ν,. =55.52 υ+-=55.52 νIF, =37.16 d27= 17.5027 n1a = 1.5486
9 vIa= 45.55r28 = ■ d2. =0.1061 r29 (1+9 = 1.0614 net = 1.
52287' νl? = 59.9r30 :oo d-o "0.1061 r3,:oo d.," 1.592in. 8 = 1.5
1633 ν. ．． = 64.15r32 :ω? 45.54 6.953
2.829D. 3.348 0.5
3 2.566D2 5.719
12.703 16.438D. 1
1.07? 6.912 1.14β12
(W)=-7.6048, β12(S)=-7.
6258βl 2 (Tl = −7. 6106β3
(W) =-0. ．． 5987, βafs)
=-0.9969β. fTl = -1.5487 β. =-1.6968. f3=-10.459
, f4=16.526ε=0.021 ~0
．． 025°. ε = −0. 262'-3. 8
15°θ = 0.06 Example 3 f = -389.004 to 2.89. Image height object point 0.
66554 r1=■ d+= 0.4337 nl= 1.51633r
2 = ■ d2 = 0.3253 r3 = (1) da = 0.6506 n2 = 1.54869r
42 ■ d4 = 0.3253 r5 == -65. 8156 ds= 1.0843 n-= 1.51823r
6 ” -3. 5782 d. = 0.331) 1 ry = 6.1827 d, = 1.1927 n.” 1.6223r
8 ==: -Ei. 1827 d8=0. 5964 1.6752 ~ 3.2529 = 64.15 = 45.55 = 58.96 = 53.2 r9: 7.8297 d9 = 0.965 n. := 1.74? ,. =2.612 d+o =1.9734 n6=1.53256r
++"-10.4147 d,, =2.5698 r12 = -20.3988 d,2 = 1.6048 fi7 = 1.532
56r+z = -6.0742 d,. =0.5313 1,, =:OO (brightness diaphragm) d, 4=D, (variable) r. s = 15.9464 61s = 3.2504 ns = 1-51633r+
g = -15.4875 d. 6 =2.085 n*=1.5927rI
7 =00 d. ■ = D2 (variable) r, 8 = -10.5871 d, a = 2.1686 nlo = 1.834
23 ν5 = 28.29 ν6 = 45.91 ν7 = 45.91 νB = 64.15 ν9 = 35.29 ν,. =37.16 r+* =-4.4433 d+s=1. B843 n. , =1.6968
ν. ．． =55.52r2o” 12.51
52 a2o =Da (variable) r2, =37.241L dg+ =2.1686 Old 2 = 1.6968 ν
,,= 55.52r22 =-20.5354 dzz =0.2169 r2g "12.7862 d23 = 3.6463 1's = 1.69
68 17+a=55.52ra4”-12.
8368 d2< =3.9289 0+4 =1.834
ν++=37. l6rt5 =13.1533 dis =4. Ol3 r26:cio das = 17.88 1+s = 1.5
4869 v+s= 45.55r2, =■ d. 7=O. 1084 r28 :oo d2a = 1.0843 1+e = 1.
52287 1/,6: 59.92 4 1-29=OO d29 =0.1084? 3o = (1) d. ．． =l6264 rzI = ω f -389, ro04 D, 2.388 D2 9.024 D. 12.444 β12IW) Ni-6.725. β12(T)=-6.721 β. fW) = -0.6420. β. fT)
=-1.6630 84=-1.7894. fiε =1.68
5 ~ 2.183 0 = 0.06° Example 4 f = 93.59 ~ 3. 036 object point 0. 2764 n+7 r,=OO = 1.51633 νl7=64.159.03
2 2.89 0,53 2.991 14.326 1? ．． 921 9.001 2.945 β, 2[S) = −6. 737 β. fS) =-1.0121 =-9.3037. f. =15.9608.
ε = -0.17 to -4.296, image height 1. 4
236~3.271 d,=0.4607 r2=■ d2= 0.7259 rz= (1) da”0.3041 r4=■ d.= 0.7488 rs= ω d5= 0.0533 r.= − 55.9283 do”0.9214 r,=-3.0406 d7=0.2856 r. = 5-2538 d. = 1.0135 re = -5.2538 d9 = 0.5068 rlo = -6.6535 d. o = 0.82 r++ = 2.2151 n, = 1.51633 na = 1.51633 ns = 1.54869 n4 = 1.51823 ns = 1.6223 ns = 1.74 = 64.15 = 64.15 = 45.55 = 58.96 = 53.20 = 28.29 d++ = 1.677 n, = 1.53256 ν7 = 45.91 rl2 = -8.8501 dl2 = 2.1837 rlil ” 17.2763 d,. = 1.3637 n8 = 1.53256 ν8 = 45.91 rl4 r+s rl8 rl7 = -5.1617 d.. = 0.4515 = ω (aperture) d+s=D+ (variable)・ = 14.9747 d,.” 3.5843 ns= 1.51633=
-14.9747 d. t” 1.8428 n,.= 1.592
7ν9 =64.15ν,. = 35.29 rl8 rl9 r20 d+a=Dz (variable) = -50.0829 d. ．． =0.9214 =3.8128 ni+ = 1.6968 ν,,=55.52 d. o = 1.3821 nl2 = 1.834? 12=37.16 r2t =7.1344 2 7? 2. =D3 (variable) r2■ = 11.9433 d22 =2.7706 n+x rza = 16.625 d2:+ = 1.8365 nl4r2.
= 52.1671 d24 =16. l430 rts = QQ (Flare aperture) d25 = 1.3821 r26 :"l d2s = 21.9755 n's r27 :"l d2y =0.0921 r28 :■ d2a = 0.9214 n+s r29 :oo d2. =5.4363 r3o = OO dxo = 1.382i net r3, = ■ 2 8 : 1.834 = 1.54869 = 1.52287 = 1.51633 ν,. =55.52 ν. 4=37.16 ν,,: 45.55 ν,. =59.90 ν,,=64.15? ．． ．． =lO. 0341 r32:ocI d3■ = 0.3686 r33:oo f 93.59 D. 2.975 D. 1.641 D. 13.084 β12(Wl = −7.3913 .β12(Tl
= −7. 3908 β. (w) =-0.62332, βs (T)
= -1. 61416β4=-1.6769
．． f. ε=1.736 ~l. 542 θ = 0.005 Example 5 f = 373.237 Object point 0. 2764 n+a ~3.459 r,=■ =1.51633cノ. ．． =64.159.39
3.362 0.535 3.036 8.131 12.177 9.034 2.486 β, 2 (Sl = -7.4110 β3(S) = -1.00198 = -10.700, f. = 19 .458.
ε = −0. 132″-2.593. Image height 1.42
36-3.271 d+ = 0.4607 n+ = 1.51633 νX = 64. ]5 r2=(1) d2= 0.7259 r3= (1) d3= 0.3041 r4=■ d4= 0.2488 rs= ω d5= 0.0553 r6=-55.9283 d. = 0.9214 r7=-3, ro406 d, = 0.2856 ra=5.2538 d. = 1.0135 r9=-5, 2538 d9= 0.5068 r+o =-6.6535 d+o =0.82 r++ =2.2151 dz =1.677 112= 1.51633 ns=1.54869 jl4= 1. 51823 ns=1.6223 ns=1.74 ny=1.53256 =64.15 = 45.55 = 58.96 = 53.20 = 28.29 = 45.91? +■ ”-8.8501 d12 = 2.1837 rl3 =-17.2763 d+3 =1.3677 ns=1.53256r+
4 = -5.1617 d, 4 = 0.4515 r plate 5 = ω (aperture) d + s = D + (variable) r + 6 = 14.9747 d + 6 = 3. ' 5843 n-= 1.516
33ν. =45.91 ν9 =64.15 rrt 14.9747 d+7 =1.8428 nlQ = 1.5927 ν,0= 35.29 r+s r+e rao rat d. ．． =02 (variable) = -50.0829 d+9 =0.9214 =3.8128 d2o =1.3821 = 7.1344 dz+=Da nl1 nl2 (variable) = 1.6968 =1.834 ν,,=55. 52 ν12=37.16 3 l? 22=■ (flare aperture) d2■= 0-4118 r2a ``63.2338 d2g = 2.2492 n+a r2< =12.354 da< = 1- 6649 n+ar2s '=-
19.5623 d2. =0.6921 rzs = 18.8702 dga = 1.6169 n+s r2y =-64.8613 d27=1.7394 r2a =-29.2122 dza = 0.9505 n+a rz9=-18.7819 d29= 0. 9214 n ．． 7 r3o =45.9643 d. o=lO. 504 r3, ==QQ (flare aperture) d3, =1.3821 32 = 1.741 = 1.7495 = 1.51633 = 1.72 = 1.7495 ν,. :52.68 ν,4=35.27 ν+s=64.15 ν16=50.25? 12=35.27? 32 = (1) d3■ =21.9755 r33 = (1) d. ．． =0.0921 r34 =■ d. ．． =0.9214 r35 :=(X) d. ．． =5.4363 r36 =■ daa =1.3821 r37 =■ d. 7=IO. 0341 r38 =ω d3. =0.3686 raw ” ■ f 373.237 0+ 2.975 D2 1.64L D. 13.084 β,.[w) =-7.3913 .n20 nz+ nl8 nllll = 1.54869 ν+a=45.55= : 1
．． 52287 ν. ．． =59.9" 1.5163
3 v2. = 64.15= 1.51633 ν
2'l = 64. 1510.236 3.4
59 0.535 3.036 Ta. 131 12.1?7 9.034 2.486 βI. tS) = -7.411Q one? ■2(Tl = -7.3908 (33fWl = -0.62332.63(
Sl = -1.00198βa (Tl = -1
．． 61416β,=-1.5413, f3
=-10.699. f4=19.8318
= 1.736 ~ 1.542. 8 = 0
．． 125 ~ -2.19810=o. oo5 Example 6 f =. -29.354~4.478. Image height 1.42
36-3.271 object points 0.2764 r1=■ d,=0.4607 n,-1.51633
v. =64.15r2=(1) d2= 0.7259 rx= ■ d. =0.3041 n2=1.51633
v2 =64.15r4=■ d. =0.2488 n3-1.54869
v3=45.55r5=OO d5=0.0553 r6= -55.9283 3 4 d. = 0.9214 r7 = -: 3.0406 d, = 0.2856 ra = 5.2538 d. = 1.0135 rs=-5.2538 d9=0.5068 r1. =-6.6535 d,. =0.82 r++ =2.2151 d++ =1.677 r+z =-8.850t d. 2 = 2.1837 r,. =-17.2763 d,- = 1.36,37 na= 1.532
56r+< =-5.1617 d,. =0.4515 r15=(1) (aperture) d+s =D+ (variable) r, 6 ” 14.9747 n5=1.6223 fi,= 1.53256 114= 1.51823 na=1.74 ν5 ν6 ν7 ν8 35 = 58.96 = 53.2 = 28.29 = 45.91 = 45.91 ?, 6 = 3.5843 n9 = 1.5163
3r,7 =-14,9747 d,, ” 1.8428 n,.= 1.59
27rl8: oO d+a=02 (variable) r+9 =-50.0829 d,9 =0.9214 n++ =1.6968
rzo = 3.8128 d2o = 1.3821 n. 2 = 1.8
34r2+ =7.1344 d2. =D3 (variable) r22: OO d2■ = 0.4118 r2. =-54.2046 d23”1.169 n+a =1.76182rz
4 =27.3666 d2. = 1.5864 n. 4 = 1.7291
6r2s =-16.9711 d25 =0.3931 r2. ” 20.4547 3 6 ν9 =64.15 ν,.=35.29 ν..=55.52 νI2 37.16 ν,,= 26.55 ν..=54.68 d2s ”1.4578 n+5 = 1.7 ν, 5=48.08 r. , = 51.9027 d2, =15.7312 r28: O0 dz8 =1.3821 r29: o0 d2. =21.9755 n+a =1.54869
V+s=45.55r30 :oo d3o = 0.0921 rs+ d31 = 0.9214 n+7 1.52287 νl? =59.9 r32 d3.
＝ ５．４３６３
ｒｘｓ
ｄ３３
＝ １．３８２１
ｎｌ８
＝ １．５１６３３
ν．．＝６４．１５
ｒ３４
ｄ３４
＝ １０．０３４１
ｒ３ｓ
ｄ３５ ＝０．３６８６
ｒ３６ ＝ ００
ｎ＋９
＝ １．５１６３３
ν．．＝６４、１５
３ ７
ｆ −２９．３５４
Ｄ＋ ２．９Ｈ
Ｄ２ １．６４１
ｒｌ． １３．０８４
β，２（Ｗｌ ：−７．３９１３ ．８．２（Ｔ）＝
−７．３９０８
β３（Ｗ） ＝−０．６２３３２ ．β３（Ｔ）
＝−１．６１４１６
２０．７５９ ４．４７８
０．５３５ ３．０３６
８．１３１ １２．１７７
９．０３４ ２．４８６
β．２（Ｓｌ＝−７．７１１０
β． （Ｓｌ ＝ −１．００１９８
β４＝−１．７０１５ ． ｆ． ＝ε＝１．
７３６°〜ｌ． ５４２゜，
１０．６９９ ， ｆ４＝１８．８８３ε ＝−
０．２４１〜−２．８１２
θ ＝ｏ．ｏｏ５
実施例７
ｆ ＝ −１２ｃ２１４〜３．７６７ ．像高１． ４
２３７物点０． ２７６４
ｒ１＝（１）
ｄ＋ ＝０．４６０７ ｎ１＝ １．５１６３３
ｖ１ｒ２＝■
ｄ２＝ ０．７２５９
ｒ３＝■
ｄａ＝ ０．３０４１ ０２＝ １．５１６３３
νａ〜３．２７１３
＝ ６４．１５
＝６４．１５
ｒ４：■
ｄ４＝ ０．２４８８
ｒｔ＋＝ ■
ｄ５＝ ０．０５５３
ｒｓ＝−５５．９３３
ｄ６＝ ０．９２１５
ｒ７＝−３．０４０９
１１３＝ １．５４８６９
ν３
４５．５５
ｎ４＝ １．５１８２３
ν． ＝５８．９６
ｄ，＝ ０．２８５７
？ａ＝５．２５４３
ｄ．＝ １．０１３６
ｒｅ＝−５．２５４３
ｄ９＝ ０−５０６８
ｒ，。 ＝：−６．６５４
ｄｌｏ”ロ．８２０１
ｒ＋＋ ＝２．２１５２
ｄ＋＋ ＝１．６７７１
ｒ１２ ＝ −８．８５０８
ｎｓ＝１．６２２３
ｎｓ＝１．７４
ｎ，＝ １．５３２５６
ｄ，２ ＝２．１８３９
ｒｌｇ ＝−１７．２７７８
ｄ，３ ＝１．３６３８ ｎｓ＝１．５３２５６３
９
ν６＝５３．２
ν６ ＝２８．２９
ν， ＝４５．９１
ν８ ＝４５．９１
？＋＋ ＝−５．１６２１
ｄ．４ ＝０．４５１５
ｒ＋ｓ ＝ＯＯ （絞り）
ｄ＋ｓ ＝ＤＩ（可変）
ｒ１ｓ ＝ １４．９７５９
ｄ．．”３．５８４６ ’ ｎ．＝１．５１６３３
ｖ．＝６４．ｌ５ｒ．， ＝−１４．９７５９
ｄ＋ｙ ＝１．８４３ ｎ＋ｏ ＝１．５９２
７ ν，。＝ ３５．２９ｒｌｌｌ ” ■
ｄ＋ａ＝０２（可変）
ｒ＋＋＋ ”−５０．０８７１
ｄ＋９ ＝０．９２１５ １＋＋ ＝１．６９６８
ν＋＋＝５５．５２ｒｇｏ ＝３．８１３１
ｄ２ｏ ＝ １．３８２２ ｎ．２ ＝ １．８３
４ ν１２＝３７．１６ｒ２＋ ”’１１３５
ｄｚ＋＝Ｄｓ（可変）
ｒ２２ ＝ＱＱ
ｄ２■ ： ０．４１１８
ｒ２ｇ ＝７５．３２０９
ｄｚ３＝ １．３８２２ ｎ＋３ ＝ １．５０１
３７ ｖ＋３＝ ５６．４４ ０
ｒｚ４ ＝−１４．８７６４
ｄ２４ ＝０．２７６４
ｒ２． ” ２６．５９８５
ｄ２Ｂ ＝２．３０３７ ｎ＋４ ＝１．７２ｒ
ｚｓ ＝−９．３９７３
ｄ２６ ＝０．６４５ ｎ＋ｓ ＝１．７４９
５ｒ２ｔ ＝５１．９０７
ｄ２７ ＝１５．７３２５
ｒｏｌｌ ” ■
ｄ２８ ＝１．３８２２
ν，４＝５０．２５
ν１ｓ＝３５．２７
ｒ２ｇ ＝（１）
ｄ２ｇ ＝ ２１．９７７３ １’６１．５４８６
９ ν＋ａ＝４５．５５ｒ３。 ＝■
ｄ３． ＝０．０９２１
ｒ３， ＝■
ｄａ＋ ”０．９２１５ ｎ＋ｔ１．５２２８７
ν，７＝５９．９？３■ ＝ω
？３■ 戸５．４３６７
ｒ３３ ＝■
ｄ３３ ＝１．３８２２ ｎ，．＝ １．５１６３３
ｙ．．＝ ６４．１５４１
？３４ ：ｏｏ
ｄ３４ ＝１０．０３４９
ｒ３５ ： ｏＯ
ｄ３．＝ ０．３６８６ ｎ．．＝ １．５１６３３
ｖ．．＝ ６４．１５ｒａｓ＝ｏｏ
ｆ −１２４．２１４ １２．２３１
３．７６７Ｄ． ２．９７５
０．５３５ ３．０３６Ｄ２ １．
６４１ ８。１３２ １；’．１７８Ｄ３
１３．０８５ ９．ロ３４
２．４８７β＋−（Ｗ） ＝ −７．３７１３ ，
β１ｚ（Ｓｌ ＝ −７．４１１０β１２（Ｔｌ ＝
−７．３９０８
β．（Ｗｌ ＝−０．６２３３２ ． βａ （
Ｓ） ＝ −１． ００１９８βａ（Ｔｌ ＝＝−１
．６１４１６
β４＝−１．７７９５ ， ｆａ＝ −１０．６
９９ ．ｆ４＝ １９−０８５ε＝ １．７３６゜〜
１．５４２ ，Ｅ’＝−０．２６５゜〜−ｚ．ｓｓｓ
θ＝ｏ．ｏｏｓ’
ただしｒｌ＋ ｒ２．・・・はレンズ各面の曲率半径、
ｄ．．ｄ２，・・・は各レンズの肉厚および空気間隔、
旧．ｎ２．・・・は各レンズの屈折率、ν１．ν２．−
・・は各レンズのアッペ数である。= 5.4363 rxs d33 = 1.3821 nl8 = 1.51633 ν. ．． =64.15 r34 d34 = 10.0341 r3s d35 =0.3686 r36 = 00 n+9 = 1.51633 ν. ．． =64, 15 3 7 f -29.354 D+ 2.9H D2 1.641 rl. 13.084 β,2(Wl :-7.3913 .8.2(T)=
−7.3908 β3(W) = −0.62332 . β3(T)
=-1.61416 20.759 4.478 0.535 3.036 8.131 12.177 9.034 2.486 β. 2 (Sl = -7.7110 β. (Sl = -1.00198 β4 = -1.7015. f. = ε = 1.
736°~l. 542°, 10.699, f4=18.883ε =-
0.241 to -2.812 θ = o. oo5 Example 7 f = -12c214~3.767. Image height 1. 4
237 points 0. 2764 r1=(1) d+ =0.4607 n1= 1.51633
v1r2=■ d2= 0.7259 r3=■ da= 0.3041 02= 1.51633
νa~3.2713 = 64.15 =64.15 r4: ■ d4 = 0.2488 rt+= ■ d5 = 0.0553 rs = -55.933 d6 = 0.9215 r7 = -3.0409 113 = 1. 54869 ν3 45.55 n4= 1.51823 ν. =58.96 d, = 0.2857? a=5.2543 d. = 1.0136 re=-5.2543 d9= 0-5068 r,. =:-6.654 dlo" ro.8201 r++ =2.2152 d++ =1.6771 r12 = -8.8508 ns=1.6223 ns=1.74 n,=1.53256 d,2 =2.1839 rlg = -17.2778 d,3 = 1.3638 ns = 1.532563
9 ν6=53.2 ν6 =28.29 ν, =45.91 ν8 =45.91? ++ =-5.1621 d. 4 =0.4515 r+s =OO (aperture) d+s =DI (variable) r1s = 14.9759 d. ．． "3.5846 ' n.=1.51633
v. =64. l5r. , =-14.9759 d+y =1.843 n+o =1.592
7 ν,. = 35.29rllll ” ■ d+a=02 (variable) r+++ ”-50.0871 d+9 =0.9215 1++ =1.6968
ν++=55.52rgo=3.8131 d2o=1.3822 n. 2 = 1.83
4 ν12=37.16r2+ ”'1135 dz+=Ds (variable) r22 =QQ d2■ : 0.4118 r2g =75.3209 dz3= 1.3822 n+3 = 1.501
37 v+3=56.44 0 rz4=-14.8764 d24=0.2764 r2. ” 26.5985 d2B = 2.3037 n+4 = 1.72r
zs = -9.3973 d26 = 0.645 n+s = 1.749
5r2t = 51.907 d27 = 15.7325 roll ” ■ d28 = 1.3822 ν, 4 = 50.25 ν1s = 35.27 r2g = (1) d2g = 21.9773 1'61.5486
9 ν+a=45.55r3. =■ d3. =0.0921 r3, =■ da+ ”0.9215 n+t1.52287
ν,7=59.9?3■=ω? 3■ Door 5.4367 r33 =■ d33 =1.3822 n,. = 1.51633
y. ．． = 64.1541? 34 :oo d34 =10.0349 r35 : oO d3. = 0.3686 n. ．． = 1.51633
v. ．． = 64.15ras=oo f -124.214 12.231
3.767D. 2.975
0.535 3.036D2 1.
641 8.132 1;'. 178D3
13.085 9. B34
2.487β+-(W) = -7.3713,
β1z(Sl = −7.4110β12(Tl =
−7.3908 β. (Wl = -0.62332. βa (
S) = -1. 00198βa(Tl ==-1
．． 61416 β4=-1.7795, fa=-10.6
99. f4 = 19-085ε = 1.736°~
1.542, E'=-0.265°~-z. sss
θ=o. oos' However, rl+r2. ... is the radius of curvature of each lens surface,
d. ．． d2,... are the wall thickness and air spacing of each lens,
Old. n2. ... is the refractive index of each lens, ν1. ν2. −
... is the Apé number of each lens.
４ ２
実施例ｌは、第ｌ図に示すレンズ構成で、物体側から２
番目の平行平面板（ｄ３）とフレアー絞り（ｒ２．ｌの
像側に配置された平行平面板（ｄ２５１ とに水晶フィ
ルターを分割して２ケ所配置しており、これらのうち物
体側の水晶フィルター（ｄ３）はイメジガイドのサンプ
リング周波数あるいはナイキスト周波数又像側の水晶フ
ィルターは、像側のナイキスト周波数に相当する所にカ
ットオフ周波数を与えるような水晶フィルターである。4 2 Example 1 has the lens configuration shown in Fig. 1, and 2 points from the object side.
The crystal filter is divided into two parts: a parallel plane plate (d3) placed on the image side of the flare diaphragm (r2.l) and a parallel plane plate (d251 placed on the image side of the flare diaphragm (r2.l). (d3) is a crystal filter that gives a cutoff frequency at a location corresponding to the sampling frequency or Nyquist frequency of the image guide or the Nyquist frequency on the image side.
尚これら水晶部分をユニット化し他の種類の水晶フィル
ターと交換可能としてもよい。Incidentally, these crystal parts may be made into a unit so that they can be replaced with other types of crystal filters.
又第１レンズ群は、正レンズ，正レンズ．接合正レンズ
より構成され、このレンズ群独立で収差補正がなされて
いる。したがって、この第１レンズ群の他の異なるレン
ズ群と交換することによって他のイメージガイド系列に
対応する光学系にすることも可能である。更にイメージ
ガイドに多成分系や石英系イメージガイドを用いてもよ
い。The first lens group is a positive lens. It is composed of a cemented positive lens, and aberrations are corrected independently in this lens group. Therefore, by replacing this first lens group with another different lens group, it is also possible to create an optical system compatible with other image guide series. Furthermore, a multicomponent image guide or a quartz image guide may be used as the image guide.
又この実施例は、ＣＣＵに入り、接眼レンズやアダプタ
ーのない光学系であるので全長や外径の４３
制約が比較的ゆるく、収差も補正しやすい。更に機能上
は、接眼観察時の見ずらさやアダプター取付けの際の煩
雑さがない。Furthermore, since this embodiment is an optical system that is installed in the CCU and does not require an eyepiece or an adapter, restrictions on the overall length and outer diameter are relatively loose, and aberrations can be easily corrected. Furthermore, in terms of functionality, there is no difficulty in viewing when observing with the eyepiece, and there is no hassle when installing an adapter.
この実施例１の広角端．中間焦点距離，望遠端における
収差状況は夫々第８図．第９図，第１０図に示す通りで
ある。Wide-angle end of this Example 1. Figure 8 shows the aberrations at the intermediate focal length and at the telephoto end. As shown in FIGS. 9 and 10.
次に実施例２乃至実施例７は夫々第２図乃至第７図に示
す通りのレンズ構成である。これらの実施例の広角端．
中間焦点距離，望遠端における収差状況は、実施例２が
第１１図．第１２図，第１３図、実施例３が第１４図，
第１５図．第１６図、実施例４が第■７図．第１８図，
第１９図、実施例５が第２０図，第２１図，第２２図、
実施例６が第２３図．第２４図．第２５図、実施例７が
第２６図．第２７図．第２８図に示す通りである。Next, Examples 2 to 7 have lens configurations as shown in FIGS. 2 to 7, respectively. Wide-angle end of these examples.
The aberration situation at the intermediate focal length and telephoto end in Example 2 is shown in Figure 11. Figures 12 and 13, Example 3 is shown in Figure 14,
Figure 15. Fig. 16, Example 4 is shown in Fig. ■7. Figure 18,
Fig. 19, Example 5 is Fig. 20, Fig. 21, Fig. 22,
Example 6 is shown in Figure 23. Figure 24. Figure 25, Example 7 is shown in Figure 26. Figure 27. As shown in FIG.
これら実施例ち実施例■で述べたと同じ特徴を備えてい
る。例えば光学系中の物体側に近い部分と像寄りの部分
とに水晶フィルターが配置されている。又第１レンズ群
はそれ自身で収差が十分小４ ４
さくなっていて、他のレンズ群と交換可能になし得る等
である。These embodiments have the same features as described in embodiment (2). For example, crystal filters are arranged in a part of the optical system near the object side and a part near the image. Furthermore, the first lens group itself has sufficiently small aberrations and can be made interchangeable with other lens groups.
［発明の効果］
本発明の撮像光学系は、正．正，負．正の４群ズームで
、倍率が高く又高変倍率であって、例えば血管スコープ
のように極細ファイバースコープと組合わせても十分利
用し得るものである。[Effects of the Invention] The imaging optical system of the present invention has positive effects. positive and negative. It has a positive four-group zoom, has a high magnification and a high variable magnification ratio, and can be fully used in combination with an ultrafine fiberscope such as a blood vessel scope.
第１図乃至第７図は夫々実施例ｌ乃至実施例７の断品図
、第８図乃至第１０図は実施例ｌの収差曲綿図、第１１
図乃至第１３図は実施例２の収差曲線図、第１４図乃至
第１６図は実施例３の収差曲綿図、第１７図乃至第ｌ９
図は実施例４の収差曲線図、第２０図乃至第２２図は実
施例５の収差曲線図、第２３図乃至第２５図は実施例６
の収差曲線図、第２６図乃至第２８図は実施例７の収差
曲線図、第２９図は本発明の光学系を備えたシステム図
、第３０図は本発明光学系のパワー配分を示す構成図、
第３１図はレンズの物体と像の関係を示す図、第３２図
はズームレンズにおけるバリエーターの移動に伴う倍率
と物体と像との間の距離との関係を示すグラフ、第３３
図は従来例のシステム図、第３４図は従来の撮像光学系
の断面図である。1 to 7 are fragmentary views of Examples 1 to 7, respectively, FIGS. 8 to 10 are aberration curve diagrams of Example 1, and 11.
Figures 13 to 13 are aberration curve diagrams of Example 2, Figures 14 to 16 are aberration curve diagrams of Example 3, and Figures 17 to 19.
The figure is an aberration curve diagram of Example 4, FIGS. 20 to 22 are aberration curve diagrams of Example 5, and FIGS. 23 to 25 are aberration curve diagrams of Example 6.
FIG. 26 to FIG. 28 are aberration curve diagrams of Example 7, FIG. 29 is a system diagram equipped with the optical system of the present invention, and FIG. 30 is a configuration showing power distribution of the optical system of the present invention. figure,
Fig. 31 is a diagram showing the relationship between the object and image of the lens, Fig. 32 is a graph showing the relationship between the magnification and the distance between the object and the image as the variator moves in a zoom lens, and Fig. 33
The figure is a system diagram of a conventional example, and FIG. 34 is a sectional view of a conventional imaging optical system.
Claims (1)
る光学系において、イメージガイド側から順にフォーカ
シング機能を有する正の屈折力の第１レンズ群と、コン
ペンセーター機能を有する正の屈折力の第２レンズ群と
、バリエーター機能を有する負の屈折力の第３レンズ群
と、固定された結像レンズ群で正の屈折力の第４レンズ
群とにて構成され、下記条件（１）を満足する撮像光学
系。 （１）β＿１＿２＜−２ ただしβ＿１＿２は第１レンズ群と第２レンズ群の合成
倍率である。[Scope of Claims] In an optical system that transmits and forms an image from an image guide to a solid-state image sensor, in order from the image guide side, a first lens group with a positive refractive power having a focusing function and a first lens group having a positive refractive power with a compensator function are provided. It is composed of a second lens group with a refractive power of An imaging optical system that satisfies (1). (1) β_1_2<-2 However, β_1_2 is the combined magnification of the first lens group and the second lens group.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1240499A JP2864420B2 (en) | 1989-09-19 | 1989-09-19 | Imaging optical system |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1240499A JP2864420B2 (en) | 1989-09-19 | 1989-09-19 | Imaging optical system |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03103808A true JPH03103808A (en) | 1991-04-30 |
| JP2864420B2 JP2864420B2 (en) | 1999-03-03 |
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ID=17060426
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1240499A Expired - Fee Related JP2864420B2 (en) | 1989-09-19 | 1989-09-19 | Imaging optical system |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2864420B2 (en) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4831259A (en) * | 1971-08-27 | 1973-04-24 | ||
| JPS5068349A (en) * | 1973-10-22 | 1975-06-07 | ||
| JPS5866911A (en) * | 1981-10-17 | 1983-04-21 | Fuji Photo Optical Co Ltd | Eyepiece zoom lens optical system |
| JPH01128031A (en) * | 1987-11-13 | 1989-05-19 | Olympus Optical Co Ltd | Image pickup optical system |
-
1989
- 1989-09-19 JP JP1240499A patent/JP2864420B2/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4831259A (en) * | 1971-08-27 | 1973-04-24 | ||
| JPS5068349A (en) * | 1973-10-22 | 1975-06-07 | ||
| JPS5866911A (en) * | 1981-10-17 | 1983-04-21 | Fuji Photo Optical Co Ltd | Eyepiece zoom lens optical system |
| JPH01128031A (en) * | 1987-11-13 | 1989-05-19 | Olympus Optical Co Ltd | Image pickup optical system |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2864420B2 (en) | 1999-03-03 |
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