JPH025677Y2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH025677Y2 JPH025677Y2 JP18579483U JP18579483U JPH025677Y2 JP H025677 Y2 JPH025677 Y2 JP H025677Y2 JP 18579483 U JP18579483 U JP 18579483U JP 18579483 U JP18579483 U JP 18579483U JP H025677 Y2 JPH025677 Y2 JP H025677Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- voltage
- capacitor
- rectifier circuit
- transistor
- transistors
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 claims description 18
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 11
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 7
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000009499 grossing Methods 0.000 description 1
Description
【考案の詳細な説明】
〔考案の利用分野〕
本考案は、入力電圧が低圧のトランジスタイン
バータに係り、特にインバータを安価で信頼性の
高いものにするに好適な整流回路を有するトラン
ジスタインバータに関する。[Detailed Description of the Invention] [Field of Application of the Invention] The present invention relates to a transistor inverter with a low input voltage, and particularly to a transistor inverter having a rectifier circuit suitable for making the inverter inexpensive and highly reliable.
従来のトランジスタインバータでは第1図のよ
うに整流回路にダイオードブリツジを用いてい
る。このため電源投入直後の直流電圧は、電源投
入のタイミングが交流電圧が最大値となる直前で
あつた場合に最も高くなる。第2図に示すように
この場合、電源投入直後に2つのトランジスタの
同時導通によりチヨークコイルに蓄えられたエネ
ルギーが発振の開始時に放出されコレクタ電圧の
オーバーシユートとなる。このため定常状態での
コレクタ電圧よりも高い耐圧のトランジスタを使
用しなければならないという欠点があつた。特
に、電源電圧が低電圧である場合インバータに使
用するトランジスタは、電流容量の大きなもの
で、かつ、耐圧の大きなトランジスタの使用が必
要となり価格が高くなる要因となつていた。
In a conventional transistor inverter, a diode bridge is used in the rectifier circuit as shown in FIG. Therefore, the DC voltage immediately after the power is turned on is highest when the power is turned on immediately before the AC voltage reaches its maximum value. As shown in FIG. 2, in this case, the energy stored in the choke coil is released at the start of oscillation due to simultaneous conduction of the two transistors immediately after the power is turned on, resulting in an overshoot of the collector voltage. This has resulted in the disadvantage that a transistor with a withstand voltage higher than the collector voltage in a steady state must be used. In particular, when the power supply voltage is low, the transistors used in the inverter must have a large current capacity and a high withstand voltage, which is a factor that increases the price.
本考案の目的は安価なトランジスタインバータ
を提供することにある。
An object of the present invention is to provide an inexpensive transistor inverter.
電源電圧が低圧である場合、インバータに使用
するトランジスタの電流容量が大きくなつて価格
アツプとなるため電源電圧を昇圧した方が有利で
ある。この昇圧に第3図に示すような倍電圧整流
回路を用いると、電源投入後の直流電圧は第4図
に示すように交流電圧の半サイクル毎に上昇して
定常状態となる。このとき発振は最初の半サイク
ル、すなわち直流電圧が定常時の半分の時に開始
される。したがつて発振開始時のコレクタ−電圧
のオーバーシユートによる耐圧の余裕を考えなく
ともよく、定常状態での耐圧を満足すればよいた
め、低い耐圧のトランジスタの使用が可能とな
る。
If the power supply voltage is low, the current capacity of the transistor used in the inverter increases, which increases the price, so it is advantageous to boost the power supply voltage. If a voltage doubler rectifier circuit as shown in FIG. 3 is used for boosting the voltage, the DC voltage after the power is turned on increases every half cycle of the AC voltage and reaches a steady state as shown in FIG. At this time, oscillation starts in the first half cycle, that is, when the DC voltage is half of the steady state. Therefore, there is no need to consider the withstand voltage margin due to overshoot of the collector voltage at the start of oscillation, and it is sufficient to satisfy the withstand voltage in a steady state, making it possible to use a transistor with a low withstand voltage.
以下、本考案の一実施例を第5図により説明す
る。
An embodiment of the present invention will be described below with reference to FIG.
ダイオード51は正の半サイクルにおいてコン
デンサ53に電荷を供給し、ダイオード52は負
の半サイクルにおいてコンデンサ54に電荷を供
給する。整流後の直流電流はトランジスタ60お
よび61が交互に導通、非導通となることによつ
てチヨークコイル55を通してトランス66の1
次巻線63および64に交互に流れる。この1次
巻線に流れる電流は共振用コンデンサ62と1次
巻線との共振により帰還巻線65に電位差を発生
させ、これが導通していたトランジスタのベース
には負帰還、非導通のトランジスタのベースには
正帰還となつてトランジスタを反転させる。抵抗
56はコンデンサ57に電荷を供給し、抵抗58
および59はコンデンサ57に蓄えられた電荷を
トランジスタ60および61にベース電流として
供給する。これにより、トランス66の2次巻線
67に高周波電圧を発生する。 Diode 51 supplies charge to capacitor 53 during the positive half cycle, and diode 52 supplies charge to capacitor 54 during the negative half cycle. The rectified DC current flows through one of the transformer 66 through the chiyoke coil 55 as the transistors 60 and 61 become conductive and non-conductive alternately.
It flows alternately to the next windings 63 and 64. The current flowing through the primary winding generates a potential difference in the feedback winding 65 due to resonance between the resonant capacitor 62 and the primary winding, which causes negative feedback to the base of the transistor that was conducting, and causes a difference in the potential of the transistor that is not conducting. Positive feedback is provided to the base, inverting the transistor. Resistor 56 supplies charge to capacitor 57 and resistor 58
and 59 supply the charge stored in capacitor 57 to transistors 60 and 61 as base current. This generates a high frequency voltage in the secondary winding 67 of the transformer 66.
いま、交流電源の正の半サイクルにおいて電源
を投入したとすると、この正の半サイクルにおい
てコンデンサ53はダイオード51を通して充電
され、次の負の半サイクルにおいてコンデンサ5
4がダイオード52を通して充電され、以後、整
流された直流電圧は、コンデンサ53とコンデン
サ54の充電電圧の和となつて定常状態となる。
このとき、発振は最初の正の半サイクルにおいて
開始される。したがつて、2つのトランジスタの
同時導通によりチヨークコイル55に蓄えられた
エネルギーが発振開始時に放出されコレクタ電圧
のオーバーシユートを発生する時、直流電圧は定
常状態の半分の電圧であるときとなる。したがつ
て、トランジスタの耐圧は、定常状態での耐圧を
満足するもので充分であり、コレクタ電圧のオー
バーシユートを考慮する必要がない。また、整流
後の電圧を2倍に昇圧するためトランジスタの電
流容量を小さくできる。このため安価なトランジ
スタが使用できる。さらに、整流時のダイオード
による損失はブリツジの場合常に2コのダイオー
ドを電流が流れるため2〜3Vとなつて、低圧の
電源に対する損失の割合が大きいが、本実施例で
はダイオード1個分の損失となり、損失の割合を
軽減でき、効率の向上がはかれる。 Now, if the power is turned on during the positive half cycle of the AC power supply, the capacitor 53 is charged through the diode 51 during this positive half cycle, and the capacitor 53 is charged through the diode 51 during the next negative half cycle.
4 is charged through the diode 52, and thereafter, the rectified DC voltage becomes the sum of the charging voltages of the capacitor 53 and the capacitor 54, and becomes a steady state.
Oscillation then begins in the first positive half cycle. Therefore, when the energy stored in the chiyoke coil 55 is released at the start of oscillation due to simultaneous conduction of the two transistors and an overshoot of the collector voltage occurs, the DC voltage is half the voltage in the steady state. Therefore, it is sufficient that the transistor has a breakdown voltage that satisfies the breakdown voltage in a steady state, and there is no need to take collector voltage overshoot into consideration. Furthermore, since the rectified voltage is doubled, the current capacity of the transistor can be reduced. Therefore, inexpensive transistors can be used. Furthermore, in the case of a bridge, the loss due to diodes during rectification is 2 to 3 V because the current always flows through two diodes, which is a large proportion of the loss for a low-voltage power supply, but in this example, the loss is the same as that of one diode. As a result, the loss rate can be reduced and efficiency can be improved.
本考案によれば、整流後の直流電圧が交流入力
の半サイクル毎に上昇し、発振の開始時に電圧が
定常状態の半分であるためコレクタ電圧のオーバ
ーシユートによる影響がなく、耐圧の低いトラン
ジスタが使用できる。このため安価でしかも信頼
性を充分確保したトランジスタインバータとする
ことができる効果がある。
According to the present invention, the DC voltage after rectification increases every half cycle of AC input, and at the start of oscillation, the voltage is half of the steady state voltage, so there is no effect from collector voltage overshoot, and the transistor has a low breakdown voltage. can be used. Therefore, it is possible to obtain a transistor inverter that is inexpensive and has sufficient reliability.
第1図は従来の回路図、第2図は従来回路の整
流後電圧波形及びコレクタ電圧波形図、第3図は
本考案の一実施例の回路図、第4図は第3図の回
路による整流後の電圧波形及びコレクタ電圧波形
図、第5図は本考案による実施例の回路図であ
る。
符号の説明、51,52……整流用ダイオー
ド、53,54……平滑コンデンサ、55……電
流制限チヨークコイル、56……ベースコンデン
サ充電用抵抗、57……ベースコンデンサ、5
8,59……ベース抵抗、60,61……トラン
ジスタ、62……共振用コンデンサ、63,64
……1次巻線、65……帰還巻線、66……発振
トランス、67……出力巻線。
Fig. 1 is a conventional circuit diagram, Fig. 2 is a voltage waveform and collector voltage waveform after rectification of the conventional circuit, Fig. 3 is a circuit diagram of an embodiment of the present invention, and Fig. 4 is based on the circuit shown in Fig. 3. A diagram of voltage waveforms and collector voltage waveforms after rectification, and FIG. 5 is a circuit diagram of an embodiment of the present invention. Explanation of symbols, 51, 52... Rectifier diode, 53, 54... Smoothing capacitor, 55... Current limiting choke coil, 56... Base capacitor charging resistor, 57... Base capacitor, 5
8, 59... Base resistor, 60, 61... Transistor, 62... Resonance capacitor, 63, 64
...Primary winding, 65...Feedback winding, 66...Oscillation transformer, 67...Output winding.
Claims (1)
給するダイオードと、供給された電荷を蓄積する
前記コンデンサと、負の半サイクルにおいて電荷
をもう1つのコンデンサに供給するダイオード
と、この供給電荷を蓄積する前記コンデンサとか
らなる倍電圧整流回路と、この整流回路により供
給される直流電流を交互に導通、非導通を繰り返
すことによりチヨークコイルを通してトランスの
1次巻線に断続的に流す2つのトランジスタと、
この2つのトランジスタを駆動させる駆動回路
と、前記2つのトランジスタの導通、非導通を1
次巻線と共振コンデンサとの共振により反転させ
るための帰還巻線を有し、前記トランジスタの導
通、非導通により直流電圧を高周波電圧に変換し
出力する前記トランスとからなるトランジスタイ
ンバータにおいて、前記倍電圧整流回路を整流回
路とすることを特徴としたトランジスタインバー
タ。 a diode that supplies charge to a capacitor in a positive half cycle, said capacitor that stores the supplied charge, a diode that supplies charge to another capacitor in a negative half cycle, and said capacitor that stores this supplied charge. A voltage doubler rectifier circuit consisting of a voltage doubler rectifier circuit, and two transistors that alternately conduct and non-conduct the DC current supplied by the rectifier circuit to intermittently flow it through a chiyoke coil to the primary winding of the transformer;
A drive circuit that drives these two transistors and a circuit that controls conduction and non-conduction of the two transistors.
A transistor inverter comprising a secondary winding and the transformer, which has a feedback winding for inversion by resonance with a resonant capacitor, and converts a DC voltage into a high-frequency voltage and outputs it by conducting or non-conducting the transistor. A transistor inverter characterized by using a voltage rectifier circuit as a rectifier circuit.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18579483U JPS6093497U (en) | 1983-12-02 | 1983-12-02 | transistor inverter |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18579483U JPS6093497U (en) | 1983-12-02 | 1983-12-02 | transistor inverter |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6093497U JPS6093497U (en) | 1985-06-26 |
JPH025677Y2 true JPH025677Y2 (en) | 1990-02-09 |
Family
ID=30401486
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP18579483U Granted JPS6093497U (en) | 1983-12-02 | 1983-12-02 | transistor inverter |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6093497U (en) |
-
1983
- 1983-12-02 JP JP18579483U patent/JPS6093497U/en active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6093497U (en) | 1985-06-26 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP3294343B2 (en) | Power supply | |
JP2691626B2 (en) | Switching power supply for high frequency heating equipment | |
JPS5950781A (en) | Inverter device | |
JP3551451B2 (en) | Power supply | |
JPH025677Y2 (en) | ||
JPS604676B2 (en) | power supply | |
JP3116875B2 (en) | Power supply | |
JP3211380B2 (en) | Power converter | |
JP3319882B2 (en) | Discharge lamp lighting device | |
JP2794229B2 (en) | High frequency drive for electromagnetic cooker | |
JP2698614B2 (en) | Discharge lamp lighting device | |
JP2964839B2 (en) | Power converter | |
JP4306234B2 (en) | Switching power supply | |
JP4329451B2 (en) | Switching power supply | |
JPH06284713A (en) | Switching power-supply circuit | |
JP2918435B2 (en) | Switching power supply | |
JP3231175B2 (en) | Switching power supply | |
JP2754205B2 (en) | Power supply | |
JP2731093B2 (en) | Power supply | |
JP2724258B2 (en) | Switching power supply | |
JPH0419995Y2 (en) | ||
JPH0586131B2 (en) | ||
JPH0670542A (en) | Power source device | |
JPH04183278A (en) | Converter | |
JPS59148530A (en) | Power source |