JPH0251474B2 - - Google Patents
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- JPH0251474B2 JPH0251474B2 JP57172445A JP17244582A JPH0251474B2 JP H0251474 B2 JPH0251474 B2 JP H0251474B2 JP 57172445 A JP57172445 A JP 57172445A JP 17244582 A JP17244582 A JP 17244582A JP H0251474 B2 JPH0251474 B2 JP H0251474B2
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Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、コールタールの脱水処理方法に関す
るものである。さらに詳しくは、コールタール中
の水分を安定した状態で確実に除去することがで
き、しかもスラツジ除去の問題もない改良された
脱水処理方法に関するものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention relates to a method for dehydrating coal tar. More specifically, the present invention relates to an improved dehydration treatment method that can reliably remove water in coal tar in a stable state and eliminates the problem of sludge removal.
コールタールは、通常蒸留により、軽油、カル
ボル油、ナフタリン油、洗浄油、アントラセン
油、ピツチ等の各留分に分留されている。しかし
ながら、コールタールは、通常３〜10％の水分を
含んでおり、この水分が蒸留時に突沸現象を生じ
たり、泡立つて精留を妨げたり、高い蒸気圧を示
して圧力制御や温度制御を困難にしたりするばか
りでなく、加熱に必要な燃料の消費を無益に増大
させるため、予め水分をできるだけ除去しておく
必要がある。 Coal tar is usually fractionated into various fractions such as gas oil, carbol oil, naphthalene oil, washing oil, anthracene oil, and pitch oil by distillation. However, coal tar usually contains 3 to 10% water, and this water causes bumping phenomena during distillation, foams and impedes rectification, and exhibits high vapor pressure, making pressure and temperature control difficult. It is necessary to remove as much moisture as possible in advance, since this not only increases the consumption of fuel necessary for heating.
しかして、コールタールの脱水方法としては、
通常タールを加熱し、脱水塔にて気液平衡を利用
して脱水する方法が通常行なわれている。かかる
脱水塔においては、液相から水分を完全に追い出
すため、大気圧操業で塔頂温度は85〜100℃程度
が普通である。しかしながら、タール中の含有水
分が変動して２％以上に増加した場合水とベンゼ
ン等で形成されていると思われる一種の共沸混合
物の平衡がくずれるためか、脱水塔での突沸現象
が生じたり、温度管理が困難となる等安全運転に
支障を生じることがある。このため脱水塔での前
処理工程としてタール中の水分を２％以下にまで
低減させることが望ましい。かかる前処理方法と
して従来から加圧脱水法が採用されている。この
加圧脱水方法は、３〜10気圧の加圧下に120〜150
℃に加温したコールタールを加圧脱水槽で30分〜
１時間程度滞留させて静置することにより、比重
差によつてコールタール中の水分は上層に分離さ
れ、下層のコールタール中の水分を低減させるも
のである。 However, as a method for dehydrating coal tar,
Usually, tar is heated and dehydrated using vapor-liquid equilibrium in a dehydration tower. In such a dehydration tower, in order to completely expel water from the liquid phase, the top temperature is normally about 85 to 100°C under atmospheric pressure operation. However, when the water content in the tar fluctuates and increases to 2% or more, a bumping phenomenon occurs in the dehydration tower, probably because the equilibrium of a type of azeotrope thought to be formed by water and benzene, etc. is disrupted. This may impede safe driving, such as making temperature control difficult. For this reason, it is desirable to reduce the water content in the tar to 2% or less as a pretreatment step in the dehydration tower. As such a pretreatment method, a pressurized dehydration method has conventionally been adopted. This pressurized dehydration method uses 120 to 150
Coal tar heated to ℃ is heated in a pressurized dehydration tank for 30 minutes.
By allowing the coal tar to remain for about one hour and stand still, water in the coal tar is separated into the upper layer due to the difference in specific gravity, thereby reducing the water content in the coal tar in the lower layer.
しかしながら、前記加圧脱水工程において使用
される加圧脱水槽は圧力容器であるために、年に
１回内部の開放検査が必要であり、このため装置
の清掃を要するが、他方、近年コークス炉の大型
化にともなつて無煙コークス化法によつてタール
にコークス石炭粉末等のスラツジが増加して来て
おり、そのため、該加圧脱水槽内に沈積するスラ
ツジの除去作業が煩雑で長時間を要する等の問題
が生じて来ていた。また前記加圧脱水槽は、コー
ルタールの処理量が増大するにつれて30分〜１時
間の滞留を行うのに充分な大容量の槽を必要とす
るので、その設置面積が増大するだけでなく、建
設費用が莫大となる。さらに、加圧脱水槽の上層
から分離する水分には重質油が分散または溶解し
ており廃液処理の負荷が大きくなる等の排水処理
上の問題があつた。また、コールタール中の含有
水分はかなり変動しており、10％前後にも達する
場合がある。このため加圧脱水槽で分離できなか
つた水分が２％以上に増加し、その分は次工程の
加熱炉や熱交換器において気化が起り、脱水塔へ
供給する際に、気液平衡下の塔内で突沸が起る等
脱水塔の安定した運転はできない。すなわち、脱
水塔を安定運転するためにはコールタール中の水
分は２％以下であることが望ましいが、前記のご
とき理由により含水率に常に２％以下に保つこと
は極めて困難である。 However, since the pressurized dehydration tank used in the pressurized dehydration process is a pressure vessel, it is necessary to open the inside once a year and clean the equipment. With the increase in the size of tanks, the amount of sludge such as coke coal powder added to the tar due to the smokeless coking process has increased.As a result, the work to remove the sludge deposited in the pressurized dehydration tank is complicated and takes a long time. Problems such as the need for In addition, as the amount of coal tar to be treated increases, the pressurized dehydration tank requires a tank with a large enough capacity to hold the coal tar for 30 minutes to 1 hour. Construction costs will be enormous. Furthermore, heavy oil is dispersed or dissolved in the water separated from the upper layer of the pressure dehydration tank, causing problems in wastewater treatment, such as increasing the burden of wastewater treatment. Additionally, the moisture content in coal tar varies considerably and can reach around 10%. As a result, the moisture that could not be separated in the pressure dehydration tank increases to more than 2%, which is vaporized in the heating furnace or heat exchanger in the next process, and when supplied to the dehydration tower, it is Dehydration towers cannot operate stably due to bumping occurring within the tower. That is, in order to operate the dehydration tower stably, it is desirable that the water content in coal tar is 2% or less, but for the reasons mentioned above, it is extremely difficult to always maintain the water content at 2% or less.
本発明は、前記のごとき従来法の諸欠点を解消
するためになされたもので、含水原料コールター
ルを脱水塔において脱水処理を行うにあたり、事
前にフラツシユ工程において含有水分の一部およ
び軽油分の一部をフラツシユさせることを特徴と
するコールタールの蒸留方法である。 The present invention has been made in order to eliminate the various drawbacks of the conventional methods as described above, and when dehydrating the water-containing raw material coal tar in a dehydration tower, it is necessary to remove part of the water content and light oil content in the flashing process in advance. This is a coal tar distillation method characterized by flashing a portion of the coal tar.
つぎに、本発明の一実施態様を図面を参照しつ
つ説明する。すなわち、図面に示すように、ライ
ン１より導入された粗コールタールは、熱交換器
２においてライン８より供給される水蒸気、軽油
等のガス状物の凝縮時の潜熱により予熱されの
ち、ライン３を経て熱交換器４において加熱さ
れ、さらに加熱器５において加圧下に所定の温
度、例えば、110〜200℃の温度に加熱され、つい
でライン６よりほぼ大気圧力下のフラツシユ槽７
に供給される。加圧加熱されたコールタールは、
このフラツシユ槽７において100〜130℃の温度で
フラツシユされ、該コールタール中に含有されて
いる水分、軽油等の揮発分の大部分は気化してラ
イン８より排出され、前記熱交換器２において粗
コールタールとの熱交換器により大部分が凝縮さ
れ、その凝縮潜熱により粗コールタールは予熱さ
れる。凝縮された揮発分はさらに冷却器（例えば
エアフインクーラー）９により冷却されたのち油
水混合液はライン１０より第１軽油分離槽１１に
送られる。この第１軽油分離槽１１静置分離され
た水分（アンモニア水）はライン１２より系外に
排出され、一方、軽油分はライン１３を経て脱水
塔１４の塔頂部に、該脱水塔１４における還流液
の一部として供給される。 Next, one embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings. That is, as shown in the drawing, crude coal tar introduced from line 1 is preheated in heat exchanger 2 by latent heat during condensation of gaseous substances such as steam and light oil supplied from line 8, and then transferred to line 3. is heated in a heat exchanger 4, further heated under pressure in a heater 5 to a predetermined temperature, for example, 110 to 200°C, and then transferred from a line 6 to a flushing tank 7 under approximately atmospheric pressure.
is supplied to Coal tar heated under pressure is
The coal tar is flashed at a temperature of 100 to 130°C in the flashing tank 7, and most of the volatile components such as moisture and light oil contained in the coal tar are vaporized and discharged through the line 8. Most of the coal tar is condensed in a heat exchanger with the crude coal tar, and the crude coal tar is preheated by the latent heat of condensation. After the condensed volatile matter is further cooled by a cooler (for example, an airfin cooler) 9, the oil/water mixture is sent to the first light oil separation tank 11 via a line 10. The water (ammonia water) separated by standing in the first light oil separation tank 11 is discharged from the system through a line 12, while the light oil is passed through a line 13 to the top of the dehydration tower 14, and is refluxed in the dehydration tower 14. Supplied as part of the liquid.
フラツシユ槽７より水と共に留出する油分の沸
点範囲は、脱水塔１４の塔頂より出る油分の沸点
範囲に比べると広くなる。例えば、脱水塔１４の
塔頂より出る油分はベンゼン、トルエン、キシレ
ン、トリメチルベンゼン等炭素数６〜９の成分が
殆んどであるが、フラツシユ槽７より留出する油
分はナフタリン程度までの沸点を有する成分を含
有する。したがつて、沸点範囲の狭いタール軽油
を得るためには、フラツシユ槽７より留出する油
分は可及的全量を脱水塔１４の還流液として使用
し、脱水塔１４から留出する油分をタール軽油と
して回収することが望ましい。すなわち、フラツ
シユ槽７より留出する油分を脱水塔１４に還流す
ることにより、この油分中の重質分は脱水塔１４
の塔底におとされ、脱水塔１４の塔頂から留出す
る油の沸点範囲が狭く維持され、良質のタール軽
油を回収することができるのである。 The boiling point range of the oil distilled from the flash tank 7 together with water is wider than the boiling point range of the oil coming out from the top of the dehydration tower 14. For example, most of the oil coming out from the top of the dehydration tower 14 is composed of components with 6 to 9 carbon atoms such as benzene, toluene, xylene, and trimethylbenzene, but the oil distilled from the flashing tank 7 has a boiling point up to naphthalene. Contains a component with. Therefore, in order to obtain tar gas oil with a narrow boiling point range, the entire amount of the oil distilled from the flash tank 7 is used as the reflux liquid of the dehydration tower 14, and the oil distilled from the dehydration tower 14 is used as the tar gas oil. It is desirable to recover it as light oil. That is, by refluxing the oil distilled from the flash tank 7 to the dehydration tower 14, the heavy components in this oil are removed to the dehydration tower 14.
The boiling point range of the oil distilled from the top of the dehydration tower 14 is kept narrow, making it possible to recover high-quality tar light oil.
フラツシユ槽７において揮発分の大部分を分離
除去されたコールタールは、なお軽油分の他に若
干量の水分を含有しているので、ライン１５より
排出され、熱交換器１６において、所定の温度に
なるように加熱され、ついでライン１７より脱水
塔１４の塔底に供給される。 The coal tar from which most of the volatile matter has been separated and removed in the flashing tank 7 still contains a small amount of water in addition to light oil, so it is discharged from the line 15 and heated to a predetermined temperature in the heat exchanger 16. The water is then heated to the bottom of the dehydration tower 14 via line 17.
脱水塔１４は、蒸留塔であり、気液平衡を利用
して前記コールタール中になお残存している水
分、軽油等の低沸点留分を分離除去する。しかし
て、この場合、脱水塔１４の塔底温度は、塔底液
をライン２６を経てスチーム加熱によりリボイラ
ーあるいは加熱炉等の加熱手段２８で加熱したの
ち、ライン２９より脱水塔１４の循環させること
により150〜200℃に保たれる。塔頂より排出した
低沸点留分は、ライン１８より熱交換器または適
宜の冷却器（例えばエアフインクーラー１９に送
られて冷却されたのち、ライン２０より第２軽油
分離槽２１に送られる。この第２軽油分離槽２１
で静置分離された水分（アンモニア水）はライン
２２を経てライン１２より径外に排出される。一
方、軽油分はライン２３より排出されて別の工程
へ送られるが、その一部はライン２４より分離さ
れて脱水塔１４の塔頂へ還流液として供給され
る。このようにして脱水されたコールタールは脱
水塔１４の塔底よりライン２５を経て排出され、
その一部は前記のようにライン２６を経て加熱手
段２８において所定の温度に加熱されたのちライ
ン２９により脱水塔１４へ循環されるが、残余分
は熱交換器３０で加熱されたのち、管炉３１で所
定の温度に加熱され、ついでライン３２により図
示してないコールタール蒸留塔へ供給される。 The dehydration tower 14 is a distillation tower that uses gas-liquid equilibrium to separate and remove low-boiling fractions such as water and light oil still remaining in the coal tar. In this case, the bottom temperature of the dehydration tower 14 can be determined by heating the bottom liquid through line 26 with steam heating using a heating means 28 such as a reboiler or heating furnace, and then circulating it through line 29 through the dehydration tower 14. The temperature is maintained between 150 and 200℃. The low-boiling fraction discharged from the top of the tower is sent from line 18 to a heat exchanger or a suitable cooler (for example, air fin cooler 19, where it is cooled), and then sent from line 20 to the second light oil separation tank 21. This second light oil separation tank 21
The water (ammonia water) separated by standing still is discharged from the line 12 via the line 22 to the outside of the diameter. On the other hand, the light oil component is discharged from the line 23 and sent to another process, but a part of it is separated from the line 24 and supplied to the top of the dehydration tower 14 as a reflux liquid. The coal tar thus dehydrated is discharged from the bottom of the dehydration tower 14 via a line 25,
A part of the water is heated to a predetermined temperature in the heating means 28 via the line 26 as described above, and then circulated to the dehydration tower 14 via the line 29, while the remainder is heated in the heat exchanger 30 and then It is heated to a predetermined temperature in a furnace 31 and then supplied through a line 32 to a coal tar distillation column (not shown).
つぎに、実施例を挙げて本発明方法をさらに詳
細に説明する。なお、下記実施例における「部」
および「％」は、特にことわらない限り重量によ
る。 Next, the method of the present invention will be explained in more detail with reference to Examples. In addition, "part" in the following examples
and "%" are by weight unless otherwise specified.
実施例
図面に示す装置において５％の水分を含有する
液温60℃の粗コールタール35050部hr処理の場合、
従来通りの予備脱水方式を採用するとすれば、加
圧脱水槽（耐圧10Kg/cm2、容量60m3）が必要であ
るが、本実施例では当該加圧脱水槽にかえて容量
6.8m3のフラツシユ槽７を取りつけて予備脱水し
た場合を示す。すなわち、コールタールはタール
１より熱交換器２に供給されて、約103℃に加熱
されたのち、ライン３より熱交換器４に供給され
て128℃に加熱され、ついで加熱器５においてス
チームによりさらに加圧加熱されてライン６より
0.01Kg/cm2・Ｇで120℃の粗コールタールをフラツ
シユ槽７に送つて120℃でフラツシユさせた。こ
のフラツシユ槽７よりフラツシユした成分は水分
87％および軽油分13％よりなる混合蒸気1679部／
hrであつてライン８より排出させ、熱交換器（コ
ンデンサー）２にて凝縮させ、100℃の凝縮物を
冷却器９にて50℃に冷却して第１軽油分離槽１１
に送つた。第１軽油分離槽１１で静置分離された
軽油（ベンゼン、トルエン、キシレン45％、その
他の軽質分（ナフタリンより低い沸点を有する成
物）25％、ナフタリン26％およびその他重質分５
％）は、ライン１３より脱水塔１４の塔頂に送ら
れた。この結果、粗コールタール中の水分83.5％
が除去されたことになつた。Example In the case of processing 35,050 parts of crude coal tar at a liquid temperature of 60°C containing 5% moisture in the apparatus shown in the drawing,
If the conventional preliminary dehydration method were to be adopted, a pressurized dehydration tank (withstand pressure of 10 Kg/cm 2 and capacity of 60 m 3 ) would be required, but in this example, instead of the pressurized dehydration tank, a
The case is shown in which a 6.8 m 3 flash tank 7 is installed for preliminary dewatering. That is, coal tar is supplied from tar 1 to heat exchanger 2 and heated to approximately 103°C, then supplied to heat exchanger 4 from line 3 and heated to 128°C, and then heated by steam in heater 5. Further pressurized and heated, from line 6
Crude coal tar at 120°C was sent to the flash tank 7 at 0.01 Kg/cm 2 ·G and flashed at 120°C. The component flashed from this flash tank 7 is water.
1679 parts of mixed steam consisting of 87% and 13% light oil/
hr, is discharged from line 8, condensed in heat exchanger (condenser) 2, and the 100°C condensate is cooled to 50°C in cooler 9, and then transferred to the first light oil separation tank 11.
I sent it to Light oil separated statically in the first light oil separation tank 11 (benzene, toluene, xylene 45%, other light components (components with a boiling point lower than naphthalene) 25%, naphthalene 26% and other heavy components 5
%) was sent from line 13 to the top of dehydration tower 14. As a result, the moisture content in crude coal tar was 83.5%.
has been removed.
このようにしてフラツシユ処理された液温120
℃のコールタールは、水分含有量が１％以下に下
がりライン１５より排出され、熱交換器１６にお
いてさらに175℃に加熱されたのち、ライン１７
より脱水塔１４の塔底に供給された。この脱水塔
１４においては、スチーム加熱によるリボイラー
２８により塔底液を循環加熱することにより塔底
温度を180℃に保つて常圧蒸留を行なつた。水分
42.2％および軽油分57.8％である90℃の塔頂留分
をライン１９より排出させたのち、冷却器２０で
50℃に冷却して第２軽油分離槽２２に送つた。第
２軽油分離槽２２で静置分離された軽油（ベンゼ
ン、トルエン、キシレン79％、ナフタリン、その
他の重質分およびその他の軽質分19％）167部／
hrをライン２４より径外に排出させ、残余は第１
軽油分離槽１１からの軽油とともに脱水塔１４の
塔頂に供給して、脱水塔１４における蒸留操作の
還流比を約３に保つた。一方、前記第１および第
２軽油分離槽１１，２２より分離されたアンモニ
ア分を含む水分はタール１２より1750部／hrの割
合で系外に排出された。この結果、脱水塔１４の
操作は全く支障がなく、安定した運転が可能であ
ることが確認できた。 The temperature of the liquid flashed in this way is 120
℃ coal tar has a moisture content of 1% or less and is discharged from line 15, heated further to 175℃ in heat exchanger 16, and then transferred to line 17.
The water was then supplied to the bottom of the dehydration tower 14. In this dehydration tower 14, the bottom temperature was maintained at 180° C. by circulating and heating the bottom liquid through a reboiler 28 using steam heating to perform atmospheric distillation. moisture
The overhead fraction at 90°C, which contains 42.2% and 57.8% light oil, is discharged from line 19 and then cooled in cooler 20.
It was cooled to 50°C and sent to the second light oil separation tank 22. 167 parts of light oil (benzene, toluene, xylene 79%, naphthalene, other heavy components, and other light components 19%) separated by static separation in the second light oil separation tank 22
hr is discharged from line 24 to the outside of the diameter, and the remainder is
It was supplied to the top of the dehydration tower 14 together with the gas oil from the gas oil separation tank 11, and the reflux ratio in the distillation operation in the dehydration tower 14 was maintained at about 3. On the other hand, water containing ammonia separated from the first and second light oil separation tanks 11 and 22 was discharged from the tar 12 to the outside of the system at a rate of 1750 parts/hr. As a result, it was confirmed that the operation of the dehydration tower 14 was completely trouble-free and stable operation was possible.
以上述べたように、本発明によるコールタール
の脱水処理方法は、含水原料コールタールを脱水
塔において脱水処理を行なうにあたり、事前にフ
ラツシユ工程において水分の一部および軽油分の
一部をフラツシユさせてなるものであるから、先
ず前記フラツシユ工程がほぼ大気圧下で行なわ
れ、このため従来の加圧脱水槽のように大容量の
圧力容器を使用する必要はない。また、連続フラ
ツシユ方式であるため、コールタール蒸留の処理
量が多くなつても容量は小さくてすむ。また、加
圧脱水槽のように静置により分離するものではな
いので、スラツジ除去作業の必要はない。さらに
フラツシユ処理を行なうことにより脱水効率が上
昇するので、脱水塔へ供給されるコールタール中
の水分含量は極めて小さくなり、このため脱水塔
での突沸現象は皆無となり、安全運転が可能とな
つた。また、フラツシユ工程で蒸発した気化物を
粗コールタールの加熱源として利用するので、熱
回収ができる。 As described above, the method for dehydrating coal tar according to the present invention involves flashing part of the water and part of the light oil in the flashing step before dehydrating the water-containing raw material coal tar in the dehydration tower. First, the flashing step is carried out at approximately atmospheric pressure, and therefore there is no need to use a large-capacity pressure vessel unlike the conventional pressurized dehydration tank. Furthermore, since it is a continuous flash system, the capacity can be kept small even when the amount of coal tar distillation is increased. In addition, unlike a pressurized dewatering tank, the sludge is not separated by standing still, so there is no need for sludge removal work. Furthermore, since the dehydration efficiency is increased by performing flashing treatment, the water content of the coal tar supplied to the dehydration tower becomes extremely small, and as a result, there is no bumping phenomenon in the dehydration tower, making safe operation possible. . In addition, since the vaporized matter evaporated in the flashing process is used as a heating source for the crude coal tar, heat can be recovered.
図面は本発明によるコールタールの蒸留方法の
一実施態様を示すフローシートである。
２，４，１７，３０，３５，３９，４１，４２
…熱交換器、５…加熱器、７…フラツシユ槽、１
１，１２…軽油分離槽、１６，３１…管炉、１４
…脱水塔。
The drawing is a flow sheet showing one embodiment of the coal tar distillation method according to the present invention. 2, 4, 17, 30, 35, 39, 41, 42
...Heat exchanger, 5...Heater, 7...Flush tank, 1
1, 12... Light oil separation tank, 16, 31... Tube furnace, 14
...Dehydration tower.
Claims (1)
処理を行うにあたり、事前にフラツシユ工程にお
いて水分の一部および軽油分の一部をフラツシユ
させることを特徴とするコールタールの脱水処理
方法。 ２ 含水原料コールタールを加圧下に加熱してフ
ラツシユ工程に導く特許請求の範囲第１項に記載
の方法。 ３ 脱水塔に導くフラツシユ工程後のコールター
ルの水分含有量を２％以下とする特許請求の範囲
第１項または第２項に記載の方法。 ４ フラツシユ工程のフラツシユ温度は、大気圧
力下で100〜200℃の温度で操作する特許請求の範
囲第１項ないし、第３項のいずれか一つに記載の
方法。 ５ フラツシユ工程でフラツシユされた成分を、
凝縮後に静置分離にて水分と油分に分離する特許
請求の範囲第１項ないし第４項のいずれか一つに
記載の方法。 ６ 静置分離された油分を、脱水塔の還流液とし
て供給する特許請求の範囲第５項に記載の方法。[Scope of Claims] 1. A method for dehydrating coal tar, which comprises flashing part of the water and part of the light oil in a flashing step in advance of dehydrating the water-containing raw material coal tar in a dehydration tower. . 2. The method according to claim 1, wherein the water-containing raw material coal tar is heated under pressure and introduced into a flashing process. 3. The method according to claim 1 or 2, wherein the water content of the coal tar after the flashing step that is led to the dehydration tower is 2% or less. 4. The method according to any one of claims 1 to 3, wherein the flashing temperature in the flashing step is 100 to 200°C under atmospheric pressure. 5. Ingredients flashed in the flashing process,
The method according to any one of claims 1 to 4, wherein the water and oil are separated by static separation after condensation. 6. The method according to claim 5, wherein the oil component separated by standing is supplied as a reflux liquid to a dehydration tower.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17244582A JPS5959787A (en) | 1982-09-30 | 1982-09-30 | Dehydration of coal tar |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17244582A JPS5959787A (en) | 1982-09-30 | 1982-09-30 | Dehydration of coal tar |
Publications (2)
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|---|---|
| JPS5959787A JPS5959787A (en) | 1984-04-05 |
| JPH0251474B2 true JPH0251474B2 (en) | 1990-11-07 |
Family
ID=15942110
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17244582A Granted JPS5959787A (en) | 1982-09-30 | 1982-09-30 | Dehydration of coal tar |
Country Status (1)
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|---|---|
| JP (1) | JPS5959787A (en) |
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Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55123693A (en) * | 1979-02-28 | 1980-09-24 | Pkm Anlagenbau Veb | Dust removing and cooling of crude gas |
-
1982
- 1982-09-30 JP JP17244582A patent/JPS5959787A/en active Granted
Patent Citations (1)
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|---|---|---|---|---|
| JPS55123693A (en) * | 1979-02-28 | 1980-09-24 | Pkm Anlagenbau Veb | Dust removing and cooling of crude gas |
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| JPS5959787A (en) | 1984-04-05 |
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