JPH0250333B2 - - Google Patents
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- JPH0250333B2 JPH0250333B2 JP58000948A JP94883A JPH0250333B2 JP H0250333 B2 JPH0250333 B2 JP H0250333B2 JP 58000948 A JP58000948 A JP 58000948A JP 94883 A JP94883 A JP 94883A JP H0250333 B2 JPH0250333 B2 JP H0250333B2
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Description
【発明の詳細な説明】
この発明は電磁クラツチ・ブレーキ用過励磁制
御装置の改良に関するものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention relates to an improvement in an overexcitation control device for an electromagnetic clutch/brake.
周知の通り、電磁クラツチ・ブレーキ装置の応
答速度を高める方法として、クラツチやブレーキ
の動作開始時に、それらの励磁コイルに短時間定
格以上の電流（定格の３〜４倍）を流す過励磁制
御方法が広く用いられている。 As is well known, as a method to increase the response speed of electromagnetic clutches and brakes, there is an overexcitation control method in which a current higher than the rated value (3 to 4 times the rated value) is passed through the excitation coil for a short period of time when the clutch or brake starts operating. is widely used.
すなわち、高圧／低圧２系統の直流電源を用
い、クラツチやブレーキの動作開始時は高圧の直
流電源によりクラツチやブレーキを過励磁し、動
作開始後は低圧の直流電源によりクラツチやブレ
ーキを励磁する方法が採られていた。また、上記
の直流電源は、クラツチやブレーキの動作安定上
リツプル分の少ないものである事が望ましく、交
番電圧を全波整流する事により得られていた。 That is, a method that uses two systems of high-voltage and low-voltage DC power supplies; when the clutch or brake starts operating, the clutch or brake is overexcited by the high-voltage DC power supply, and after the clutch or brake starts operating, the clutch or brake is excited by the low-voltage DC power supply. was taken. Further, it is desirable that the above-mentioned DC power source has a small ripple component in order to stabilize the operation of the clutch and brake, and this can be obtained by full-wave rectification of the alternating voltage.
第１図は上述した過励磁制御に使用される従来
の電磁クラツチ・ブレーキ用過励磁制御装置の構
成を示す回路図である。図において１は変圧器で
あり、変圧器１は２つの独立した２次巻線１ａ
（出力電圧100V）と１ｂ（出力電圧30V）とを有
している。そして２次巻線１ａの出力端は２つの
ダイオード２ａ，２ｂと２つのサイリスタ２ｃ，
２ｄとからなる全波整流回路２の交流入力端に接
続され、２次巻線１の出力端は４つのダイオード
からなる全波整流回路３の入力端に接続されてい
る。また全波整流回路２，３のマイナス出力端２
ｅ，３ｅはコモンライン４に共通接続されてい
る。さらに全波整流回路３のプラス出力端３ｆは
ダイオード５のアノードに、ダイオード５のカソ
ードは全波整流回路２のプラス出力端２ｆに接続
されている。また、全波整流回路２のプラス出力
端２ｆは電磁クラツチコイル６と電磁ブレーキコ
イル７の各一端に接続され、これらのコイル６，
７の他端はトランジスタ８，９の各コレクタに、
トランジスタ８，９の各エミツタはコモンライン
４に各々接続されている。また、上記のサイリス
タ２ｃ，２ｄの各ゲートは制御回路１０の出力端
１０ａに、トランジスタ８のベースは出力端１０
ｂに、トランジスタ９のベースは出力端１０ｃに
各々接続されている。そして制御回路１０はパル
ス状の入力信号Ｓに基づいてサイリスタ２ｃ，２
ｄ、トランジスタ８，９をオン、オフする。な
お、コイル６，７にはスパーククエンチヤ６ａ，
７ａが、トランジスタ８，９のコレクタ、エミツ
タ間にはバリスタ８ａ，９ａが各々並列接続さ
れ、トランジスタ８，９をコイル６，７の逆起電
力から保護している。 FIG. 1 is a circuit diagram showing the configuration of a conventional electromagnetic clutch/brake overexcitation control device used for the above-mentioned overexcitation control. In the figure, 1 is a transformer, and the transformer 1 has two independent secondary windings 1a.
(output voltage 100V) and 1b (output voltage 30V). The output end of the secondary winding 1a is connected to two diodes 2a, 2b and two thyristors 2c,
The output terminal of the secondary winding 1 is connected to the input terminal of a full-wave rectifier circuit 3 consisting of four diodes. Also, the negative output terminal 2 of the full-wave rectifier circuits 2 and 3
e and 3e are commonly connected to the common line 4. Furthermore, the positive output end 3f of the full-wave rectifier circuit 3 is connected to the anode of the diode 5, and the cathode of the diode 5 is connected to the positive output end 2f of the full-wave rectifier circuit 2. Further, the positive output end 2f of the full-wave rectifier circuit 2 is connected to one end of each of the electromagnetic clutch coil 6 and the electromagnetic brake coil 7, and these coils 6,
The other end of 7 is connected to each collector of transistors 8 and 9,
The emitters of transistors 8 and 9 are connected to common line 4, respectively. Further, the gates of the thyristors 2c and 2d are connected to the output terminal 10a of the control circuit 10, and the base of the transistor 8 is connected to the output terminal 10a of the control circuit 10.
b, the bases of the transistors 9 are each connected to the output terminal 10c. The control circuit 10 then controls the thyristors 2c and 2 based on the pulsed input signal S.
d. Turn on and off transistors 8 and 9. Incidentally, the coils 6 and 7 are provided with spark quenchers 6a,
Varistors 8a and 9a are connected in parallel between the collectors and emitters of transistors 8 and 9, respectively, and protect transistors 8 and 9 from the back electromotive force of coils 6 and 7.
このような構成において、第２図イに示す入力
信号Ｓが時刻t1に“Ｈ”レベルになると、一定の
遅延時間T1経過後の時刻t2に、同図ロ，ハに示す
ように制御回路１０の出力端１０ａ，１０ｂの出
力信号が“Ｈ”レベルとなる。これによつてサイ
リスタ２ｃ，２ｄがオンとなるとともに、トラン
ジスタ８がオンとなり、電磁クラツチコイル６に
同図ホに示す過励磁電流１caが流れ電磁クラツ
チをオンとする。なお、このときダイオード５が
逆バイアスされるので全波整流回路３には電流が
流れない。次に、過励磁時間T2経過後の時刻t3に
出力端１０ａの出力信号が“Ｌ”レベルになる
と、サイリスタ２ｃ，２ｄがオフとなり、ダイオ
ード５が開状態となる。これによつて電磁クラツ
チコイル６には全波整流回路３のプラス出力端３
ｆから定格電流１cbがダイオード５を介して供
給される。そして、時刻t4に入力信号Ｓが“Ｌ”
レベルとなるまでこの状態が持続し、時刻t4に出
力端１０ｂの出力信号が“Ｌ”レベルとなりトラ
ンジスタ８がオフされると電磁クラツチコイル６
が非励磁状態となり電磁クラツチがオフとなる。 In such a configuration, when the input signal S shown in FIG. 2A goes to the "H" level at time t1 , at time t2 after a certain delay time T1 has elapsed, as shown in FIG. The output signals of the output terminals 10a and 10b of the control circuit 10 become "H" level. As a result, the thyristors 2c and 2d are turned on, the transistor 8 is turned on, and an overexcitation current 1ca shown in FIG. Note that at this time, since the diode 5 is reverse biased, no current flows through the full-wave rectifier circuit 3. Next, when the output signal of the output terminal 10a becomes "L" level at time t3 after the overexcitation time T2 has elapsed, the thyristors 2c and 2d are turned off and the diode 5 is opened. As a result, the positive output terminal 3 of the full-wave rectifier circuit 3 is connected to the electromagnetic clutch coil 6.
A rated current of 1 cb is supplied from f through the diode 5. Then, at time t4 , the input signal S becomes “L”
This state continues until the output terminal 10b reaches the "L" level at time t4 , and when the transistor 8 is turned off, the electromagnetic clutch coil 6
becomes de-energized and the electromagnetic clutch turns off.
次に、入力信号Ｓが“Ｌ”レベルに変化したと
きにも、上述した動作と類似の動作が行われ、電
磁ブレーキの制御が行われる。すなわち、入力信
号Ｓが“Ｌ”レベルに立下がると、第２図ロ，ニ
に示すように遅延時間T1経過後に出力端１０ａ，
１０ｃの出力信号が“Ｈ”レベルになり、過励磁
時間T2の間電磁ブレーキコイル７に過励磁電流
１baが供給される。そして、過励磁時間T2が経
過すると出力端１０ａの出力信号が“Ｌ”レベル
となり、電磁クラツチの場合と同様にして全波整
流回路３から電磁ブレーキコイル７に定格電流１
bbが流れる。そしてここの状態は入力信号Ｓが
“Ｈ”レベルとなり、出力端１０ｃの出力信号が
“Ｌ”レベルとなるまで継続する。こうして電磁
クラツチと電磁ブレーキの駆動、停止が交互に行
われ、それらの駆動開始時には応答速度を高める
ための過励磁制御が行われる。 Next, when the input signal S changes to the "L" level, an operation similar to that described above is performed, and the electromagnetic brake is controlled. That is, when the input signal S falls to the "L" level, the output terminals 10a ,
The output signal of 10c becomes "H" level, and overexcitation current 1ba is supplied to electromagnetic brake coil 7 during overexcitation time T2 . Then, when the overexcitation time T2 has elapsed, the output signal at the output terminal 10a becomes "L" level, and the rated current 1 is applied from the full-wave rectifier circuit 3 to the electromagnetic brake coil 7 in the same manner as in the case of the electromagnetic clutch.
bb is playing. This state continues until the input signal S becomes "H" level and the output signal of the output terminal 10c becomes "L" level. In this way, the electromagnetic clutch and the electromagnetic brake are driven and stopped alternately, and when they start driving, overexcitation control is performed to increase response speed.
ところで上述した従来の過励磁制御装置におい
ては、過励磁電流を供給するための巻線１ａと定
格電流を供給するための巻線１ｂの２つの独立し
た２次巻線をもつ変圧器が必要なため、専用の変
圧器を作らねばならず、また、巻線１ａおよび巻
線１ｂのそれぞれに対し全波整流回路を構成して
いたので多くの整流素子を必要とし、コスト高を
招いていた。 By the way, the conventional overexcitation control device described above requires a transformer having two independent secondary windings: winding 1a for supplying overexcitation current and winding 1b for supplying rated current. Therefore, a dedicated transformer had to be made, and since a full-wave rectifier circuit was configured for each of the windings 1a and 1b, many rectifying elements were required, leading to high costs.
また、従来の過励磁制御装置においては過励磁
電流として定格電流の３〜４倍の電流を流して速
い応答を得ていたが、通常の使用目的においては
電磁クラツチ・ブレーキの応答速度は定格電流を
流したときの応答速度よりも幾分速くするだけで
十分な場合が多く、また、電磁クラツチ・ブレー
キのコイルに必要以上の過励磁電流を流すこと
は、電磁クラツチ・ブレーキ本体の放熱対策の上
からも好ましくなかつた。 In addition, in conventional overexcitation control devices, a current that is 3 to 4 times the rated current is passed as the overexcitation current to obtain a fast response, but in normal use, the response speed of the electromagnetic clutch/brake is limited to the rated current. In many cases, it is sufficient to make the response speed slightly faster than the response speed when the electromagnetic clutch/brake coil is supplied with an overexcited current that is higher than necessary. I didn't like it from above either.
この発明は上述した事情に鑑み、部品点数が少
なくて安価な電磁クラツチ・ブレーキ用過励磁制
御装置を提供するもので、２次巻線にセンタタツ
プを有する標準型の変圧器を使用したことを特徴
とする。さらに詳述すると、この発明は、過励磁
電流を定格電流の２倍の大きさに設定しても通常
の使用目的には十分な応答速度を得ることがで
き、かつ発熱量も減少するという事実に着眼して
なされたもので、過励磁電流は２次巻線の両端に
得られる交流圧力を直流に変換して得、定格電流
はセンタタツプと両端との間に得られる交流電圧
を直流に変換して得ることを特徴とする。 In view of the above-mentioned circumstances, the present invention provides an inexpensive overexcitation control device for electromagnetic clutches and brakes with a small number of parts, and is characterized by using a standard transformer having a center tap in the secondary winding. shall be. More specifically, this invention is based on the fact that even if the overexcitation current is set to twice the rated current, a response speed sufficient for normal use can be obtained, and the amount of heat generated is also reduced. The overexcitation current is obtained by converting the AC pressure obtained at both ends of the secondary winding into DC, and the rated current is obtained by converting the AC voltage obtained between the center tap and both ends into DC. It is characterized by the following:
以下、図面に基づいて本発明の実施例を説明す
る。第３図は本発明の第一実施例の構成を示す回
路図であり、この図において第１図の各部に対応
する部分には同一の符号を付し、その説明を省略
する。図において符号１１は変圧器であり、２次
巻線１１ａにはセンタタツプＣが両端Ａ，Ｂの中
点から引き出されている。そして、端子Ａはダイ
オード１２ａのカソードとダイオード１２ｃのア
ノードに、端子Ｂはダイオード１２ｂのカソード
とダイオード１２ｄのアノードに各々接続されて
いる。また、ダイオード１２ａと１２ｂのアノー
ドが共通接続される一方、ダイオード１２ｃと１
２ｄのカソードが共通接続され全波整流回路１２
を構成している。そして、全波整流回路１２のマ
イナス出力端１２ｅ（ダイオード１２ａと１２ｂ
のアノードの共通接続点）がコモンライン４に、
プラス出力端１２ｆ（ダイオード１２ｃと１２ｄ
のカソードの共通接続点）がサイリスタ１３のア
ノードに各々接続されている。またサイリスタ１
３のカソードが電磁クラツチコイル６と電磁ブレ
ーキコイル７の共通接続点１４に、サイリスタ１
３のゲートが制御回路１０の出力端１０ａに各々
接続されている。 Embodiments of the present invention will be described below based on the drawings. FIG. 3 is a circuit diagram showing the configuration of the first embodiment of the present invention. In this figure, parts corresponding to those in FIG. 1 are given the same reference numerals, and their explanations will be omitted. In the figure, reference numeral 11 denotes a transformer, and a center tap C is drawn out from the middle point of both ends A and B of the secondary winding 11a. The terminal A is connected to the cathode of the diode 12a and the anode of the diode 12c, and the terminal B is connected to the cathode of the diode 12b and the anode of the diode 12d. Further, the anodes of the diodes 12a and 12b are commonly connected, while the anodes of the diodes 12c and 12b are connected in common.
2d cathodes are commonly connected and a full wave rectifier circuit 12
It consists of Then, the negative output terminal 12e of the full-wave rectifier circuit 12 (diodes 12a and 12b
common connection point of the anodes) is connected to common line 4,
Positive output terminal 12f (diodes 12c and 12d
(common connection point of the cathodes) are respectively connected to the anodes of the thyristors 13. Also, thyristor 1
The cathode of the thyristor 1 is connected to the common connection point 14 of the electromagnetic clutch coil 6 and the electromagnetic brake coil 7.
3 gates are connected to the output terminal 10a of the control circuit 10, respectively.
一方、センタタツプＣはダイオード１５のアノ
ードに接続され、ダイオード１５のカソードは共
通接続点１４に接続されている。また、共通接続
点１４とコモンライン４との間にはフリーホイー
リングダイオード１６が介挿されている。 On the other hand, the center tap C is connected to the anode of the diode 15, and the cathode of the diode 15 is connected to the common connection point 14. Furthermore, a freewheeling diode 16 is inserted between the common connection point 14 and the common line 4.
そして、上述の構成を有する本実施例の動作は
第２図に示すタイムチヤートに従つて行われる。
すなわち、第２図に示す時刻t1に入力信号Ｓが
“Ｈ”レベルとなり、遅延時間T1経過後に出力端
１０ａ，１０ｂの出力信号が“Ｈ”レベルになる
と、サイリスタ１３、トランジスタ８がオンとな
り、これによつて全波整流回路１２のプラス出力
端１２ｆから電磁クラツチコイル６に過励磁電流
I′caが流れ電磁クラツチ（図示せず）がオンとな
る。この際、ダイオード１５が逆バイアスされる
のでセンタタツプＣから電流が流れることはな
い。次に、第２図の時刻t3に至り、出力端１０ａ
の出力信号が“Ｌ”レベルになると、サイリスタ
１３がオフとなり、これによつて、電磁クラツチ
コイル６にはセンタタツプＣからダイオード１５
を介して定格電流Icbが流れる。すなわち、セン
タタツプＣの電圧が端子Ｂの電圧よりも高いとき
は、センタタツプＣ→ダイオード１５→電磁クラ
ツチコイル６→トランジスタ８→ダイオード１２
ｂ→端子Ｂという経路を通つて電磁クラツチコイ
ル６に定格電流Icbが流れ、センタタツプＣの電
圧が端子Ｂの電圧よりも低いときは（このときセ
ンタタツプＣの電圧は端子Ａの電圧よりも高い）、
センタタツプＣ→ダイオード１５→電磁クラツチ
コイル６→トランジスタ８→ダイオード１２ａ→
端子Ａという経過を通つて電磁クラツチコイル６
に定格電流Icbが流れる。そして、この状態は、
時刻t4に入力信号Ｓが“Ｌ”レベルとなり、これ
によつて出力端１０ｂの出力信号が“Ｌ”レベル
となつてトランジスタ８がオフするまで継続す
る。このように、過励磁電流I′caは両端Ａ，Ｂ間
に得られる交流電圧を全波整流回路１２によつて
整流することによつて得られ、定格定流Icbはセ
ンタタツプＣと両端Ａ，Ｂとの間に得られる交流
電圧をダイオード１２ａ，１２ｂによつて全波整
流することによつて得られる。そして、過励磁電
流I′caの値は定格電流Icaの２倍となる。なお、
上の説明は電磁クラツチが励磁される場合につい
て述べたが、電磁ブレーキの励磁も同様に行われ
る。 The operation of this embodiment having the above-described configuration is performed according to the time chart shown in FIG.
That is, when the input signal S becomes "H" level at time t1 shown in FIG . As a result, an overexcitation current flows from the positive output terminal 12f of the full-wave rectifier circuit 12 to the electromagnetic clutch coil 6.
I'ca flows and an electromagnetic clutch (not shown) is turned on. At this time, since the diode 15 is reverse biased, no current flows from the center tap C. Next, at time t3 in FIG. 2, the output terminal 10a
When the output signal of C becomes "L" level, the thyristor 13 is turned off, and the electromagnetic clutch coil 6 is connected to the diode 15 from the center tap C.
Rated current Icb flows through. That is, when the voltage at center tap C is higher than the voltage at terminal B, center tap C → diode 15 → electromagnetic clutch coil 6 → transistor 8 → diode 12.
When the rated current Icb flows through the electromagnetic clutch coil 6 through the path b→terminal B, and the voltage at center tap C is lower than the voltage at terminal B (at this time, the voltage at center tap C is higher than the voltage at terminal A). ,
Center tap C → diode 15 → electromagnetic clutch coil 6 → transistor 8 → diode 12a →
The electromagnetic clutch coil 6 passes through the terminal A.
Rated current Icb flows through. And this state is
At time t4 , the input signal S goes to the "L" level, which causes the output signal at the output terminal 10b to go to the "L" level, and continues until the transistor 8 is turned off. In this way, the overexcitation current I'ca is obtained by rectifying the AC voltage obtained between the ends A and B by the full-wave rectifier circuit 12, and the rated constant current Icb is obtained by rectifying the AC voltage obtained between the center tap C and the ends A and B. It is obtained by full-wave rectification of the alternating current voltage obtained between B and B using diodes 12a and 12b. Then, the value of overexcitation current I'ca is twice the rated current Ica. In addition,
Although the above description deals with the case where the electromagnetic clutch is energized, the energization of the electromagnetic brake is carried out in the same way.
次に第４図は本発明の第２実施例の構成を示す
回路図であり、第２実施例が第３図に示す第１実
施例と異なる点は、以下の点である。 Next, FIG. 4 is a circuit diagram showing the configuration of a second embodiment of the present invention. The second embodiment differs from the first embodiment shown in FIG. 3 in the following points.
本実施例においては第３図に示す第１実施例
のダイオード１２ｃ，１２ｄに代つてサイリス
タ１７ｃ，１７ｄが接続されており、ダイオー
ド１２ａ，１２ｂ、サイリタス１７ｃ，１７ｄ
が混合全波整流回路１７を構成している。ま
た、サイリスタ１７ｃ，１７ｄの各ゲートは制
御回路１０の出力端１０ａに共通接続されてい
る。 In this embodiment, thyristors 17c and 17d are connected in place of the diodes 12c and 12d of the first embodiment shown in FIG.
constitutes the mixed full-wave rectifier circuit 17. Further, each gate of the thyristors 17c and 17d is commonly connected to the output terminal 10a of the control circuit 10.
混合全波整流回路１７のプラス出力端１７ｆ
（サイリスタ１７ｃ，１７ｄの各カソードの共
通接続点）が共通接続点１４に直結されてい
る。 Positive output terminal 17f of mixed full-wave rectifier circuit 17
(the common connection point between the cathodes of the thyristors 17c and 17d) is directly connected to the common connection point 14.
以上の構成において、第２図の時刻t1に入力信
号Ｓが“Ｈ”レベルとなり、遅延時間T1後の時
刻t2に出力端１０ａ，１０ｂの出力信号が“Ｈ”
レベルになると、サイリスタ１７ｃ，１７ｄおよ
びトランジスタ８がオンとなり、混合全波整流回
路１７のプラス出力端１７ｆから電磁クラツチコ
イル６に過励磁電流I′caが流れる。この際ダイオ
ード１５が逆バイアスされるのでセンタタツプＣ
から電流が流れることはない。そして、第２図の
時刻t3に至り出力端１０ａの出力信号が“Ｌ”レ
ベルになると、サイリスタ１７ｃ，１７ｄがオフ
となり、以後、第１実施例の場合と同様にして電
磁クラツチコイル６に定格電流Icbが流れ、入力
信号Ｓが“Ｌ”レベルとなる時刻t4まで電磁クラ
ツチコイル６が励磁される。また電磁ブレーキも
同様に制御される。なお、本第２実施例によれ
ば、サイリスタ１７ｃ，１７ｄのゲートの点弧角
を変えることによつて過励磁電流の値を変えるこ
とも可能である。 In the above configuration, the input signal S becomes "H" level at time t1 in FIG. 2, and the output signals of output terminals 10a and 10b become "H" level at time t2 after delay time T1.
When the level is reached, the thyristors 17c, 17d and the transistor 8 are turned on, and an overexcitation current I'ca flows from the plus output terminal 17f of the mixed full-wave rectifier circuit 17 to the electromagnetic clutch coil 6. At this time, the diode 15 is reverse biased, so the center tap C
No current flows from. Then, when the output signal of the output terminal 10a becomes "L" level at time t3 in FIG. The rated current Icb flows and the electromagnetic clutch coil 6 is excited until time t4 when the input signal S becomes "L" level. The electromagnetic brake is also controlled in the same way. According to the second embodiment, it is also possible to change the value of the overexcitation current by changing the firing angle of the gates of the thyristors 17c and 17d.
以上説明したように、この発明はセンタタツプ
を有する変圧器の２次巻線両端間の電圧から過励
磁電流を得、センタタツプと両端との間に生じる
電圧から定格電流を得ているので、変圧器に標準
型のものを使用することができ、また、部品点数
が少なくて済み、従つて、過励磁制御装置のコス
トの低減化を図ることができる。また、過励磁電
流の値を定格電流の２倍としたことによつて電磁
クラツチ・ブレーキ本体にかかる熱負担を軽減す
ることのできる利点が得られる。 As explained above, in this invention, the overexcitation current is obtained from the voltage across the secondary winding of a transformer having a center tap, and the rated current is obtained from the voltage generated between the center tap and both ends. A standard type can be used for the overexcitation control device, and the number of parts can be reduced, so that the cost of the overexcitation control device can be reduced. Further, by setting the value of the overexcitation current to twice the rated current, there is an advantage that the heat load applied to the electromagnetic clutch/brake body can be reduced.
第１図は従来の過励磁制御装置の構成を示す回
路図、第２図は同装置の動作を説明するためのタ
イムチヤート、第３図は本発明の第１実施例の構
成を示す回路図、第４図は本発明の第２実施例の
構成を示す回路図である。
１０……制御回路、１１……変圧器、１２ａ，
１２ｂ，１２ｃ，１２ｄ……ダイオード、１３…
…サイリスタ、１７ｃ，１７ｄ……サイリスタ。
Fig. 1 is a circuit diagram showing the configuration of a conventional overexcitation control device, Fig. 2 is a time chart for explaining the operation of the same device, and Fig. 3 is a circuit diagram showing the configuration of the first embodiment of the present invention. , FIG. 4 is a circuit diagram showing the configuration of a second embodiment of the present invention. 10...Control circuit, 11...Transformer, 12a,
12b, 12c, 12d...diode, 13...
...thyristor, 17c, 17d...thyristor.
Claims (1)
前記２次巻線の両端にアノードが接続され、カソ
ードが共通接続された第１および第２の整流素子
と、前記２次巻線の両端にカソードが接続され、
アノードが共通接続された第３および第４の整流
素子と、電磁クラツチ・ブレーキに供給される電
圧を、前記第１および第２の整流素子のカソード
と前記第３および第４の整流素子のアノードとの
間に出力される高圧の直流電圧にするか前記セン
タタツプと前記第３および第４の整流素子との間
に出力される低圧の直流電圧にするかを切り換え
るスイツチ手段と、前記電磁クラツチ・ブレーキ
の動作開始時に一定時間前記高圧の直流電圧が前
記電磁クラツチ・ブレーキに供給されるように前
記スイツチ手段を制御し、前記一定時間経過後は
前記低圧の直流電圧が前記電磁クラツチ・ブレー
キに供給されるように前記スイツチ手段を制御す
る制御回路とを具備する事を特徴とする電磁クラ
ツチ・ブレーキ用過励磁制御装置。1. A transformer having a center tap in the secondary winding;
first and second rectifier elements having anodes connected to both ends of the secondary winding and cathodes commonly connected; and a cathode connected to both ends of the secondary winding;
third and fourth rectifying elements whose anodes are commonly connected, and the voltage supplied to the electromagnetic clutch/brake is connected between the cathodes of the first and second rectifying elements and the anodes of the third and fourth rectifying elements. a switch means for switching between a high voltage DC voltage output between the center tap and the third and fourth rectifying elements; The switching means is controlled so that the high DC voltage is supplied to the electromagnetic clutch/brake for a predetermined time at the start of brake operation, and after the predetermined time elapses, the low DC voltage is supplied to the electromagnetic clutch/brake. 1. An overexcitation control device for an electromagnetic clutch/brake, comprising: a control circuit for controlling said switch means so as to control said switching means;
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58000948A JPS59126119A (en) | 1983-01-07 | 1983-01-07 | Overexcitation controller for electromagnetic clutch brake |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58000948A JPS59126119A (en) | 1983-01-07 | 1983-01-07 | Overexcitation controller for electromagnetic clutch brake |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59126119A JPS59126119A (en) | 1984-07-20 |
| JPH0250333B2 true JPH0250333B2 (en) | 1990-11-02 |
Family
ID=11487894
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58000948A Granted JPS59126119A (en) | 1983-01-07 | 1983-01-07 | Overexcitation controller for electromagnetic clutch brake |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59126119A (en) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62258229A (en) * | 1986-04-30 | 1987-11-10 | Shinko Electric Co Ltd | Exciter for electro-magnetic clutch brake |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5211150U (en) * | 1975-07-11 | 1977-01-26 | ||
| JPS54140966A (en) * | 1978-04-25 | 1979-11-01 | Meisei Electric Co Ltd | Driving circuit for electromagnetic equipment |
-
1983
- 1983-01-07 JP JP58000948A patent/JPS59126119A/en active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5211150U (en) * | 1975-07-11 | 1977-01-26 | ||
| JPS54140966A (en) * | 1978-04-25 | 1979-11-01 | Meisei Electric Co Ltd | Driving circuit for electromagnetic equipment |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59126119A (en) | 1984-07-20 |
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