JPH02305358A - 燃料ポンプ - Google Patents
燃料ポンプInfo
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- JPH02305358A JPH02305358A JP2091985A JP9198590A JPH02305358A JP H02305358 A JPH02305358 A JP H02305358A JP 2091985 A JP2091985 A JP 2091985A JP 9198590 A JP9198590 A JP 9198590A JP H02305358 A JPH02305358 A JP H02305358A
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- JP
- Japan
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- impeller
- pump
- housing
- inducer
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- Prior art date
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Links
- 239000000446 fuel Substances 0.000 title claims abstract description 55
- 239000000411 inducer Substances 0.000 claims abstract description 36
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims abstract description 13
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 9
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims description 6
- 238000005086 pumping Methods 0.000 abstract 1
- TYZFQSLJTWPSDS-UHFFFAOYSA-N 2-phenylselanylisoindole-1,3-dione Chemical compound O=C1C2=CC=CC=C2C(=O)N1[Se]C1=CC=CC=C1 TYZFQSLJTWPSDS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 1
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- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
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- -1 line loss Substances 0.000 description 1
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M37/00—Apparatus or systems for feeding liquid fuel from storage containers to carburettors or fuel-injection apparatus; Arrangements for purifying liquid fuel specially adapted for, or arranged on, internal-combustion engines
- F02M37/04—Feeding by means of driven pumps
- F02M37/18—Feeding by means of driven pumps characterised by provision of main and auxiliary pumps
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
- F02C7/00—Features, components parts, details or accessories, not provided for in, or of interest apart form groups F02C1/00 - F02C6/00; Air intakes for jet-propulsion plants
- F02C7/22—Fuel supply systems
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D13/00—Pumping installations or systems
- F04D13/12—Combinations of two or more pumps
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D9/00—Priming; Preventing vapour lock
- F04D9/04—Priming; Preventing vapour lock using priming pumps; using booster pumps to prevent vapour-lock
- F04D9/06—Priming; Preventing vapour lock using priming pumps; using booster pumps to prevent vapour-lock of jet type
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
- Details Of Reciprocating Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は回転式燃料ポンプに関し、さらに詳細には、航
空機用タービンエンジン燃料送り出しシステムに特に使
用されるようなブーストポンプシステムに関する。
空機用タービンエンジン燃料送り出しシステムに特に使
用されるようなブーストポンプシステムに関する。
(従来の技術)
航空機用ガスタービンエンジンは、吸込口に影響を与え
る多くのパラメータに応じて広範な種類の吸込燃料条件
で作動可能である必要がある。吸込燃料条件は気体のブ
ースト圧力の損失が生じた場合や、吸引供給(suct
ion−feed)燃料送り出しモードで動作させた場
合に最も顕著な影響を被る。吸込燃料はまた燃料温度、
燃料の蒸気圧真値、管路損失や燃料流量によっても影響
を受ける。2つの重量な設計パラメータは、ポンプ吸込
口の蒸気/液体率と、吸込温度での燃料の蒸気圧真値を
越えるポンプ吸込口の圧力である、有効吸込圧力(N
P S P : Net Po5itivesucti
on Pressure)である。典型的なシステム設
計仕様においては、045の蒸気/液体率と5.0 p
siのNPSPが必要とされる。しかしながら、より新
しいシステムの仕様においては、典型的には、より広範
な燃料の流量範囲にわたって0.45の蒸気/液体率能
力が必要であり、さらに、間欠的な全液体又は全蒸気動
作について1゜0 psiのNPSPが必要である。さ
らに、NPSPは典型的には全燃料流量範囲にわたって
5゜0 psiにまで増加し、ある場合には全流量範囲
にわたって1.0 psiにまでなる。
る多くのパラメータに応じて広範な種類の吸込燃料条件
で作動可能である必要がある。吸込燃料条件は気体のブ
ースト圧力の損失が生じた場合や、吸引供給(suct
ion−feed)燃料送り出しモードで動作させた場
合に最も顕著な影響を被る。吸込燃料はまた燃料温度、
燃料の蒸気圧真値、管路損失や燃料流量によっても影響
を受ける。2つの重量な設計パラメータは、ポンプ吸込
口の蒸気/液体率と、吸込温度での燃料の蒸気圧真値を
越えるポンプ吸込口の圧力である、有効吸込圧力(N
P S P : Net Po5itivesucti
on Pressure)である。典型的なシステム設
計仕様においては、045の蒸気/液体率と5.0 p
siのNPSPが必要とされる。しかしながら、より新
しいシステムの仕様においては、典型的には、より広範
な燃料の流量範囲にわたって0.45の蒸気/液体率能
力が必要であり、さらに、間欠的な全液体又は全蒸気動
作について1゜0 psiのNPSPが必要である。さ
らに、NPSPは典型的には全燃料流量範囲にわたって
5゜0 psiにまで増加し、ある場合には全流量範囲
にわたって1.0 psiにまでなる。
(発明が解決しようとする課題)
従って、本発明の課題は、拡大されたエンジン動作範囲
にわたる航空機用タービンエンジン燃料送り出しシステ
ムに必要な流量を満足させることが可能であり、キャビ
テーションなしに1.0までの蒸気/液体吸込率及び拡
大された燃料流量範囲にわたり2.0 psiのNPS
Pで動作可能な燃料ポンプを提供することにある。ざら
に、本発明の別の目的は、航空機応用技術の厳しい重量
及び容積条件において経済的かつ効果的な構造を有し、
長い動作期間にわたり信頼性に富むサービスを提供可能
な上記タイプの燃料ポンプを提供することにある。
にわたる航空機用タービンエンジン燃料送り出しシステ
ムに必要な流量を満足させることが可能であり、キャビ
テーションなしに1.0までの蒸気/液体吸込率及び拡
大された燃料流量範囲にわたり2.0 psiのNPS
Pで動作可能な燃料ポンプを提供することにある。ざら
に、本発明の別の目的は、航空機応用技術の厳しい重量
及び容積条件において経済的かつ効果的な構造を有し、
長い動作期間にわたり信頼性に富むサービスを提供可能
な上記タイプの燃料ポンプを提供することにある。
(課題を解決するための手段)
本発明の1つの観点に基づく、航空機用タービンエンジ
ン燃料送り出しシステムその他の応用装置に使用される
燃料ポンプは、その内部で回転するように取り付けられ
たポンプ駆動軸を備えたハウジングを備えている。さら
に、渦巻ポンプステージが、上記ハウジング内で回転す
るように上記軸に連結された羽根車を含み、上記羽根車
が、上記軸に隣接する吸込端と上記羽根車の周囲にある
吐出端とを備えた半径方向に伸びる通路の周方向配列と
、上記羽根車の周囲を囲む上記ハウジング内の環状集液
キャビティとを備えている。さらに、インデューサステ
ージは、上記羽根車と共に回転するべく上記軸に連結さ
れた螺旋インデューサを含み、上記インデューサが、上
記羽根車の通路の上記吸込端に隣接する吐出端と上記イ
ンデューサの吐出端から軸方向に離れた側の吸込端とを
備えている。
ン燃料送り出しシステムその他の応用装置に使用される
燃料ポンプは、その内部で回転するように取り付けられ
たポンプ駆動軸を備えたハウジングを備えている。さら
に、渦巻ポンプステージが、上記ハウジング内で回転す
るように上記軸に連結された羽根車を含み、上記羽根車
が、上記軸に隣接する吸込端と上記羽根車の周囲にある
吐出端とを備えた半径方向に伸びる通路の周方向配列と
、上記羽根車の周囲を囲む上記ハウジング内の環状集液
キャビティとを備えている。さらに、インデューサステ
ージは、上記羽根車と共に回転するべく上記軸に連結さ
れた螺旋インデューサを含み、上記インデューサが、上
記羽根車の通路の上記吸込端に隣接する吐出端と上記イ
ンデューサの吐出端から軸方向に離れた側の吸込端とを
備えている。
インジェクタステージは、上記ハウジング内に通路手段
を含み、上記インデューサ吸込端と上記通路手段にアラ
イメントがとれたハウジング内のノズルオリフィスの周
方向配列に流体を送り、上記集液キャビティからの流体
を受けるように構成されている。さらに、上記ノズルオ
リフィスに平行に上記通路手段に吸込流体を送るための
上記ハウジング内のポンプ吸込手段が設けられている。
を含み、上記インデューサ吸込端と上記通路手段にアラ
イメントがとれたハウジング内のノズルオリフィスの周
方向配列に流体を送り、上記集液キャビティからの流体
を受けるように構成されている。さらに、上記ノズルオ
リフィスに平行に上記通路手段に吸込流体を送るための
上記ハウジング内のポンプ吸込手段が設けられている。
ポンプ吸込口はインジェクタ通路に給油し、インジェク
タのノズルは通路と協働して、流体圧をブーストし、通
路を介してインデューサの吸込口に流体を流し、インデ
ューサの吸込口は交互に流体圧をブーストし羽根車に流
体を送る。
タのノズルは通路と協働して、流体圧をブーストし、通
路を介してインデューサの吸込口に流体を流し、インデ
ューサの吸込口は交互に流体圧をブーストし羽根車に流
体を送る。
本発明の別の観点によれば、燃料送り出しシステムはブ
ーストステージを備え、このブーストステージは1、上
述の渦巻ステージ、インデューサステージ、インジェク
タステージと、さらに、羽根車の吐出口においてブース
トステージからの吸込流量を受けるベーンポンプステー
ジを含んでいる。ベーンポンプステージはポンプハウジ
ング内で回転するように軸に連結されたロータを含んで
いる。ロータは、複数の半径方向に広がる周辺溝を備え
、複数のベーンが上記溝に独立に摺動可能に配置されて
いる。上記ロータを囲む上記ハウジング内にカムリング
が形成され、カムリングは、ベーントラックを形成する
半径方向内側に向いたカムリング表面と上記表面と上記
ロータの間の少なくとも1つの流体圧キャビティとを備
えている。ベーンポンプ吸込口が、上記集液キャビティ
に連結され、ベーンポンプ吐出口が、ポンプハウジング
内の 、ポート、にまで伸びている。
ーストステージを備え、このブーストステージは1、上
述の渦巻ステージ、インデューサステージ、インジェク
タステージと、さらに、羽根車の吐出口においてブース
トステージからの吸込流量を受けるベーンポンプステー
ジを含んでいる。ベーンポンプステージはポンプハウジ
ング内で回転するように軸に連結されたロータを含んで
いる。ロータは、複数の半径方向に広がる周辺溝を備え
、複数のベーンが上記溝に独立に摺動可能に配置されて
いる。上記ロータを囲む上記ハウジング内にカムリング
が形成され、カムリングは、ベーントラックを形成する
半径方向内側に向いたカムリング表面と上記表面と上記
ロータの間の少なくとも1つの流体圧キャビティとを備
えている。ベーンポンプ吸込口が、上記集液キャビティ
に連結され、ベーンポンプ吐出口が、ポンプハウジング
内の 、ポート、にまで伸びている。
(実施例及び作用)
以下本発明の好適な実施例について添イ」図面を参照し
ながら説明する。
ながら説明する。
第1図は、本発明の好適な実施例に基づく燃料ポンプ1
0を説明しており、燃料ポンプ10は端部カバー14に
より閉鎖された開口端を備えた概ねカップ形状のハウジ
ング12を備えている。駆動軸16が、相互に隔置され
た軸受はスリーブ18゜20によりハウジング12内に
回転自在に支持されている。環状シール22がカバー1
4に担持され、ハウジング12の内側をシールするべく
軸16上のフランジ24に係合している。ポンプのはね
車ステージ26はシャフト16にキー止めされ、ハウジ
ング12内で軸16と共に回転自在である羽根車28を
備えている。羽根車28は、軸16近辺の吸込端から羽
根車28の周辺の吐出端にまで半径方向に伸びる螺旋通
路30の周辺配列を含んでいる。羽根車通路30の吐出
端は羽根車周辺において環状集液キャビティ30に向か
って開放しており、環状集液キャビティ30はハウジン
グ12内に羽根車周辺を囲むように形成されている。
0を説明しており、燃料ポンプ10は端部カバー14に
より閉鎖された開口端を備えた概ねカップ形状のハウジ
ング12を備えている。駆動軸16が、相互に隔置され
た軸受はスリーブ18゜20によりハウジング12内に
回転自在に支持されている。環状シール22がカバー1
4に担持され、ハウジング12の内側をシールするべく
軸16上のフランジ24に係合している。ポンプのはね
車ステージ26はシャフト16にキー止めされ、ハウジ
ング12内で軸16と共に回転自在である羽根車28を
備えている。羽根車28は、軸16近辺の吸込端から羽
根車28の周辺の吐出端にまで半径方向に伸びる螺旋通
路30の周辺配列を含んでいる。羽根車通路30の吐出
端は羽根車周辺において環状集液キャビティ30に向か
って開放しており、環状集液キャビティ30はハウジン
グ12内に羽根車周辺を囲むように形成されている。
ポンプインデューサステージ34は、通路30の内側端
に隣接して羽根車28の軸方向突起として一体的に形成
されたカラー38から半径方向外側に飛び出した螺旋ベ
ーン36を含んでいる。螺旋ベーン36は羽根車29と
一体的に形成された第2のカラー40に半径方向外側の
終端を有している。
に隣接して羽根車28の軸方向突起として一体的に形成
されたカラー38から半径方向外側に飛び出した螺旋ベ
ーン36を含んでいる。螺旋ベーン36は羽根車29と
一体的に形成された第2のカラー40に半径方向外側の
終端を有している。
このように、ベーン36及びカラー38 、40により
、羽根車と同軸であるが羽根車から隔置された吸込端か
ら、羽根車28内の通路30の内側端に給油する吐出端
にまで伸びるインデューサを介して、螺旋状流体通路が
形成される。ポンプインジェクタステージ42は、少な
くとも部分的軸16を囲むように伸びるカバー14内の
通路44により形成される。通路44は、第1図に示す
ように、弓形断面を有しており、第1図及び第2図に示
すように、インデューサステージ34の半径方向外側に
隔置された吸込端46からインデューサ34の吸込端側
の吐出端48に向けて広がっている。吸込端46は、第
2図に示すように、強化リブ29により周方向に分断さ
れている。第1図及び第3図に示すように、角度をもっ
て隔置されたノズルオリフィスの周辺配列が、通路44
の吸込端46と軸方向にアライメントがとれるようにか
っ吸込端から隔置されるようにカバー14内に形成され
る。オリフィス50が羽根車28の周辺に集液キャビテ
ィ32から加圧流を受けるように位置決めされている。
、羽根車と同軸であるが羽根車から隔置された吸込端か
ら、羽根車28内の通路30の内側端に給油する吐出端
にまで伸びるインデューサを介して、螺旋状流体通路が
形成される。ポンプインジェクタステージ42は、少な
くとも部分的軸16を囲むように伸びるカバー14内の
通路44により形成される。通路44は、第1図に示す
ように、弓形断面を有しており、第1図及び第2図に示
すように、インデューサステージ34の半径方向外側に
隔置された吸込端46からインデューサ34の吸込端側
の吐出端48に向けて広がっている。吸込端46は、第
2図に示すように、強化リブ29により周方向に分断さ
れている。第1図及び第3図に示すように、角度をもっ
て隔置されたノズルオリフィスの周辺配列が、通路44
の吸込端46と軸方向にアライメントがとれるようにか
っ吸込端から隔置されるようにカバー14内に形成され
る。オリフィス50が羽根車28の周辺に集液キャビテ
ィ32から加圧流を受けるように位置決めされている。
ベーンポンプステージ52はハウジング12内を回転自
在に軸16に対してキー止めされたロータ54を含んで
いる。ロータ54には複数の半径方向に伸びる周辺溝が
設けられている。複数のベーン56はそれぞれロータの
角溝に対して摺動自在に配置されている。カムリング5
8が軸受はプレート60.62とポートプレート64.
66の間でロータ54を取り囲むようにハウジング12
内に捕捉されている。カムリング58は半径方向内側に
配向するカムリング表面を有し、このカムリング表面に
よりベーン56が係合するベーントラックが形成される
と同時に、カムリング表面と対向するロータ間に少なく
とも1つの流体圧キャビティが形成される。ベーンポン
プステージ52の吸込口68は羽根車28の周囲を取り
囲む集液キャビティ32に連結される。ベーンポンプス
テージ52の吐出口はハウジング12内の燃料排出ポー
ト70に対して開口している。ベーンポンプステージ5
2については、本件出願人に譲渡され、参考として本明
細書に組み込まれている米国特許出願式334.502
号に開示されている。
在に軸16に対してキー止めされたロータ54を含んで
いる。ロータ54には複数の半径方向に伸びる周辺溝が
設けられている。複数のベーン56はそれぞれロータの
角溝に対して摺動自在に配置されている。カムリング5
8が軸受はプレート60.62とポートプレート64.
66の間でロータ54を取り囲むようにハウジング12
内に捕捉されている。カムリング58は半径方向内側に
配向するカムリング表面を有し、このカムリング表面に
よりベーン56が係合するベーントラックが形成される
と同時に、カムリング表面と対向するロータ間に少なく
とも1つの流体圧キャビティが形成される。ベーンポン
プステージ52の吸込口68は羽根車28の周囲を取り
囲む集液キャビティ32に連結される。ベーンポンプス
テージ52の吐出口はハウジング12内の燃料排出ポー
ト70に対して開口している。ベーンポンプステージ5
2については、本件出願人に譲渡され、参考として本明
細書に組み込まれている米国特許出願式334.502
号に開示されている。
燃料制御サーボバルブシステムからの戻り燃料は、軸1
6を貫通して軸方向に伸びる半径方向通路74に終端を
有する通路72に供給される。燃料制御バイパス及び計
量弁システムから戻されたバイパス燃料は、ハウジング
12内のポート76を通して、及び円筒状フィルタ78
を通して、ベーンポンプステージ52の吸込口68に供
給される。
6を貫通して軸方向に伸びる半径方向通路74に終端を
有する通路72に供給される。燃料制御バイパス及び計
量弁システムから戻されたバイパス燃料は、ハウジング
12内のポート76を通して、及び円筒状フィルタ78
を通して、ベーンポンプステージ52の吸込口68に供
給される。
エンジンの部品を冷却するためにエンジンシステム内で
使用される燃料は、カバー14内の管継手80を介して
、さらにカバー14内の通路82を介してインデューサ
ステージ34に供給される。第1の燃料吸込口84は、
ノズルオリフィス配列50とインジェクタ通路端部46
の間に間隙又は空間86とアライメントがとれたハウジ
ング12内の半径方向に配向するポートである。
使用される燃料は、カバー14内の管継手80を介して
、さらにカバー14内の通路82を介してインデューサ
ステージ34に供給される。第1の燃料吸込口84は、
ノズルオリフィス配列50とインジェクタ通路端部46
の間に間隙又は空間86とアライメントがとれたハウジ
ング12内の半径方向に配向するポートである。
動作時、ポート84の吸込燃料はインジェクタステージ
42の弓形状通路44を介してインデューサ34の吸込
端部に供給される。通路44を貫通する燃料の流れはノ
ズルのオリフィス50を通してキャビティ32から射出
される加圧下の燃料によって支援されブーストされる。
42の弓形状通路44を介してインデューサ34の吸込
端部に供給される。通路44を貫通する燃料の流れはノ
ズルのオリフィス50を通してキャビティ32から射出
される加圧下の燃料によって支援されブーストされる。
ここで留意すべきは、節の多いインジェクタ通路44が
インデューサステージ34に対する第1の燃料送り出し
通路として機能する点である。インデューサの吸込処理
性能を補助するためにインジェクタを使用することによ
り、標準的なインデューサ配列に比較して広範な燃料流
量範囲にわたってNPSP性能が補強される。インジェ
クタオリフィスの流量が小さいので、低い流量でのNP
SP問題を生じさせるほど燃料を加熱することがない。
インデューサステージ34に対する第1の燃料送り出し
通路として機能する点である。インデューサの吸込処理
性能を補助するためにインジェクタを使用することによ
り、標準的なインデューサ配列に比較して広範な燃料流
量範囲にわたってNPSP性能が補強される。インジェ
クタオリフィスの流量が小さいので、低い流量でのNP
SP問題を生じさせるほど燃料を加熱することがない。
インジェクタ42によってインデューサ34の吸込端部
に供給される燃料は、さらに羽根車ステージ26に対し
てインデューサによってブーストされ、羽根車ステージ
26は、上述の通り、インジェクタのノズルオリフィス
50を通して加圧された少量の燃料を供給し、さらに、
ベーンポンプステージ52に大量の加圧燃料を供給する
。
に供給される燃料は、さらに羽根車ステージ26に対し
てインデューサによってブーストされ、羽根車ステージ
26は、上述の通り、インジェクタのノズルオリフィス
50を通して加圧された少量の燃料を供給し、さらに、
ベーンポンプステージ52に大量の加圧燃料を供給する
。
ベーンポンプ52は通常通り操作してさらに燃料圧力を
ブーストし、燃料排出ロア0に燃料を流す。
ブーストし、燃料排出ロア0に燃料を流す。
第4図は、本発明の第2の実施例に基づくポンプ90を
示しており、その中で、詳細を上述したポンプ10と同
一の又は均等の機能を果たす要素については対応するよ
うに同一の参照番号を付しである。ポンプ90において
は、ポンプ90においては、ポンプ吸込口はポンプハウ
ジングシェル96内の環状室94内に開口する半径方向
通路92によって形成される。インデューサ34は室9
4内に直接開口しており、羽根車ステージ26に流体を
供給する。キャビティ32の羽根車ステージ26の吐出
口はシェル96内の通路98によって環状キャビティ1
00に供給される。インジェクタステージ102は室9
4内のキャビティ100からカバー108内の個々の半
径方向注入通路106を通してインデューサステージ3
4の螺旋フィン36に隣接する位置にまで半径方向内側
に伸びるノズルオリフィス104の周辺配列である。羽
根車ステージの吐出口キャビティ32はさらにフィルタ
50を介してベーンステージ52に連通している。この
構成は、キャビティ94からの流れにインデューサ34
に対する2つの平行経路を与える点において、すなわち
、インデューサ内に又はインデューサセット102を介
して直接流れを許す点において、第1図に示す構成と異
なっている。このコンセットは低いエンジン燃料流量で
のインデューサ34を介しての流量を増加させるための
インジェクタループを使用することによって具体化され
る。インジェクタシステムはより高いエンジン流量を飽
和させ、システムの必要流量に応じて吸込流量から効果
的に除去される。
示しており、その中で、詳細を上述したポンプ10と同
一の又は均等の機能を果たす要素については対応するよ
うに同一の参照番号を付しである。ポンプ90において
は、ポンプ90においては、ポンプ吸込口はポンプハウ
ジングシェル96内の環状室94内に開口する半径方向
通路92によって形成される。インデューサ34は室9
4内に直接開口しており、羽根車ステージ26に流体を
供給する。キャビティ32の羽根車ステージ26の吐出
口はシェル96内の通路98によって環状キャビティ1
00に供給される。インジェクタステージ102は室9
4内のキャビティ100からカバー108内の個々の半
径方向注入通路106を通してインデューサステージ3
4の螺旋フィン36に隣接する位置にまで半径方向内側
に伸びるノズルオリフィス104の周辺配列である。羽
根車ステージの吐出口キャビティ32はさらにフィルタ
50を介してベーンステージ52に連通している。この
構成は、キャビティ94からの流れにインデューサ34
に対する2つの平行経路を与える点において、すなわち
、インデューサ内に又はインデューサセット102を介
して直接流れを許す点において、第1図に示す構成と異
なっている。このコンセットは低いエンジン燃料流量で
のインデューサ34を介しての流量を増加させるための
インジェクタループを使用することによって具体化され
る。インジェクタシステムはより高いエンジン流量を飽
和させ、システムの必要流量に応じて吸込流量から効果
的に除去される。
第5図は、燃料温i約57°C(135°F)で燃料M
IL−T−5674、JP−4を使用して6700乃至
6800rpmで動作させた場合の各種ポンプ構造に関
するNPSPに対するエンジン流量を示している。曲線
120は羽根車ステージ26は備えている。
IL−T−5674、JP−4を使用して6700乃至
6800rpmで動作させた場合の各種ポンプ構造に関
するNPSPに対するエンジン流量を示している。曲線
120は羽根車ステージ26は備えている。
が、インデューサステージ34又はインジェクタステー
ジ42を備えていないポンプの動作を示している。ポン
プは1つの流量ポイント122(約20 gpm)に有
しており、そこで動作は5 psi NPSPに接近す
る。方向インジェクタを伺加することにより曲線124
を得ることができ、この場合には、3psiNPSPで
ポイント126 、128の間に流量範囲(約4乃至2
7 gpm)が拡大されている。節を有する( tor
ous)インジェクタ(第1図の参照番号42)を使用
することにより、流量範囲の高い方の端部をポイント1
30(曲線131上の約40 gpmの地点)にまで拡
張することができる。インデューサステージ34及び羽
根車ステージ26の組合わせにより、減少された2 p
siのNPSPでポイント134.1’36の間で拡大
された流量範囲(約4.5乃至60 gpm)を有する
曲線132を得ることができる。第4図に示すように、
インデューサ、インジェクタ及び羽根車ステージをフル
装備することにより、ポイント138に曲線132の低
い方の端部を広げることが可能であり、流量範囲を2p
siNPSP以下で約2乃至60 gpmにまで増加す
ることが可能になる。
ジ42を備えていないポンプの動作を示している。ポン
プは1つの流量ポイント122(約20 gpm)に有
しており、そこで動作は5 psi NPSPに接近す
る。方向インジェクタを伺加することにより曲線124
を得ることができ、この場合には、3psiNPSPで
ポイント126 、128の間に流量範囲(約4乃至2
7 gpm)が拡大されている。節を有する( tor
ous)インジェクタ(第1図の参照番号42)を使用
することにより、流量範囲の高い方の端部をポイント1
30(曲線131上の約40 gpmの地点)にまで拡
張することができる。インデューサステージ34及び羽
根車ステージ26の組合わせにより、減少された2 p
siのNPSPでポイント134.1’36の間で拡大
された流量範囲(約4.5乃至60 gpm)を有する
曲線132を得ることができる。第4図に示すように、
インデューサ、インジェクタ及び羽根車ステージをフル
装備することにより、ポイント138に曲線132の低
い方の端部を広げることが可能であり、流量範囲を2p
siNPSP以下で約2乃至60 gpmにまで増加す
ることが可能になる。
(発明の効果)
以上のように、本発明によれば、拡大されたエンジン動
作範囲にわたる航空機用タービンエンジン燃料送り出し
システムに必要な流量を満足させることが可能であり、
キャビテーションなしに1.0までの蒸気/液体吸込率
及び拡大された艙料流量範囲にわたり2.0 psiの
NPSPで動作可能な燃料ポンプが提供される。さらに
、本発明によれば、航空機応用技術の厳しい重量及び容
積条件において経済的かつ効果的な構造を有し、長い動
作期間にわたり信頼性に富むサービスを提供可能な上記
タイプの燃料ポンプが提供される。
作範囲にわたる航空機用タービンエンジン燃料送り出し
システムに必要な流量を満足させることが可能であり、
キャビテーションなしに1.0までの蒸気/液体吸込率
及び拡大された艙料流量範囲にわたり2.0 psiの
NPSPで動作可能な燃料ポンプが提供される。さらに
、本発明によれば、航空機応用技術の厳しい重量及び容
積条件において経済的かつ効果的な構造を有し、長い動
作期間にわたり信頼性に富むサービスを提供可能な上記
タイプの燃料ポンプが提供される。
第1図は、本発明の好適な実施例に基づき、航空機用タ
ービンエンジン燃料送り出しシステムその他の応用装置
に使用される複数のステージを備えた燃料ポンプの横断
面図であり、第2図は、第1図の線2−2により切断し
た16一 部分断面図であり、 第3図は、同様に第1図の線3−3により切断した部分
断面図であり、 第4図は、本発明の第2の実施例を示す航空機用エンジ
ンの燃料ポンプの横断面図であり、さらに、 第5図は、采発明の動作を示すための説明図である。 10・・・燃料ポンプ、 12.96・・・ハウジング、 16・・・軸、 12.90・・・渦巻ポンプステージ、28・・・羽根
車、 32・・・キャビティ1 34・・・インデューサステージ、 36・・螺旋インデューサ、 42・・・インジェクタステージ、 44.96・・・通路手段、 50.104・・・ノズルオリフィス、84.92・・
・ポンプ吸込手段、 手続補正書(自発) 平成2年6月18日
ービンエンジン燃料送り出しシステムその他の応用装置
に使用される複数のステージを備えた燃料ポンプの横断
面図であり、第2図は、第1図の線2−2により切断し
た16一 部分断面図であり、 第3図は、同様に第1図の線3−3により切断した部分
断面図であり、 第4図は、本発明の第2の実施例を示す航空機用エンジ
ンの燃料ポンプの横断面図であり、さらに、 第5図は、采発明の動作を示すための説明図である。 10・・・燃料ポンプ、 12.96・・・ハウジング、 16・・・軸、 12.90・・・渦巻ポンプステージ、28・・・羽根
車、 32・・・キャビティ1 34・・・インデューサステージ、 36・・螺旋インデューサ、 42・・・インジェクタステージ、 44.96・・・通路手段、 50.104・・・ノズルオリフィス、84.92・・
・ポンプ吸込手段、 手続補正書(自発) 平成2年6月18日
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 航空機用タービンエンジン燃料送り出しシステムそ
の他の応用装置に使用される燃料ポンプであって、 その内部で回転するように取り付けられたポンプ駆動軸
を備えたハウジングと、 上記ハウジング内で回転するように上記軸に連結された
羽根車を含み、上記羽根車が、上記軸に隣接する吸込端
と上記羽根車の周囲にある吐出端とを備えた半径方向に
伸びる通路の周方向配列と、上記羽根車の周囲を囲む上
記ハウジング内の環状集液キャビティとを備えているよ
うな、渦巻ポンプステージと、上記羽根車と共に回転す
るべく上記軸に連 結された螺旋インデューサを含み、上記インデューサが
、上記羽根車の通路の上記吸込端に隣接する吐出端と上
記インデューサの吐出端から軸方向に離れた側の吸込端
とを備えているような、インデューサステージと、 上記ハウジング内に通路手段を含み、上記インデューサ
吸込端と上記通路手段にアライメントがとれたハウジン
グ内のノズルオリフィスの周方向配列に流体を送り、上
記集液キャビティからの流体を受けるように構成された
、インジェクタステージと、さらに、 上記ノズルオリフィスに平行に上記通路手段に吸込流体
を送るための上記ハウジング内のポンプ吸込手段とを含
むことを特徴とする、燃料ポンプ。 2 上記通路手段が少なくとも上記軸を部分的に囲む弓
形通路であり、上記ノズルオリフィスが上記軸を囲んで
角度をもって隔置されていることを特徴とする、請求項
1に記載にポンプ。 3 上記通路手段が上記ノズルオリフィス近辺から上記
インデューサの吸込端近辺に広くなっていることを特徴
とする、請求項1に記載のポンプ。 4 上記羽根車と上記インデューサが一体的構造を有す
ることを特徴とする、請求項1に記載のポンプ。 5 上記通路手段が上記ノズルオリフィスとアライメン
トがとれた通路の周方向配列であることを特徴とする、
請求項1に記載のポンプ。 6 上記ハウジング内で回転するように上記軸に連結さ
れ複数の半径方向に広がる周辺溝を備えたロータと、 上記溝に独立に摺動可能に配置された複数のベーンと、 上記ロータを囲む上記ハウジング内でカムリングを形成
し、ベーントラックを形成する半径方向内側に向いたカ
ムリング表面と上記表面と上記ロータの間の少なくとも
1つの流体圧キャビティとを備えた手段と、 上記集液キャビティに連結された上記ハウジング内のベ
ーンポンプ吸込口と、さらに、上記ハウジング内のベー
ンポンプ吐出口と を備えたベーンポンプステージをさらに含むことを特徴
とする、請求項1に記載のポンプ。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US35429289A | 1989-05-19 | 1989-05-19 | |
US354292 | 1989-05-19 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02305358A true JPH02305358A (ja) | 1990-12-18 |
JP2870961B2 JP2870961B2 (ja) | 1999-03-17 |
Family
ID=23392655
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2091985A Expired - Lifetime JP2870961B2 (ja) | 1989-05-19 | 1990-04-06 | 燃料ポンプ |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5123810A (ja) |
EP (1) | EP0398005B1 (ja) |
JP (1) | JP2870961B2 (ja) |
DE (1) | DE69011731T2 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100407501B1 (ko) * | 2001-03-29 | 2003-12-01 | (주)모토닉 | 엘피지차량용 연료펌프의 윤활장치 |
JP2012512363A (ja) * | 2008-12-16 | 2012-05-31 | ザ クリーブランド クリニック ファウンデーション | オフセットされたボリュートを備えた渦巻きポンプ |
JP6056982B2 (ja) * | 2013-09-25 | 2017-01-11 | 株式会社Ihi | 燃料システム |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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GB9122062D0 (en) * | 1991-10-17 | 1991-11-27 | Gec Aerospace Ltd | Pelton wheel turbine |
US6022197A (en) * | 1997-11-14 | 2000-02-08 | Sundstrand Corporation | Aircraft pump system with internal pressure control, comprising a regenerative pump and a centrifugal pump |
GB0622565D0 (en) * | 2006-11-13 | 2006-12-20 | Airbus Uk Ltd | Water scavenging system |
WO2013166108A2 (en) * | 2012-05-01 | 2013-11-07 | Eaton Corporation | Hydromechanical pressure compensation control of a variable displacement pump in a centrifugal pumping and metering system and associated method |
CN107605744B (zh) * | 2017-10-27 | 2019-02-05 | 江苏大学 | 一种由空压机驱动的自吸离心泵系统 |
US11186383B2 (en) * | 2019-04-02 | 2021-11-30 | Hamilton Sundstrand Corporation | Centrifugal fuel pump ice prevention |
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FR653243A (fr) * | 1928-03-01 | 1929-03-19 | Appareil centrifuge à retour continu | |
US2444100A (en) * | 1944-02-28 | 1948-06-29 | Marison Company | Pump |
GB607830A (en) * | 1946-02-12 | 1948-09-06 | Self Priming Pump & Eng Co Ltd | Improvements in or relating to motor-driven pumps for liquid |
US2924178A (en) * | 1955-01-28 | 1960-02-09 | John X Hogan | Fluid proportioning pump |
US4142839A (en) * | 1975-02-03 | 1979-03-06 | Lear Siegler, Inc. | Centrifugal pump for high V/L performance |
US4767281A (en) * | 1987-06-04 | 1988-08-30 | Lear Siegler, Inc. | Centrifugal pump system with inlet reservoir |
-
1990
- 1990-03-31 DE DE69011731T patent/DE69011731T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1990-03-31 EP EP90106230A patent/EP0398005B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-04-06 JP JP2091985A patent/JP2870961B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1991
- 1991-01-31 US US07/648,202 patent/US5123810A/en not_active Expired - Lifetime
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JP6056982B2 (ja) * | 2013-09-25 | 2017-01-11 | 株式会社Ihi | 燃料システム |
US9964046B2 (en) | 2013-09-25 | 2018-05-08 | Ihi Corporation | Fuel System |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0398005B1 (en) | 1994-08-24 |
JP2870961B2 (ja) | 1999-03-17 |
DE69011731T2 (de) | 1995-03-16 |
EP0398005A3 (en) | 1992-01-08 |
EP0398005A2 (en) | 1990-11-22 |
US5123810A (en) | 1992-06-23 |
DE69011731D1 (de) | 1994-09-29 |
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