JPH02284374A

JPH02284374A - 点火プラグ及びその製造方法

Info

Publication number: JPH02284374A
Application number: JP2049692A
Authority: JP
Inventors: John A Mcdougal; ジョン　アレン　マクドガル
Original assignee: Individual
Current assignee: Individual
Priority date: 1989-03-06
Filing date: 1990-03-02
Publication date: 1990-11-21
Also published as: EP0386941B1; EP0386941A3; ATE134281T1; DE69025347T2; DE69025347D1; EP0386941A2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】従来技術、及び発明が解決しようとする火花点火式内燃
機関の場合、燃焼過程は通常、サイクル毎に変動性を示
す。この変動性は、アイドリング時の機関の不整や高負
荷時の低下した機関効率のような望ましくない諸影響を
結果として生ずることが周知されている。効率は、変動
するクランク角位置で燃焼室最大圧力が発生する時に低
下する。

点火遅れ変動性は、燃焼過程におするサイクル毎の変動
性の主要な原因である。点火遅れは、火花放電と、燃焼
に帰因する燃焼室圧力の測定可能な増大との間の期間で
ある。この期間は、点火プラグ付近の燃焼室内での無秩
序な過程のために変動する。これらの無秩序な変動は、
小規模な混合物の乱れ、ならびに混合物組成の小規模な
変動によって生ずる。その結果として、火花点火された
火炎核が燃焼室圧力に影響し得る規模に成長する速度が
点火プラグすきま付近の乱れと混合物組成との変動によ
り変更されるため、燃焼が進行する速度は、一つの燃焼
サイクルから次のそれへと可成り変動する。

点火遅れの変動性を減少させる一つの方法は、火花の大
きさを増大させることである。より太きな火花は乱れた
混合物のより大きな部分を包含し、サイクル毎の混合物
の変動性の若干を解消させる傾向を有する。点火遅れの
全体的な時間も、より大きい火花によって短縮される。

在来の火花は普通０．７６２〜１．０１６１ｍ（０，０
３０〜０．０４０ｉｎ）の長さ（例えば点火プラグすき
まの大きさ）なので、この火花により点火される初期火
炎核は全極小さい。この概ね球状の火炎核の表面積は、
球の直径の二乗として成長する。従ってこの核の表面積
は小さく始まるが、その直径が増大するにつれ、指数関
数的な態様で急速に成長し始める。当然の帰結として、
初期火炎核が相当に大きければ、測定可能な程燃焼圧力
へ影響を及ぼすため火炎核に必要とされる時間が減少さ
れ、全体の点火遅れが短縮される。約ａすれば、燃料混
合物組成の小規模な変動は、より大きい初期火炎核には
より少ない影響しか及ぼさないので、点火遅れの変動性
はより大きい火花によって減少させることができ、また
全体的な点火遅れ時間が減少される。より不変なりラン
ク角位置で燃焼室最大圧力が発生するため、より大きな
初期火花により、より円滑な回転機関が結果として生じ
且つ機関効率が増大される。

火花の大きさを増大させる各種の方法が周知されている
。単に点火プラグすきまの大きさを増大させることが一
つの方法である。しかし、点火装置は、より大きな１き
まに発火させるに充分な電圧を供給する能力がなければ
ならない。従って、在来の点火装置内で火花すきまが単
に増されても、増大された電圧の必要条件のため、特に
高い毎分回転数において、機関が発火しない司能性があ
る。

火花の大きさを増大させる別の方法が米国特許第４．６
７７．９６０号に示されている。この発明には、火花を
空気／燃料混合物内へ向けて移行させる磁界が示しであ
る。この構成には、二つの平行な電極と、磁界を生成す
る一巻のソレノイドまたはコイルとしての火花自体とを
含む回路が利用されている。火花はより低エネルギ状態
へ移行し、コイル内の面積を拡大して一巻のループ内の
磁束密度をわずかに減少させる。その結果とじて火花の
長さが、二つの電極間の直線距離から二つの電極を結ぶ
弧状の火花に増大されている。しかし、火炎核への影響
は最小となる。このように生成された磁界の形状と強さ
とに基づき、この火花の長さが恐らく２倍未満までしか
増大されないことが予測できる。従って、単に磁界によ
って火花を曲げることによっては、火花の大ぎさ、そし
て最終的にサイクル毎の点火遅れの変動性に、際立った
１ｕｅｌは及ぼされない。

課題を解決ず立亙及ｍ本発明によれば、火花が通過する混合物容積を相当に増
大させ汀つそれにより点火ｄれのサイクル毎の変動性を
減少させる点火プラグが得られる。

これは、点火すきまの部分付近で点火プラグ内に多重巻
のコイルまたはソレノイドを結合することにより、それ
によって行われる。このソレノイドは、火花を外方へ湾
曲させ且つまた中心電極の周りで回転させる磁界を生成
する。回転火花が円形経路を動き回ると、結果として生
じた火花は、恐らく在来の点火プラグにおけ火花にまさ
る程痕の規模の混合物の容積を通過する。

結果として生じた火花経路の実際の表面積は、磁界の強
さ、火花が中心電極の周りで回転する角速度、ならびに
火花放電の電流および持続時間の関数となる。本発明の
数多くの実施例がここに開示されているが、それらによ
り、諸パラメタを最大限にさせる各種の方法が得られ且
つ火花の有効な大きさの増大が結果としてもたらされて
いる。

これは、点火遅れのサイクル毎の変動を減少させる効果
を有する。更に、一層変動の少ない燃焼最大圧のクラン
ク角位置は、一層効率的な機関作動を結果として生ずる
。本発明の付加的な利益は、火花が通過するより大きな
混合物容積が小規模な混合物の不均等性の中に可燃混合
物を含む増大された確率を有するため、より希薄な混合
物で機関を運転し得ることである。

本発明の一形式においては、点火プラグが、中央の高圧
電極と、高圧電極と同心で且つそれを囲む環状の外側電
極とを備えている。また、軸線方向の多重巻ソレノイド
が、火花すきま付近で高圧ｔｍを囲んでいる。このソレ
ノイドは、環状外側電極から、接地への電気接続部であ
る在来の鋼製点火プラグ酸へ電流を伝える。このソレノ
イドにより、火花すきまの面に垂直な磁界が生成される
。

この磁界は、すきま面から外方へ火花を湾曲させる急な
強さこう配を有する。これは、火花がそれ自体電流伝送
導体であり且つ、より少ない磁界の強さの方向にあるよ
り低いエネルギ状態へ移行する傾向があるために生起す
る。更に、火花に作用する磁力は、車輪のスポークの回
転と同様に、高圧電極の周りに火花を回転させる。１回
転を完結する際に火花は、水平面内で真中で切り分けら
れたトーラスまたはドーナツの半分のそれと類似の形状
をたどる。完全な１回転を想定すれば、半分のトーラス
状火花の全表面積は杓、Ｓ＝π２ＲＤとなる。ここにＤ
は両電極間の距離であり、Ｒは高圧電極の半径＋１／２
ｏに等しい。

本発明による別の例示的な点火プラグにおいては、高圧
電極の一端に取り付けられた第二のコイルまたはソレノ
イドの付加により、磁界の強さのそれ以上の増進が達成
される。第二ソレノイドの他端は点火電線に取り付けら
れる。その結果として点火電流は、それが高圧電極へ到
達する前に第二ソレノイドを通過する。第一ソレノイド
により生成された磁界へ、第二コイルにより生成された
磁界が加わる。その結果、火花の湾曲と回転とが強化さ
れる。高圧電極に接続された第二コイルは、第一コイル
を外側電極に接続し、若しくはせずに使用できる。

更に別の例示的実施例においては、高圧および外側画電
極の露出部で形成されるすぎま面が、高圧電極の軸線に
対し、垂直ではなく傾斜している。

この構成においては、円すい状絶縁体部分でのすきま面
の傾斜のため、すきま距離が外側電極の片側で反対側に
おけるよりも短い。その結果、火花は、最も短いすきま
距離を有する側で生起される。

これによれば、すきまが一層小さいので、より低い火花
電圧を利用できる。火花の周知の非線形インピーダンス
特性の故に、いったんより狭い部分を横切って火花が生
起されると、磁界により火花が回転される際、すきまの
より幅広い部分を横切って、より低い電圧で火花を持続
させることができる。従って傾斜したすきまは、より低
い点火電圧しか必要としない、という利点を有する。

更に別の例示的実施例においては、第二コイル内へ磁心
を挿入できる。この磁心は、絶縁体でコーティングされ
たフェライトのような磁性材料のロンドで構成できる。

この心の目的は、火花に作用する磁界の強さを更に増大
させることである。

本発明の別の実施例においては、点火プラグ内にコンデ
ンサが統合されている。このコンデンサは、高圧電極と
接地との間へ電気的に接続されている。このコンデンサ
は、初期火花放電の強さを増大させて、それにより更に
大きな初期火炎核を生成する、という効果を有する。こ
の目的にコンデンサを使用する点火装置は、時には「爆
風波」装置として周知され、ニス・ニー・イー・ペーパ
（Ｓ、Ａ、Ｅ、１）ａｔ）Ｏｒ　）第８５００７６号お
よび第８８０２２４号に記載されている。しかし従来技
術にあっては、コンデンサを点火プラグの外部へ取り付
けて使用している。本発明によれば、点火プラグヘ一体
に作り付けられたコンデンサが得られ、火花へのコンデ
ンサの更に近い近接により、その放電の速度と初期強さ
とが増大される。

Ｆ記の諸実施例の各々が、点火プラグを製造するための
在来の技法を用いては克服されていない製造上の困難性
を示している。これらの諸実施例に必要とされる、コイ
ルやコンデンサのような各種の電気部品を効果的に利用
することは、単にこれらの諸部品を在来の点火プラグへ
取り付ける以上のことを意味する。これは、これらの部
品が効果的であるためには点火プラグに極めて近接して
いなければならず、従ってそれらはなるべく点火プラグ
それ自体の中に統合されていることが望ましいためであ
る。この統合を達成するため、これらの電気部品と点プ
ラグ絶縁体とを単一の一体ユニットとして製造すべく、
技法を示しである。

−膜内に、本発明によれば、点火プラグへ電気部品を統
合するために用いられる技法には、導電性インクの使用
による固体を経由する一体構造の導電路を設定する方法
が含まれる。詳述すれば、この方法には、セラミックの
ような固体絶縁材料の内部に導電路を生成するために、
サーメット・インクが利用される。このサーメット・イ
ンクは、セラミックがｒ未焼成」状態にある初期の製造
段階でセラミック材料に塗布される。これにより、セラ
ミック絶縁体材料をサーメツト・インクと共に焼成する
ことができる。

サーメット・インクは、所望の電気的機能に応じ、望む
通りのパターンで塗布することができる。

例えば、ソレノイドを生成するためには、セラミック基
材の円筒形状部分の周りへ、インクのバンドをらせん状
パターンに塗布すれば良い。次いで、コイル上にセラミ
ックの付加的な層を塗布して、電気絶縁を付与すること
もできる。コンデンサを生成するためには、セラミック
基材ヘサーメットの面が第一に付加される。次いで第一
面の上に絶縁セラミックを付加すれば良く、そしてサー
メットの第二面を付加すれば良いが、それは第一面に平
行とする。それがコンデンサまたはコイルの何れであろ
うと、結果として生ずる装置は次いで別の部品または電
線へ、そこへの接続に適したパターンの端子端部にイン
ク面を設けることにより、電気的に接続できる。本発明
の文脈において、用語「サーメット・インク」は、導電
性成分を有し且つ固体絶縁体材料を介して電気導体を形
成し得る何れかの適当な流体を意味し得るものとする。

本発明による一例においては、溶媒内に懸濁されたセラ
ミックと金属とがサーメット・インクに含まれる。

これらの方法はまた、点火プラグ電極を製造するために
も、好都合に用いることができる。高圧電極を製造する
ためには、サーメットまたはその他の適当なインクを細
い金属の線またはスピンドルへ塗布でる。このサーメッ
トを］−ティングしたスピンドルは次いで、サーメット
点火プラグ絶縁体の製造に用いられる形式のような在来
のゴム型内に包有された粒状セラミック材料内に挿入さ
れ、型の外部に圧力が加えられる。セラミックの多孔性
特質の故に、スピンドルを被覆しているサーメット・イ
ンクは、加えられた圧力により、当初にインクをスピン
ドルへ固着させｔこ接着結合よりもはるかに強い結合を
以てセラミックへ接合する。

次いでスピンドルをセラミック材料から注意深く引き出
す。スピンドルが引き出されるにつれ、インクがスピン
ドルから滑り落ち、スピンドルの先端の下方に残された
孔は、ゴム型に保持された圧縮力によりインクおよびセ
ラミック材料が崩壊する際にふさがれる。スピンドルが
引き出された後、付加的な圧力が加えられて、セラミッ
ク本体と埋め込まれたサーメット・インクとを史に圧縮
する。このためにサーメット・インクのストランドが、
絶縁体自体の中に統合された導電路を生成するセラミッ
ク絶縁体を貫通する。こうして形成された固体の高圧電
極の上方部分は、望ましくは電線を受容すべく上方絶縁
体内に作られたカウンタボア内で、点火電線と直接接触
することができる。高圧電極の小さい下方部分は、それ
自体が高圧電極発火面を形成する白金サーメットでコー
ティングすることができる。

本発明の別の実施例においては外側１［をコーティング
する方法が開示されているが、これは、導電性インクを
、セラミック点火プラグ絶縁体先端の小さい円すい状部
分をインク内へ浸せきすることにより塗布し得る点を除
き、上記方法に類似している。この方法は、本発明の上
記実施例の若干に用い得るそれのような、環状に付形さ
れた外側電極を生成するのに特に適切である。この方法
においては、「未焼成」段階にある軸線方法のサーメッ
ト高圧１ｍを有するセラミック絶縁体の円すい状のせん
頭を備える下方先端部がインク内へ浸せきされる。絶縁
体の焼成された後、円すいの先端は、それを水平な研削
面へ垂直に押圧することにより著しく研削される。この
ため、環状に付形された火花すきまと、すきま面内で高
圧電圧を囲む研削された電極面とが露出される。特定の
高圧電極を仮定した場合、すきま距離は、すきま面の表
面における絶縁体の直径に依存する。小さい円すい状下
方部を備える絶縁体を用いることにより、すきま距離は
、絶縁体先端から研削し去られる材料の吊を変動させて
、製造中に容易に調整することができる。次いで外側電
極は在来の鋼製点火プラグ殻へ、そしてここから、外側
電極に接続されたインク塗付サーメットの経路により電
気接地へ、そして点火プラグ設底部ガスケットへと電気
的に接続できる。

固体材料を通して導電路を形成する上記の方法は、実行
することが比較的簡単で費用効があり、且つ入社生産技
法へ容易に適応する、という利点を有する。更に、固体
と一体の導電路を生成することにより、一連の別々の部
品ではなく一つの統合された塊が使用されるので、結果
として生ずる装置の全体的な信頼性が向上される。その
結果、異なる膨張係数を有する別々の部品が更に少数と
なるので、Ｆ記の装置は大きい温度の極値に耐えること
ができる。点火プラグの製造に関連して、上記技法のそ
れ以上の利点は、それらにより、導体、コイルおよびコ
ンデンサのような各種の電気部品を点火プラグ自体内へ
統合することができる、ということである。これは、本
発明の実施例の若干に必要とされているように、火花す
きまの部分に磁界を有する点火プラグの生成を著しく容
易にさせるものである。

実施例及び作用第１図には、本発明による点火プラグを製造するに適し
た装置１０が示されている。概ね円形断面の突合せダイ
とスピンドルとの組立体１２を上方プレス・プラテン１
４に取り付けて示しである。

この上方プレス・プラテン１４は、図示されていない液
圧プレスの一部分である。見本０ツトを生成するには、
カーバーΦラボラトリ−（ＣａｒＶｅｒＬａｂｏｒａｔ
ｏｒｙ）液圧プレスが適している。概ね円形の断面を備
えた小部品１６がプラテン１４に取り付けられている。

小部品１６には中心ねじ孔１８がある。アレン・ヘッド
・ロック・ねじ２ｏは軸線方向の通りすきま孔２２を備
え、ねじ孔１８内へ挿入される。突合せダイ支持＄１１
２４もまたねじ孔１８内へねじ込まれる。突合せダイ支
持材２４の軸線方向の位置は、それをねじ孔１８内へね
じ込み、それにより、後段で説明する型キ１？ビティ内
への組立体１２の突出を調節することによって調整づる
ことができる。突合せダイ支持材２４には軸線方向のね
じ孔２６があり、突合せダイ２８が突合せダイ支持材孔
２６内にねじ込まれる。突合せダイ２８には、下面３０
と傾斜フィレット３２とがある。下面３０とフィレット
３２とが点火プラグ絶縁体素材の頂面を形成する。

突合せダイ２８には軸線方向の孔３４があり、その中ヘ
カウンタボア・スピンドル３６が挿入されるー。突合せ
ダイ孔３４内ヘカウンタボア・スピンドル３６を保持す
るために止めねじ３８が用いられる。支持ビン４０も、
カウンタボア・スピンドル３θ上方の突合せダイ孔３４
内へ挿入される。

アレン・ヘッド調整ねじ４２も、支持ビン４０上方の突
合せダイ孔３４内へ挿入される。突合せダイ２８の面３
０の下方へのカウンタボア・スピンドル３６の突出の長
さを調節するために調整ねじ４２を使用でき、こうして
点火プラグ絶縁体内でのカウンタボア・スピンドル３６
の深さを調整できる。

突合せダイ支持材２４内に中心電極スピンドル引き具４
４が挿入されている。中心電極スピンドル引き具４４に
は、レンチ・フラット４６と、ナツト５０に係合される
おねじ４８とがある。

ナツト５０は平らな座金５２上にあり、それがまたプラ
テン１４の上面にある。スピンドル引き具４４の最下方
部分（断面で示す）には軸線方向の孔５４がある。中心
または高圧電極スピンドル５６はスピンドル引き具４４
の孔５４内にはんだ付けされている。中心電極スピンド
ル５６は、０．８１３履（０，０３２ｉｎ）の直径の鋼
製ピアノ線で作ることもできる。中心電極スピンドル５
６は、調整ねじ４２と支持ビン４０とカウンタボア・ス
ピンドル３６との軸線方向の孔を貫いて延びる。中心電
極スピンドル５６はまた、カウンタボア・スピンドル３
６の底部から突出し、その最下端に円すい状せん頭５８
を有する。カウンタボア・スピンドル３６の下方へ突出
するスピンドル５６の全ての部分は高度に研摩されるべ
きであり、コーナやせん頭５８はパフ仕上げによるなど
してわずかに丸みを付されるべきである。

第２図は、カウンタボア・スピンドル３６の一部分と、
更にまた中心電極スピンドル５６の一部分とせん頭５８
とを示す第１図の下方部分の拡大図である。それがプレ
ス・プラテン１４へ取り付けられた際に組立体１２手方
の液体インクの小容器を持ら上げることにより塗布でき
るサーメット・インクのコーティング６ｏが断面で示さ
れている。理解されるように、サーメットは、通常粉末
の形態の、セラミック及び金属成分の均質混合物を含む
複合材料の群の一つである。例えば本発明に従ってサー
メット・インクを作る一方法には次の諸成分、即ち８４％の粉末タングステン（マイナス３００メツシユ）
と、１５％のアルミナ（摩砕Ａ−１０＞と１％の最小鰻のジプチル・「カルピトール・ソルベ゛ン
ト（ＣａｒｂｉｔＯＩ　５ＯＩＶｅｎｔ）　Ｊ　　（商
標名）内に溶解されたエチルセルロースとが包含される。この例に従ってサーメット・インクを
作るためには、−度に、１時間の摩砕期間につきほぼ最
初の２０分にわたり１滴、エチルセルロース溶液を徐々
に加えながら、小形の三本ロール・インク摩砕機により
、最初の二つの乾燥成分を充分に混合し処理する。互い
に反対方向へ回転してその間を下へ行くインクを第三接
触０−ラヘ移送する二つの接触上方ローラ間の溝へ、摩
砕機の下から、そして下方ローラから、インクを移し戻
すためにへらが用いられる。１時間のＷＩ間中に厚いペ
ーストを生成するため、適切な酢の溶液が用いられる。

次いでこのペーストは、それ以上の溶剤の追加により、
所望の粘度に薄めることができる。

中心電極スピンドル５６へインクがいったん塗布される
と、赤外線電球を用いて、それらを中心電極スピンドル
５６上でフラッシュ乾燥させることができる。乾燥した
インク層は、エチルセルロース結合剤により、中心電極
スピンドル５６の研摩面へ粘着的に保持される。インク
・コーティング６０の厚さは、インク粘度を変動させる
ことにより調整できる。インク・コーティング６０の厚
さは、完成された点火プラグにおける中心電極の所望の
最終直径に依存する。

第３図には、スピンドルのせん頭５８の周りに第二コー
ティング６２を結果として生ずるサーメット・インクの
第二浸せぎ乾燥塗布の付加後のカウンタボア・スピンド
ル３６と中心電極スピンドル５６とが示されている。第
二コーティング６２に使用されるサーメット・インクは
、なるべくならタングステン金属成分を白金に替えるこ
とが望ましい点を別として、第一コーティング６０に使
用されるインクと同じであって良い。白金を基材とする
第二コーティング６２は、完成した点火プラグにおける
中心電極の発火面を形成する。従って白金点火電極を備
えることの耐食上の利点は、高価な白金材料の最小量の
みを使用する場合に達成される。

第４図には、突合せダイ２８をゴム型６４へ挿入して示
しである。ゴム型６４は、絶縁体素材６６を形成する粒
状アルミナ本体の計量された装入物で満たされている。

次いで可成りの液圧（例えば３，４４７．３８０Ｐａ（
５００ｐｓｉ　））がゴム型６４の外部に加えられる。

ゴム型６４の内面の輪郭は素材６６の外側輪郭６４と合
致し、素材６６の上端に張出し部分６８が形成され、そ
こではゴム型６４が突合せダイ２８上に圧縮されている
。

絶縁体素材６６は、付加された液圧により、第一インク
・コーディング６０と第二インク・コーティング６２と
の露出面と、絶縁体本体６６との藺に良好な結合を生成
するに足するだけ圧縮されている。インク・コーティン
グ６０．６２と、部分的に圧縮された絶縁体６６のセラ
ミック本体との間のこの結合は、当初インク・コーティ
ング６０．６２をスピンドル５６．３６に対して保持し
た接着結合よりもはるかに強力である。その結果、スピ
ンドル５６．３６が絶縁体素材６６から引き出されると
、コーティング６０．６２がスピンドル５６．３６から
除去され、絶縁体素材６６の内部に残菌する。

第５図においては、せん頭５８が丁度カウンタボア・ス
ピンドル３６内に来るまで、スピンドル５６が上方へ引
き出されている。これは、レンチ・フラット４６を保持
し、第１図に示すナツト５０を回すことにより達成でき
る。電極スピンドル５６が上方へ徐々に引き出される際
、インク・コーティング６０．６２は、部分的に圧縮さ
れた素材６６のセラミック本体に対するそれらの当初の
軸線方向位置を維持する。スピンドル５６のＥ方への移
動中、インク・コーティング６０．８２は、せん頭５８
の下方へ残された孔が、ゴム型６４に作用する持続され
ている液圧の圧縮力により′１１続的に半径方向へつぶ
されるため、研摩されだせんＷ４５８の表面を澗り落ち
る。電極スピンドル５６が第５図に示す位置へ引き出さ
れた後は、なるべくなら、液圧を相当に（例えば、２４
，１３１．６６０Ｐａ（３，５００ｐｓｉ　）に）増大
させて素材６６のセラミック本体と埋め込まれたサーメ
ット・インク・コーティング６０．６２とを更に圧縮す
ることが望ましい。この液圧の増大は、構造体の全体を
通じて均等な密度を得るのに役立つ。型６４に作用する
液圧はここで解除され、プラテン１４（第１図に示す）
が持ち上げられる。

これが突合せダイとスピンドルとの組立体１２を、−１
部分的に圧縮された絶縁体素材６６を自体に備えるゴム
型６４の上方へ且つそれを離れて上昇させる。止めねじ
３８が緩められ、素材６６を支えるカウンタボア・スピ
ンドル３６が突合せダイ２８と電極スピンドル５６とか
ら除去される。

第６図には、カウンタボア働スピンドル３６に取り付け
られた素材６６が示されている。破１１６８′は、絶縁
体素材６６の当面の輪１ｓ６４内の、点火プラグ絶縁体
６６の完成研削輪郭を表わす。

ここでカウンタボア・スピンドル３６の突出部分が研削
盤主軸のコレットに置かれ、輪郭を付した研削といしに
より、第６図の右半分のみに示す輪郭Ａ−Ａ’　に沿っ
てプランジ研削される。輪郭Ａ−Δ′が破線の完成研削
輪郭６８′内へ侵入していることに留意のこと。輪郭Ａ
−Ａ’　には、平たん面７０、丸み７２、円筒状ボビン
面７４、及びビユレット・ノーズ部分７６が含まれる。

第７図には、輪郭を付した研削といしで形成される面７
０．７２，７４．７６が、絶縁体素材６６の両側に示さ
れている。素材６６の下方部分にはタングステンを基材
とするサーメット・インクのインク・コイル・パターン
７８が塗布されている。このパターンは、在来の自動的
に案内されるインク分配ガンにより塗布できる。このパ
ターンには、水平な面７０を横切って半径方向に延びる
水平な部分８０と、丸み７２の面を下向きに横切る面８
２とが包含される。円筒状ボビン而７４においては、ら
せん状インク・パターンが、複数のコイル巻８４による
コイル・ソレノイドを生成している。インク・パターン
８６の一部分が、ビユレット・ノーズ７６の頂部からビ
ユレット・ノーズ７６の先端へ垂直に下降する。素材６
６へ塗布された際にらせん状パターン７８を形成するサ
ーメット・インクは、絶縁体素材６６の依然多孔性のセ
ラミック本体成形体内へインク溶剤が吸入されるにつれ
てそれ自体、絶縁体素材６６の表面へ確実に付着する。

次いでコイル・パターン７８を形成するインクを、赤外
線発熱電球を用いて更に乾燥させることができる。サー
メット・インク・パターンの幅は低抵抗路を得るに充分
であるべきこと、及びソレノイドにより生成される磁界
の強さがコイルに設けられる巻の数に依存することには
留意すべきである。このソレノイドをソレノイドＭｎを
用いてこのソレノイドを生成することは可能であろうが
、サーメット・インクの利用により、本発明による方法
の一部分が形成される。

第８図においては、素材６６に、腐食の可能性が低減さ
れるように、第７図に示す如きインク・コイル・パター
ン７８を覆い且つ密閉するため、付加的なセラミック本
体が加えられている。これを達成するため、粒状セラミ
ック本体の計量された装入物が、ゴム型キャビティ６４
内へ中央に置かれる。この第二装入物の重量は、第一研
削作業で除去された材料のｆｉｆｆｉに、実験により最
も正しく定められるわずかな付加量を加えたものに等し
い。第８図に示す如く、この第二装入物は、而７０の上
方へ延びるべきである。この第二装入物がゴム型キャピ
テイ内で中央に位置することが重要である。これは、そ
れを軸線方向に位置する漏斗を介して注入することによ
り達成できる。装入物が中央に位置していなければ、第
ニブレス作業中にカウンタボア・スピンドル３６が曲が
る可能性があり、液圧が解除された時にスピンドル３６
がはね返り、絶縁体素材６６をひび割れさせる恐れがあ
る。

次に、コイル・パターン７８を備える絶縁体素材６６な
らびにカウンタボア・スピンドル３６は、突合せダイ２
８の孔３４内の、その当初の位置に戻され、止めねじ３
８が締め付けられる。次いでプラテン１４が下げられ、
従って絶縁体素材６６の下端がそれにより水平面７０の
わずかに上方へ延びる深さまで、粒状セラミック本体の
第二装入物内に浸せきされる。次いで約２７．５７９．
０４０ｐａ（４０００ｐｓｉ　＞の液圧がゴム型の外部
に加えられて、絶縁体素材６６をその最終的な予め焼か
れた密塵まで圧縮する。液圧が解除され、次いでプレス
が開放され、止めねじ３８が緩められ、そして第８図に
示す組立体がプレスから除去される。粒状セラミック本
体の第二装入物のわずがな付加的重量のため、絶縁体素
材６６の表面に、わずかな不連続部８８がある。スピン
ドル３６の上方部分は、最終研削のため、研削盤の主軸
コレット内に置かれる。

第９図においては、輪郭を付した研削といしのプランジ
研削により、絶縁体素材６６がその最終形状に研削され
ている。位置９０には、インク・パターン部分８ｏの一
部分が露出されている。タングステンを基材とするサー
メット・インク９２の小片（破線で示す）が、ブラシま
たは印加１ｉｔｉと共に位１１９０を覆うように置かれ
る。わかるように、このインク９２の小片は、接地接触
が下方点火プラグ・ガスケットとなされることを可能に
するための更に確実な面を確保するのに役立つ。

位置９４においては、インク・パターン部分８６の下方
部分が、同様に先端の周りに露出している。

部分９４を覆うタングステンΦサーメット・インク・コ
ーティング９６が断面で示されている。このコーティン
グ９６は、絶縁体素材６６の６０″円すい状先端をサー
メット・インク内へ浸せきすることにより生成できる。

コーティング９６は、位置９４でインク・パターン部分
８６と密接な電気的接触を行う。

次に、絶縁体素材６６をカウンタボア・スピンドル６６
から除去できる。これは、絶縁体素材６６に対してカウ
ンタボア・スピンドル３６をわずかにねじることによっ
てなし得る。このせん所作用により、スピンドル３６の
底部におけるサーメット・インク・コーティングとカウ
ンタボア・スピンドル３６との間のいかなる残存接着結
合も中断され、スピンドル３６が絶縁体素材６６から引
き出されても、完成した絶縁体素材６６にコーティング
が依然付着したままであることが保証される。次いで、
スピンドル３６を絶縁体素材６６から引き出すことがで
きる。

ここで絶縁体素材６６は、焼成（焼結）に対する準備が
できている。共に焼成するタングステンとアルミナとが
、アルミナを焼結させるに必要な高温でのタングステン
の酸化を防止するため、化学的に還元性の雰囲気内で完
成されなければならないことは理解されよう。これは、
モリブデンで作られた抵抗発熱体を使用する電熱炉内で
、湿潤水素の雰囲気を用いて、日常的に達成される。こ
の水素は、アンモニアをクランキングすることにより得
られる。焼結を容易にするため、炉の３囲、気には高湿
度を用いることができる。約１６２２’Ｃ（２９５０”
Ｆ）の高温帯域温度を伴う２時間の焼成スケジュールを
利用して、充分な結果が達成されている。しかし、点火
プラグ構造体の全体にわたり、サーメット・インクのタ
ングステンの代りに白金が使用される場合には、酸化雰
囲気を有する在来の点火プラグ焼成がま内で絶縁体素材
６６を焼成すれば良い。

焼成に次いで、絶縁体素材６６の太端部が在来の方法で
ステンシル加工されグレージングされる。

酸化雰囲気を右する在来のグレーズ炉内でグレーズを焼
成するために、絶縁体素材６６の表面に露出されたタン
グステンを粒状活性炭で覆うことにより、それを酸化か
ら防止できることが見いだされている。従ってグレーズ
を焼成する場合には、第９図に示すインク・コーティン
グ９２．９６を覆うため、粒状炭内に絶縁体先端が埋め
られる。

更に、絶縁体素６６のカウンタボアに粒状炭を充てんす
ることもできる。あるいはまた、還元雰囲気内での焼成
に適するグレーズを用いても良い。

この場合、グレーズは、露出されたタングステンを防護
する更にそれ以上の注意を払うことなく、還元雰囲気内
で焼成できる。

絶縁体を完成するために必要な次の段階は、すきま面の
研削である。これを行うため、焼成されグレージングさ
れた絶縁体６６が、湿潤ダイヤモンド金属ラップの水平
面へ垂直に押圧される。中心電極の白金コーティング６
２と外側電極のタングステン・コーティング９６との間
の環状すきまが所望の半径方向寸法に達するまで、絶縁
体先端の（例えば６０°の）傾斜円すいから材料が除去
される。

第１０図には、この実施例による完成した点火プラグ組
立体９７が示されている。結果として生じた中心電極６
２と外側電極９６との間の火花すきまが空間９８に示さ
れている。外側電極９６の６０″の円すい角の故に、焼
結された電極と、焼成された絶縁体６２と、すきま平面
に研削された゛セ極９６とから研削される材料の優を変
動させることにより、火花すきまを容易に調整できる。

このすきま平面は、第１０図に百Ｂ−８として示されて
いる。

完成した絶縁体６６は、次に、第１０図に示すような鋼
製点火プラグ酸１００に組み立てられる。

折重ね形鋼製底部ガスケット１０２はインク会スポット
９２と接地電気接触をしている。鋼製点火プラグ酸１０
０は、在来の方法でａｍと接地電気接触をするようにさ
れている。絶縁体６６の上に金属製頂部ガスケット１０
４が置かれ、鋼製点火プラグ酸１００の上方部分は金属
製頂部ガスケット１０４の上にクリンプされている。次
いで鋼製点火プラグ酸１００が、望ましくは熱収縮され
、従って絶縁体６６がガスケット１０２．１０４ｍにか
たく保持される。

次いでシリコーン・エラストマー製プート１０６が、点
火プラグ絶縁体６６の上方部分の上にプレスばねされる
。シリコーンで絶縁された＾辻点火電［１１０８もプー
ト１０６の内径１１０にかたくプレスばめされる。点火
電線１０６は、その軸線方向の中心に導線１１２を備え
ている。導線１１２は、無線周波数発射の抑制のため、
抵抗やインダクタンスのような在来の電気部品を包含す
ることができる。プート１０６は、プート１０６内の、
且つまた点火プラグ絶縁体６６のカウンタボア内のガス
の熱膨張がプート１０６を絶縁体６６上で上方へ移動さ
せないようにするため、本出願人の米国特許筒４．５１
４．７１２号に示されているような通気路の機能を果た
す溝または流路１１４を包含することが望ましい。

本発明の一実施例においては、絶縁体６６のカウンタボ
ア内に、弱い圧縮コイルばね１１６が置かれている。ば
ね１１６には、導線１１２と電気接触したままに保たれ
るために、その上端の湾曲部１２０で終わる軸線方向タ
ンク１１８がある。

ばね１１６は、この電気接触を達成するため、点火電線
１１２へ押し込むことができる。ばね１１６にはまた、
タングステン・コーティング６０と電気接触を行う下方
の軸線方向タング１２２がある。

第１０図においては、代表的な磁力線が、１２４に示さ
れている。ソレノイド７８の磁気回路を形成する際に、
鋼製殻１００が相まって火花すきま９８を通過する磁束
を増加させることは理解されよう。火花すきま９８と中
心電極６２と外側電極９６との底面図投影が第１１図に
示されている。

サーメット・コーティング９６はなるべくなら、図示の
如く、連続していることが望ましいが、このコーティン
グを、それが１個所以上で不連続となるように構成する
こともできる。

第１２図は、点火プラグ性能を代表する周知の特性を示
す。このグラフは、火花すきま絶縁破壊の非線形インピ
ーダンス特性を示す。ｍｉ性のある特徴は、火花すきま
の最初の絶縁破壊を生起させるために比較的高い電圧を
必要とするが、いったんアークが生成されると、相当に
小さい電圧も、増大する電流石の下でアークを持続させ
るには充分である、ということである。この特性は、第
１３図に示す本発明の別の実施例に利用されている。

第１３図には、平面Ｃ−Ｃとして示した角にそのすきま
平面を研削した点火プラグ絶縁体６６の底端部の拡大図
が示されている。外側電極サーメット・コーティング９
６も示されている。第１４図には、すきま平面の投影図
が示されている。

第１４図では、外側電極９６０発火エツジ１２６がすき
ま平面内でだ円状をなしていることを知ることができる
。また、中心電極発火エツジ６２は外側電極発火エツジ
１２６で形成されるだ円の長軸上にあるが中心に置かれ
てはおらず、従って外側電極の発火面１２６と中心電極
の発火エツジ６２との間の環状すきまは均等な長さでは
ない。その結果として、中心電極６０にＴｉ圧が加えら
れると、最初の火花は環状すきま１２８を横切って鍛短
距離を跳ぶ。これは恐らく、第１４図のすきま１２８の
右側に生起される。ソレノイド７８に誘導された磁界に
より、環状すきま１２８の更に長い部分の方へ、中心電
極６０の周りを火花が回転する。第１２図に表示したよ
うな、火花すきまの非線形インピーダンス特性により、
いったんアークが生成されると、より低い持続電圧でア
ークを保持することが可能である。これにより、環状す
きま１２８の更に長い部分の方へ火花が磁気的に掃引さ
れるので、一定の、または減少する火花電圧と共に連続
した電流の流れが可能となる。更に、特有の用途に望ま
しい何れの面形状を付与することも可能なので、第１３
図及び第１４図に示したずきま平面の面は、必ずしも平
たんである必要がないことに留意すべきである。

第１５図には、本発明による点火プラグの、別の典型的
な実施例の構成が示されている。前述の各種実施例の各
々の場合の如く、第１図〜第１１図の実施例に関連して
論議されたそれらに対応する場合、同一の参照数字が構
成諸要素に対して用いられる。しかし、追加的諸要素に
対し、即ち第１図〜第１１図に関連して論議されたそれ
らとは実体的に異なる構成諸要素に対しては、新しい参
照数字が用いられる。

突合せダイ１３０が示されているが、これは第１図に例
示された突合せダイ２８に類似している。

突合せダイ１３０は、止めねじ３８を包有するねじ孔を
組み入れている。カウンタボア・スピンドル１３２は第
１図のカウンタボア・スピンドル３６に類似しているが
、良さが更に長く、且つ低減または減少された直径の部
分１３４を備えている。

電極スピンドル５６は、第１図に示すスピンドル５６と
同じである。タングステン・サーメット・インク・コー
ティング６０及び白金サーメット・インク・コーティン
グ６２は第３図に示１それらに類似している。カウンタ
ボア・スピンドル１３２の直径部分１３４には、旋回部
１３６を含むらせん状タングステン・インク・パターン
が塗布される。らせん状パターン１３６の最低旋回部は
、インク部分６ｏと接触するように位置付けされる。

らせん状インク・パターン１３６の上方旋回部は、カウ
ンタボア接触カラー・タングステン・インク部分１４０
へらせん状パターン１３６を接続するのに役立つタング
ステン・インク１３８の短い垂直ストライブ部分に接触
される。

第４図に関連して既に述べた如く、第１５図の組立体は
、ゴム型６４内に装入されている粒状セラミック本体の
計量された装入物内に置かれる。

約３，４４７．３８０Ｐａ（５００１）Ｓｔ　）の液圧
がゴム型６４に加えられる。次いで電極スピンドル５６
が、カウンタボア・スピンドル１３２内に丁度先端５８
が来るまで引き出される。約２７．５７９．０４０Ｐａ
（４０００ｐｓｉ　）の最終液圧がゴム型６４に加えら
れ、液圧が解除され、プレスが開放され、止めね諸８が
緩められ、そして圧縮された絶縁体素材１４２が突合せ
ダイ１３０及び電極スピンドル５６から取り除かれる。

カウンタボア・スピンドル１３２の突出部分が研削盤の
コレット内に置かれ、そこで絶縁体素材１４２の外側が
、研削といしのプランジ研削により、その最終輪郭に付
形される。

第１７図には、タングステン・サーメット・インクの付
加的塗布を次の如く「未焼成」段階の絶縁体１４２のラ
インまで庵した絶縁体１４２が示されている。コーティ
ング９６（部分的に破線で示す）は、第９図に関連して
述べた如く、浸せきにより塗布される。接続部分１４４
を塗布するには自動インク・ガンが用いられる。巻線１
４６とストライブ部分１４９とを含むらせん状コイルが
塗布される。ストライブ部分１４９は、第１０図に示す
如く、底部ガスケット１０２と接地接触を行うために用
いられる。らせん状旋回部１３６が右回りなので、生成
される磁界を増大させ若しくは互いに助成させるために
は、らせん状旋回部１４６が左回りでなければならない
ことに留意のこと。既に述べた如く、その内部及び外部
インク・パターンを畿える未焼成絶縁体１４２がここで
湿潤水素内で焼成され（焼結され）、突合せ部分がグレ
ージングされる。第１７図では、第１０図に関連して既
に述べた如く、外側電極９６の破線で示した部分がダイ
ヤモンド・ラップにより研削されて火花すきまを形成し
ている。

第１６図には、絶縁磁心１４８が示されている。

磁心１４８は、電気的に絶縁されたセラミック・グレー
ズ１５２の厚いオーバーコーテイングを施した円筒状の
軟質フェライト・Ｏラド１５０を含むことができる。温
度変化によりフェライトやグレーズにひび割れを生じな
いように、グレーズの熱膨張率がフェライトのそれと整
合することが重要である。フェライト１５０にとって望
ましい特性は、高い透磁率と高いキュリー点との双方で
ある。絶縁磁心１４８は、コイル巻線１３６内の、絶縁
体１４２に挿入される。フェライト１５０からのコイル
旋回部１３６の付加的絶縁を得るためには、スピンドル
直径部分１３４で形成された絶縁体カウンタボアの内部
の部分をグレージングすることが望ましい。あるいはま
た、高温のシリコーン若しくは有機コーティングを用い
ても良い。

絶縁磁心１４８を絶縁体１４２内へ挿入する前に、なる
べくなら、実測量の＾混生固体シリコーン・グリース（
図示せず）をカウンタボア・スピンドル直径部分１３４
で形成された絶縁体カウンタボアの底部に置くことが望
ましい。このグリースは、その熱伝導率を増すために、
粉末アルミナを包含することもできる。次いで磁心１４
８が、第１７図に示す如く、カウンタボア内に下方へ挿
入される。グリースの実測量は、磁心１４８が定位置に
在る際に残存する下方絶縁体カウンタボア内の空間に適
合するに充分であるべきである。グリースの粘度を減じ
且つ真空を加えて、閉じ込められたいかなる空気をも除
去するために、絶縁体先端を加熱することが望ましい。

これは、空気の不在により、固体絶縁材料の絶縁耐力が
向上することが周知されているためである。

乾性した絶縁体１４２はここで、第１０図に関連して既
に述べた如く、ガスケット１０２．１０４と共に点火プ
ラグ殻１００内に取り付けられる。

第１７図においてはコイル巻線１４６が露出されたまま
であることに留意のこと。これは、対応的なコイル巻［
１７８がセラミック材料で被覆されていた第１０図に示
す前実施例と相違している。このため、旋回部１４６と
点火ｉ１００の内側との間に充分な間げきがあることは
、フラッジオーバを防止するために重要である。そして
１４０の内面で高圧電気接触がなされる。

コイル巻線１３６がすきま平面における磁界強度を増大
させる機能を果すことは理解されよう。

巻１１３６は火花すきま９８に楡めて近接しており、従
って更に強い磁界が得られる。巻１ｉ１１３６゜１４６
は円筒状であるが、他の適当な形状やパターンを、適切
な用途に使用し得ることは理解されるべきである。更に
、コイル巻線１３６内に挿入された絶縁磁心１４８が、
すきま９８を横切る火花に作用する磁界の強さを更に増
大させるという効果を有することが理解されよう。周囲
温度が磁心のキュリー点を超える場合には磁心１４８が
その磁気を失う可能性があるので、磁心の整備は低温機
関の場合に最も効果的である。

第１８図には、本発明による点火プラグの更に別の典型
的な実施例が示されている。この実施例には、点火プラ
グ中心電極と接地との間に電気的に接続されたコンデン
サが組み込まれている。点火プラグの外部にある１７５
ｐＦのコンデンサを使用する異なった装置が、自動車技
術者協会研究論文（Ｓｏｃｉｅｔｙ　ｏｆ　Ａｕｔｏｓ
ｏｔｉｖｅ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｓ　Ｐａｐｅｒ　）８５
００７６に記載されているが、そこではそれが「Ｉ風波
」点火装置と呼称されている。上記装置におけるコンデ
ンサの効果は、初期火花放電の強さが増大されることで
ある。この増大された初期の強さは、より大きい初期火
炎核を生成するものと考えられている。点火プラグすき
まが絶縁破壊するとコンデンサが放電し始めるので、コ
ンデンサ内に貯えられたエネルギは、言うまでもなく、
火花電圧の関数である。本実施例においては、点火プラ
グすきまへのコンデンサの更に密接な近接により、その
放電の速度が増大され且つ上記爆風波点火装置の機能達
成が向上される。

第１８図には、第２図に関連して前に述べた如く、カウ
ンタボア・スピンドル３６と電極スピンドル５６とが用
意されでいる。前述の如く、ゴム型６４内に位置する粒
状セラミック本体の計煩された装入物内にスピンドル３
６と突合せダイ組立体２８とが挿入され、型６４へ３．
４４７．３８０Ｐａ（５００ｐｓｉ　）の液圧が加えら
れ、電極スピンドル５６が引ぎ出されて、中心電極が形
成される。但しこの実施例の場合、この段階では、中心
電極がタングステン・インクのみを含み、液圧は約２４
．１３１，６６０Ｐａ（３，５００ｐｓｉ　）に増大さ
れている。次いで液圧が解除され、プレスが開放され、
絶縁体成形体６６が型６４から取り除かれる。止めねじ
３８が緩められ、絶縁体成形体６６とカウンタボア・ス
ピンドル３６とが突合せダイ２８と電極スピンドル５６
とから取り除かれる。ｈウンタボア争スピンドル３６の
突出部分が研削盤のコレット内に置かれ、第一研削輪郭
１５４（第１８図の右側にのみ示す）が、輪郭を付した
研削といしのプランジ研削により研削される。

最終研削輪郭１５６が破線で示されていることと、最終
研削輪郭１５６内へ第一研削輪郭１５４が入り込んでい
ることとに留意のこと。次いでタングステン・サーメッ
ト・インクが絶縁体素材６６の周りに吹ぎ付けられて、
矢印Ｅ−Ｅで示されるレベルより下方の、第一研削輪郭
の下方部分を完全に被覆する。これが、第１８図の右半
分にのみ示されているが、この段階で絶縁体素材６６の
全部分を包む高圧コンデンサ・プレート面１５８を形成
する。

完成した点火プラグ１５９が第１９図に示されている。

高圧コンデンサ・プレート１５８は、付加的セラミック
本体の絶縁層で被覆しなければならない。これを行うに
ついて、手順は、第８図に関連して説明したそれと同様
である。最終の高い液圧（例えば２７，５７９．０４０
Ｐａ（４０００ｐｓｉ））の付加に続いて、既に述べた
如く、絶縁体素材６６とスピンドル３６とがプレスから
取り除かれ、最終輪郭６８が研削され、完成した未焼成
（焼成されていない）絶縁体がスピンドル３６から取り
除かれる。この段階では、寸法公差を保持し得る精度に
依り、中心型ｌｌ１ｉ６０の下端がコンデンサ・プレー
ト面１５８の下端と接触でき若しくはできなくなる。何
れにせよ、両者とも、未焼成絶縁体６６の下方先端で露
出される。白金を基材とするサーメット・インク１６０
の小片が絶縁体素材６６の下方先端の上に載せられる。

この白金インク・コーティング１６０は、中心電極６０
とプレートと面１５８との間の電気接続を確保し、且つ
また中心電極発火面を形成する。絶縁体６６はここで焼
成され、グレージングされ、ガスケット１０２．１０４
と共に点火プラグに組み立てられる。殻１６２は、点１
６６でその下面に突合せ溶１された在来のＩ’ＪＪ型外
ｌｉｔ橋１６４を殻１６２が備えている点を除き、殻１
００と同じである。

作動中、コンデンサは、高圧コンデンサ拳プレート面１
５８と、魚火プラグ殻１６２とガスケット１０２．１０
４との隣接内面から成る接地面とを含む。コンデンサ絶
縁体はセラミックとこれら二つの面の間のガスとである
。このコンデンサ絶縁体は、点火プラグに接続され得る
点火装置の最大電圧客種での絶縁破壊に耐えるに充分な
厚さと絶縁耐力とがなければならない。

第１９図には、任意選択的な接地面１６８が示されてい
る。この接地面１６８は、高圧コンデンサ・プレート面
１５８に極めて近接して接地面を配設するものである。

より近い近接により、より遠い点火プラグ殻１６２の内
面を接地面として用いる場合に得られるそれを上回るキ
ャパシタンスの増大が得られる。面１６８は、図示の如
く、絶縁体全体の周りを包み、絶縁体の肩の頂部から、
絶縁体先端を約半分下った所までの長さを覆っている。

面１６８は、未焼成段階にある点火プラグ絶縁体６６へ
タングステン・サーメット・インクを吹き付けることに
より、塗布できる。完成した点火プラグにおいては面１
６８が、そのガスケット１０２との接触により、電気的
に接地される。

第１９図が、在来の点火プラグ外（ｌ［ｆｆｌを用いる
一体コンデンサを備えた、本発明の一実施例を示してい
る点に留意のこと。但し第１９図に示すコンデンサは、
第１図〜第８図に示す如き環状型外側電極と一緒に利用
することもできる。

第２０図〜第２３図には、本発明による点火プラグ絶縁
体１７０の別の典型的な実施例が示されている。第２０
図〜第２３図の点火プラグ絶縁体１７０は、それが、中
心電極へ接続されたソレノイド・コイルにしてこのコイ
ルの内側へ磁心を挿入したソレノイド・コイルを備えて
いる点で、第１７図の点火プラグ絶縁体に類似している
。但し、第２０図〜第２３図の実施例によれば、点火プ
ラグ先端のコイルを磁心から電気的に絶縁する代替装置
が得られる。

第２０図には点火プラグ絶縁体素材１７０が示されてい
るが、これは第１５図に示したそれと類似の方法により
等圧圧縮ゴム型で成形されている。

約言すれば、第１５図に示す如く導電性インク・コーテ
ィングがカウンタボア・スピンドル１３２に塗布され、
等圧圧縮ゴム型内で絶縁体装入物がスピンドルの周りに
圧縮されている。スピンドルが除去された後、導電性コ
ーティングが絶縁体１７０内に残留する。詳述すれば、
コーティング６２を含めた中心電極６０、円すい状部分
１８４、コイル巻１！Ｊ１３６、垂直ストライブ１３８
および接触スリーブ１２６が各々、絶縁体素材１７０内
に存在している。カウンタボア・スピンドル１３２の除
去により、絶縁体１７０内にカウンタボア開口部１７２
が残される。絶縁体１７０は、電極スピンドルが除去さ
れる前にいったん３．４４７゜３８０Ｐａ（５００ｐｓ
ｉ　）ＦＪＩ縮サレす。次イテ、約２４．１３１．６６
０Ｐａ（３５００ＤＳｉ　）の圧力が加えられる。この
圧力が解除されてカ・クンタボア・スピンドル１３２と
絶縁体１２０とが型から取り除かれる。次いでカウンタ
ボア・スピンドル１３２が絶縁体１７０から取り除かれ
る。上記の手順が、第２０図に示す絶縁体１７０を結果
として生ずる。

第２１図においては、第２０図のカウンタボア直径部分
１７２を形成するために用いられるスピンドルの直径を
精確に備えた外径を有する固体スピンドル１７４がポさ
れている。スピンドル１７４の下端には縮小直径部分１
７８がある。縮小直径部分１７８の周りには、予備成形
スリーブ１７６が形成されている。予備成形スリーブ１
７６は、スピンドル部分１７８の周りに等圧圧縮され且
つスピンドル１７４の外径に研削されたアルミナ絶縁体
本体で作られる。予備成形スリーブ１７６には、第２０
図に示すカウンタボア・スピンドル１７２の円すい状の
底部分１８４へ精確に適合する円すい状部＠１８２があ
る。

第２０図の絶縁体素材１７０は第２１図のスピンドル１
７４およびスリーブ１７６の上に置かれ、従ってスピン
ドルの円すい面１８２と絶縁体素材の円すい面１８４と
が接触する。スピンドル１７４の上方突出部分が突合せ
ダイ内に置かれ、当初絶縁体索材１７０を形成するため
に用いられたゴム型内へ組立体が元通り挿入される。約
２７．５７９．０４０Ｐａ（４０００ｐｓｉ　）の第三
圧力が加えられ、それによりスリーブ１７６の材料が絶
縁体素材１７０と接着され、一体化される。この２７．
５７９，０４０Ｐａ（４０００ｐｓｉ　）の圧力が解除
され、プレスが開放され、そして組み立てられた素材１
７０とスリーブ１７６とを支えるスピンドル１７４が突
合せダイから取り除かれる。スピンドル１７４の突出し
た上端が研削盤のコレット内に置かれ、絶縁体素材１７
０が、第２２図に示す如く、そ１のは路外側輪郭１８６
に研削される。

予備成形スリーブ１７６をスピンドル１７４上へ最初に
形成する場合には、次に続く焼結中のひずみや分離を回
避するため、スリーブ１７６が組み立てられるカウンタ
ボア１７２の下方領域内の絶縁体素材１７０の材料の圧
縮密度にスリーブ１７６の圧縮密度が適合することが１
要である。例えば、理解されるように、素材１７０が２
４，１３１．６６０Ｐａ（３５００１）ｓｉ　）に圧縮
されると、スリーブ１７６のより小さい部分に、匹敵し
１ｑる圧縮密度が若干低い圧力により生成される。スリ
ーブ１７６に対する初期圧縮圧力は、実験的に最も正し
く定められる。

輪郭１８６を有する研削された絶縁体素材１７０がスピ
ンドル１７４から取り除かれる。絶縁体素材１７０の円
すい状先端がタングステン・インク内へ浸せきされて外
側電極を形成する。導電性インクの狭いリボン１８８が
絶縁体先端上に、絶縁体の座を横切って塗布され、そこ
で底部点火プラグ・ガスケット１９０と接地接触する。

ストライプ１８８の代替物として、第１６図の旋回部１
４６のようならせん状インク・パターンを使用しても良
い。これらの付加的なインク・コーティングは乾燥され
、完成した絶縁体素材１７０が還元雰囲気内で焼結され
る。

絶縁体の太端がステンシル加工され且つグレージングさ
れ、また円すい状の絶縁体先端が研削されて環状すきま
９８を形成する。第２３図は、望ましくは高透磁率且つ
高キュリー点のフェライトから成る円筒状磁心１８０を
示す。この磁心１８０は、第１６図に示１１１心１４８
と類似の機能を果たす。但し、第１６図の磁心１４８は
絶縁グレーズ１５２を必要とするが、磁心１８０は絶縁
されていない。スリーブ１７６は、磁心１８０をソレノ
イドまたはコイル１３６から絶縁するのに役立つ。磁心
１８０は完成した絶縁体のスリーブ１７６部分内へ挿入
され、少量のシリコーン・グリース（図示Ｖず）がスリ
ーブ絶縁体部分の底部の位置１９２に置かれる。コイル
１３６の底部からよりも長い心１８０の部分がコイル１
３６の頂部から突出していることに留意のこと。このた
め、コイル１３６によるコア１８０への磁気６出し力が
、心１８０を絶縁体１７０内へ着座させたままにしよう
とする。第２２図に示す完成した絶縁体と心の組立体は
次いで、第１７図に示ず如く、鋼製点火プラグ酸１００
に在来通りに組み立てられる。

本発明の主旨に従ってインダクタンスとキャパシタンス
との双方を包有する回路を一体に構成することができ、
それが点火プラグに関連して発振器を形成し得ることも
理解されるはずである。点火プラグを包含するこの種の
回路における発振器は、発振器の固有周波数で、若しく
は調波周波数で点火電圧を付与することにより維持でき
る。換言すれば、本発明に従ってコンデンサと誘導子と
火花すきまとで形成された一体点火プラグ回路は、共振
するようにすることができる。

４゜本発明の好適な実施例を構成する方法を当業者に教示す
べく、ここにその主旨が充分に解明されていることは明
らかとなるであろうが、本発明を、添付されたフレイム
の特定の範囲と意義とを逸脱することなく、修正、変動
、若しくは変更させ得ることは理解されるであろう。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明により一体構造セラミック中心電極点火
プラグを生成するためプレスのプラテンに取り付けられ
た中心若しくは高圧電極スピンドル並びに突合せダイの
断面図、第２図は本発明の方法によりサーメット拳イン
クの第一コーティングを塗布した中心電極スピンドル組
立体の下方部分の拡大図、第３図は本発明の方法により
サーメット・インクの第二コーティングを塗布した中心
電極スピンドル組立体の下方部分の図、第４図は等圧圧
縮成形型キャビティ内で形成された部分的に圧縮された
セラミック素材に囲まれた中心電極スピンドル組立体を
示す中心電極スピンドル組立体と突合せダイの下方部分
との断面図、第５図はサーメットのストランドを絶縁体
内に残してサーメット絶縁体から中心電極スピンドル組
立体が部分的に引き出された後に部分的に圧縮されたセ
ラミック絶縁体を示す中心電極スピンドル組立体と突合
せダイ下方部分との断面図、第６図はセラミック素材を
型のキャビティから取り除き且つセラミック素材の一部
分を研削し去った後の中心電極スピンドル組立体とセラ
ミック絶縁体との断面図、第７図は本発明の方法により
らせん状サーメット・インク・パターンを上に塗布され
たセラミック素材の図、第８図はセラミック・インクの
らせん状パターンを被覆するために付加的セラミック材
料が付加された第二圧縮作業後の本発明によるセラミッ
ク素材の図、第９図はサーメットのらせん状パターンの
接地部分と且つまたセラミック絶縁体の円すい状先端と
に対する第二研削作業とサーメット・インクの付加的塗
布との優の本発明によるセラミック素材の図、第１０図
は点火プラグ酸と点火電線とブートとを取り付けた本発
明による完成した点火プラグの断面図、第１１図は第１
０図の線Ｂ−Ｂについて示した環状火花すきま平面を図
示する第１０図に示す完成した点火プラグの底部の拡大
正面図、第１２図は代表的な火花すきまの非線形インピ
ーダンス特性を示すグラフ、第１３図は円すい状先端を
ある角で研削することにより生成される不均等な長さの
代替火花すきまを特に承す本発明による点火プラグの第
二の典型的実施例の部分側面図、第１４図は第１２図の
線Ｃ−Ｃについての火花すきま平面の底面図、第１５図
は突合せダイの下方端部とスピンドルのカウンタボア部
分の周りにらせん状パターンまたはコイルを形成するサ
ーメット・インク・コーディングを備える中心電極スピ
ンドル組立体とを示１本発明による点火プラグ絶縁体の
第三の典型的実施例の部分断面側面図、第１６図は本発
明の第三の典型的実施例に用いる絶縁磁心の断面図、第
１７図は本発明の第三の典型的実施例による完成点火プ
ラグ組立体の断面図、第１８図はコンデンサ・プレート
を形成するセラミック絶縁体上のサーメット・コーティ
ングを示す本発明による点火プラグの第四の典型的実施
例の側面図、第１９図は第二」ンデンサ・プレートを形
成する第二サーメット・コーティングを示す本発明の第
四の典型的実施例による完成した点火プラグの断面図、
第２０図は部分的に圧縮された絶縁体素材を示Ｊ本発明
による点火プラグの第五の典型的実施例の断面図、第２
１図は第２０に示す絶縁体素材内への挿入のための予備
成形セラミック部分を備えるノノウンタボア・スピンド
ルの図、第２２図は第２１図に示すスピンドルに支えら
れる挿入物を挿入した完成した絶縁体の断面図、第２３
図は第２２図に示す絶縁体内に挿入される磁心の側面図
である。５６二電極スピンドル　６０：第一層、高圧電極６２：
第二雇　　　　　６４：等圧圧縮ゴム型６６．１４２：
絶縁体装置　　７８二巻線８４：コイル・パターン９６．１６４：外側電極９７．１５９：点火プラグ９８．１２８：火花すきま００．１６２：金１殻２４：磁界３６：第二らせん状コイル４６：第一らＶん状コイル４８　：ｖ７ｉ心＠置５０：フェライト・ロンド５８ニブレート装置６８：」ンデンサ・プレート面。

Claims

【特許請求の範囲】

（１）内燃機関において火花を生成する点火プラグにし
て、高圧電極と、前記高圧電極と共に火花すきまを完成
する外側電極と、前記高圧電極を前記外側電極から電気
的に絶縁する絶縁体装置と、前記諸電極の一方へ接続さ
れて、前記すきまを横切つて生成された火花を回転させ
る磁界を生成する導電路装置とを含む点火プラグ。
（２）請求項１に記載された点火プラグにおいて、前記
導電路装置が、前記高圧電極の細形部分の周りへ少なく
とも一巻を同心に配設した巻線を含むようにした点火プ
ラグ。
（３）請求項２に記載された点火プラグにおいて、前記
巻線の一端が前記外側電極へ接続され、前記巻線の他端
が前記点火プラグの金属殻へ接続されるようにした点火
プラグ。
（４）請求項２に記載された点火プラグにおいて、前記
巻線が前記絶縁体装置と一体に形成されるようにした点
火プラグ。
（５）請求項４に記載された点火プラグにおいて、前記
巻線が、前記絶縁体装置と共に焼成されたサーメット・
インクで作られるようにした点火プラグ。
（６）請求項５に記載された点火プラグにおいて、前記
サーメット・インク巻線が前記絶縁体装置内に封入され
るようにした点火プラグ。
（７）請求項２に記載された点火プラグにおいて、前記
巻線と前記電極とがサーメット・インクで形成されるよ
うにした点火プラグ。
（８）請求項７に記載された点火プラグにおいて、前記
高圧電極の前記細形部分を形成するサーメット・インク
の第一層と前記高圧電極の露出面を形成するサーメット
・インクの第二層とが前記高圧電極に包含され、サーメ
ツト・インクの前記第一層よりも腐食に対して更に耐性
のある組成をサーメット・インクの前記第二層が有する
ようにした点火プラグ。
（９）請求項８に記載された点火プラグにおいて、サー
メット・インクの前記第一層がタングステンを基材とし
、サーメット・インクの前記第二層が白金を基材とする
ようにした点火プラグ。
（１０）請求項２に記載された点火プラグにおいて、概
ね前記高圧電極の軸線の周りに前記火花を回転させるた
め、前記高圧電極の前記細形部分の周りにらせん状コイ
ルを形成する複数巻を前記巻線が包含するようにした点
火プラグ。
（１１）請求項１に記載された点火プラグにおいて、前
記高圧電極の露出面の周りへ同心に配設された露出面を
前記外側電極が備え、従って前記諸電極の前記諸露出面
間にほぼ環状のすきまが設けられるようにした点火プラ
グ。
（１２）請求項１１に記載された点火プラグにおいて、
前記外側電極の前記露出面が、前記点火プラグの先端部
分で、前記高圧電極の前記露出面の周りに連続的なリン
グを形成するようにした点火プラグ。
（１３）請求項１２に記載された点火プラグにおいて、
前記外側電極の前記露出面が前記高圧電極の前記露出面
とほぼ同一平面内に在るようにした点火プラグ。
（１４）請求項１３に記載された点火プラグにおいて、
前記平面が前記高圧電極の軸線に対し概ね垂直であるよ
うにした点火プラグ。
（１５）請求項１３に記載された点火プラグにおいて、
前記すきまを前記高圧電極の周りで不均等にさせる角に
前記平面が形成されるようにした点火プラグ。
（１６）請求項１５に記載された点火プラグにおいて、
前記高圧電極に対し非垂直な角に前記平面が形成される
ようにした点火プラグ。
（１７）請求項１６に記載された点火プラグにおいて、
前記外側電極の前記露出面が概ねだ円形をなすようにし
た点火プラグ。
（１８）請求項１２に記載された点火プラグにおいて、
前記先端部分が概ね円すい状の形状を有し、従つて前記
先端部分から材料を除去することにより前記すきまの大
きさを調整できるようにした点火プラグ。
（１９）内燃機関において火花を生成する点火プラグに
して、高圧電極と、外側電極にて前記高圧電極の露出面
の周りへ同心に配設された露出面を備え従つて前記諸電
極の前記諸露出面間にほぼ環状のすきまが設けられるよ
うにした外側電極と、前記高圧電極を前記外側電極から
電気的に絶縁する絶縁体装置と、前記絶縁体装置と結合
され且つ前記諸電極の一方へ接続されて、前記すきまを
横切って生成された火花を概ね前記高圧電極の軸線の周
りで回転させる磁界を生成する第一導電路装置と、前記
絶縁体装置と結合され且つ前記諸電極の他方へ接続され
て、前記磁界の強さを増大させる第二導電路装置とを含
む点火プラグ。
（２０）請求項１９に記載された点火プラグにおいて、
前記第一導電路と前記第二導電路とが前記絶縁体装置と
一体に形成されるようにした点火プラグ。
（２１）請求項２０に記載された点火プラグにおいて、
前記諸導電路の双方が、固体導体を形成するため、前記
絶縁体装置と共に焼成されたサーメット・インクで形成
されるようにした点火プラグ。
（２２）請求項１９に記載された点火プラグにおいて、
前記外側電極に接続された第一らせん状コイルを前記第
一導電路が含み、前記高圧電極に接続された第二らせん
状コイルを前記第二導電路が含むようにした点火プラグ
。
（２３）請求項２２に記載された点火プラグにして、少
なくとも一方の前記らせん状コイル内へ同軸に配設され
た磁心を包含する点火コイル。
（２４）請求項２３に記載された点火プラグにおいて、
前記磁心が円筒状フェライト・ロッドであるようにした
点火プラグ。
（２５）請求項２２に記載された点火プラグにおいて、
前記第二らせん状コイルの少なくとも一部分が前記第一
らせん状コイル内へ同心に配設されるようにした点火コ
イル。
（２６）請求項２２に記載された点火プラグにおいて、
前記第一らせん状コイルが前記絶縁体装置の表面に形成
されるようにした点火プラグ。
（２７）内燃機関において火花を生成する点火プラグに
して、絶縁体により外側電極から隔離された高圧電極と
、前記外側電極へ接続された外側金属殻と、前記絶縁体
と結合され且つ前記高圧電極へ接続されて、前記点火プ
ラグにより生成される火花の強さを増大させ得る前記殻
と共にコンデンサを形成するプレート装置とを含む点火
プラグ。
（２８）請求項２７に記載された点火プラグにおいて、
前記プレート装置が前記絶縁体と一体に形成されるよう
にした点火プラグ。
（２９）請求項２８に記載された点火プラグにおいて、
前記絶縁体がセラミック材料で作られ、前記プレート装
置が前記絶縁体と共に焼成されたサーメット・インクで
作られるようにした点火プラグ。
（３０）請求項２９に記載された点火プラグにおいて、
前記プレート装置が前記絶縁体内に埋め込まれ、且つ前
記プレート装置が前記高圧電極の周りへ同心に延びるよ
うにした点火プラグ。
（３１）請求項３０に記載された点火プラグにおいて、
前記プレート装置が前記高圧電極の露出発火面で前記高
圧電極へ接続されるようにした点火プラグ。
（３２）請求項３１に記載された点火プラグにして、前
記絶縁体の表面に形成され且つ前記外側電極へ接続され
て前記第一プレート装置と共に第二コンデンサ・プレー
トを形成する第二プレート装置を包含する点火プラグ。
（３３）請求項２７に記載された点火プラグにおいて、
前記外側電極の露出発火面が概ね環状の形状を有し、前
記高圧電極の露出発火面が前記外側電極内へ同心に配設
されるようにした点火プラグ。
（３４）請求項３３に記載された点火プラグにして、前
記諸電極の一方へ接続されて、前記すきまを横切つて生
成された火花を概ね前記高圧電極の軸線の周りで回転さ
せる磁界を生成する導電路装置を包含する点火プラグ。
（３５）内燃機関の燃焼室内の気体可燃性給気に点火す
る点火プラグにして、セラミック絶縁体と、前記室内の
前記給気を通して火花すきま電流を伝え得るすきまを付
与する、前記絶縁体に支えられた電極装置と、前記火花
すきま電流を通し且つ前記すきまに磁界を生成させる、
前記絶縁体に支えられた多重巻コイル装置とを含む点火
プラグ。
（３６）請求項３５に記載された点火プラグにおいて、
前記電極装置が高圧電極と外側電極とを含み、前記多重
巻コイル装置が前記諸電極の一方へ接続されるようにし
た点火プラグ。
（３７）請求項３５に記載された点火プラグにおいて、
前記すきまが概ね平たんであり且つ前記磁界が前記すき
まの平面に対して垂直な相当量の成分を有し、従つて前
記点火プラグにより生成された火花の少なくとも一部分
の回転を前記磁界が生じさせるようにした点火プラグ。
（３８）請求項３７に記載された点火プラグにおいて、
前記すきまが、前記外側電極の概ね環状の発火面と、前
記外側電極の前記環状発火面内に配設された前記高圧電
極の発火面とで構成されるようにした点火プラグ。
（３９）請求項３８に記載された点火プラグにおいて、
前記多重巻コイル装置が、サーメット材料で形成された
導体を含むようにした点火プラグ。
（４０）請求項３６に記載された点火プラグにして、前
記絶縁体に支えられ且つ前記高圧電極へ接続されて前記
点火プラグの外側金属殻と共にコンデンサを形成するプ
レート装置を包含する点火プラグ。
（４１）請求項３５に記載された点火プラグにして、前
記磁界の強さを増大させるため、少なくとも一部分前記
コイル装置内に位置する磁心装置を包含する点火プラグ
。
（４２）可燃性混合物に点火し得る火花を生成する点火
プラグにして、火花すきまが狭いすきま部分と更に広い
すきま部分とを備えるようにした点火プラグ。
（４３）請求項４２に記載された点火プラグにおいて、
前記の狭いすきま部分から前記の更に広いすきま部分へ
前記火花を移動させる装置が前記点火プラグに包含され
るようにした点火プラグ。
（４４）点火プラグの絶縁体内に電気コイルを形成する
方法にして、成形されたセラミック材料から成る絶縁体
素材を形成する段階と、導電性成分を有するコイル形成
材料を予め定めたコイル・パターンで前記絶縁体素材へ
沈着させる段階と、前記絶縁体素材を前記の沈着された
コイル形成材料と共に焼成する段階とを含む方法。
（４５）請求項４４に記載された方法にして、前記の共
に焼成する段階に先立つて、前記の沈着されたコイル形
成材料を付加的セラミック絶縁材料で被覆する段階を包
含する方法。
（４６）請求項４５に記載された方法において、前記絶
縁体素材セラミック材料を成形するのに用いられた圧力
よりも大きい圧力で前記付加的セラミック材料を成形す
る段階が前記の被覆する段階に包含されるようにした方
法。
（４７）請求項４４に記載された方法において、流体内
に懸濁された前記導電性成分を前記コイル形成材料が有
し、且つ前記コイル形成材料を乾燥させる段階を前記の
沈着させる段階が包含するようにした方法。
（４８）請求項４７に記載された方法において、前記コ
イル形成材料がサーメット・インクであるようにした方
法。
（４９）請求項４８に記載された方法において、前記の
予め定めたコイル・パターンが、複数巻を有するらせん
状コイル・パターンであるようにした方法。
（５０）点火プラグを形成する方法にして、セラミック
絶縁体材料から成る第一成形体内に高圧電極を形成する
段階と、前記第一成形体の表面にコイルを形成する段階
と、前記第一成形体の先端に外側電極を形成し従つて前
記コイルの一端に前記外側電極が接続されるようにする
段階と、前記第一成形体を前記諸電極および前記コイル
と共に焼成する段階とを含む方法。
（５１）請求項５０に記載された方法において、前記第
一成形体の前記先端が慨ね円すい状の形状を有し、且つ
前記先端の寸法を変化させて前記高圧電極と前記外側電
極との間に所望のすきまを得る段階を前記方法が包含す
るようにした方法。
（５２）請求項５０に記載された方法において、前記高
圧電極と前記コイルと前記外側電極とが全て、導電性成
分とセラミック成分とを有する流動材料で形成されるよ
うにした方法。
（５３）請求項５２に記載された方法において、前記流
動材料がセラミック・インクであるようにした方法。
（５４）等圧的に押圧される点火プラグ絶縁体素材内に
貴金属中心電極を構成する方法にして、電極スピンドル
を卑金属サーメット・インクでコーティングする段階と
、前記インクを乾燥させて第一コーティングを形成する
段階と、前記第一コーティングの小部分を貴金属サーメ
ット・インクでオーバコーティングする段階と、前記貴
金属インクを乾燥させて第二コーティングを形成する段
階と、セラミック絶縁体本体の装入物を包有する等圧圧
縮成形型内に前記スピンドルを置く段階と、前記型に圧
力を加える段階と、前記第一コーティングと前記第二コ
ーティングとを前記セラミック本体内の定位置に残し且
つ前記本体により少なくとも部分的に囲み密閉して前記
スピンドルを前記型から引き出す段階とを含む方法。
（５５）内燃機関の燃焼室内の給気に点火する点火プラ
グにして、金属殻内に保持された絶縁体肩部分を有する
セラミック絶縁装置を含み、前記殻が前記プラグの電気
的接地接続を行うことができ、前記室内の気体可燃性混
合物を通して火花電流を伝えるように配設されたすきま
装置を含み、前記すきま装置が点火導体との接続のため
の高圧電極を備え、前記電極へ接続された高圧コンデン
サ・プレートを含む点火プラグ。
（５６）請求項５５に記載された点火プラグにおいて、
前記コンデンサ・プレート装置が、前記絶縁装置内にサ
ーメット表面を含むようにした点火プラグ。
（５７）請求項５６に記載された点火プラグにおいて、
前記殻に近い前記周部分内へ前記プレートが延び、前記
プレートが前記絶縁装置の厚みにより前記殻から絶縁さ
れるようにした点火プラグ。
（５８）請求項５７に記載された点火プラグにおいて、
前記絶縁装置厚みの外部に付加的な接地したコンデンサ
・プレート面が支えられるようした点火プラグ。
（５９）点火プラグのセラミック絶縁体内にコンデンサ
・プレート面を形成する方法にして、等圧圧縮ゴム成形
型キャビティにセラミック絶縁材料の第一測定装入物を
充てんする段階と、前記成形型キャビティの外部に第一
液圧を加えて第一成形体を形成し且つ前記第一圧を解除
する段階と、結果として生じた未焼成セラミック成形体
の一部分をセラミック・インクでコーティングする段階
と、等圧圧縮ゴム成形型キャビティにセラミック絶縁材
料の第二測定装入物を充てんする段階と、前記第二装入
物へ前記成形体を挿入し前記第二装入物と前記成形体と
に第二液圧を加えて第二成形体を形成し且つ前記第二圧
を解除する段階とを含む方法。
（６０）請求項５９に記載された方法にして、前記第二
成形体に第二導電性コンデンサ・プレート面を付加する
段階を含む方法。
（６１）請求項５９に記載された方法において、前記第
二液圧が前記第一液圧よりも大であるようにした方法。
（６２）請求項５９に記載された方法において、前記第
一成形体と前記第一成形体とから材料を除去して予め定
めた形状を得るようにした方法。
（６３）請求項６０に記載された方法において、前記第
一成形体と前記第二成形体とから材料を除去して予め定
めた形状を得るようにした方法。
（６４）振動電気エネルギ源と共同して共振回路を形成
し得る点火プラグにして、絶縁体本体と、前記点火プラ
グにより火花を生成させるため前記絶縁体本体に支えら
れたすきま装置と、前記すきま装置により伝えられる電
流に関連して磁界を生成させるため前記絶縁体本体に支
えられた誘導子コイル装置と、前記点火プラグにより生
成される火花の強さを増大させるため前記絶縁体に支え
られたコンデンサ装置とを含む点火プラグ。