JPH02267245A - コンクリート補強用耐摩耗性高強度非磁性鋼ファイバー - Google Patents
コンクリート補強用耐摩耗性高強度非磁性鋼ファイバーInfo
- Publication number
- JPH02267245A JPH02267245A JP8941189A JP8941189A JPH02267245A JP H02267245 A JPH02267245 A JP H02267245A JP 8941189 A JP8941189 A JP 8941189A JP 8941189 A JP8941189 A JP 8941189A JP H02267245 A JPH02267245 A JP H02267245A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fiber
- steel
- concrete
- magnetic
- strength
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 239000000835 fiber Substances 0.000 title claims abstract description 51
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 28
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 28
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 title abstract description 6
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 230000035699 permeability Effects 0.000 claims abstract description 9
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 4
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 claims description 9
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 abstract description 2
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 26
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 9
- 239000000463 material Substances 0.000 description 9
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 7
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 7
- 239000012783 reinforcing fiber Substances 0.000 description 7
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 6
- 230000005389 magnetism Effects 0.000 description 6
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 5
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 5
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 239000012779 reinforcing material Substances 0.000 description 4
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 238000007373 indentation Methods 0.000 description 3
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 3
- 238000011161 development Methods 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 239000000696 magnetic material Substances 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 2
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- 238000005491 wire drawing Methods 0.000 description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003384 imaging method Methods 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 230000007257 malfunction Effects 0.000 description 1
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004745 nonwoven fabric Substances 0.000 description 1
- 238000012856 packing Methods 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 230000002250 progressing effect Effects 0.000 description 1
- 239000012744 reinforcing agent Substances 0.000 description 1
- 230000001568 sexual effect Effects 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004575 stone Substances 0.000 description 1
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 1
- 239000002023 wood Substances 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Landscapes
- Inorganic Fibers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は、140〜190Kgf/moI2の強度及び
μ= 1.01以下の透磁率を有するコンクリート補強
用耐摩耗性高強度非磁性鋼ファイバーに関し、特にリニ
アモーターカーのガイドウェーや核融合実験炉の建屋等
の強い磁力が及ぶ構造物、車輌発着場の路面等のコンク
リート製構造物の形成に有効利用することのできるコン
クリート補強用高強度非磁性鋼ファイバーに関するもの
である。
μ= 1.01以下の透磁率を有するコンクリート補強
用耐摩耗性高強度非磁性鋼ファイバーに関し、特にリニ
アモーターカーのガイドウェーや核融合実験炉の建屋等
の強い磁力が及ぶ構造物、車輌発着場の路面等のコンク
リート製構造物の形成に有効利用することのできるコン
クリート補強用高強度非磁性鋼ファイバーに関するもの
である。
[従来の技術]
超電導磁石利用技術として近年リニアモーターカーや核
融合実験炉等の開発が進められている。
融合実験炉等の開発が進められている。
これらの技術においては超電導磁石の持つ強い磁力が環
境に及ぼす影響が懸念されており、コンクリート等で形
成される構造物についても強い磁力の影響を回避する工
夫が要請されている。
境に及ぼす影響が懸念されており、コンクリート等で形
成される構造物についても強い磁力の影響を回避する工
夫が要請されている。
たとえばリニアモーターカーのガイドウェーはコンクリ
ートで製造されているが、該コンクリートの補強材とし
て従来から使用されているのは、炭素鋼が主流であり、
ステンレス鋼としては5US430フエライト系ステン
レス鋼が炉壁用として僅かに使用されているのが現状で
ある。しかるにこれらの炭素鋼や5US430等は磁性
材料であるため超電導コイルの磁力の影響を受けてコン
クリート内部で相互の磁気的反発又は吸引による撮動を
起こし、これが原因となってコンクリートにひび割れが
生成する。又核融合実験炉のコンクリート製建屋等にお
いても同様にひび割れの問題が発生する。
ートで製造されているが、該コンクリートの補強材とし
て従来から使用されているのは、炭素鋼が主流であり、
ステンレス鋼としては5US430フエライト系ステン
レス鋼が炉壁用として僅かに使用されているのが現状で
ある。しかるにこれらの炭素鋼や5US430等は磁性
材料であるため超電導コイルの磁力の影響を受けてコン
クリート内部で相互の磁気的反発又は吸引による撮動を
起こし、これが原因となってコンクリートにひび割れが
生成する。又核融合実験炉のコンクリート製建屋等にお
いても同様にひび割れの問題が発生する。
こうしたひび割れは拡大してコンクリートの破損を招く
ため、それ自体強度上の問題を含むが、破損に至るほど
の重大事故に至らずとも、ひび割れ部分を通じて湿分や
水分が侵入して特に炭素鋼補強材では赤錆が発生する。
ため、それ自体強度上の問題を含むが、破損に至るほど
の重大事故に至らずとも、ひび割れ部分を通じて湿分や
水分が侵入して特に炭素鋼補強材では赤錆が発生する。
特にリニアモーターカーにおいてはガイドウェーのひび
割れを通じて発生した赤錆が、ガイドウェー表面に現わ
れ路面を高速で走行するリニアモーターカーの車体内の
主に超電導コイル部に入って超電導磁石に付着するとい
う事態も発生する。またリニアモーターカーが通過する
トンネル内部においては湿度が特に高いので赤錆の発生
が著しく、上記事態は一層深刻である。一方核融合実験
炉構造物においても同じ理由から赤錆の発生が問題とな
っており、各f!機械内に赤錆が吸込まれて重大な故障
の原因となる。
割れを通じて発生した赤錆が、ガイドウェー表面に現わ
れ路面を高速で走行するリニアモーターカーの車体内の
主に超電導コイル部に入って超電導磁石に付着するとい
う事態も発生する。またリニアモーターカーが通過する
トンネル内部においては湿度が特に高いので赤錆の発生
が著しく、上記事態は一層深刻である。一方核融合実験
炉構造物においても同じ理由から赤錆の発生が問題とな
っており、各f!機械内に赤錆が吸込まれて重大な故障
の原因となる。
上記のように超電導磁石利用環境においては、炭素鋼や
5U3430等の磁化材料をコンクリート補強剤として
使用することができないところから、非磁性で且つ耐錆
性に優れた補強材料の開発が要望されている。
5U3430等の磁化材料をコンクリート補強剤として
使用することができないところから、非磁性で且つ耐錆
性に優れた補強材料の開発が要望されている。
そこで非磁性及び耐錆性を備えたコンクリート補強用材
料として5US304,5US316゜高Mn非磁性鋼
等からなる補強材料が試作されているが、これらの非磁
性鋼は主成分としてCr。
料として5US304,5US316゜高Mn非磁性鋼
等からなる補強材料が試作されているが、これらの非磁
性鋼は主成分としてCr。
Ni、Mo等を含有するものであり、コンクリート補強
用として大量に使用する場合には材料コストをかなり高
騰させることになる。又超電導111石利用設備におけ
るコンクリート構造物としては、壁材の他、車輌の発着
場等の路面を挙げることができ、該車両発着場ではタイ
ヤとの摩擦によって路面が摩耗し、補強部材が露出或は
微細に分断されて周りに散乱することになる。従って補
強材料には上記特性に加えて耐摩耗性が要求されるが、
5US304等の非磁性材料は耐摩耗性が悪く、車輌発
着場等には全く利用できない。
用として大量に使用する場合には材料コストをかなり高
騰させることになる。又超電導111石利用設備におけ
るコンクリート構造物としては、壁材の他、車輌の発着
場等の路面を挙げることができ、該車両発着場ではタイ
ヤとの摩擦によって路面が摩耗し、補強部材が露出或は
微細に分断されて周りに散乱することになる。従って補
強材料には上記特性に加えて耐摩耗性が要求されるが、
5US304等の非磁性材料は耐摩耗性が悪く、車輌発
着場等には全く利用できない。
[発明が解決しようとする課題]
本発明はこうした事情に着目してなされたものであって
、耐錆性、耐摩耗性に逼れ、且つ高強度で非磁性を示す
コンクリート補強用銅ファイバーを13供することを目
的とするものである。
、耐錆性、耐摩耗性に逼れ、且つ高強度で非磁性を示す
コンクリート補強用銅ファイバーを13供することを目
的とするものである。
[課題を解決するための手段]
しかして本発明のコンクリート補強用耐摩耗性高強度非
磁性鋼ファイバーは c : o、os〜0.5% S i + 0.05〜0.7% Mn+10〜25% Ni:2%以下 Cr:13〜20 % N : Q、25〜0.6% 残部が鉄及び不可避不純物からなり、140〜190
Kgf/mm2の強度及びμ= 1.01以下の透磁率
を有する点に要旨を有するものである。
磁性鋼ファイバーは c : o、os〜0.5% S i + 0.05〜0.7% Mn+10〜25% Ni:2%以下 Cr:13〜20 % N : Q、25〜0.6% 残部が鉄及び不可避不純物からなり、140〜190
Kgf/mm2の強度及びμ= 1.01以下の透磁率
を有する点に要旨を有するものである。
[作用コ
本発明に係る補強用ファイバーは、Cr。
Mn、Nと比較的安価な成分を利用することによりてコ
ストの低減を図るものであり、特性的にはCr及びNの
添加によってトンネル内や海岸部等の赤錆を発生し易い
環境でも安全に使用する耐錆性を付与すると共に、C,
Mn、Cr、N(7)添加によってオーステナイトの安
定化をはかり、冷間加工後もオーステナイト相を保持し
て透磁率μ= 1.01以下の非磁性を非常に安定して
確保している。また本発明ファイバーは、C,Mn、N
等の成分を大量に添加することによって5US304等
よりもはるかに優れた耐摩耗性を示す。
ストの低減を図るものであり、特性的にはCr及びNの
添加によってトンネル内や海岸部等の赤錆を発生し易い
環境でも安全に使用する耐錆性を付与すると共に、C,
Mn、Cr、N(7)添加によってオーステナイトの安
定化をはかり、冷間加工後もオーステナイト相を保持し
て透磁率μ= 1.01以下の非磁性を非常に安定して
確保している。また本発明ファイバーは、C,Mn、N
等の成分を大量に添加することによって5US304等
よりもはるかに優れた耐摩耗性を示す。
換言すると本発明ファイバーと5U3304%ファイバ
ーを同じ非磁性レベルに調整したとぎ、C,Mn、Hの
少ない5US304は、耐摩耗性が悪くコンクリートの
補強には利用できない。このように本発明に係るコンク
リート補強用ファイバーは耐錆性や耐摩耗性に優れてい
ると共に安価であり、且つ安定した非磁性を示すもので
あり、超電導磁石利用環境等におけるコンクリート製構
進物の建設に有効に利用することができる。
ーを同じ非磁性レベルに調整したとぎ、C,Mn、Hの
少ない5US304は、耐摩耗性が悪くコンクリートの
補強には利用できない。このように本発明に係るコンク
リート補強用ファイバーは耐錆性や耐摩耗性に優れてい
ると共に安価であり、且つ安定した非磁性を示すもので
あり、超電導磁石利用環境等におけるコンクリート製構
進物の建設に有効に利用することができる。
以下本発明に係るコンクリート補強用ファイバーの構成
について詳細に説明する。
について詳細に説明する。
先ず、本発明に係るファイバー鋼の成分組成について説
明する。
明する。
C: 0.05〜0.5%
Cは極めて優れたオーステナイト形成元素であると共に
強度を付与する元素である。含有量が0.05%未満で
は所要の非磁性及び強度を安定して得ることができず、
また0、50%を超えて含有させると、強度向上を図る
ことはできても、ファイバー形状に加工(インデント加
工、切断加工等)する際の工具寿命が短くなり、製作コ
ストが高くなると共に耐摩耗性が劣化する。
強度を付与する元素である。含有量が0.05%未満で
は所要の非磁性及び強度を安定して得ることができず、
また0、50%を超えて含有させると、強度向上を図る
ことはできても、ファイバー形状に加工(インデント加
工、切断加工等)する際の工具寿命が短くなり、製作コ
ストが高くなると共に耐摩耗性が劣化する。
S i : 0.05〜0.7%
Slは脱酸剤として必要であり、含有量が0.05%未
満では脱酸効果が不足し、また0、7%を超えて含有さ
れるとsiの酸化物が日系介在物として析出し、耐錆性
を劣化させる。
満では脱酸効果が不足し、また0、7%を超えて含有さ
れるとsiの酸化物が日系介在物として析出し、耐錆性
を劣化させる。
Mn:10〜25 %
Mnはオーステナイト形成元素であり、含有量が10%
未満ではこの効果は不充分であるが、25%を超えて含
有されると熱間加工性が劣化する。
未満ではこの効果は不充分であるが、25%を超えて含
有されると熱間加工性が劣化する。
またMnは加工硬化を非常に大きくする元素であるので
、25%を超えて添加すると、ファイバー形状に加工す
るに際してファイバーに凹凸をつけるインデントローラ
や長尺線材をファイバー1木ずつに切断する切断刃等の
加工工具の寿命が大幅に低下する。特にMnは材料に延
性(ねばり)を与え、且つ切断時には特に加工硬化をひ
き起こすので、上記加工工具の刃先が刃こぼれを起し易
くなり、工具の交換が頻繁になって生産性が低下する共
に製造コストも高騰する。
、25%を超えて添加すると、ファイバー形状に加工す
るに際してファイバーに凹凸をつけるインデントローラ
や長尺線材をファイバー1木ずつに切断する切断刃等の
加工工具の寿命が大幅に低下する。特にMnは材料に延
性(ねばり)を与え、且つ切断時には特に加工硬化をひ
き起こすので、上記加工工具の刃先が刃こぼれを起し易
くなり、工具の交換が頻繁になって生産性が低下する共
に製造コストも高騰する。
Ni:2%以下
NiはC,Mn、後述するNと同様にオーステナイト形
成元素であり、溶製に際して気泡発生の原因となるN含
有量を減少させることができるが、多量の含有は価格が
高くなって不経済であるので、Ni含有量は2.0%以
下とする。
成元素であり、溶製に際して気泡発生の原因となるN含
有量を減少させることができるが、多量の含有は価格が
高くなって不経済であるので、Ni含有量は2.0%以
下とする。
Cr : 13〜20%
Crは非磁性を安定させ、且っ耐錆性を付与する顕著な
効果がある。Cr含有量が13%未満ではマルテンサイ
トの生成により非磁性が不安定となり、一方20%を超
えて含有させるとフェライト相の生成によってオーステ
ナイト組織がかえって不安定になり、本発明の特長であ
る非磁性(透磁率μm1.01以下)を満足することが
不可能となる。又耐錆性に関して言えば、Crは最も寄
与率の大きな成分であり、Cr含有量が13%未満では
ファイバー表面部に不働態皮膜が十分な厚みをもって形
成されないので、トンネル内や海岸近辺等の特に過酷な
環境で使用した場合に早期発錆の原因になる。一方Cr
含有量が20%を超えると耐錆性は優れたものとなるが
ファイバーとしては過剰品質であり、製品コストを高め
ることになるので好ましくない、上記のよう非磁性及び
耐錆性の両方の観点からCr含有量は13〜20%とす
る必要がある。
効果がある。Cr含有量が13%未満ではマルテンサイ
トの生成により非磁性が不安定となり、一方20%を超
えて含有させるとフェライト相の生成によってオーステ
ナイト組織がかえって不安定になり、本発明の特長であ
る非磁性(透磁率μm1.01以下)を満足することが
不可能となる。又耐錆性に関して言えば、Crは最も寄
与率の大きな成分であり、Cr含有量が13%未満では
ファイバー表面部に不働態皮膜が十分な厚みをもって形
成されないので、トンネル内や海岸近辺等の特に過酷な
環境で使用した場合に早期発錆の原因になる。一方Cr
含有量が20%を超えると耐錆性は優れたものとなるが
ファイバーとしては過剰品質であり、製品コストを高め
ることになるので好ましくない、上記のよう非磁性及び
耐錆性の両方の観点からCr含有量は13〜20%とす
る必要がある。
N : 0.25〜0.6%
NはCと同様に極めて有効なオーステナイト形成元素で
あり、且つ、鋼の強度を確保するのに有効な元素である
。含有量が0.25%未満では上記効果は不充分であり
、一方丈気中で溶製する場合に0.6%を超えて含有さ
れていると鋳塊に気泡が生じ易くなり、且つ熱間加工性
が著しく劣化する。
あり、且つ、鋼の強度を確保するのに有効な元素である
。含有量が0.25%未満では上記効果は不充分であり
、一方丈気中で溶製する場合に0.6%を超えて含有さ
れていると鋳塊に気泡が生じ易くなり、且つ熱間加工性
が著しく劣化する。
よりて、N含有量は0.25〜0.6%とする必要があ
る。
る。
本発明に係るコンクリート補強用ファイバーは各成分元
素を上記割合で含有し、残部が鉄及び不可避不純物から
鋼組成を有するものであり、該鋼素材を用いてファイバ
ー形状に仕上げるに当たっては常法に従えばよいが、例
えば次の様な製造工程を採用することができる。
素を上記割合で含有し、残部が鉄及び不可避不純物から
鋼組成を有するものであり、該鋼素材を用いてファイバ
ー形状に仕上げるに当たっては常法に従えばよいが、例
えば次の様な製造工程を採用することができる。
(製造工程)
ロンド(RC2−4・5.5 mmφ)−伸線(0,7
+++mφ以下)−溶体化処理−インデント加工−切断
−秤量一整列梱包一出荷 例えば前記成分組成の5.5 m+aφ熱間圧延ロッド
を伸線加工並びに溶体化処理によって0.6 mmφフ
ァイバー素線まで加工すると共に、目的に応じてファイ
バー素線強度を140〜190にgf/mm2に調節す
る。こうして得られたファイバー素線に対し、コンクリ
ートとの付着力を高める目的でインデント加工を施して
ファイバー表面に凹凸を形成した後、約30m+aの長
さに切断してコンクリート補強用ファイバーとする。
+++mφ以下)−溶体化処理−インデント加工−切断
−秤量一整列梱包一出荷 例えば前記成分組成の5.5 m+aφ熱間圧延ロッド
を伸線加工並びに溶体化処理によって0.6 mmφフ
ァイバー素線まで加工すると共に、目的に応じてファイ
バー素線強度を140〜190にgf/mm2に調節す
る。こうして得られたファイバー素線に対し、コンクリ
ートとの付着力を高める目的でインデント加工を施して
ファイバー表面に凹凸を形成した後、約30m+aの長
さに切断してコンクリート補強用ファイバーとする。
ファイバー素線にインデント加工を施して切断するファ
イバー製造工程はより詳細には例えば第1図に示される
。
イバー製造工程はより詳細には例えば第1図に示される
。
第1図に示すように、スプールに巻回されたファイバー
素線をガイドダイス及びテンションローラーを経由して
インデントローラに連続的に供給し、カッターダイス方
向へ引き出すと共に、インデントローラの上ローラを、
回転する下ローラに押しつけることによって、ファイバ
ー素線の円形断面上部に二種類の段差で交互に扁平形状
を形成する。これによってファイバー素線の表面には長
手方向に凹凸(インデント)が形成され、凹凸のついた
ファイバー素線を回転カッターで切断することにより第
2図(A)〜(C)に示すようなコンクリート補強用フ
ァイバーを得ることができる。
素線をガイドダイス及びテンションローラーを経由して
インデントローラに連続的に供給し、カッターダイス方
向へ引き出すと共に、インデントローラの上ローラを、
回転する下ローラに押しつけることによって、ファイバ
ー素線の円形断面上部に二種類の段差で交互に扁平形状
を形成する。これによってファイバー素線の表面には長
手方向に凹凸(インデント)が形成され、凹凸のついた
ファイバー素線を回転カッターで切断することにより第
2図(A)〜(C)に示すようなコンクリート補強用フ
ァイバーを得ることができる。
尚ファイバー製造工程は上記に限定されるものではなく
、適宜設計変更を加えること等は許される。
、適宜設計変更を加えること等は許される。
[実施例コ
次に本発明に係るコンクリート補強用非磁性鋼ファイバ
ーの実施例について説明する。
ーの実施例について説明する。
第1表に示す成分組成の鋼素材を夫々使用し、前記製造
工程に従いインデント加工付コンクリート補強用ファイ
バーを製造した。得られた補強用ファイバーの引張り強
さ、曲げ性能、透磁率を調べたところ、第2表に示す結
果が得られた。尚曲げ性能は、20Rポンチを使用し、
正逆1回曲げを行なって折れの有無を調べることによっ
て評価した。
工程に従いインデント加工付コンクリート補強用ファイ
バーを製造した。得られた補強用ファイバーの引張り強
さ、曲げ性能、透磁率を調べたところ、第2表に示す結
果が得られた。尚曲げ性能は、20Rポンチを使用し、
正逆1回曲げを行なって折れの有無を調べることによっ
て評価した。
第2表に示すように、5US430フアイバーの引張強
さが145 Kgf/mm” 、炭素鋼ファイバーの引
張強さが114 Kgf/mm’であるのに対し、本発
明鋼ファイバーは163.I Kgf/mm2と優れた
機械的強度を示した。また透磁率についても比較材がい
ずれも2.5以上であるのに対し、本発明鋼ファイバー
の透磁率は1,01以下であり、優れた非1ift性特
性を示した。
さが145 Kgf/mm” 、炭素鋼ファイバーの引
張強さが114 Kgf/mm’であるのに対し、本発
明鋼ファイバーは163.I Kgf/mm2と優れた
機械的強度を示した。また透磁率についても比較材がい
ずれも2.5以上であるのに対し、本発明鋼ファイバー
の透磁率は1,01以下であり、優れた非1ift性特
性を示した。
即ち超電導磁石利用施設に付設されるコンクリート製造
構造物に本発明鋼ファイバーを使用することによって、
高強度で且つ非磁性の構造物を得ることができ、撮動に
よる亀裂等の発生を防止することができる。
構造物に本発明鋼ファイバーを使用することによって、
高強度で且つ非磁性の構造物を得ることができ、撮動に
よる亀裂等の発生を防止することができる。
次に供試ファイバーを用いてコンクリート構造物を夫々
製作し、下記条件で耐摩耗性を調べたところ、第3図に
示す結果が得られた。
製作し、下記条件で耐摩耗性を調べたところ、第3図に
示す結果が得られた。
第3図に示される通り本発明に係る非磁性鋼ファイバー
を用いたコンクリート構造物(SFRC)は、従来例(
普通RC)に比べて優れた耐摩耗性を示すことが確認さ
れた。
を用いたコンクリート構造物(SFRC)は、従来例(
普通RC)に比べて優れた耐摩耗性を示すことが確認さ
れた。
さらに前記供試ファイバーについて塩水噴霧試験を行な
い、耐錆性を比較したところ第4図に示す結果が得られ
た。尚試料本数はいずれも23木とした。
い、耐錆性を比較したところ第4図に示す結果が得られ
た。尚試料本数はいずれも23木とした。
第4図に示すように、炭素鋼ファイバーは24時間で2
3本全部に発錆がみられ(発錆度100%)、5US4
30フアイバーは192時間で23本全部が発錆した(
発錆度100%)。
3本全部に発錆がみられ(発錆度100%)、5US4
30フアイバーは192時間で23本全部が発錆した(
発錆度100%)。
これに対し本発明鋼ファイバーは500時間後でも、2
3木のうち2本は発錆度が10〜15%であり、7本は
発錆度が3〜6%であり、残り14本は発錆度が0〜1
%であった。
3木のうち2本は発錆度が10〜15%であり、7本は
発錆度が3〜6%であり、残り14本は発錆度が0〜1
%であった。
上記の通り、本発明鋼ファイバーは耐摩耗性及び耐錆性
に優れた性能を発揮し、摩耗や亀裂を起こしにくいだけ
でなく、仮に摩耗や亀裂が起こつてファイバーが露出す
ることがあっても赤錆を発生することがない、特にリニ
アモーターカーのガイドウェーに通用する場合に車体内
部への赤錆の侵入を防止することができ、リニアモータ
ーカーの安全走行に大いに寄与することがで診る。
に優れた性能を発揮し、摩耗や亀裂を起こしにくいだけ
でなく、仮に摩耗や亀裂が起こつてファイバーが露出す
ることがあっても赤錆を発生することがない、特にリニ
アモーターカーのガイドウェーに通用する場合に車体内
部への赤錆の侵入を防止することができ、リニアモータ
ーカーの安全走行に大いに寄与することがで診る。
[発明の効果]
本発明は以上のように構成されており、高強度且つ非磁
性で、耐摩耗性及び耐錆性に優れたコンクリート補強用
高強度非磁性鋼ファイバーを提供することができた。
性で、耐摩耗性及び耐錆性に優れたコンクリート補強用
高強度非磁性鋼ファイバーを提供することができた。
第1図は本発明鋼ファイバーの製造方法を示す模式図、
第2図(^)はファイバー表面のインデント加工形状を
示す斜視説明図、第2図(B)は第2図(A) (7)
II (b) −II (b)線切断々面図、第2図
(C)は第2図(A)のir (C)−+t (c)線
切断々面図、′s3図は耐摩耗性試験結果を示すグラフ
、第4図は塩噴露試験結果を示すグラフである。
第2図(^)はファイバー表面のインデント加工形状を
示す斜視説明図、第2図(B)は第2図(A) (7)
II (b) −II (b)線切断々面図、第2図
(C)は第2図(A)のir (C)−+t (c)線
切断々面図、′s3図は耐摩耗性試験結果を示すグラフ
、第4図は塩噴露試験結果を示すグラフである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 C:0.05〜0.5%(重量%の意味、以下同じ) Si:0.05〜0.7% Mn:10〜25% Ni:2%以下 Cr:13〜20% N:0.25〜0.6% 残部が鉄及び不可避不純物からなり、140〜190K
gf/mm^2の強度及びμ=1.01以下の透磁率を
有することを特徴とするコンクリート補強用耐摩耗性高
強度非磁性鋼ファイバー
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8941189A JPH02267245A (ja) | 1989-04-08 | 1989-04-08 | コンクリート補強用耐摩耗性高強度非磁性鋼ファイバー |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8941189A JPH02267245A (ja) | 1989-04-08 | 1989-04-08 | コンクリート補強用耐摩耗性高強度非磁性鋼ファイバー |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02267245A true JPH02267245A (ja) | 1990-11-01 |
Family
ID=13969905
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP8941189A Pending JPH02267245A (ja) | 1989-04-08 | 1989-04-08 | コンクリート補強用耐摩耗性高強度非磁性鋼ファイバー |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH02267245A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0543985A (ja) * | 1991-08-07 | 1993-02-23 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | コンクリート補強用ステンレス鋼繊維 |
KR100451923B1 (ko) * | 2001-12-24 | 2004-10-15 | 주식회사 천일건축엔지니어링 종합건축사사무소 | 콘크리트 보강용 번들타입 강섬유의 제조장치 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5735668A (en) * | 1980-05-05 | 1982-02-26 | Armco Steel Corp | Abrasion-resistant austenite stainless steel |
JPS6137953A (ja) * | 1984-07-31 | 1986-02-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 非磁性鋼線材の製造方法 |
JPS6184324A (ja) * | 1984-10-01 | 1986-04-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 非磁性鋼線の製造方法 |
JPS61130459A (ja) * | 1984-11-30 | 1986-06-18 | Sanwa Niidorubearingu Kk | 耐食性のすぐれた高硬度非磁性軸の製造方法 |
-
1989
- 1989-04-08 JP JP8941189A patent/JPH02267245A/ja active Pending
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5735668A (en) * | 1980-05-05 | 1982-02-26 | Armco Steel Corp | Abrasion-resistant austenite stainless steel |
JPS6137953A (ja) * | 1984-07-31 | 1986-02-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 非磁性鋼線材の製造方法 |
JPS6184324A (ja) * | 1984-10-01 | 1986-04-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 非磁性鋼線の製造方法 |
JPS61130459A (ja) * | 1984-11-30 | 1986-06-18 | Sanwa Niidorubearingu Kk | 耐食性のすぐれた高硬度非磁性軸の製造方法 |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0543985A (ja) * | 1991-08-07 | 1993-02-23 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | コンクリート補強用ステンレス鋼繊維 |
JP2506517B2 (ja) * | 1991-08-07 | 1996-06-12 | 日本冶金工業株式会社 | コンクリ―ト補強用ステンレス鋼繊維 |
KR100451923B1 (ko) * | 2001-12-24 | 2004-10-15 | 주식회사 천일건축엔지니어링 종합건축사사무소 | 콘크리트 보강용 번들타입 강섬유의 제조장치 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US10465272B2 (en) | High-strength hot-dip galvanized steel sheet and high-strength alloyed hot-dip galvanized steel sheet having excellent plating adhesion, formability, and hole expandability with tensile strength of 980 MPa or more and manufacturing method therefor | |
US9255306B2 (en) | Steel wire rod and method of producing same | |
US5514065A (en) | Wear- and seizing-resistant roll for hot rolling and method of making the roll | |
RU2461639C1 (ru) | Рельс с перлитной структурой, обладающий превосходным сопротивлением абразивному износу и отличной ударной вязкостью | |
CA2946548C (en) | Rail and production method therefor | |
KR20080058294A (ko) | 연성이 우수한 고강도 강선 및 그 제조 방법 | |
KR102059046B1 (ko) | 신선 가공용 강 선재 | |
EP0852162B1 (en) | Hot rolling roll excellent in abrasion resistance and reduced in segregation of carbide | |
JP6177551B2 (ja) | 絞り加工性と加工後の表面硬さに優れる熱延鋼板 | |
KR20190107077A (ko) | 강판 | |
WO1995026422A1 (fr) | Materiau a base de fil d'acier a haute resistance, presentant d'excellentes caracteristiques de fatigue, et fil d'acier a haute resistance | |
US6579385B2 (en) | Free machining steel for use in machine structure of excellent mechanical characteristics | |
KR100430068B1 (ko) | 고강도 직접 패턴팅 선재 및 그 제조 방법 | |
JPH02267245A (ja) | コンクリート補強用耐摩耗性高強度非磁性鋼ファイバー | |
KR950006273B1 (ko) | 내마모성 복합 롤과 그 제조 방법 | |
JP5474615B2 (ja) | 鍛造性に優れるマルテンサイト系ステンレス快削鋼棒線 | |
JP2002363702A (ja) | 耐摩耗性および延性に優れた低偏析性パーライト系レール | |
JPH07197196A (ja) | 高マンガン非磁性鋳造体 | |
JPH07173573A (ja) | 超硬工具による被削性と内部品質にすぐれる快削鋼 | |
CN107400823A (zh) | 一种高强Ni-Cr耐腐蚀钢绞线用盘条及其生产方法 | |
KR100368224B1 (ko) | 선재용 고강도강 및 신선성이 우수한 선재의제조방법 | |
JP2002256391A (ja) | ワイヤソー用鋼線およびその製造方法 | |
JP2004263204A (ja) | 高強度、高靭性高炭素鋼線材とその製造方法 | |
KR100256346B1 (ko) | 신선용 과공석 선재의 제조방법 | |
JP2023179318A (ja) | 鋼矢板及びその製造方法 |