JPH02226096A - 加圧水形原子炉プラント - Google Patents
加圧水形原子炉プラントInfo
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Abstract
め要約のデータは記録されません。
Description
に導入すると共に、ホットレッグ導管に残留熱除去装置
及び渦流軽減装置を備えた加圧水射原子炉(pIAR)
プラントもしくはシステムに関するものである。
却材系における冷却流体インベントリ−の喪失等による
残留熱除去系(RIIR5)の運転事故が報告されてき
た。報告された事故の中で、幾つかのものは、原子炉冷
却材系における冷却流体が余りにも低いレベルまで排水
されたために起こっていた。原子炉冷却材系(RCS)
の水レベルがあるレベル以下に排水されると、渦流が形
成され始めるようになり、残留熱除去(RIIR>ポン
プにキャビテーションが起きて空気が詰まってしまうよ
うになる。損傷を防ぐために、残留熱除去ポンプを手動
により停止させなければならない、現在のPWRプラン
トにおいては、これ等のポンプは安全注入ポンプである
。そのため、崩壊熱除去と低へ・ノド安全注入の機能が
失われ、原子炉冷却材系の温度上昇と、恐らく炉心の露
出とになる。炉心の露出期間が長くなると燃料に損傷を
生じさせることになる。
或は(バルク沸騰、炉心の露出、燃料損傷等の前に)別
の熱除去方法を確立するのに利用しうる時間余裕は、原
子炉冷却材系温度と、崩壊熱率(これは、原子炉がトリ
ップしてから残留熱除去系が損傷するまでに経過する時
間の長さと、炉心出力運転の履歴とに依存する)と、原
子炉冷却材系インベントリ−の量とに依存している。
業中の残留熱除去系の喪失がある。中間ループ作業とは
、蒸気発生器の検査もしくは修理を行うためにホットレ
ッグ導管のほぼ中間レベルまで原子炉冷却材系を部分的
に排水する作業のことである。
材系インベントリ−は減少する。原子炉冷却材系インベ
ントリ−があるレベル以下に低下するとく原子炉冷却材
系には殆どレベル余裕が無いので直ぐ起きる)、渦流が
形成し始めて残留熱除去ポンプにキャビテーションが生
じるため、残留熱除去系の喪失事故になる。原子炉冷却
材系インベントリ−の減少により、バルク沸(及び炉心
の露出前に残留熱除去系を復旧させるのに利用しうる時
間が短くなる。
去系を有していない点で、通常のPWRtII造と異な
っている。かかる改良型プラントの例は特願昭62−1
161号明細書に記載されている。伝統的な崩壊熱除去
機能が使用済み燃料冷却機能と結合して、かかる改良型
プラントにおいて使用済み冷却系を形成する。かかる結
合の1つの利点は、改良型の加圧水彩原子炉プラントの
使用済み燃料冷却系により使用済み燃料ビットの冷却と
崩壊熱の除去とが同時に且つ別個に行われることである
。
様で使用できるので、残留熱除去系の容量の冗長性要件
が満たされる。他の利点は、ポンプがもう安全注入ポン
プではないことである。
連した残留熱除去系の冷却問題の喪失は、依然としてこ
の改良型加圧水形原子炉プラントに当て嵌まる。改良型
プラントにおいては、蒸気発生器の検査及び修理のため
に、ホットレッグ導管の水レベルをあるレベル以下まで
排水する必要がある。崩壊熱除去ポンプは、中間ループ
作業の進行中にホットレッグ導管から吸い込むので、ホ
ットレッグ導管のレベルが低すぎると渦流を招来してポ
ンプにキャビテーションを起こし、伝統的なPRHプラ
ントと同様の結果になる。
崩壊熱除去系において、渦流により招来されるキャビテ
ーション、即ち同崩壊熱除去系のポンプ内への空気の導
入を軽減もしくは解消することである。
とも1つの蒸気発生器と、原子炉圧力容器からの高温流
体を蒸気発生器に放出するホラ1〜レツグ導管と、蒸気
発生器からの低温流体を原子炉圧力容器に戻すコールド
レッグ導管と、内部に渦流軽減装置を有する残留熱除去
装置とを有する。
の第2部分と、関連した種々の弁及び計装とを有する。
体をポンプに運び、導管の第2部分は、ポンプからの流
体を原子炉圧力容器の内部に戻す。
該段付きノズルがホットレッグ導管と残留熱除去導管の
第1部分とを相互に接続している。
ーションを生じさせることがある渦流の形成を防止する
ように、ホラ)−レッグ導管及び導管の第1部分に関し
て特定の寸法を有している。
ションもしくは空気詰まりを軽減もしくは排除するため
に、上述の段付きノズルは、ホットレッグ導管と残ff
I熱除去導管の第1部分との間に配設されると共に、ホ
ットレッグ導管の直径によって割った同段付きノズルの
直径の商が少なくとも0.55であり、残留熱除去導管
の第1部分の直径によって割った同段付きノズルの直径
の商が少なくとも1.9であるような直径を有する。ま
た、段1すきノズルの長さは、その直径によって割った
長さの商が少なくとも1.44であるような特定の寸法
のものでなければならない。
ムもしくはプラント1が、収り外し自在の蓋体5と本体
部7とを有する原子炉圧力容器3をNんで図示されてい
る。この圧力容器3は、少なくとも1つの冷却材流入口
手段即ちコールドレッグ導管9及び少なくとも1つの冷
却材流出口手段即ちホットレッグ導管11を有し、これ
等は、圧力容器3の本体部7の壁部13を貫通するよう
に同壁部13と一体的に形成されている。圧力容器3は
炉心(図示せず)を含んでおり、該炉心の複数の核燃料
要素が圧力容器3の蓋体5を貫いて延びる制御装置15
の位置に主に依存して熱を発生する。炉心により発生さ
れた熱は、当該技術分野において周知のように、コール
ドレッグ導管9から入ってホットレッグ導管11から出
る冷却材流により炉心から運び出される。ホットレッグ
導管11が高温の冷却材流体を蒸気発生器17へ運ぶと
、そこで蒸気が発生されてエネルギーを生成する。蒸気
発生器からの使用済みの低温冷却材流体は、コールドレ
ッグ導管9により圧力容器3に戻される0図示の実施例
では、2つの蒸気発生器17が単一の圧力容器3に接続
されていて、各蒸気発生器17へ圧力容器3から1本の
ホットレッグ導管11が延びると共に、各蒸気発生器1
7から2本のコールドレッグ導99が延びて圧力容器3
に戻っているが、ホットレッグ導管及びコールドレッグ
導管を他の仕方で配列することもできる。
器の蓋体5と制御装置15とは取り外されて、残留熱除
去系19を通るホットレッグ導管11からの冷却材の連
続循環により残留熱の除去が行われる。残留熱除去系1
9は、ホットレッグ導管11からポンプ23への排出導
管即ち、残留熱除去導管の第1部分21と、原子炉圧内
容83の内部に連通するポンプ23からの戻し導管即ち
、残留熱除去導管の第2部分25(第2残留熱除去導管
)とを含んでいる。残留熱除去導管の第1部分21への
ホットレッグ導管ll内の流体の渦流によりポンプ23
にキャビテーションが発生するのは上述のような中間ル
ープ作業中である。
、これが、残留熱除去導管の第1部分21へ、そして同
第1部分21からポンプ23へ流れる際のホットレッグ
導管における流体のキャビテーションを防止する6図示
のように、円筒形のホットレッグ導管11は第1の直径
り、を有する(第3図)1円筒形の残留熱除去導管の第
1部分21は、ホットレッグ導管からの流体を受ける第
1端部29と、ポンプ23に接続された第2端部31と
を有する。残留熱除去導管の第2部分25はポンプを原
子炉圧力容器3に接続する。
て、このノズル33が、ホットレッグ導管11をそこに
形成された出口オリフィス35において残留熱除去導管
の第1部分21の第1端部29に相互に接続すると共に
、それ等と連通して、ホットレッグ導管11から残留熱
除去導管の第1部分21への流体の流れを可能にしてい
る。
によりポンプ23に発生するキャビテーションを軽減も
しくは防止するため、ホットレッグ導管11、段付きノ
ズル33及び残留熱除去導管の第1部分21の内径は、
ホットレッグ導管において形成された渦流の運動量を減
少して渦流を崩し、ボンプ23への空気の流入と同ポン
プ23のキャビテーショ〉・とを防止するのに十分な所
定の相対的寸法を有していなければならない。
グ導管11は、所定値の内径り、を有するのに対して、
残留熱除去導管の第1部分21は所定値の内径D2を有
する。やはり円筒体の形態である段付きノズル33は、
特定の長さ及び直径を有する。
の内径り、に対して相対的な値を有していなければなら
ず、D3/D1が0.55に等しいかそれよりも大きい
、即ちDj/D、≧0.55であるような値である。ま
た、段付きノズル33の内径り、は、残留熱除去導管の
第1部分21の内径02に対して相対的な値を有してい
なければならず、Di/D2が1.9に等しいかそれよ
りも大きい値、即ちD3102≧1.9であるような値
である。
きノズル33は、ホットレッグ導管11及び残留熱除去
導管の第1部分21の各々に対して特定の相対的直径を
有することに加えて、その内径り。
付きノズル33の長さLは、L / D sが1.44
に等しいかそれよりも大きい値、即ちL/f) 3≧1
.44であるような値を有していなければならない。
。
1in)残留熱除去導管の第1部分21の内径D2=
22.23cm(8,5in) 段付きノズル33の内径03 = 43.38cm(1
7,08in)段付きノズル33の長さL = 62.
48cm(24,6in)試験結果によると、上述の条
件が満たされた場合、残留熱除去導管の第1部分21は
、段付きノズル33と、入口37を介して原子炉容器か
ら流体を受けて出口39から蒸気発生器に放出するよう
になっているポットレッグ導管11との区別がなくなる
ことが分かった。
用することにより、ポンプ23のキャビテーション即ち
ポンプ内への空気の導入が最少もしくは排除されるよう
になる。
2つであると考えられる。
る。その結果、所定流量での渦流の形成に対して大きな
影響をもつパラメータである水インベントリ−が増大す
る。
よりも速度が遅くなる。その結果、所定流量での渦流の
形成に対して大きな影響をもつ別のパラメータであるフ
ロート数が段付きノズルのところで小さくなる。
加圧水彩原子炉プラントにおいて使用してもよく、或は
既存の構造の加圧水彩原子炉プラントに後から用いても
よい、渦流軽減装置を既存の加圧水彩原子炉プラントに
後から用いた場合、残留熱除去導管の第1部分21はホ
ットレッグ導管11からその接続部分で切り離さなけれ
ばならない。
留熱除去導管の第1部分21との間に挿入して、それ等
に符号41で示すように溶接する0段付きノズルのこの
余分な長さを吸収するために、残留熱除去導管の第1部
分21は、残留熱除去系の残りの径路に応じて、短くし
てもよいし、しなくてもよい。
炉プラントの斜視図、第2図は、中間ループ作業状態を
示す第1図の加圧水彩原子炉プラントの立面図、第3図
は、所要の相対寸法を有する本発明の渦流軽減装置の断
面図、第4図は、第3図のIV’−fV線に沿った断面
図である。 1・・・加圧水彩原子炉プラント 3・・・原子炉圧力容器 17・・・蒸気発生器9
・・・コールドレッグ導管 19・・・残留fi除去系
11・・・ホットレッグ導管 23・・・ポンプ21
・・・残留熱除去導管の第1部分 25・・・第2残留熱除去導管(残留熱除去導管の第2
部分) 29・・・残留熱除去導管の第1部分の第1端部31・
・・残留熱除去導管の第1部分の第2端部33・・・段
付きノズル 出願人 ウェスチングハウス・エレクトリック・コー
ポレーション
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 原子炉圧力容器と、 少なくとも1つの蒸気発生器と、 前記原子炉圧力容器からの高温流体を前記蒸気発生器に
入れるための直径D_1のホットレッグ導管と、 前記蒸気発生器からの低温流体を前記原子炉圧力容器に
戻すための少なくとも1つのコールドレッグ導管と、 前記ホットレッグ導管からの流体を受ける第1端部と、
第2端部とを有する直径D_2の残留熱除去導管の第1
部分と、 前記原子炉圧力容器に接続される第2残留熱除去導管と
、 前記残留熱除去導管の前記第1部分を前記第2残留熱除
去導管と相互に接続するポンプと、前記ホットレッグ導
管を前記残留熱除去導管の前記第1部分の第1端部と相
互に接続すると共に、直径D_3及び長さLを有し、D
_3/D_1≧0.55、D_3/D_2≧1.9、L
/D_3≧1.44である段付きノズルと、を備える加
圧水形原子炉プラント。
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