JPH02222889A - 高速炉の燃料破損位置推定方法 - Google Patents
高速炉の燃料破損位置推定方法Info
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- JPH02222889A JPH02222889A JP1041924A JP4192489A JPH02222889A JP H02222889 A JPH02222889 A JP H02222889A JP 1041924 A JP1041924 A JP 1041924A JP 4192489 A JP4192489 A JP 4192489A JP H02222889 A JPH02222889 A JP H02222889A
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の目的〕
（産業上の利用分野）
本発明は高速炉における燃料破損位置推定方法に関する
。
。
（従来の技術）
高速炉では炉心部に燃料棒が密に配置されているためス
ペースがなく、また冷却材として液体金属（例えばナト
リウム）を用いるため化学的条件、温度条件が厳しく、
炉心内に中性子検出器が設置されていない。したがって
、高速炉における燃料破損検出方法は、冷却材中に溶は
込んだ核分裂生成物（Ｆ Ｐ）が放出する遅発中性子を
、タンク型高速炉であれば中間熱交換器入口付近に、ル
ープ型高速炉であれば炉容器出配管付近に設置された遅
発中性子検出器（ＤＮ計）で検出するＯＮ法や、カバー
ガス中に拡散したＦＰが発するガンマ線をモニタリング
するＣＧ法が用いられている。そして燃料集合体の破損
位置の推定方法としては、燃料集合体出口で冷却材をサ
ンプリングしてＦＰの放出する遅発中性子を検出するナ
トリウム・サンプリング法や、燃料集合体ごとに封入す
るガスの組成を変えておき、カバーガス中に拡散したＦ
Ｐガスをサンプリングしてその組成から破損燃料を含む
燃料集合体を同定するガス・ラギング法がある。
ペースがなく、また冷却材として液体金属（例えばナト
リウム）を用いるため化学的条件、温度条件が厳しく、
炉心内に中性子検出器が設置されていない。したがって
、高速炉における燃料破損検出方法は、冷却材中に溶は
込んだ核分裂生成物（Ｆ Ｐ）が放出する遅発中性子を
、タンク型高速炉であれば中間熱交換器入口付近に、ル
ープ型高速炉であれば炉容器出配管付近に設置された遅
発中性子検出器（ＤＮ計）で検出するＯＮ法や、カバー
ガス中に拡散したＦＰが発するガンマ線をモニタリング
するＣＧ法が用いられている。そして燃料集合体の破損
位置の推定方法としては、燃料集合体出口で冷却材をサ
ンプリングしてＦＰの放出する遅発中性子を検出するナ
トリウム・サンプリング法や、燃料集合体ごとに封入す
るガスの組成を変えておき、カバーガス中に拡散したＦ
Ｐガスをサンプリングしてその組成から破損燃料を含む
燃料集合体を同定するガス・ラギング法がある。
（発明が解決しようとする課題）
ところで、破損燃料の位置推定法において、ナトリウム
・サンプリング法はサンプリング装置が大掛りになって
建設コストが高くなり、さらに全集合体を調べるのにか
なりの時間を要するという問題があり、またガス・ラギ
ング法では燃料の製造コストが高くなり、さらにガス組
成の分析に時間と労力を要するという問題があった。
・サンプリング法はサンプリング装置が大掛りになって
建設コストが高くなり、さらに全集合体を調べるのにか
なりの時間を要するという問題があり、またガス・ラギ
ング法では燃料の製造コストが高くなり、さらにガス組
成の分析に時間と労力を要するという問題があった。
本発明は上記事情に鑑みてなされたもので、その目的は
、高速炉において燃料破損が検出された場合に、特別な
装置を必要とせず、簡単かつ速やかにその位置を燃料集
合体一体あるいは数体のレベルで推定する燃料破損位置
推定方法を提供することにある。
、高速炉において燃料破損が検出された場合に、特別な
装置を必要とせず、簡単かつ速やかにその位置を燃料集
合体一体あるいは数体のレベルで推定する燃料破損位置
推定方法を提供することにある。
（課題を解決するための手段および作用）上記目的を達
成するために、本発明における高速炉の燃料破損検出法
は、集合体から放出された核分裂生成物（ＦＰ）が冷却
材に溶は込んで各ＤＮ計へ到達する割合いを前もって求
めておき、タンク型であれば各中間熱交換器の冷却材入
口、ループ型であれば炉容器の各出口配管付近に設置さ
れた遅発中性子検出器（ＤＮ計）により燃料破損が検出
された場合に、これと燃料破損を検出した各ＤＮ計の計
数率ゆらぎの増加パターンから、速やかに燃料破損位置
を推定することを特徴とするものである。
成するために、本発明における高速炉の燃料破損検出法
は、集合体から放出された核分裂生成物（ＦＰ）が冷却
材に溶は込んで各ＤＮ計へ到達する割合いを前もって求
めておき、タンク型であれば各中間熱交換器の冷却材入
口、ループ型であれば炉容器の各出口配管付近に設置さ
れた遅発中性子検出器（ＤＮ計）により燃料破損が検出
された場合に、これと燃料破損を検出した各ＤＮ計の計
数率ゆらぎの増加パターンから、速やかに燃料破損位置
を推定することを特徴とするものである。
したがって、本発明によると、既存の温度計の信号を使
って前もって炉内の熱流体解析を行っておくだけで、Ｄ
Ｎ計によって燃料破損が検知されると速やかにその位置
を推定することができる。
って前もって炉内の熱流体解析を行っておくだけで、Ｄ
Ｎ計によって燃料破損が検知されると速やかにその位置
を推定することができる。
次に１本発明の原理について説明する。
高速炉の冷却材として用いられる液体金属は非圧縮性流
体であるから、定常状態における流速分布および温度分
布は下記の方程式系で記述される。
体であるから、定常状態における流速分布および温度分
布は下記の方程式系で記述される。
ｍｕＴ肚
ｄｉｖｕ＝０
・・・・・・・・■
動量保存則（Ｎａｖｉａｒ −５ｔｏｋｅｓ Ｅｑ、）
（ｕ−ｇｒａｄ）ＬＬ＝−１ｇｒａｄＰ ＋ ｖΔｕ
＋ ７ρ 二′ルギー １ ・・・■ λ １１１１ｒａｄ Ｔ ＝ ／）Ｃｐ ΔＴ ・・・・・・■ ただし Ｉｕ： 流速 ｔ ： 重力加速度ρ ： 密度 Ｐ ： 圧力 シ ： 動粘性係数 Ｔ ： ＠度 λ ： 熱伝導率 ＣＰ： 定圧比熱 ここで、未知変量はｕ、Ｐ、Ｔの５つ、ρ。
（ｕ−ｇｒａｄ）ＬＬ＝−１ｇｒａｄＰ ＋ ｖΔｕ
＋ ７ρ 二′ルギー １ ・・・■ λ １１１１ｒａｄ Ｔ ＝ ／）Ｃｐ ΔＴ ・・・・・・■ ただし Ｉｕ： 流速 ｔ ： 重力加速度ρ ： 密度 Ｐ ： 圧力 シ ： 動粘性係数 Ｔ ： ＠度 λ ： 熱伝導率 ＣＰ： 定圧比熱 ここで、未知変量はｕ、Ｐ、Ｔの５つ、ρ。
’ＩＴＩ λ、ＣＰは物性値であるので、上記の方程式
を解けばすべての変量を求めることができる。
を解けばすべての変量を求めることができる。
本発明で取扱う高速炉の上部プレナム部は乱流域である
ので、これを数値解析するためには下記のＲｅｙｎｏｌ
ｄｓ方程式系がよく用いられる。この系では、上記５つ
の変量を平均値とゆらぎ成分に分離することによって乱
流を表現し、微小空間での平均操作を加える。
ので、これを数値解析するためには下記のＲｅｙｎｏｌ
ｄｓ方程式系がよく用いられる。この系では、上記５つ
の変量を平均値とゆらぎ成分に分離することによって乱
流を表現し、微小空間での平均操作を加える。
すなわち、変量工について
工＝Ｘ十工′ （Ｘ：平均値、工′：ゆらぎ成分）Ｘ
＝ Ｘ、 工’＝Ｏ（： 平均操作）したがってＲ
ｅｙｎｏｌｄｓ方程式系は下記のように表現される。
＝ Ｘ、 工’＝Ｏ（： 平均操作）したがってＲ
ｅｙｎｏｌｄｓ方程式系は下記のように表現される。
運 量保
（Ｒｅ ｎｏｌｄｓ Ｅ 。
（ｉ ： １．２．３）
王序）ＬｔＷ−づ【饋赳
９什刊０＝ｋ（酷七ｋ） ・・・■
引回＝ｈａＴ ・・・・・・（へ）ρＣｐ
ａｘｌ Ｎａｖｉａｒ −５ｔｏｋｅｓ方程式系からＲｅｖｎｏ
ｌｄｓ方程式系に変換する際に表われるゆらぎの積の平
均／、 ｕｌ、およびＴ ’ｕ ’１はそれぞれ平均流
速の勾配と平均温度勾配に比例するモデルで近似する。
ａｘｌ Ｎａｖｉａｒ −５ｔｏｋｅｓ方程式系からＲｅｖｎｏ
ｌｄｓ方程式系に変換する際に表われるゆらぎの積の平
均／、 ｕｌ、およびＴ ’ｕ ’１はそれぞれ平均流
速の勾配と平均温度勾配に比例するモデルで近似する。
この比例係数が乱流粘性係数（１丁）および渦拡散係数
（１丁）である、つまり乱流ミキシングにより見かけ上
鮎性と熱伝導率が増加した効果は、νＴとλＴに縮約さ
れている。νＴとλ７については種々の実験式が提案さ
れており、本発明では、対象となる炉の集合体出口温度
と中間熱交換器入口温度（タンク型）あるいは炉容器出
口温度（ループ型）を精度よく再現できる実験式を選定
しておく。
（１丁）である、つまり乱流ミキシングにより見かけ上
鮎性と熱伝導率が増加した効果は、νＴとλＴに縮約さ
れている。νＴとλ７については種々の実験式が提案さ
れており、本発明では、対象となる炉の集合体出口温度
と中間熱交換器入口温度（タンク型）あるいは炉容器出
口温度（ループ型）を精度よく再現できる実験式を選定
しておく。
次に温度ゆらぎの平均パワー（Ｔ”）の保存則は、（イ
）および０式より。
）および０式より。
・・・・・・■
λ −一νＬ
α＝ −ｔ Ｈ−ρｃＰ
ρＣＰ 。
ＱＴ ： Ｔａｙｌｏｒのミクロスケールここで、温度
の異なる流体塊の乱流混合による温度ゆらぎの増加は、
Ｔａｙｌｏｒのミクロスケール（１２ｔ）と呼ばれる。
の異なる流体塊の乱流混合による温度ゆらぎの増加は、
Ｔａｙｌｏｒのミクロスケール（１２ｔ）と呼ばれる。
乱流スケールのオーダーを規定する仮想渦の直径に支
配される。本発明では、対象となる炉の集合体出口温度
と中間熱交換器入口温度（タンク型）、あるいは炉容器
出口温度（ループ型）のゆらぎの二乗平均値を精度よく
再現できるＱ、Ｔのモデルを選定しておく。
配される。本発明では、対象となる炉の集合体出口温度
と中間熱交換器入口温度（タンク型）、あるいは炉容器
出口温度（ループ型）のゆらぎの二乗平均値を精度よく
再現できるＱ、Ｔのモデルを選定しておく。
以上で必要となる熱水力学的諸パラメータは、すべて定
まったことになる。
まったことになる。
流体中に溶は込んだ混合物の保存則は、温度をθとする
と０式とまったく同様の形で表現され、Ｋｏ：乱流拡散
係数 したがって（１０）式と（イ）式から導かれる濃度ゆら
ぎの平均パワー（θ″）の保存則は０）式と同様の形で
下記（１１）式のように表現される。
と０式とまったく同様の形で表現され、Ｋｏ：乱流拡散
係数 したがって（１０）式と（イ）式から導かれる濃度ゆら
ぎの平均パワー（θ″）の保存則は０）式と同様の形で
下記（１１）式のように表現される。
計数率のゆらぎを計算しておく。この計算をすべての集
合体について行なえば、個々の集合体について、燃料破
損が生じたときの各ＤＮ計の計数率ゆらぎパワーの増加
率が求まる。すなわち、下記のよう計数率ゆらぎパワー
の増加パターンを得る。
合体について行なえば、個々の集合体について、燃料破
損が生じたときの各ＤＮ計の計数率ゆらぎパワーの増加
率が求まる。すなわち、下記のよう計数率ゆらぎパワー
の増加パターンを得る。
ゆらぎの増加率（％）
・・・・・・（１１）
αθは物性値、 εθは乱流スケールから決定この（
１１）式を用いれば、集合体からＦＰが放出されたとき
のＤＮ計近傍のＦＰＩ度ゆらぎを計算することができる
。これを破損燃料の位置推定に用いるには、ある集合体
一体からある一定量のＦＰ放出を仮定し、各ＤＮ計近傍
のＦＰｆｉ度のゆらぎを求め、拡散中の減衰を考慮して
、各ＩＮＮ計のしたがって、燃料破損が検出されたとき
に、各ＤＮ計の計数率のゆらぎを求め、その増加率のパ
ターンと一致する集合体を事前に作成しておいた上記の
テープ′ルから選ぶことにより、速やかに燃料破損の位
置を推定することができる。
１１）式を用いれば、集合体からＦＰが放出されたとき
のＤＮ計近傍のＦＰＩ度ゆらぎを計算することができる
。これを破損燃料の位置推定に用いるには、ある集合体
一体からある一定量のＦＰ放出を仮定し、各ＤＮ計近傍
のＦＰｆｉ度のゆらぎを求め、拡散中の減衰を考慮して
、各ＩＮＮ計のしたがって、燃料破損が検出されたとき
に、各ＤＮ計の計数率のゆらぎを求め、その増加率のパ
ターンと一致する集合体を事前に作成しておいた上記の
テープ′ルから選ぶことにより、速やかに燃料破損の位
置を推定することができる。
また、乱流による濃度のゆらぎは１度の平均値の変化に
より１桁以上大きいことが知られておリ、計数率のゆら
ぎもその平均値の変化より大きいことがわかる。したが
って、本方法を用いれば、精度よく燃料集合体の破損位
置の推定ができる。
より１桁以上大きいことが知られておリ、計数率のゆら
ぎもその平均値の変化より大きいことがわかる。したが
って、本方法を用いれば、精度よく燃料集合体の破損位
置の推定ができる。
（実施例）
本発明の実施例を図面を参照して説明する。第１図は本
発明の一実施例のブロック構成図である。
発明の一実施例のブロック構成図である。
同図において１は集合体出口温度計、２は中間熱交換器
入口温度計（タンク型炉）、２ａは炉容器出口温度計（
ループ型炉）である。以下タンク型炉について説明する
が、全く同様なことがループ型炉についても言えること
は勿論である。
入口温度計（タンク型炉）、２ａは炉容器出口温度計（
ループ型炉）である。以下タンク型炉について説明する
が、全く同様なことがループ型炉についても言えること
は勿論である。
集合体出口温度計１からの温度信号及び中間熱交換器入
口温度計２からの温度信号はアナログフィルタ３に入力
された後Ａ、／Ｄ変換器４によりディジタル信号に変換
され、ディジタルフィルタ５に入力される。ディジタル
フィルタ５の出力は流速分布・温度分布演算部６及びゆ
らぎパワー演算部７に入力されて流速分布・温度分布及
びゆらぎパワーを算出した後、流速ゆらぎ分布・温度ゆ
らぎパワー分布演算部８において流速ゆらぎ分布と温度
ゆらぎパワー分布が求められる。これら流速ゆらぎ及び
湿度ゆらぎパワー分布とから１次の演算部９でＦＰ濃度
分布とＦＰ濃度ゆらぎパワー分布が求められる。これよ
りさらに演算部ｌＯでＤＮ計算率のゆらぎパワーを求め
、次の破損位置判定テーブル１１に入力される。
口温度計２からの温度信号はアナログフィルタ３に入力
された後Ａ、／Ｄ変換器４によりディジタル信号に変換
され、ディジタルフィルタ５に入力される。ディジタル
フィルタ５の出力は流速分布・温度分布演算部６及びゆ
らぎパワー演算部７に入力されて流速分布・温度分布及
びゆらぎパワーを算出した後、流速ゆらぎ分布・温度ゆ
らぎパワー分布演算部８において流速ゆらぎ分布と温度
ゆらぎパワー分布が求められる。これら流速ゆらぎ及び
湿度ゆらぎパワー分布とから１次の演算部９でＦＰ濃度
分布とＦＰ濃度ゆらぎパワー分布が求められる。これよ
りさらに演算部ｌＯでＤＮ計算率のゆらぎパワーを求め
、次の破損位置判定テーブル１１に入力される。
なお、このようなテーブルは炉が正常運転状態にあると
きに実機のプレナム部の温度分布、温度ゆらぎ分布を再
現できるような熱水力学モデルを構築し、このモデルを
用いて集合体からＦＰの放出があった場合のＤＮ計の計
数率ゆらぎの増加パターンを理論的に求めて、第４図に
示すようなテーブルを作成しておく。
きに実機のプレナム部の温度分布、温度ゆらぎ分布を再
現できるような熱水力学モデルを構築し、このモデルを
用いて集合体からＦＰの放出があった場合のＤＮ計の計
数率ゆらぎの増加パターンを理論的に求めて、第４図に
示すようなテーブルを作成しておく。
一方、中間熱交換器の冷却材入口近付に設けられた遅発
中性子検出器（ＤＮ計） ２０からの信号をアナログフ
ィルタ２１、Ａ／Ｄ変換器２２、ディジタルフィルタ２
３を経てゆらぎパワー演算部２４に入力して、ＦＰ濃度
のゆらぎ分布からそれぞれのＤＮ計の計数率のゆらぎパ
ワーを求める。破損位置判定部２５ではこの演算部２４
からのゆらぎパワーと破損位置判定テーブルＩＩに入力
されているＤＮ計数率のゆらぎパワーとの比較から燃料
集合体の破損位置を推定する。
中性子検出器（ＤＮ計） ２０からの信号をアナログフ
ィルタ２１、Ａ／Ｄ変換器２２、ディジタルフィルタ２
３を経てゆらぎパワー演算部２４に入力して、ＦＰ濃度
のゆらぎ分布からそれぞれのＤＮ計の計数率のゆらぎパ
ワーを求める。破損位置判定部２５ではこの演算部２４
からのゆらぎパワーと破損位置判定テーブルＩＩに入力
されているＤＮ計数率のゆらぎパワーとの比較から燃料
集合体の破損位置を推定する。
第２図及び第３図は先に示した原理と第１図で説明した
処理の流れをフローチャートで表現して燃料破損の位置
判定をおこなう手順を分り易くしたもので、第２図は判
定テーブル作成手順、第３図は燃料破損位置推定手順を
示したものであり、その説明は重複するので省略する。
処理の流れをフローチャートで表現して燃料破損の位置
判定をおこなう手順を分り易くしたもので、第２図は判
定テーブル作成手順、第３図は燃料破損位置推定手順を
示したものであり、その説明は重複するので省略する。
第５図はタンク型炉の模式図である。図において１５は
炉容器、 １６は中間熱交換器、１７はポンプ、１８は
炉心である。例えば集合体Ａ３で燃料破損が生じたとき
にはＤＮ計の３ｆ数率ゆらぎの増加率を計算し、前もっ
て理論的に求めておいた増加パターン（第４図参照）と
比較して最も近いパターンを持つ集合体が選ばれる。こ
の例ではＤｌのＤＮ計は１８％、Ｄ２のＤＮ計は７５％
、Ｄ３のＤＮ計は１１％、Ｄ４のＤＮ計は０％であるか
ら最も近いパターンをもつ集合体Ａ３（他にあれば数体
）が選ばれる。
炉容器、 １６は中間熱交換器、１７はポンプ、１８は
炉心である。例えば集合体Ａ３で燃料破損が生じたとき
にはＤＮ計の３ｆ数率ゆらぎの増加率を計算し、前もっ
て理論的に求めておいた増加パターン（第４図参照）と
比較して最も近いパターンを持つ集合体が選ばれる。こ
の例ではＤｌのＤＮ計は１８％、Ｄ２のＤＮ計は７５％
、Ｄ３のＤＮ計は１１％、Ｄ４のＤＮ計は０％であるか
ら最も近いパターンをもつ集合体Ａ３（他にあれば数体
）が選ばれる。
以上説明したように、本発明によると、前もって熱水力
学解析を行っておくので、特別な装置を設置することな
く、ＤＮ系で燃料破損が検出された場合に速かに精度よ
く破損位置を推定することができる。したがって、異常
の拡大防止や燃料交換を迅速に行なえるので、プラント
停止を最少にとどめることができる。
学解析を行っておくので、特別な装置を設置することな
く、ＤＮ系で燃料破損が検出された場合に速かに精度よ
く破損位置を推定することができる。したがって、異常
の拡大防止や燃料交換を迅速に行なえるので、プラント
停止を最少にとどめることができる。
第１図は本発明の一実施例のブロック構成図。
第２図及び第３図は本発明の処理の流れを示したフロー
チャー１・、第４図は本発明のＤＮ計の計数率ゆらぎの
増加パターンを理論的に求めたテーブルの図、第５図は
本発明が適用されるタンク型炉の模式図である。 １・・・集合体出口温度計 ２・・・中間熱交換器入口温度計 ２ａ・・・炉容器出口温度計 ３．２１・・・アナログフィルタ ４．２２・・・Ａ／Ｄ変換器 ５．２３・・・ディジタルフィルタ ６〜１０．２４・・・演算部 １１・・・破損位置判定テーブル １５・・・炉容器 １６・・・中間熱交換器 １７・・・ポンプ １８・・・炉心 ２５・・・破損位置判定部 Ａ・・燃料集合体 Ｄ１〜Ｄ４・・・ＤＮ計 （８７３３）代理人弁理士 猪 股 祥 晃（ほか１名）
チャー１・、第４図は本発明のＤＮ計の計数率ゆらぎの
増加パターンを理論的に求めたテーブルの図、第５図は
本発明が適用されるタンク型炉の模式図である。 １・・・集合体出口温度計 ２・・・中間熱交換器入口温度計 ２ａ・・・炉容器出口温度計 ３．２１・・・アナログフィルタ ４．２２・・・Ａ／Ｄ変換器 ５．２３・・・ディジタルフィルタ ６〜１０．２４・・・演算部 １１・・・破損位置判定テーブル １５・・・炉容器 １６・・・中間熱交換器 １７・・・ポンプ １８・・・炉心 ２５・・・破損位置判定部 Ａ・・燃料集合体 Ｄ１〜Ｄ４・・・ＤＮ計 （８７３３）代理人弁理士 猪 股 祥 晃（ほか１名）
Claims (1)
- 核燃料を液体金属で冷却するタンク型あるいはループ型
高速炉において、炉心部の各々の燃料集合体の出口に設
けられた冷却材温度検出器の温度信号およびそのゆらぎ
の二乗平均値、タンク型炉であれば中間熱交換器の冷却
材入口付近に、ループ型炉であれば炉容器出口配管付近
に設けられた冷却材温度検出器の温度信号およびそのゆ
らぎの二乗平均値を再現できるように、炉上部プレナム
内の熱水力学的挙動を模擬する解析モデルの乱流粘性係
数、温度や微小混合物の濃度といったスカラー量の拡散
係数などをパラメータサーベイによって定め、それぞれ
の燃料集合体からある一定量の核分裂生成物の放出を仮
定し、タンク型炉であれば各中間熱交換器の冷却材入口
付近に設けられた、ループ型炉であれば炉容器の各出口
配管付近に設けられた遅発中性子検出器まで乱流拡散し
たときの核分裂生成物濃度のゆらぎ分布を求めてそれぞ
れの計数率のゆらぎの増加パターンを予測しておき、燃
料破損が検出された場合に、各々の遅発中性子検出器の
計数率のゆらぎの増加パターンとの比較により簡単かつ
精度よく燃料破損の生じた燃料集合体を同定するように
したことを特徴とする高速炉の燃料破損位置推定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1041924A JPH02222889A (ja) | 1989-02-23 | 1989-02-23 | 高速炉の燃料破損位置推定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1041924A JPH02222889A (ja) | 1989-02-23 | 1989-02-23 | 高速炉の燃料破損位置推定方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02222889A true JPH02222889A (ja) | 1990-09-05 |
Family
ID=12621793
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1041924A Pending JPH02222889A (ja) | 1989-02-23 | 1989-02-23 | 高速炉の燃料破損位置推定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02222889A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100738882B1 (ko) * | 2006-06-01 | 2007-07-12 | 한국원자력연구원 | 온도 요동을 이용한 액체 금속로의 노심 유로 폐쇄 탐지방법 및 그 장치 |
-
1989
- 1989-02-23 JP JP1041924A patent/JPH02222889A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100738882B1 (ko) * | 2006-06-01 | 2007-07-12 | 한국원자력연구원 | 온도 요동을 이용한 액체 금속로의 노심 유로 폐쇄 탐지방법 및 그 장치 |
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