JPH02209419A - Apparatus for cooling non-heat-treated steel - Google Patents
Apparatus for cooling non-heat-treated steelInfo
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Landscapes
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、鋼材の冷却装置であって、特に調質等の熱処
理を行うことなく高強度のワークが得られるバナジウム
添加鋼材を熱間鍛造した後に用いて好適な冷却装置に関
する。Detailed Description of the Invention (Field of Industrial Application) The present invention is a cooling device for steel materials, and is a method for hot forging vanadium-added steel materials, which enables high-strength workpieces to be obtained without the need for heat treatment such as refining. This invention relates to a cooling device suitable for use after cooling.
（従来の技術）
自動車のエンジンの構成部品であるクランクシャフトな
どは、その機能上高強度の材料で製造されることが必要
とされることから、一般に構造用炭素鋼、あるいはＣｒ
−Ｍｏ鋼等の低合金鋼が使用されている。また、さらに
強靭性を高めるために焼き入れ一焼戻しによるいわゆる
熱調質が施こされている。(Prior Art) Crankshafts, which are component parts of automobile engines, are required to be manufactured from high-strength materials for their functionality, so they are generally made of structural carbon steel or Cr.
- Low alloy steel such as Mo steel is used. In addition, so-called thermal refining by quenching and tempering is performed to further increase the toughness.
（発明が解決しようとする課題）
ところが、このような調質を施したワークは、被削性が
劣るばかりでなく、焼き入れ一焼戻し時に熱歪が生じる
虞れがあり、硬度のバラツキが大きいという問題点があ
った。さらに、熱処理工程における消費エネルギも莫大
なものであり、省エネ、及びコストの面からも好ましく
ない。(Problem to be solved by the invention) However, a workpiece subjected to such heat treatment not only has poor machinability, but also has the risk of thermal distortion occurring during quenching and tempering, and has large variations in hardness. There was a problem. Furthermore, the energy consumption in the heat treatment process is enormous, which is not preferable from the viewpoint of energy saving and cost.
そこで、本発明者らは、鋼にバナジウムを添加すれば、
調質を施した鋼と同等の硬度が得られることに着目し、
さらにこのバナジウムの添加による硬度アップは、熱間
鍛造後における冷却条件に起因することを見出だし、本
発明を完成するに至った。Therefore, the present inventors believe that if vanadium is added to steel,
Focusing on the fact that it has the same hardness as tempered steel,
Furthermore, they have discovered that the increase in hardness due to the addition of vanadium is due to the cooling conditions after hot forging, and have completed the present invention.
このように本発明は、上記従来技術の問題点に鑑みてな
されたものであり、冷却条件を適正に制御することがで
きる冷却装置を提供し、非調質でしかも高硬度の鋼を得
ることを目的とする。As described above, the present invention has been made in view of the above-mentioned problems of the prior art, and provides a cooling device that can appropriately control cooling conditions, and provides a non-thermal refined steel with high hardness. With the goal.
（課題を解決するための手段）
上記目的を達成するための本発明は、バナジウムを添加
した鋼材を熱間鍛造することによりワークを成形し、こ
の所定の温度にて加熱されたワークを冷却する冷却装置
であって、冷却室内に＝淀−１１偏；前記ワークを搬送
するコンベアを設け、前記ワークに対して冷却空気を吹
き付ける送風機を設けると共に、前記冷却室の入り口側
に位置する前記ワークの表面温度を検出する入口側温度
センサと出口側に位置するワークの表面温度を検知する
出口側温度センサとをそれぞれ設け、さらに前記入口側
温度センサにより検出された温度と、前記２つの温度セ
ンサにより検出された温度の差温とにより前記送風機の
送風量を制御する制御手段を有してなる非調質鋼の冷却
装置である。(Means for Solving the Problems) The present invention to achieve the above object forms a workpiece by hot forging vanadium-added steel, and cools the heated workpiece at a predetermined temperature. The cooling device is provided with a conveyor for conveying the workpiece in the cooling chamber, a blower for blowing cooling air onto the workpiece, and a conveyor for transporting the workpiece located on the entrance side of the cooling chamber. An inlet side temperature sensor that detects the surface temperature and an outlet side temperature sensor that detects the surface temperature of the workpiece located on the outlet side are provided, and further, the temperature detected by the inlet side temperature sensor and the two temperature sensors This is a cooling device for non-tempered steel, comprising a control means for controlling the amount of air blown by the blower based on the detected temperature difference.
（作用）
このように構成した本発明にあっては、所定の温度にて
加熱されたワークの表面温度を入口側温度センサにて検
出し、さらに当該ワークの冷却後の表面温度を出口側温
度センサにて検出して、予め設定された標準温度と前記
検出された実際温度とを比較することにより当該ワーク
に吹き付けられる冷却空気の送風量をコントロールする
ため、所定の温度領域内で所定の冷却速度にてワークを
冷却することができる。これにより、調質等の処理を行
わずとも所望の強度を有するワークを得ることが可能と
なる。(Function) In the present invention configured as described above, the surface temperature of the work heated to a predetermined temperature is detected by the inlet side temperature sensor, and the surface temperature of the work after cooling is detected as the outlet side temperature. The amount of cooling air blown to the workpiece is controlled by detecting it with a sensor and comparing the preset standard temperature with the detected actual temperature, so that the specified cooling is performed within a specified temperature range. Workpieces can be cooled at high speed. Thereby, it becomes possible to obtain a workpiece having desired strength without performing treatment such as heat refining.
（実施例） 以下、本発明の一実施例を図面に基づいて説明する。(Example) Hereinafter, one embodiment of the present invention will be described based on the drawings.
第１図は、本発明の一実施例に係る冷却装置を示す断面
図、第２図は、同実施例の工程全体を示す工程概略図、
第３図は、同冷却装置の制御部分を示すブロック図、第
４図は、同制御を示すフローチャート、第５図は、同実
施例にて用いられるバナジウム添加鋼材の成分表、第６
図は、同バナジウム添加鋼材の冷却速度と硬さとの関係
を示すグラフである。FIG. 1 is a sectional view showing a cooling device according to an embodiment of the present invention, FIG. 2 is a process schematic diagram showing the entire process of the same embodiment,
FIG. 3 is a block diagram showing the control part of the cooling device, FIG. 4 is a flowchart showing the control, FIG. 5 is a composition table of vanadium-added steel used in the example, and FIG.
The figure is a graph showing the relationship between the cooling rate and hardness of the same vanadium-added steel material.
まず、本実施例の冷却装置は、第２図に示すように、熱
間鍛造工程１９を終了し、更にトリム工程２０を終了し
たワークを冷却する際に適用される装置であって、ワー
クは、前記トリム工程２ｏからコンベア２１によって当
該冷却装置に搬入され、一方冷却後はコンベア２３によ
って後工程に搬送されるようになっている。尚、ｒ２２
．２４Ｊは、コンベア２１．２３を駆動するコンベアモ
ータである。First, as shown in FIG. 2, the cooling device of this embodiment is a device that is applied when cooling a workpiece that has completed the hot forging process 19 and further completed the trimming process 20. From the trim step 2o, the material is transported to the cooling device by a conveyor 21, and after being cooled, it is transported to a subsequent step by a conveyor 23. Furthermore, r22
．． 24J is a conveyor motor that drives conveyors 21.23.
冷却装置は、第１図に示すように、入口１ａ及び出口１
ｂにそれぞれ開口部が形成された冷却室１を有し、当該
冷却室１内には、ワークＷ１例えばエンジンのクランク
シャフトなどを積載するネット式コンベア２が設けられ
ている。このコンベア２は、コンベアモーター０により
所定の速度にて作動し、鍛造工程１９を終了して搬送さ
れてきたワークＷを、当該冷却装置内を所定の速度にて
、図中左から右に搬送するようになっており、またネッ
ト式であることから、後述する送風機により供給された
冷却空気を通過させるようになっている。ここて、「１
１」は、前記ワークＶを保持するストッパである。As shown in FIG. 1, the cooling device has an inlet 1a and an outlet 1.
It has a cooling chamber 1 in which an opening is formed in each side, and a net type conveyor 2 is provided in the cooling chamber 1 for loading workpieces W1 such as engine crankshafts. This conveyor 2 is operated at a predetermined speed by a conveyor motor 0, and transports the workpiece W, which has completed the forging process 19, at a predetermined speed in the cooling device from left to right in the figure. Also, since it is a net type, cooling air supplied by a blower, which will be described later, is passed through. Here, ``1
1'' is a stopper that holds the workpiece V.
前記冷却室１の天井部には、ダクト１２．１３を介して
給気ファン３と排気ファン５とがそれぞれ設けられてお
り、給気ファン３は給気ファンモータ４により、また排
気ファン５は排気ファンモータ６によりそれぞれ回転す
るようになっている。前記給気ファン３は、遠心多翼式
ファンであって、屋内空気を吸引し、ダクト１２を介し
て冷却室１内のコンベア２上を搬送されるワークＷに対
して送風するようになっている。一方、前記排気ファン
５は、軸流式ファンであって、冷却室１内の空気を吸引
してダクト１３を介して屋外（あるいは屋内）に排気す
るようになっている。したがって、これら２つのファン
３，５により冷却室１内の空気の循環量が変化し、給気
ファン３・排気ファン５が高速回転した場合には、冷却
室１内全体の冷却能力が高くなり、給気ファン３・排気
ファン５が低速回転した場合には、冷却室１内全体の冷
却能力が低くなる。また、給気ファン３のみ高速回転し
た場合には、冷却室１の入口側１ａの冷却能力カ鳴くな
り、逆に排気ファン５のみ高速回転となった場合には、
冷却室１の出口側１ｂの冷却能力が高くなる。このよう
なファンの回転数制御は、ファンモータのインバータ制
御により容易に行うことができる。An air supply fan 3 and an exhaust fan 5 are provided on the ceiling of the cooling chamber 1 via ducts 12 and 13, respectively.The air supply fan 3 is driven by an air supply fan motor 4, and the exhaust fan 5 is Each of them is rotated by an exhaust fan motor 6. The air supply fan 3 is a centrifugal multi-blade fan that sucks indoor air and blows it through the duct 12 to the work W being conveyed on the conveyor 2 in the cooling chamber 1. There is. On the other hand, the exhaust fan 5 is an axial fan, and is designed to suck air in the cooling chamber 1 and exhaust it to the outdoors (or indoors) via the duct 13. Therefore, when these two fans 3 and 5 change the amount of air circulating in the cooling chamber 1, and the air supply fan 3 and exhaust fan 5 rotate at high speed, the cooling capacity of the entire cooling chamber 1 increases. When the air supply fan 3 and exhaust fan 5 rotate at low speed, the cooling capacity of the entire cooling chamber 1 becomes low. In addition, when only the air supply fan 3 rotates at high speed, the cooling capacity of the inlet side 1a of the cooling chamber 1 becomes low, and conversely, when only the exhaust fan 5 rotates at high speed,
The cooling capacity of the outlet side 1b of the cooling chamber 1 is increased. Such fan rotation speed control can be easily performed by controlling the fan motor with an inverter.
前記冷却室１内には、コンベア２上を搬送されるワーク
Ｗに近接して２つの温度センサ７．８が設けられている
。一つは第１図に示すように冷却室１の比較的入口側１
ａに位置する入口側温度センサ７であり、もう一つは冷
却室１の出口側１ｂに位置する出口側温度センサ８であ
る。これらの温度センサ７．８は、ワークＷに近接して
、少なくとも３００闘以内、好ましくは２００ｍｍ以内
に設けられている。これは、３００闘以上の距離をおい
て温度センサを設置すると、ワークと温度センサとの間
に滞留空気が介在して、ワークの表面温度と検出温度と
の相関関係が得られなくなることに基づく。Two temperature sensors 7.8 are provided in the cooling chamber 1 in close proximity to the work W being conveyed on the conveyor 2. One is the relatively inlet side 1 of the cooling chamber 1 as shown in FIG.
One is an inlet temperature sensor 7 located at a point a, and the other is an outlet temperature sensor 8 located at an outlet side 1b of the cooling chamber 1. These temperature sensors 7.8 are provided close to the work W, at least within 300 mm, preferably within 200 mm. This is based on the fact that if the temperature sensor is installed at a distance of 300 degrees or more, stagnant air will be present between the workpiece and the temperature sensor, making it impossible to obtain a correlation between the workpiece surface temperature and the detected temperature. .
前記２つの温度センサ７．８により検出した温度データ
は、制御手段９に入力された後に、予め設定された標準
温度等と比較演算される。本冷却装置の制御手段９は、
第３図に示すように、上記温度センサ７．８からのデー
タを人力する入力部１４を有すると共に、入口側標準温
度と、入口と出口との標準温度勾配とを格納するメモリ
部１５を有しており、さらに当該人力部１４とメモリ部
１５とのデータを比較演算する演算部１８を有している
。この演算部１８によって演算された制御信号は、前記
給気ファンモータ４と排気ファンモータ６とにそれぞれ
出力されるようになっている。また、前記入口側標準温
度１６及び入口から出口の標準温度勾配置７は、被冷却
物によって、予め所定の値を設定しておくものである。The temperature data detected by the two temperature sensors 7.8 is input to the control means 9, and then compared with a preset standard temperature and the like. The control means 9 of this cooling device is
As shown in FIG. 3, it has an input section 14 for manually inputting data from the temperature sensor 7.8, and a memory section 15 for storing the standard temperature on the inlet side and the standard temperature gradient between the inlet and the outlet. It further includes a calculation unit 18 that compares and calculates data between the human power unit 14 and the memory unit 15. The control signal calculated by the calculation unit 18 is output to the air supply fan motor 4 and the exhaust fan motor 6, respectively. Further, the inlet side standard temperature 16 and the standard temperature gradient position 7 from the inlet to the outlet are set to predetermined values in advance depending on the object to be cooled.
次に、本実施例にて冷却されるワークＷについて説明す
る。Next, the workpiece W to be cooled in this embodiment will be explained.
当該ワークＷは、具体的にはエンジンのクランクシャフ
トであって、第５図に示す成分が含有されたバナジウム
添加銅相（ＪＩＳ規格にて３４０Ｃ−８４５Ｃにバナジ
ウムを添加したもの）であり、熱間鍛造等により所定の
形状に成形された後に、８００〜５００℃の温度範囲を
所定の冷却速度にて冷却すると、優れた硬度特性を有す
る材料である。このバナジウム添加鋼材の冷却速度と硬
さとの関係を表せば第６図のようになり、冷却速度が１
０〜７０８Ｃ／分のとき、ブリネル硬さ３゜７〜４．０
（ロックウェル硬さ２０〜２８）となって、耐摩耗性・
被削性に最も適したワークとなる。ここで、冷却速度が
１０℃／分以下の場合には、強度不足となり、一方り０
℃／分以上の場合には、高硬度となって加工性が低下す
る。尚、硬度のバラツキをより抑制するために、２０〜
ｂ本実施例にて使用するバナジウム添加銅相は、８００
〜５００°Ｃの温度範囲を、１０〜ｂの冷却速度にて冷
却する必要がある。The work W is specifically the crankshaft of an engine, and is a vanadium-doped copper phase (340C-845C with vanadium added according to JIS standards) containing the components shown in FIG. After being formed into a predetermined shape by forging or the like, the material has excellent hardness characteristics when cooled at a predetermined cooling rate in a temperature range of 800 to 500°C. The relationship between the cooling rate and hardness of this vanadium-added steel material is shown in Figure 6, where the cooling rate is 1
Brinell hardness 3°7-4.0 at 0-708C/min
(Rockwell hardness 20-28), wear resistance and
The workpiece is most suitable for machinability. Here, if the cooling rate is less than 10°C/min, the strength will be insufficient, while the
C/min or higher, the hardness becomes high and the workability decreases. In addition, in order to further suppress variations in hardness,
b The vanadium-doped copper phase used in this example was 800
A temperature range of ~500°C needs to be cooled at a cooling rate of 10~b.
このように構成した冷却装置を用いて上記クランクシャ
フトを冷却する場合について、第４図のフローチャート
を参照しつつ説明する。The case where the crankshaft is cooled using the cooling device configured in this way will be explained with reference to the flowchart of FIG. 4.
ステップ１
予め、冷却装置人口１ａに搬入されるワークＷの標準表
面温度Ａ。と、このワークＷを冷却するに好適な温度勾
配Ｂ。を制御手段９に人力する。上記クランクシャフト
にあっては、例えば、Ａｏ＝８００℃、Ｂｏ＝３００℃
とする。この設定値は、コンベア速度によっても変化す
るため、コンベア速度と関係付けてプログラムしておく
ことも可能である。ステップ２〜３
冷却装置及びコンベア２を作動して、ワークＷを冷却装
置内に搬入する。このとき、入口側温度センサ７にて検
出した温度をＡ１出口側温度センサ８にて検出した温度
をＣとして制御手段９の入力部１４に入力する。次いで
、このデータにより冷却装置内の実際の温度勾配Ｂ＝Ａ
−Ｃを演算部１８にて演算する。Step 1 In advance, the standard surface temperature A of the work W to be carried into the cooling device 1a. and a temperature gradient B suitable for cooling the workpiece W. is input manually to the control means 9. In the above crankshaft, for example, Ao=800°C, Bo=300°C
shall be. Since this set value also changes depending on the conveyor speed, it is also possible to program it in relation to the conveyor speed. Steps 2 to 3: The cooling device and the conveyor 2 are operated to carry the workpiece W into the cooling device. At this time, the temperature detected by the inlet temperature sensor 7 and the temperature detected by the A1 outlet temperature sensor 8 are input as C to the input section 14 of the control means 9. This data then determines the actual temperature gradient in the cooling device B=A
-C is calculated by the calculation unit 18.
ステップ４〜５
前記ステップ３にて演算した入口側温度Ａ及び温度勾配
Ｂと、前記ステップ１にて設定した標準温度Ａ。、Ｂｏ
とをそれぞれ比較し、いづれもが等しい場合には、ステ
ップ６に進む。Steps 4 to 5: Inlet temperature A and temperature gradient B calculated in step 3, and standard temperature A set in step 1. ,Bo
are compared, and if both are equal, proceed to step 6.
ステップ７〜９
前記ステップ４にて比較した入口側温度Ａ、ＡＯが、Ａ
＞Ａｏである場合には、前工程から搬入されるワークＷ
の表面温度が高すぎることを示しているため、給気ファ
ンモータ４の回転数を高めて入口側１ａの冷却能力をア
ップさせる。また逆に、Ａ＜Ａｏである場合には、搬入
されたワークＷの表面温度が比較的低いことを示してい
ることから、給気ファンモータ４の回転数を低下させて
入口側１ａの冷却能力を低下させる。Steps 7 to 9 The inlet side temperatures A and AO compared in step 4 above are A
> Ao, the workpiece W brought in from the previous process
Since this indicates that the surface temperature of the air supply fan motor 4 is too high, the rotation speed of the air supply fan motor 4 is increased to increase the cooling capacity of the inlet side 1a. Conversely, if A<Ao, this indicates that the surface temperature of the work W carried in is relatively low, so the rotation speed of the air supply fan motor 4 is lowered to cool the inlet side 1a. Reduce ability.
ステップ１０〜１２ 前記ステップ５にて比較した温度勾配Ｂ、Ｂ。Steps 10-12 Temperature gradients B and B compared in step 5 above.
が、Ｂ＞Ｂｏである場合には、実際のワーク表面温度の
冷却速度が早くなっていることを示してい１す
ることから、排気ファンモータ６の回転数を低下させて
出口側１ｂの冷却能力を低下させる。また逆に、ＢくＢ
ｏである場合には、実際のワーク表面温度の冷却速度が
遅くなっていることを示していることから、排気ファン
モータ６の回転数を高め、出口側１ｂの冷却能力を高め
る。If B>Bo, it indicates that the actual cooling rate of the workpiece surface temperature is faster1. Therefore, the rotation speed of the exhaust fan motor 6 is lowered to reduce the cooling capacity of the outlet side 1b. decrease. Also, on the contrary, B
If it is o, this indicates that the cooling rate of the actual workpiece surface temperature is slow, so the rotation speed of the exhaust fan motor 6 is increased to increase the cooling capacity of the outlet side 1b.
ステップ６
作業が終了するまで以上の動作を逐次繰り返し、ワーク
の表面温度及び温度勾配をフィードバックして、最も適
した冷却能力とする。Step 6 The above operations are repeated one after another until the work is completed, and the surface temperature and temperature gradient of the workpiece are fed back to obtain the most suitable cooling capacity.
このように、本実施例によれば、非調質鋼であるクラン
クシャフトを８００〜５００℃の温度範囲において１０
〜７０°Ｃ／分の冷却速度にて冷却することが可能とな
り、よって調質等の処理を施すことなく鋼強度のクラン
クシャフトを得ることができ、省エネルギ及びコストの
点で優れた効果を奏する。As described above, according to this embodiment, the crankshaft made of non-thermal steel is heated for 10 minutes in the temperature range of 800 to 500°C.
It is now possible to cool at a cooling rate of ~70°C/min, making it possible to obtain a crankshaft with high steel strength without undergoing treatments such as heat refining, which has excellent effects in terms of energy saving and cost. play.
本発明は、上述した実施例に限定されることなく、種々
の改変例が考えられる。第７図は、本発明の他の実施例
を示すブロック図である。The present invention is not limited to the embodiments described above, and various modifications can be made. FIG. 7 is a block diagram showing another embodiment of the present invention.
本実施例の場合には、前記第１実施例にて制御した給気
ファンモータ４の代わりに、第２図に示すトリム工程２
０から冷却装置にワークを搬送するコンベア２１のモー
タ２２の回転数を制御するようにしている。すなわち、
冷却装置入口側１ａにおけるワーク表面温度Ａの制御は
、コンベアスピードによって調節し、一方、冷却装置内
におけるワーク表面温度の温度勾配Ｂの制御は、第１実
施例と同様に排気ファンモータ６により調節する。この
ように構成した場合においても、前記第１実施例と同様
の作用効果を奏することとなるが、一方、給気ファンモ
ータ４とコンベアモータ２２とを組み合わせて冷却装置
入口側におけるワークの表面温度を調節するようにして
も良い。また、入口側温度センサにより冷却装置入口側
におけるワークの表面温度を前工程のインダクションヒ
ータにより制御するように構成することも可能である。In the case of this embodiment, instead of the supply air fan motor 4 controlled in the first embodiment, the trim step 2 shown in FIG.
The rotation speed of the motor 22 of the conveyor 21 that transports the work from zero to the cooling device is controlled. That is,
The workpiece surface temperature A on the cooling device inlet side 1a is controlled by the conveyor speed, while the temperature gradient B of the workpiece surface temperature in the cooling device is controlled by the exhaust fan motor 6 as in the first embodiment. do. Even with this configuration, the same effects as in the first embodiment can be achieved, but on the other hand, by combining the air supply fan motor 4 and the conveyor motor 22, the surface temperature of the workpiece on the cooling device inlet side can be adjusted. may be adjusted. Further, it is also possible to configure the surface temperature of the workpiece on the inlet side of the cooling device to be controlled by the induction heater in the previous process using the inlet side temperature sensor.
さらに、上記実施例においては、冷却装置に給気ファン
３と排気ファン５の２つの送風機を設けるように構成し
たが、本発明はこれに限定されることな（、給気ファン
のみあるいは排気ファンのみを設けるようにしても良い
。Further, in the above embodiment, the cooling device is configured to include two blowers, the supply air fan 3 and the exhaust fan 5, but the present invention is not limited to this (only the supply fan or the exhaust fan 5). It is also possible to provide only one.
また、上述した実施例においては、非調質鋼であるクラ
ンクシャフト等を所定の温度範囲内で所定の速度にて冷
却する場合に本発明の冷却装置を適用した場合を説明し
たが、被冷却物は非調質鋼である必要はなく、例えばＪ
ＩＳ規格ｒｓ５３ｃＪ鋼材のように、冷却速度がその鋼
材の特性に大きく影響する材料であれば、本発明の冷却
装置を用いた場合にその効果は更に発揮される。In addition, in the above-mentioned embodiment, the case where the cooling device of the present invention is applied to cool a crankshaft etc. made of non-thermal steel at a predetermined speed within a predetermined temperature range has been described. The material does not have to be non-tempered steel, for example J
For materials such as IS standard rs53cJ steel where the cooling rate has a large effect on the properties of the steel, the cooling device of the present invention will be more effective.
（発明の効果）
以上述べたように本発明によれば、冷却室内に＝定違撲
＝テ前記ワークを搬送するコンベアを設け、前記ワーク
に対して冷却空気を吹き付ける送風機を設けると共に、
前記冷却室の入口側に位置する前記ワークの表面温度を
検出する入口側温度センサと出口側に位置するワークの
表面温度を検知する出口側温度センサとをそれぞれ設け
、さらに前記入り口側温度センサにより検出された温度
と、前記２つの温度センサにより検出された温度の差温
とにより前記送風機の送風量を制御する制御手段を設け
たため、冷却条件を適正に制御できる冷却装置を提供す
ることができ、非調質でしかも高硬度の鋼を得ることが
可能となった。(Effects of the Invention) As described above, according to the present invention, a conveyor for conveying the work is provided in the cooling chamber, a blower is provided for blowing cooling air onto the work, and
An inlet side temperature sensor that detects the surface temperature of the workpiece located on the inlet side of the cooling chamber and an outlet side temperature sensor that detects the surface temperature of the workpiece located on the outlet side are provided, and further, the inlet side temperature sensor Since a control means is provided for controlling the amount of air blown by the blower based on the detected temperature and the temperature difference between the temperatures detected by the two temperature sensors, it is possible to provide a cooling device that can appropriately control cooling conditions. It became possible to obtain high hardness steel without heat refining.
第１図は本発明の一実施例に係る冷却装置を示す断面図
、第２図は同実施例の工程全体を示す工程概略図、第３
図は同冷却装置の制御部分を示すブロック図、第４図は
同制御を示すフローチャート、第５図は同実施例にて用
いられるバナジウム添加鋼材の成分表、第６図は同バナ
ジウム添加鋼材の冷却速度と硬さとの関係を示すグラフ
、第７図は本発明の他の実施例を示すブロック図である
。
Ｗ・・・ワーク（クランクシャフト）、１・・・冷却室
、１ａ・・・入口側、１ｂ・・・出口側、２・・・コン
ベア、３・・・給気ファン（送風機）、４・・・給気フ
ァンモータ（送風機）、５・・・排気ファン（送風機）
、６・・・排気ファンモータ（送風機）、７・・・入口
側温度センサ、８・・・出口側温度センサ、９・・・制
御手段。
区
ＣｑFIG. 1 is a sectional view showing a cooling device according to an embodiment of the present invention, FIG. 2 is a process schematic diagram showing the entire process of the same embodiment, and FIG.
The figure is a block diagram showing the control part of the cooling device, Figure 4 is a flowchart showing the control, Figure 5 is the composition table of the vanadium-added steel used in the example, and Figure 6 is the composition of the vanadium-added steel used in the example. A graph showing the relationship between cooling rate and hardness, and FIG. 7 is a block diagram showing another embodiment of the present invention. W... Work (crankshaft), 1... Cooling chamber, 1a... Inlet side, 1b... Outlet side, 2... Conveyor, 3... Air supply fan (blower), 4... ...Air supply fan motor (blower), 5...Exhaust fan (blower)
, 6... Exhaust fan motor (air blower), 7... Inlet side temperature sensor, 8... Outlet side temperature sensor, 9... Control means. Ward Cq
Claims (1)
ークを成形し、この所定の温度にて加熱されたワークを
冷却する冷却装置であって、冷却室内に前記ワークを搬
送するコ ンベアを設け、前記ワークに対して冷却空気を吹き付け
る送風機を設けると共に、前記冷却室の入り口側に位置
する前記ワークの表面温度を検出する入口側温度センサ
と出口側に位置するワークの表面温度を検知する出口側
温度センサとをそれぞれ設け、さらに前記入口側温度セ
ンサにより検出された温度と、前記２つの温度センサに
より検出された温度の差温とにより前記送風機の送風量
を制御する制御手段を有してなる非調質鋼の冷却装置。[Claims] A cooling device that forms a workpiece by hot forging vanadium-added steel material and cools the workpiece that has been heated to a predetermined temperature, the workpiece being transported into a cooling chamber. A conveyor is provided, a blower is provided to blow cooling air onto the workpiece, and an inlet-side temperature sensor detects the surface temperature of the workpiece located on the entrance side of the cooling chamber, and an inlet-side temperature sensor detects the surface temperature of the workpiece located on the exit side of the cooling chamber. and a control means for controlling the amount of air blown by the blower based on a temperature difference between the temperature detected by the inlet temperature sensor and the temperature detected by the two temperature sensors. A cooling device made of non-tempered steel.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3243989A JPH02209419A (en) | 1989-02-10 | 1989-02-10 | Apparatus for cooling non-heat-treated steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3243989A JPH02209419A (en) | 1989-02-10 | 1989-02-10 | Apparatus for cooling non-heat-treated steel |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02209419A true JPH02209419A (en) | 1990-08-20 |
Family
ID=12358992
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3243989A Pending JPH02209419A (en) | 1989-02-10 | 1989-02-10 | Apparatus for cooling non-heat-treated steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02209419A (en) |
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