JPH02138520A - 軸受支持体 - Google Patents
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- JPH02138520A JPH02138520A JP1208025A JP20802589A JPH02138520A JP H02138520 A JPH02138520 A JP H02138520A JP 1208025 A JP1208025 A JP 1208025A JP 20802589 A JP20802589 A JP 20802589A JP H02138520 A JPH02138520 A JP H02138520A
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- bearing
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C27/00—Elastic or yielding bearings or bearing supports, for exclusively rotary movement
- F16C27/04—Ball or roller bearings, e.g. with resilient rolling bodies
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D25/00—Component parts, details, or accessories, not provided for in, or of interest apart from, other groups
- F01D25/16—Arrangement of bearings; Supporting or mounting bearings in casings
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- F01D25/164—Flexible supports; Vibration damping means associated with the bearing
-
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- F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
- F16C19/52—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with devices affected by abnormal or undesired conditions
- F16C19/522—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with devices affected by abnormal or undesired conditions related to load on the bearing, e.g. bearings with load sensors or means to protect the bearing against overload
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
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- F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
- F16C19/02—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows
- F16C19/04—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows for radial load mainly
- F16C19/06—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows for radial load mainly with a single row or balls
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2360/00—Engines or pumps
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Support Of The Bearing (AREA)
- Mounting Of Bearings Or Others (AREA)
- Magnetic Bearings And Hydrostatic Bearings (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の分野〕
本発明は一般に高速回転装置に関し、詳しくはそこに使
用される軸受けの為の支持システムに関する。本発明は
また、ロータに作用する流体力および加速度によって軸
受けに付与される軸スラストの制御及び調整にも関する
。
用される軸受けの為の支持システムに関する。本発明は
また、ロータに作用する流体力および加速度によって軸
受けに付与される軸スラストの制御及び調整にも関する
。
［従来技術の説明］
高速回転装置に於てはロータはしばしば玉軸受或はころ
がり軸受によって支持される。この場合アウターレース
は半径方向に弾性保持され該弾性方向と平行方向の制動
が与えられる。これは軸受を半径方向の高負荷から保護
する一方で、仮に動的状況が出現した場合の軸方向支承
力の低減或はそれらのピーク値の維持の為の改良は何ら
もたらさない、多くの用途例、特にタービン駆動される
半径方向流れ形式のコンプレッサ用途に於ては通常は軸
荷重が軸受寿命を支配する。従って、必要な軸受寿命を
達成する為には軸受に作用する作動スラスト負荷を制御
するべきであり且つ軸受に対する動的負荷の影響を有意
に低減すべきである。
がり軸受によって支持される。この場合アウターレース
は半径方向に弾性保持され該弾性方向と平行方向の制動
が与えられる。これは軸受を半径方向の高負荷から保護
する一方で、仮に動的状況が出現した場合の軸方向支承
力の低減或はそれらのピーク値の維持の為の改良は何ら
もたらさない、多くの用途例、特にタービン駆動される
半径方向流れ形式のコンプレッサ用途に於ては通常は軸
荷重が軸受寿命を支配する。従って、必要な軸受寿命を
達成する為には軸受に作用する作動スラスト負荷を制御
するべきであり且つ軸受に対する動的負荷の影響を有意
に低減すべきである。
所定方向に作用する軸荷重を設計段階に於て計算するこ
と及びそれを低い値に保持することはしばしば非常に困
難であることが知られている。これは例えば、半径方向
にタービン駆動される遠心コンプレッサについて言える
ことである。何故ならそこではロータの正味のスラスト
フォースが、軸方向におけるインペラへの圧力を統合す
ることによって概略判断され得るだけの比較的大きな２
つの力の差だからである。更には、もしタービン及び或
はその付随するコンプレッサの入力及び出力状況が計画
的或は非計画的理由によって変化されると、軸スラスト
荷重の大きさ或はその方向さえも変化され得る。そうし
た非計画的な理由には例えば、タービンユニット自身の
外的要因に依存してのタービンユニットの緊急停止が含
まれる。
と及びそれを低い値に保持することはしばしば非常に困
難であることが知られている。これは例えば、半径方向
にタービン駆動される遠心コンプレッサについて言える
ことである。何故ならそこではロータの正味のスラスト
フォースが、軸方向におけるインペラへの圧力を統合す
ることによって概略判断され得るだけの比較的大きな２
つの力の差だからである。更には、もしタービン及び或
はその付随するコンプレッサの入力及び出力状況が計画
的或は非計画的理由によって変化されると、軸スラスト
荷重の大きさ或はその方向さえも変化され得る。そうし
た非計画的な理由には例えば、タービンユニット自身の
外的要因に依存してのタービンユニットの緊急停止が含
まれる。
そうした停止中には、レースは軸方向に固定されている
ことから軸受ボール及びレース間の応力は容易にピーク
値へと上昇して降伏点を越え、従って深刻な寿命短縮を
引き起こす。高速玉軸受或は高速ころがり軸受における
軸荷重の方向を変化させることは、ロータ及び軸受の軸
方向無負荷位置或はそこに十分接近した位置では通常チ
ャタ−と称される複合衝撃が玉軸受或はころがり軸受と
レース化の間に発生し得、それがかなりの表面損傷を引
き起こすことから、ロータ及び軸受双方にとって直ちに
致命的なものと成り得る。
ことから軸受ボール及びレース間の応力は容易にピーク
値へと上昇して降伏点を越え、従って深刻な寿命短縮を
引き起こす。高速玉軸受或は高速ころがり軸受における
軸荷重の方向を変化させることは、ロータ及び軸受の軸
方向無負荷位置或はそこに十分接近した位置では通常チ
ャタ−と称される複合衝撃が玉軸受或はころがり軸受と
レース化の間に発生し得、それがかなりの表面損傷を引
き起こすことから、ロータ及び軸受双方にとって直ちに
致命的なものと成り得る。
軸受の寿命を延ばす為に取分は重要な要件は、軸スラス
トを所定の低い値に設定し、その変動をこの設計予圧付
近に制御することである。種々の力の大きさを比率的に
例示する為には、軸受に作用する所望の設計軸荷重は実
際の非制御の軸方向液圧負荷の僅か１７５から１／１０
となるであろう。軸受に作用する軸荷重は、安全運転及
び最大軸受寿命の為に、軸受に作用する設計軸荷重の２
０から３０％とすべきである。タービン或はコンプレッ
サホイールのスカラップはスラスト荷重の大きさ及び或
は方向を制御する為の従来からの一方法である。しかし
ながらこの方法は一般に効率低下と関連し、特にコンプ
レッサの場合には著しいものとなり得る。スラスト制御
のその他方法には適宜の寸法のスラストチャンバが関与
される。該スラストチャンバ内には最もしばしば気体状
液体が、通常は作動流体が導入されそしてその移動表面
間にラビリンスシールな使用することによってその圧力
が一定に維持される。適宜の圧力の流体源を使用するそ
うした装置は、非制御のスラスト荷重範囲及び運転スラ
スト荷重範囲間の値を著しく低減し得る。しかしながら
軸荷重の計算が困難であることから、最適スラストチャ
ンバ圧の設定は難かしい。更には、そうした受動的なシ
ステムは設計軸荷重範囲を受は入れ得ない。
トを所定の低い値に設定し、その変動をこの設計予圧付
近に制御することである。種々の力の大きさを比率的に
例示する為には、軸受に作用する所望の設計軸荷重は実
際の非制御の軸方向液圧負荷の僅か１７５から１／１０
となるであろう。軸受に作用する軸荷重は、安全運転及
び最大軸受寿命の為に、軸受に作用する設計軸荷重の２
０から３０％とすべきである。タービン或はコンプレッ
サホイールのスカラップはスラスト荷重の大きさ及び或
は方向を制御する為の従来からの一方法である。しかし
ながらこの方法は一般に効率低下と関連し、特にコンプ
レッサの場合には著しいものとなり得る。スラスト制御
のその他方法には適宜の寸法のスラストチャンバが関与
される。該スラストチャンバ内には最もしばしば気体状
液体が、通常は作動流体が導入されそしてその移動表面
間にラビリンスシールな使用することによってその圧力
が一定に維持される。適宜の圧力の流体源を使用するそ
うした装置は、非制御のスラスト荷重範囲及び運転スラ
スト荷重範囲間の値を著しく低減し得る。しかしながら
軸荷重の計算が困難であることから、最適スラストチャ
ンバ圧の設定は難かしい。更には、そうした受動的なシ
ステムは設計軸荷重範囲を受は入れ得ない。
そして更には、流体力学的或は流体静力学的に作動され
るジャーナル軸受及びスラスト軸受の如き非転がり軸受
に関する軸受支持及びスラスト制御の問題もまた生じる
。後者を考慮するに、その荷重担持能力は作動寿命を通
じてシステムに生じる最大スラスト荷重を担持するべく
設計されるべきである。これもやはり定常設計荷重より
も高いものとなり得る。好ましい一定荷重対変形特性状
態で弾性制動された軸懸架は最適様式で動荷重を減少し
、そして積極的なスラスト制御は設計荷重を低減させる
。これから、多くの用途例に於てはスラスト軸受におけ
る最大スラスト荷重及び重要なことには、エネルギー損
失がジャーナル軸受のそれの数倍となり得ることから、
スラスト軸受をより小さくすることが重要であるという
ことが結論される。ジャーナル軸受に関してはそれを弾
性の且つ制動された支持体に取付けることでその安定限
界を著（向上させることが認識されて来た。
るジャーナル軸受及びスラスト軸受の如き非転がり軸受
に関する軸受支持及びスラスト制御の問題もまた生じる
。後者を考慮するに、その荷重担持能力は作動寿命を通
じてシステムに生じる最大スラスト荷重を担持するべく
設計されるべきである。これもやはり定常設計荷重より
も高いものとなり得る。好ましい一定荷重対変形特性状
態で弾性制動された軸懸架は最適様式で動荷重を減少し
、そして積極的なスラスト制御は設計荷重を低減させる
。これから、多くの用途例に於てはスラスト軸受におけ
る最大スラスト荷重及び重要なことには、エネルギー損
失がジャーナル軸受のそれの数倍となり得ることから、
スラスト軸受をより小さくすることが重要であるという
ことが結論される。ジャーナル軸受に関してはそれを弾
性の且つ制動された支持体に取付けることでその安定限
界を著（向上させることが認識されて来た。
しかしながら、軸受取付は体の制動の改良が所望される
。
。
〔発明の目的１
従って、本発明の目的は高速回転装置の回転要素を支持
する軸受の為の支持システムにして、制動された半径方
向力のみならず軸方向支承力を低減しそれによって軸受
寿命を伸ばす作用を為す前記支持システムを提供するこ
とにある。
する軸受の為の支持システムにして、制動された半径方
向力のみならず軸方向支承力を低減しそれによって軸受
寿命を伸ばす作用を為す前記支持システムを提供するこ
とにある。
〔発明の概要］
本発明によれば、高速回転装置の為の軸受支持システム
であって、 前記高速回転装置の回転要素の支持に於て１つ以上の軸
受を保持する為のインナーリングにして、半径方向に離
間した少くとも２つの長孔をその内部に具備するインナ
ーリングと、 該インナーリングから半径方向に離間され、前記高速回
転装置の回転要素に着脱自在のアウターリングと、 インナーリング及びアウターリング間でこれらインナー
リング及びアウターリングと接触状態とされ円周方向に
離間された少くとも２つの構造部材にして、インナーリ
ングなアウターリング上に支持する作用を為し、半径方
向に於て剛性を有するが軸方向に於ては柔軟性を有する
前記構造部材と を包含する高速回転装置の為の軸受支持システムが提供
される。
であって、 前記高速回転装置の回転要素の支持に於て１つ以上の軸
受を保持する為のインナーリングにして、半径方向に離
間した少くとも２つの長孔をその内部に具備するインナ
ーリングと、 該インナーリングから半径方向に離間され、前記高速回
転装置の回転要素に着脱自在のアウターリングと、 インナーリング及びアウターリング間でこれらインナー
リング及びアウターリングと接触状態とされ円周方向に
離間された少くとも２つの構造部材にして、インナーリ
ングなアウターリング上に支持する作用を為し、半径方
向に於て剛性を有するが軸方向に於ては柔軟性を有する
前記構造部材と を包含する高速回転装置の為の軸受支持システムが提供
される。
【実施例の説明］
本発明の軸受支持システムを図面を参照して詳細に説明
する。
する。
第１図を参照するに、インナーリング１は好ましくはマ
ンガン合金鋼の如き構造制動特性を具備する金属合金か
ら成立ち、半径方向の柔軟性及び制動を付与する為の、
半径方向に離間された少くとも２つの長孔２が設けられ
ている。長孔が設けられたインナーリング１は、軸の如
き回転要素を空間５２内で支持する１つ以上の軸受を空
間５１内で保持する作用を為す。軸受は適正なはめあい
或は保持リングによりインナーリングによって保持され
る。
ンガン合金鋼の如き構造制動特性を具備する金属合金か
ら成立ち、半径方向の柔軟性及び制動を付与する為の、
半径方向に離間された少くとも２つの長孔２が設けられ
ている。長孔が設けられたインナーリング１は、軸の如
き回転要素を空間５２内で支持する１つ以上の軸受を空
間５１内で保持する作用を為す。軸受は適正なはめあい
或は保持リングによりインナーリングによって保持され
る。
長孔２は約０．０５８ ＋＋ｕａから２．５４ ｍｍ
（０，００２１ｎから０．１ｉｎ ）の範囲内の半径方
向幅を有し、半径方向に一般に約０．７６２ ｍｍ （
０，０３０ｉｎ ） １ｌｌｆｆ間される。長孔２はジ
ャーナル軸受或は転がり軸受の幅の１乃至２倍の範囲内
の深さを有し、空洞のままか或は高制動特性を有する可
撓性ゴム或はプラスチックの如き制動材料で充填される
。こうした材料は制動の増長のため、適合する粘性流体
をその空隙に充填し得る場合には、もし連続気泡形式で
あればフオーム形状を有し得る。制動流体をそれらの毛
管作用によって保持し得る繊維或はフェルト状インサー
トもまた使用し得る。別様には、制動流体を有する或は
有さない薄肉の可撓性金属インサートもまた制動増長の
為に有益である。例えばニドリットゴム或はネオブレン
ゴム、エポキシそしてポリウレタンコンパウンドを鉱物
油潤滑軸受と共に使用し得る。充填材料は単に長孔に挿
入し得或は液体形態に於て消費されそして然るべき位置
に於て硬化される。粘性流体で充填した連続気泡弾性フ
オームもまた使用し得る。そうした流体はそれ自体が潤
滑材となり得、その場合は毛管作用によって制動流体が
シール或は０−リングなしで移動面間に保持される利益
が生ずる。本発明の軸受支持システムはフェルトと共に
も使用し得る。この場合は−Ｈオイルが充填されると、
玉軸受の噴霧給油がフェルト材料を飽和させ且つ長孔２
を充填状態に維持し得る。
（０，００２１ｎから０．１ｉｎ ）の範囲内の半径方
向幅を有し、半径方向に一般に約０．７６２ ｍｍ （
０，０３０ｉｎ ） １ｌｌｆｆ間される。長孔２はジ
ャーナル軸受或は転がり軸受の幅の１乃至２倍の範囲内
の深さを有し、空洞のままか或は高制動特性を有する可
撓性ゴム或はプラスチックの如き制動材料で充填される
。こうした材料は制動の増長のため、適合する粘性流体
をその空隙に充填し得る場合には、もし連続気泡形式で
あればフオーム形状を有し得る。制動流体をそれらの毛
管作用によって保持し得る繊維或はフェルト状インサー
トもまた使用し得る。別様には、制動流体を有する或は
有さない薄肉の可撓性金属インサートもまた制動増長の
為に有益である。例えばニドリットゴム或はネオブレン
ゴム、エポキシそしてポリウレタンコンパウンドを鉱物
油潤滑軸受と共に使用し得る。充填材料は単に長孔に挿
入し得或は液体形態に於て消費されそして然るべき位置
に於て硬化される。粘性流体で充填した連続気泡弾性フ
オームもまた使用し得る。そうした流体はそれ自体が潤
滑材となり得、その場合は毛管作用によって制動流体が
シール或は０−リングなしで移動面間に保持される利益
が生ずる。本発明の軸受支持システムはフェルトと共に
も使用し得る。この場合は−Ｈオイルが充填されると、
玉軸受の噴霧給油がフェルト材料を飽和させ且つ長孔２
を充填状態に維持し得る。
アウターリング５はインナーリングｌから半径方向に離
間され、装置ハウジングその他フレームの如き静止要素
に着脱自在でありそれにより装置内部への軸受支持体の
取付けを可能とする。
間され、装置ハウジングその他フレームの如き静止要素
に着脱自在でありそれにより装置内部への軸受支持体の
取付けを可能とする。
インナーリング１及びアウターリング５の間には、イン
ナーリングｌをアウターリング５内で支持する円周方向
に離間された少くとも２つの構造部材３が接触状態で配
設される。構造部材３はその断面に対する適切なアスペ
クト比を選択することで、半径方向に剛性であるがしか
し軸方向に柔軟性を持たせ得る。構造部材３の為の軸方
向柔軟性の値を選択する為の適宜の基準は、予想最大軸
荷重の下で、最少ロータアキシャルすきまの２０乃至８
０％の、好ましくは５０乃至７０％の振れを可能とする
ものである。好ましくは構造部材３は円周方向に等間隔
に離間される。
ナーリングｌをアウターリング５内で支持する円周方向
に離間された少くとも２つの構造部材３が接触状態で配
設される。構造部材３はその断面に対する適切なアスペ
クト比を選択することで、半径方向に剛性であるがしか
し軸方向に柔軟性を持たせ得る。構造部材３の為の軸方
向柔軟性の値を選択する為の適宜の基準は、予想最大軸
荷重の下で、最少ロータアキシャルすきまの２０乃至８
０％の、好ましくは５０乃至７０％の振れを可能とする
ものである。好ましくは構造部材３は円周方向に等間隔
に離間される。
構造部材３は、環境に適合し且つ高制動特性を有する可
撓性ゴム或はプラスチックコンパウンドでコーティング
することによって制動し得る。別様にはインナーリング
１の一方或は両面に流体薄膜制動体が設けられる。或は
そこに、インナーリング１の最大軸方向移動を制限する
為に適宜のエラストマを使用し得る。好ましくはロータ
に作用する軸力を検出し得るセンサを具備する少くとも
１つの構造部材３が装備される。
撓性ゴム或はプラスチックコンパウンドでコーティング
することによって制動し得る。別様にはインナーリング
１の一方或は両面に流体薄膜制動体が設けられる。或は
そこに、インナーリング１の最大軸方向移動を制限する
為に適宜のエラストマを使用し得る。好ましくはロータ
に作用する軸力を検出し得るセンサを具備する少くとも
１つの構造部材３が装備される。
機械設計技術者には、インナーリング１は半径方向の柔
軟性及び制動を提供するよう設計されてはいるが、同様
に軸方向の柔軟性及び制動にも貢献することを認識され
よう。同様に、構造部材３はある程度半径方向の弾性に
貢献し得る。しかしながら本発明の構造は半径方向及び
軸方向自由度を提供する２つの部材が本来分離している
ことから設計の自由度が増大される。
軟性及び制動を提供するよう設計されてはいるが、同様
に軸方向の柔軟性及び制動にも貢献することを認識され
よう。同様に、構造部材３はある程度半径方向の弾性に
貢献し得る。しかしながら本発明の構造は半径方向及び
軸方向自由度を提供する２つの部材が本来分離している
ことから設計の自由度が増大される。
第２図は第１図を４ｍＡ −Ａで切断した断面図であり
、回転要素軸受５３を支持する軸受支持体が示される。
、回転要素軸受５３を支持する軸受支持体が示される。
ロータの最大軸方向移動を制限する外部ストッパ６もま
た示される。外部ストッパ６及びインナーリング１間の
間隙７は、各個に於て異なり得るものであるが、ターボ
スーパーチャージャー或は膨張タービンの如き過給機の
為の装置の回転部品及び静止部品間の最少アキシャルす
きまの２０乃至８０％、好ましくは５０乃至７０％の範
囲内にある。軸方向移動を制限するため及び軸受への動
的軸荷重の影響を最小限とする為、間隙７には制動材料
もまた設けられ得る。別様には制動材料を構造部材３の
外面に適用し得る。
た示される。外部ストッパ６及びインナーリング１間の
間隙７は、各個に於て異なり得るものであるが、ターボ
スーパーチャージャー或は膨張タービンの如き過給機の
為の装置の回転部品及び静止部品間の最少アキシャルす
きまの２０乃至８０％、好ましくは５０乃至７０％の範
囲内にある。軸方向移動を制限するため及び軸受への動
的軸荷重の影響を最小限とする為、間隙７には制動材料
もまた設けられ得る。別様には制動材料を構造部材３の
外面に適用し得る。
第３図は第１図を線Ｂ−Ｂに沿って切断した断面図であ
り、ジャーナル軸受５４を支持する軸受支持体が示され
る。
り、ジャーナル軸受５４を支持する軸受支持体が示され
る。
本発明は、作業者をしてロータ重量及びロータに付与さ
れる動的軸荷重状況に基いての軸方向剛性及び制動の最
適化を可能ならしめる。そうした最適化を達成する為の
柔軟性は、使用される構造部材３の数、その半径長さ及
び軸方向寸法を別個に変化させる能力から引出される。
れる動的軸荷重状況に基いての軸方向剛性及び制動の最
適化を可能ならしめる。そうした最適化を達成する為の
柔軟性は、使用される構造部材３の数、その半径長さ及
び軸方向寸法を別個に変化させる能力から引出される。
第４図は軸受に作用する軸スラストフォースを制御し且
つ調整する為に使用し得るｌシステムの概略図である。
つ調整する為に使用し得るｌシステムの概略図である。
第４図を参照するに、１つの軸受工１はローター５３に
対する不均衡な軸スラスト荷重の全てを受ける。この軸
受はローターの軸スラスト荷重を検出する為のフォース
センサを装着した軸方向ばねに懸架される。フォースセ
ンサ１２は応力（応力ゲージ）、直線運動（インダクタ
ンス、キャパシタンス、或は光学偏倚プローブ）、直接
力（トランストランスデエーサ）その他に応答し得る。
対する不均衡な軸スラスト荷重の全てを受ける。この軸
受はローターの軸スラスト荷重を検出する為のフォース
センサを装着した軸方向ばねに懸架される。フォースセ
ンサ１２は応力（応力ゲージ）、直線運動（インダクタ
ンス、キャパシタンス、或は光学偏倚プローブ）、直接
力（トランストランスデエーサ）その他に応答し得る。
インダクタンス、キャパシタンス或は光学偏倚プローブ
はインナーリング或は軸受の動きを直接検出し得る。軸
方向ローター偏倚／フォースセンサの出力は次いで、信
号調整装置に伝送される。調整された信号はコントロー
ルパネル或はフォースインジケータ１４上でロータフォ
ース読出しとして表示される。閉ループ制御運転の為に
は信号はコントローラ１５（電気的或は空気的に）及び
−般には制御弁である制御装置１６へと送給される。
はインナーリング或は軸受の動きを直接検出し得る。軸
方向ローター偏倚／フォースセンサの出力は次いで、信
号調整装置に伝送される。調整された信号はコントロー
ルパネル或はフォースインジケータ１４上でロータフォ
ース読出しとして表示される。閉ループ制御運転の為に
は信号はコントローラ１５（電気的或は空気的に）及び
−般には制御弁である制御装置１６へと送給される。
制御装置１６は、適宜の供給ラインを介して軸スラスト
均衡用圧力チャンバ１７を制御装置上流の、より高圧の
流体源５５に結合する。ラビリンスシールが参照番号５
６によって示される。前記軸スラスト均衡用圧力チャン
バ１７内の圧力の大きさは従って、負荷状態の軸受１１
に対する軸荷重を所望の大きさ及び方向に維持するよう
常に連続的に制御される。これは、自動制御体のダイヤ
ルを所望値に設定することによって自動的に為される。
均衡用圧力チャンバ１７を制御装置上流の、より高圧の
流体源５５に結合する。ラビリンスシールが参照番号５
６によって示される。前記軸スラスト均衡用圧力チャン
バ１７内の圧力の大きさは従って、負荷状態の軸受１１
に対する軸荷重を所望の大きさ及び方向に維持するよう
常に連続的に制御される。これは、自動制御体のダイヤ
ルを所望値に設定することによって自動的に為される。
他の軸受１８は軸方向に浮動可能とされ得るが、その軸
方向予圧はばねだけによって維持される。 フォースセ
ンサ１２はその作動以前に誘起ロータ軸荷重に対し予備
較正される。制御回路が何らかの理由で故障した場合に
軸受を保護する為に、フォースメーターリレーの様な適
宜の保護装置１９が使用され、ロータ作動が最大及び最
少許容軸スラスト荷重範囲内に制限される。これは軸受
の寿命及び信頼性を増長する。
方向予圧はばねだけによって維持される。 フォースセ
ンサ１２はその作動以前に誘起ロータ軸荷重に対し予備
較正される。制御回路が何らかの理由で故障した場合に
軸受を保護する為に、フォースメーターリレーの様な適
宜の保護装置１９が使用され、ロータ作動が最大及び最
少許容軸スラスト荷重範囲内に制限される。これは軸受
の寿命及び信頼性を増長する。
閉ループ或はアクティブモード下での軸スラスト荷重制
御回路の為には上記システムはローター軸スラスト荷重
制御の好ましい方法である。しかしながらある種のロー
タ運転状況下に於てはハイブリッド或は半受動システム
もまた軸スラスト荷重制御に適用し得ると共に有益であ
り、そうしたシステムが第５図に概略例示される。該シ
ステムも同様に、フォースセンサ１２、信号調整装置１
３、フォースインジケータ１４、そして保護装置１９が
組み込まれている。本具体例に於ては制御装置、即ち制
御弁は軸スラスト均衡用圧力チャンバ１７への供給ライ
ン内の電磁締切弁３１と直列に組み込まれた差圧コント
ローラ３０である。第５図に例示されるその他要素はこ
こでも共通とされ第４図と同様の番号が付される。
御回路の為には上記システムはローター軸スラスト荷重
制御の好ましい方法である。しかしながらある種のロー
タ運転状況下に於てはハイブリッド或は半受動システム
もまた軸スラスト荷重制御に適用し得ると共に有益であ
り、そうしたシステムが第５図に概略例示される。該シ
ステムも同様に、フォースセンサ１２、信号調整装置１
３、フォースインジケータ１４、そして保護装置１９が
組み込まれている。本具体例に於ては制御装置、即ち制
御弁は軸スラスト均衡用圧力チャンバ１７への供給ライ
ン内の電磁締切弁３１と直列に組み込まれた差圧コント
ローラ３０である。第５図に例示されるその他要素はこ
こでも共通とされ第４図と同様の番号が付される。
タービン駆動コンプレッサの場合、ロータ上の全軸スラ
スト荷重はその速度の関数であることが見出された。加
つるに、その通常運転速度が明らかに変化しない場合は
、軸スラスト均衡用圧力チャンバ及び、ここではコンプ
レッサー吸引圧力である別のプロセス変数間の圧力差も
また速度の関数である。斯くして、軸スラスト均衡用圧
力チャンバ内の圧力はプロセス状況に追従する差圧レギ
エレータによって制御され得る。
スト荷重はその速度の関数であることが見出された。加
つるに、その通常運転速度が明らかに変化しない場合は
、軸スラスト均衡用圧力チャンバ及び、ここではコンプ
レッサー吸引圧力である別のプロセス変数間の圧力差も
また速度の関数である。斯くして、軸スラスト均衡用圧
力チャンバ内の圧力はプロセス状況に追従する差圧レギ
エレータによって制御され得る。
電磁締切弁の作動は適宜の速度メータリレー３２によっ
てロータ速度と直結される。このシステムの軸スラスト
荷重制御は簡単ではあるがその長所は僅かに可変のロー
タ軸荷重にある。
てロータ速度と直結される。このシステムの軸スラスト
荷重制御は簡単ではあるがその長所は僅かに可変のロー
タ軸荷重にある。
本発明の軸受支持システムの使用により、夕一ボコンブ
レッサ及びターボエキスパンダの如き高速回転装置に於
て軸受に付与される軸方向のみならず半径方向のスラス
ト荷重を容易且つ有効に制御し得る。
レッサ及びターボエキスパンダの如き高速回転装置に於
て軸受に付与される軸方向のみならず半径方向のスラス
ト荷重を容易且つ有効に制御し得る。
以上本発明を具体例を参照して説明したが、本発明の内
で多（の変更を成し得ることを理解されたい。
で多（の変更を成し得ることを理解されたい。
４、 の なＮ
第１図は本発明の高速回転装置の為の軸受支持システム
の好ましい具体例の部分断面正面図である。
の好ましい具体例の部分断面正面図である。
第２図は第１図を、そこに使用されるローラベアリング
を明示するべく線Ａ−Ａで切断した断面図である。
を明示するべく線Ａ−Ａで切断した断面図である。
第３図は第１図を、そこに使用されるジャーナル軸受を
明示するべく線Ｂ−Ｂで切断した断面図である。
明示するべく線Ｂ−Ｂで切断した断面図である。
第４図は軸受に作用する軸スラストを制御し且つ調整し
得る一つのシステムの概略図である。
得る一つのシステムの概略図である。
第５図は軸受に作用する軸スラストを制御し且つ調整し
得る別のシステムの概略図である。
得る別のシステムの概略図である。
尚、図中主な部分の名称は以下の通りである。
１：インナーリング
２：長孔
３：構造部材
５：アラクーリング
６：外部ストッパ
１２：センサ
１３：信号調整装置
１４：コントロールパネル
１５：コントローラ
１６：制御装置
１７：スラスト均衡用圧力チャンバ
１９：保護装置
３０：差圧コントローラ
３２：速度メーターリレー
５１．５２：空間
５３：回転要素軸受
５４：ジャーナル軸受
５６：ラビリンスシール
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、高速回転装置の為の軸受支持システムであって、 前記高速回転装置の回転要素の支持に於て１つ以上の軸
受を保持する為のインナーリングにして、半径方向に離
間した少くとも２つの長孔をその内部に具備するインナ
ーリングと、 該インナーリングから半径方向に離間され、前記高速回
転装置の回転要素に着脱自在のアウターリングと、 インナーリング及びアウターリング間でこれらインナー
リング及びアウターリングと接触状態とされ円周方向に
離間された少くとも２つの構造部材にして、インナーリ
ングをアウターリング上に支持する作用を為し、半径方
向に於て剛性を有するが軸方向に於ては柔軟性を有する
前記構造部材と を包含する、前記高速回転装置の為の軸受支持システム
。 ２、軸受は転がり要素軸受である特許請求の範囲第１項
記載の高速回転装置の為の軸受支持システム。 ３、軸受はジャーナル軸受である特許請求の範囲第１項
記載の高速回転装置の為の軸受支持システム。 ４、長孔は互いに９０°偏倚されている特許請求の範囲
第１項記載の高速回転装置の為の軸受支持システム。 ５、長孔は互いに１２０°偏倚されている特許請求の範
囲第１項記載の高速回転装置の為の軸受支持システム。 ６、長孔は互いに１８０°偏倚されている特許請求の範
囲第１項記載の高速回転装置の為の軸受支持システム。 ７、長孔は空洞である特許請求の範囲第１項記載の高速
回転装置の為の軸受支持システム。 ８、長孔は制動材料を含んでいる特許請求の範囲第１項
記載の高速回転装置の為の軸受支持システム。 ９、長孔は約０．０５８ｍｍから２．５４ｍｍ（０．０
０２ｉｎから０．１０ｉｎ）の範囲内の半径方向幅を有
し、軸受の幅の１乃至２倍の範囲内の深さを有している
特許請求の範囲第１項記載の高速回転装置の為の軸受支
持システム。 １０、構造部材は円周方向に等間隔に離間されている特
許請求の範囲第１項記載の高速回転装置の為の軸受支持
システム。 １１、構造部材は制動材料のコーティングによって制動
される特許請求の範囲第１項記載の高速回転装置の為の
軸受支持システム。 １２、インナーリングは少くともその一方の表面に制動
材料を含んでいる特許請求の範囲第１項記載の高速回転
装置の為の軸受支持システム。 １３、少くとも１つの構造部材は該構造部材に対する軸
力を検出し得るセンサを装備している特許請求の範囲第
１項記載の高速回転装置の為の軸受支持システム。 １４、センサは、軸受に対する軸スラストを補償し且つ
軸荷重を所望の範囲内に維持する為の高圧流体を送通さ
せる弁を制御する弁コントローラに電気的に接続される
特許請求の範囲第１３項記載の高速回転装置の為の軸受
支持システム。 １５、軸方向における構造部材の柔軟性が、予想最大軸
荷重下での最少回転要素すきまの２０乃至８０％の振れ
を可能とする特許請求の範囲第１項記載の高速回転装置
の為の軸受支持システム。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US232173 | 1988-08-15 | ||
| US07/232,173 US4900165A (en) | 1988-08-15 | 1988-08-15 | Bearing support system |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02138520A true JPH02138520A (ja) | 1990-05-28 |
| JPH0781588B2 JPH0781588B2 (ja) | 1995-08-30 |
Family
ID=22872150
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1208025A Expired - Lifetime JPH0781588B2 (ja) | 1988-08-15 | 1989-08-14 | 軸受支持体 |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4900165A (ja) |
| EP (1) | EP0355656B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0781588B2 (ja) |
| BR (1) | BR8904076A (ja) |
| CA (1) | CA1316202C (ja) |
| DE (1) | DE68913098T2 (ja) |
| ES (1) | ES2049284T3 (ja) |
Families Citing this family (33)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5377962A (en) * | 1992-08-08 | 1995-01-03 | Firma Carl Freudenberg | Rotational vibration damper |
| DE69304171T2 (de) * | 1992-10-30 | 1997-03-06 | Philips Electronics Nv | Elektromotor und Apparat, der diesen Elektromotor enthält |
| US5364194A (en) * | 1993-01-04 | 1994-11-15 | Ampex Systems Corporation | Axially displaced flexural bearing support |
| FR2708044B1 (fr) * | 1993-07-21 | 1995-09-01 | Snecma | Turbomachine comportant un dispositif de mesure de la poussée axiale d'un rotor. |
| JP2675986B2 (ja) * | 1994-02-18 | 1997-11-12 | インターナショナル・ビジネス・マシーンズ・コーポレイション | 複合アクチュエータベアリングシステムを有する直接アクセス記憶装置及びその方法 |
| US5553965A (en) * | 1995-02-14 | 1996-09-10 | Eastman Kodak Company | Constraint system for parallel cantilever shafts |
| US5675456A (en) * | 1995-11-21 | 1997-10-07 | Western Digital Corporation | Acoustic vibration decoupler for a disk drive pivot bearing assembly |
| DE19626274B4 (de) * | 1996-06-29 | 2005-05-12 | Institut für Luft- und Kältetechnik gemeinnützige Gesellschaft mbH | Lagerung des Antriebsrotors eines Turboverdichters |
| US5905212A (en) * | 1997-06-04 | 1999-05-18 | Continental Emsco Company | Load and deflection measurement system for elastomeric bearings |
| US6636386B1 (en) * | 1999-06-11 | 2003-10-21 | Seagate Technology Llc | Integral forming technology for disc drive bearing |
| AU2003203417A1 (en) * | 2002-04-04 | 2003-10-23 | Dana Corporation | Centre Bearing Assembly Including a Support Member Containing a Rheological Fluid |
| US20030190100A1 (en) * | 2002-04-05 | 2003-10-09 | Grantz Alan L. | Radial capillary seal for fluid dynamic bearing motors |
| DE102004060770B3 (de) * | 2004-12-17 | 2006-07-13 | Nordex Energy Gmbh | Windenergieanlage mit Halteeinrichtung für eine Rotorwelle |
| DE502005003462D1 (de) | 2005-05-11 | 2008-05-08 | Vdo Automotive Ag | Elektrische Maschine mit vorgespanntem Kugellager und Verfahren zur Herstellung derselben |
| FR2891036B1 (fr) * | 2005-09-21 | 2009-05-15 | Skf Ab | Dispositif de palier a roulement et mecanisme de direction assistee pour vehicule |
| DE102006028294A1 (de) * | 2006-06-20 | 2007-12-27 | Schaeffler Kg | Radiallageranordnung mit einer diese zentrierenden Spannringanordnung |
| DE102006049516B3 (de) * | 2006-10-20 | 2008-01-03 | Atlas Copco Energas Gmbh | Turbomaschine |
| FR2915510B1 (fr) * | 2007-04-27 | 2009-11-06 | Snecma Sa | Amortisseur pour aubes de turbomachines |
| DE102008037786A1 (de) * | 2007-09-18 | 2009-03-26 | Schaeffler Kg | Einheitliche eingegossene Mittelträger-Lagerunterbaugruppe |
| US8118570B2 (en) * | 2007-10-31 | 2012-02-21 | Honeywell International Inc. | Anisotropic bearing supports for turbochargers |
| DE102008052189A1 (de) * | 2008-10-17 | 2010-06-17 | Bosch Mahle Turbo Systems Gmbh & Co. Kg | Vorrichtung und Verfahren zur Axiallagerkraftmessung |
| EP2409043A4 (en) * | 2009-01-23 | 2013-05-22 | Skf Usa Inc | BEARING ASSEMBLY FOR AN ASSISTED STEERING MECHANISM |
| US11280394B2 (en) | 2009-03-30 | 2022-03-22 | Tq-Systems Gmbh | Gear, motor-gear unit, vehicle, generator with a gear, and force transmitting element |
| WO2010139350A1 (en) * | 2009-06-05 | 2010-12-09 | Skf Bv | Load-measuring bearing unit |
| EP3929469B1 (de) | 2013-03-20 | 2024-06-12 | TQ-Systems GmbH | Harmonisches pinring-getriebe |
| CN105452738A (zh) * | 2013-06-04 | 2016-03-30 | 大金工业株式会社 | 密封机构及涡轮冷冻机 |
| CN105517816B (zh) | 2013-08-28 | 2017-08-08 | 株式会社普利司通 | 重载用充气轮胎 |
| US9745992B2 (en) | 2015-08-30 | 2017-08-29 | Honeywell International Inc. | Turbocharger bearing damper assembly |
| EP3444463B1 (en) | 2016-05-26 | 2021-09-01 | Mitsubishi Heavy Industries Engine & Turbocharger, Ltd. | Imbalance detection device and imbalance detection method |
| JP6625209B2 (ja) | 2016-05-26 | 2019-12-25 | 三菱重工エンジン＆ターボチャージャ株式会社 | アンバランス検出装置、および、アンバランス検出方法 |
| DE102016122845A1 (de) | 2016-11-28 | 2018-05-30 | Tq-Systems Gmbh | Harmonisches Pinring-Getriebe, Drehmomentmessvorrichtung und Freilaufanordnung |
| JP6831225B2 (ja) * | 2016-12-07 | 2021-02-17 | 三菱重工エンジン＆ターボチャージャ株式会社 | 振動絶縁部材、および振動絶縁部材を備えるアンバランス検出装置 |
| US10851671B2 (en) | 2019-03-29 | 2020-12-01 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Bending stiffening feature used for compliant journal bearing |
Family Cites Families (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2551621A (en) * | 1948-05-04 | 1951-05-08 | Laval Separator Co De | Bearing assembly for centrifuges and the like |
| US2874008A (en) * | 1956-02-23 | 1959-02-17 | Skf Svenska Kullagerfab Ab | Bearing mounting for silent running rotating machine parts |
| US2986433A (en) * | 1958-06-27 | 1961-05-30 | Bendix Corp | Mist lubrication system for high speed rotating machinery |
| US3101979A (en) * | 1961-06-19 | 1963-08-27 | United Aircraft Corp | Viscous damped bearing support |
| CH408547A (de) * | 1961-12-09 | 1966-02-28 | Benz Erwin | Elastisches Lager, insbesondere für Laborrührer |
| FR1546285A (fr) * | 1966-12-07 | 1968-11-15 | Philips Nv | Palier lisse hydrodynamique |
| US3604765A (en) * | 1969-06-23 | 1971-09-14 | Ibm | Self-aligning bearing |
| US3895689A (en) * | 1970-01-07 | 1975-07-22 | Judson S Swearingen | Thrust bearing lubricant measurement and balance |
| US3828610A (en) * | 1970-01-07 | 1974-08-13 | Judson S Swearingen | Thrust measurement |
| US3746461A (en) * | 1971-10-08 | 1973-07-17 | S Yokota | Device for balancing axial thrust on the impeller shaft of pumps |
| FR2234808A5 (ja) * | 1973-06-19 | 1975-01-17 | Ut Khim Mashinost | |
| US4025130A (en) * | 1975-10-03 | 1977-05-24 | Carrier Corporation | Flexible damped bearing assembly |
| US4213661A (en) * | 1978-05-08 | 1980-07-22 | United Technologies Corporation | Bearing support structure combining fluid damping and spring damping apparatus |
| US4214796A (en) * | 1978-10-19 | 1980-07-29 | General Electric Company | Bearing assembly with multiple squeeze film damper apparatus |
| US4430011A (en) * | 1982-08-02 | 1984-02-07 | Union Carbide Corporation | Integral bearing system |
| US4553855A (en) * | 1984-10-18 | 1985-11-19 | Elliott Turbomachinery Company, Inc. | Damper and spring shaft support assembly |
| US4872767A (en) * | 1985-04-03 | 1989-10-10 | General Electric Company | Bearing support |
| US4664539A (en) * | 1986-02-13 | 1987-05-12 | Florida State University | Serial safety bearing |
-
1988
- 1988-08-15 US US07/232,173 patent/US4900165A/en not_active Expired - Fee Related
-
1989
- 1989-08-14 ES ES89115015T patent/ES2049284T3/es not_active Expired - Lifetime
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