JPH02133123A - 円筒材料の液圧拡管方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、テーバダイを使用した大型厚肉円筒の液圧拡
管方法に関する。

（従来の技術） 発電機用非磁性保持リング等の製造に当っては、厚肉円
筒材料の内孔に液圧を作用させて、該円筒材料の直径を
拡大させていた。

この様な円筒材料の液圧拡管方法及び装置に関して、例
えば、仏画特許第１，２２９，８６１号、特公昭５２−
２５０２号公報また本願出願人は、特願昭６２−１４８
２３号明細書及び図面により、この種装置を提案してい
る等に記載の技術が公知である。

これら従来技術の基本的な原理は、第１２図に示す如く
、テーパ状のダイ１に圧下刃を加えて、円筒材料２の孔
３に充満された液体圧力媒体４を加圧し、ダイ１の拡管
作用と液体圧力媒体４による拡管作用とによって、円筒
材料２の直径を拡大するものである。

即ち、ダイ１のくさび効果で円筒材料２の端部を拡管し
、同時にダイ１が孔３に押込まれることによって圧力媒
体の圧力を上昇せしめ、該内圧増加によって端部以外の
部分を拡管するのである。

第１３図に示すものは、テーパダイの押込みストローク
に対する円筒材料の孔内の内圧の変化と、円筒材料の端
部及び中央部の歪変化を示すグラフである。（同図の符
号Ｐは内圧、Ｍは円筒材料の中央部の歪、Ｅは同端部の
歪を示している）。

前記第１３図から明らかな如く、従来の液圧拡管法では
、ダイの押込み初期では、内圧の上昇が充分でないため
、円筒材料の端部がくさび効果によって大きく拡大し、
中央部はあまり拡大せず、鼓形に変形する。そして、次
第にダイの侵入体積が大きくなり、内圧力上昇につれて
円筒材料の中央部も拡大され、ついには、端部と中央部
の歪量が同一になる。更にダイを押込むと、内圧上昇に
よって円筒材料の中央部が端部よりも大きく変形して、
円筒材料は太鼓形になる。

前記液圧拡管において、目的とする直径でかつ外周スト
レートな製品を得るためには、目的とする直径を得るた
めに必要なグイストロークｍ（第１２図参照）と、目的
とする直径を得るために必要とする内圧Ｐｒａとが一致
しなければならない。

即ち、ダイストロークが目標とするｍ点に達した時、内
圧がＰＩＩよりも低いと、円筒材料は中央部が細い鼓形
になり、ＰＩｗよりも高いと中央部が太い大鼓形になり
、外周ストレートな製品を得ることができない。

この目標ストロークｍと内圧Ｐｍとを一致させるには所
定形状寸法の円筒材料に対して、ダイの形状寸法が唯一
決定される。

もし、前記所定形状寸法と異なるダイスを用いて加工す
れば、ダイを目標ストロークｍまで押込んでも、その時
の内圧がＰｍにならず、内圧の過不足が生じ、製品中央
部が凸状又は凹状になる。

従って、液圧拡管においては、所定寸法の製品に対応し
たダイを用意しなければならず、製品の種類が多い場合
は多数のダイを用意しなければならない。

そこで、従来は、一種類のダイで多種類の製品を加工す
る場合、内圧の調整を行なっていた。

即ち、目標ストロークｍまでダイを押込んだ時、内圧が
過不足である場合、外部から内圧を増減して、目標内圧
Ｐｍに調整していた。

尚、第１１図に示す如く、ダイ１の押込み力をＦｌ、内
圧による上下方向の反力をＦ２として、シール押え力（
Ｆ＝Ｆ、　　Ｆｚ）の接触面の単位面積当りの押込み方
向分力をｆとし、かつ、ダイｌのテーパー角度をθとす
れば、ダイスによる径拡大方向分力は、ｆ／ｌａｎ　θ
と表わせる。そして、ｍ点での拡大力は、 Ｐｍ＝ｆ／ｌａｎ　θ の条件になっている。従って、前記内圧調整に際しては
、前記条件式を満すよう内圧が調整されていた。

（発明が解決しようとする課題） ところで、第１４図に示す如く、拡管される円筒材料２
が厚肉でかつ短尺であれば、形状Ａから形状Ｃの如（、
前記従来の方法で外径がストレートな製品に拡管できる
が、円筒材料２が薄肉または長尺になると、前記従来の
方法では、形状Ａから形状Ｂになり、外径ストレートな
製品に拡管できないと云う問題があった。

即ち、円筒材料２が薄肉または長尺になると、端部と中
央部の拡大量は一致させることができるが、両者の中間
部、例えば端部から１７４近辺は、両者より拡管量の小
さい形状となり、歩留りの低下をきたすばかりか、当該
部の材料強度は他の部位より低いと言う品質上の問題を
発生させていた。

そこで、本発明は、薄肉または長尺の円筒材料であって
も、外径ストレートな製品に拡管することができる円筒
材料の拡管方法を提供することを目的とする。

（課題を解決するための手段） 前記目的を達成するため、本発明は次の手段を講じた。

即ち、円筒材料の液圧拡管方法の特徴とする処は、円筒
材料の端部にテーパダイをその先端先細部が前記円筒材
料の孔に突出するよう当接せしめ、前記孔に液体圧力媒
体を充満せしめて、前記ダイを前記孔に押し込んで圧力
媒体を加圧することにより、該ダイの模効果と圧力媒体
の圧力とにより前記円筒材料の径を拡大する円筒材料の
液圧拡管方法において、 前記円筒材料の形状パラメータＪ０を、Ｄ５ｏ　　＋　
　Ｄｉ。

Ｈｏ；円筒材料の高さ Ｄ５ｏ　　；円筒材料の外径 Ｄｉｏ　　；円筒材料の孔の直径 とし、前記ダイの押込みによって発生する円筒材料の端
部と中央部の歪量差Δε□を、 ［１５ｓ　ｒＩｌａｘ　　；円筒材料の端部の外径Ｄｃ
ｉｓ　ｗｉｎ　　；円筒材料の中央部の外径とするとき
、 前記形状パラメータＪ０が１．２以上の円筒材料に対し
て、前記歪量差Δε□が０．０２５以下であるダイ押込
み段階で、前記円筒材料の孔内の圧力媒体の圧力を前記
ダイス押込みとは別異の手段によって昇圧し、該円筒材
料の中央部を拡管する点にある。

（作　用） 本発明は、薄肉または長尺の円筒材料を液圧拡管する場
合に通用される。ここで、薄肉または長尺を定義するた
め、第８図に示す形状パラメータを用いる。

即ち、形状パラメータＪ０を Ｄ６ｏ　　＋　　Ｄｉ。

と定義し、Ｈｏは円筒材料２の高さ、Ｄ５ｏは円筒材料
２の外径、Ｄｉｏは円筒材料２の孔３の直径である。

この形状パラメータＪ０が１．２以上の円筒材料２を薄
肉または長尺物とする。

ところで、本願発明者らは、前記形状パラメータＪ０及
び他の形状パラメータに０＝０５０　／　Ｄｉ。

の各種の値に対する各種の円筒材料に対して、液圧拡管
実験を行なった。その結果を第９図乃至第１１図に示す
。この実験は前記「従来の技術」の項で説明した従来の
液圧拡管方法で行なわれた。

第９図に示すものは、形状パラメータＪ、　、Ｋｏの各
種の値に対応する円筒材料が、どの様に拡管されたかを
示している。即ち同図中のΔ印は、テーパダイスの押込
み及び内圧の増加によって、円筒材料が形状Ａ→形状Ｂ
→形状Ｂ°に変化したものを示す。

同様に○印は、形状Ａ→形状Ｂ→形状りに変形したもの
を示し、口印は、形状Ａ→形状Ｃ→形状りに変形したも
のを示す。ここで、形状Ａ、Ｂ。

Ｂ’　、Ｃ，Ｄは、第１４図に示す形状を云う。

第９図から明らかな如く、形状パラメータＫ。

の値からは形状Ｂが生成されることを判別できないが、
形状パラメータＪ０が、１．２以上の場合、形状Ｂが生
成されていることが判別できる。

即ち、Ｊ０≧１．２の場合、円筒材料の外周は波形に変
形することになり、従来の液圧拡管方法では、目的とす
る外径ストレートな形状Ｃに拡管できないことが判明し
た。

従って、本発明のでは、Ｊ、≧１．２の円筒材料を適用
の対象としたのである。

第１０．１１図に示すものは、外径のストレート度をΔ
ｎ５ｒ　／　Ｄｏｆ　Ｘ　１００（％）で示したグラフ
である。

ここで、ΔＤＣｉｆは最大外径Ｄ５ｆと最小外径との差
であり、このΔＤ５ｆ／Ｄ心ｆ　Ｘ１００（以下、この
値を「寸法誤差」と言う）が０．２％以下であれば外径
ストレートな円筒製品であると判定される。従って、液
圧拡管に際しては、この寸法誤差が０．２％以下になる
ようしなければならない。

そこで、第１０図に示すように、形状パラメータに、を
用いて寸法誤差をプロットしたが、この形状パラメータ
に０では寸法誤差０．２％の限界を定めることが困難で
ある。

そこで、第１１図に示すように、形状パラメータＪ、を
パラメータとして寸法誤差をプロットすると、ｊｏ≧１
．２の場合、形状Ｂが生成され、かっ、寸法誤差が０．
２％以上であることが識別できた。

以上によって本発明のＪ０≧１．２の臨界的意義が明ら
かにされた。

さて、本願発明者らは、前記形状パラメータＪ。

が１．２以上の薄肉又は長尺の円筒材料を用いて、寸法
誤差が０．２％以下の外径ストレートの製品を得るため
に、如何に内圧を調整すれば良いかの実験を行なった。

第３図はその実験におけるダイの押込みストロークと円
筒材料の孔内の内圧及び円筒材料の外径の歪の変形を示
すグラフである。

第３図において、Ｐは内圧、Ｅは円筒材料の端部の歪、
Ｍは円筒材料の中央部の歪、■は円筒材料の端部及び中
央部以外の中間部分の歪を示している。

同図から明らかな如く、円筒材料の端部の歪Ｅはダイの
押込みストロークに比例して増加している。円筒材料の
中央部の歪Ｍは、ダイ力＜Ｍｓ点まで押し込まれた時、
その変形を開始する。そして端部と中央部以外の中間部
分の歪Ｉは、更にダイをＩｓ点まで押し込んだとき、そ
の変形を開始する。

ここで、ダイストロークのＭｓ点における円筒材料の端
部と中央部との歪量差Δε、４ｓをＤ５゜ Ｄ５゜ Ｄｏｓ　　ｎ＋１ｎ Ｄ６ｏ　　；円筒材料の最初の外径 Ｄ５ｓ　ｗａｘ　　；円筒材料の端部の外径Ｄ５ｓ　ｍ
ｉｎ　　；円筒材料の中央部の外径とし、同Ｉｓ点にお
ける円筒材料の中央部とそれ以外の部分との歪量差Δε
３を Ｄ５　ｏ　　　　　　　　　　　　　　Ｄ５　。

Ｄ５ｉ　ｍａｘ　　；円筒材料の中央部の外径とし、拡
管終了時の円筒材料の最大径と最小径部分の歪量差Δε
ｆを Ｄ５　ｏ　　　　　　　　　　　　　　Ｄ５　。

ＤるｆｌｌｌａＸ；円筒材料の最大径 Ｄ５ｆ　ａｋｉｎ　　；円筒材料の最小径と表わす。

前記実験において、歪量差Δε□が大きいと、中央部の
膨出は局部的になり易く、端部と中央部の間、すなわち
、中間部は変形が遅れ易くなり、形状Ｂとなることが判
明した。そして、円筒付全体がす性変形域に達した状態
で、この様な形状Ｂになると、その後の拡管でもこの歪
差を縮少するのが困難であった。

種々のΔε８．と拡管終了時の寸法誤差（歪量差）の関
係（実験値）を第４図に示す。この第４図から明らかな
通り、寸法誤差が０．２％以下の製品を得るためには、
Δε。が０．０２５以下でなければならないことが判る
。

即ち、Δε□が０．０２５以下の時点で内圧を調圧し、
中央部を変形させれば、端部と中央部との中間部の遅れ
は小さくなり、寸法誤差０．２％以下の製品を得ること
ができた。

従って、本発明においては、形状パラメータＪ０が１．
２以上の円筒材料に対して、歪量差Δε□が０．０２５
以下であるグイ押込み段階で、円筒材料の内圧を昇圧し
て、円筒材料の中央部と拡管させているのである。

（実施例） 以下、本発明の実施例を図面に基づき説明する。

第５図乃至第７図に示すものは、本発明方法に使用する
液圧拡管装置であり、この装置自体は、前記特願昭６２
−１４８２３号明細書及び図面に記載されたものと同一
である。

即ち、該液圧拡管装置は、加圧フレーム５と、該加圧フ
レーム５に開設された矩形状の収納孔６に収納自在とさ
れた加圧装置７等から成る。

前記加圧装置７は、前記収納孔６の下辺上面に載置され
るラム８と、該ラム８に上下方向摺動自在に嵌合した押
上シリンダ９と、該シリンダ９の上面に載置された下部
テーパダイ１と、前記収納孔６の上辺下面に当接する加
圧盤１０と、該加圧盤１０の下面に取付けられた上部テ
ーパダイ１等から構成されている。

前記ラム８と押上シリンダ９間にシリンダ室１１が形成
され、該シリンダ室１１に導孔１２を介して液圧を供給
することにより、押上シリンダ９が上昇するよう構成さ
れている。１３はシリンダ室１１の内圧を検出する圧力
計である。

前記上・下部テーパダイ１．１は、截頭円錐形に形成さ
れ、その先端先細部が互いに対向するよう同一軸心上に
配置されている。前記各ダイ１，１の中心部にロッド挿
入孔１４が形成され、再挿入孔１４にわたってロッド１
５が摺動自在に挿通されている。

各挿入孔１４とコンド１５間にシール材１６が介在され
ている。

前記各テーパダイ１．１には、その先細先端面に開口す
る導孔１７．１８が設けられ、下部テーパダイ１の導孔
１７には管路１９を介して液体圧力媒体供給装置（第２
図参照）が接続されている。上部テーパダイ１の導孔１
８には圧力計２０が接続されている。

前記構成の加圧装置７は、フレーム５の収納孔６外部に
おいて、上下部テーパダイ１．１間の距離が広げられ、
その間に加工物である円筒材料２が同心状に挿入され、 その後、上下部テーパダイ１，１で円筒材料２を挟持す
る。上下部テーパダイ１，１は円筒材料２の両端部に当
接し、その先端先細部は孔３内部に侵入し、孔３の両端
はダイ１，１の斜面により完全に密閉される。

その後、加圧装置７はフレーム５の収納孔６内にセット
され、シリンダ室１１及び円筒材料２の孔３に液体圧力
媒体が供給される。孔３に供給される圧力媒体は、孔３
に充満すると供給が停止され密閉される。シリンダ室１
１に供給される圧力媒体によって押上シリンダ９は上昇
し、上下部テーパダイ１．１は、円筒材料２の孔３に押
込められる。

侵入してくるテーパダイ１．１によって、円筒材料２の
両端部は、そのくさび効果によって拡管すると共に、孔
３の内部の圧力媒体は加圧されて圧力を上昇し、孔３の
内面を均等に押圧して円筒材料２の直径を拡大する。

この拡管方法においては円筒材料２の長手方向において
、その全長に亘り各部均一な加工を付与する必要性があ
るため、円筒材料２の長手方向両端の一方または双方お
よび中央の各外径を測定できるように、実施例では円筒
材料２の長手方向における両端と中央に、測定用ベース
プレート２１と巻取型変位計２２とによる外径測定装置
を取付け、各部における円周長変化を計測することによ
り、円筒材料２の外径寸法の測定を行なうのである。

第６．７図は前記測定装置の要部詳細を示したもので、
円筒材料２の外周面に着脱可能に定着される測定用ベー
スプレート２１は、図示のように略長方形状のプレート
体であるとともに、外周面の長手方向に平行な底面側に
は、中央部分に凹部２３を有するとともに、同凹部の左
右両側には外周面に接触する脚部となる突条部２４を形
成している。

前記突条部２４の各外側面に取付金具２５が突設されて
いる。この金具２５に、少なくともその一部が例えばコ
イルバネ等の弾性体２６とされることによって、円筒材
料２の外周面を一周するとともに外周面に対して締付は
作用を生じるひも状締結体２７の両端が連結され、前記
測定用ベースプレー）２１は円筒材料２の外周面上の所
要位置に、前記突条部２４の圧接を介し、ガタッキや傾
き等を生じることなく確実、強固かつ安定に定着される
。前記プレート２１の上面には巻取型変位計２２のケー
シング本体２８に可回動に軸架装設した回動軸２９の本
体外突出端に巻取ドラム３０が取付けられている。前記
巻取ドラム３０を常に測定ワイヤ３１の巻取方向に付勢
するために、回動軸２９につる巻きバネ３２等の弾性体
が、その一端を回動軸２９に固定し、他端はケーシング
本体２８側に固定している。

そして、一端をベースプレート２１に取付金具３３を介
して固定した測定ワイヤ３１を円筒材料２の外周面を一
周させるとともに、その他端をベースプレート２１に設
けたガイド３４を介し、巻取ドラム３０側に引き込んで
巻取、引き出し可能に保持収容している。従って円筒材
料２の拡管加工に伴い、巻取ドラム３０の弾支に抗して
引き出される測定ワイヤ３１の引き出し量を、前記ドラ
ム３０の引き出しに伴う回転角度の変化を介して測定す
ることが可能である。この測定に当り実施例では従来の
この種巻取型変位計のそれと同様の電気的判定手段を用
いるのであり、即ち、ケーシング本体２８内にホイース
トンブリッジの一辺となる螺旋状の抵抗線３５を配設し
、この抵抗線３５上を前記巻取ドラム３０の回転角度と
同調する接点３１が移動することにより、回転角度即ち
測定ワイヤ３１の引き出し量を電気的出力として検出し
、既知の静歪計等を使用して、予めその回転角度と測定
ワイヤ３１の引き出し量との関係を知って置くことによ
り、円筒材料２における拡管中の外径寸法の変化を遠隔
測定することになる。このさい変位計２２からの電気的
出力信号は通常のリード線を用いて検出側に伝達するが
、変位計２２の取付は作業を容易化するため、ケーシン
グ本体２８にコネクタ３７を設け、同コネクタ３７にリ
ード線を着脱可能に接結する。

第２図に前記液圧拡管装置の制御装置３８を含めた全体
構成が示されている。同図において、制御装置３８は、
圧力供給ユニット３９とシリンダ室１１に圧力を供給す
るための増圧機４０と、円筒材料２の孔３に圧力を供給
するための増圧機４１と、変位計２２の外径のデータや
シリンダ室１１の内圧及び円筒材料２の孔３の内圧を入
力して処理する歪計４２とコンピュータ４３と操作盤４
４と制御盤４５等から構成されている。

前記構成の液圧拡管装置を用いて、形状パラメータＪＯ
（ＪＯ＝　２）ｔｏ／　（Ｄ５０　＋　Ｄｉｏ）第８図
参照）が１．２以上の円筒材料２を拡管する工程を第１
図に基づき説明する。

まず、第２図に示す初期状態から、増圧機４０を介して
シリンダ室１１に圧力を供給し、押上シリンダ９を上昇
させて、上下部テーバダイ１．１を円筒材料２の孔３に
押し込む。このとき、ダイ１，１のくさび作用による拡
管力（ｆ／ｌａｎ　θ）は、上昇し、円筒材料２の弾性
限界に達する。この弾性限界と塑性域との境界がダイス
トロークＥｓ点で示されている。このダイストロークＥ
ｓ点までは、円筒材料２の孔内の内圧Ｐの上昇はほとん
どなく、円筒材料２の変形は端部のみに起こる。

更にダイ１．１を押し込むことにより、内圧Ｐが上昇し
、円筒材料２の全肉厚が塑性域になる内圧になれば、中
央部の拡管が開始される（第３図の調圧をしない場合の
点Ｍｓ参照）。

ところで、第３図に示すように、内圧Ｐを何ら調圧する
ことなく、ダイス１．１の押込みのみで昇圧させると、
Δε□の値が大きくなり、この影響が完成品にまで及ぶ
。

そこで、本実施例では、第１図に示す如く、Δε□が０
．０２５以下の時点で、内圧Ｐを増圧機４１によって外
部から強制的に昇圧する。この昇圧工程が第１図のＰＩ
で示されている。このΔε□の検出、強制的な昇圧は前
記制御装置によって自動的に行なわれる。

しかして、前記強制的な内圧Ｐの昇圧によって円筒材料
２の中央部は、第３図に示すグイストロークＭｓ点より
も早い時点の第１図に示すＭｓ’　点において塑性変形
を開始し、その時、Δε、′≧０゜０２５に制御される
。この第１図のグイストロークＭｓ’　点における円筒
材料２の形状は、形状Ａ（第１４図参照）を呈する。

更にダイ１，１を押し込むことにより、内圧Ｐは上昇し
、円筒材料２の各部が拡管される。そして、その時の円
筒材料２の形状は、形状Ａ→Ｂ°→Ｄ→Ｂ゛→Ａ−Ｂ’
→Ｄ゛と変化し、その変化とダイストロークの関係が第
１図中に記入されている。

そして、内圧上昇途中において、内圧Ｐとダイ１．１の
拡管力（ｆ／ｌａｎ　θ）とが離れ過ぎるため、内圧Ｐ
を減圧している。その減圧工程がＰＤで示されている。

しかして、目標とするグイ押込みストロークｍ点に達す
ると、円筒材料２の各部の拡管量はほぼ一致し、寸法誤
差ΔＤｏｆ　／　Ｄｏｆ　Ｘ　１００が０．２％以下に
なった。

尚、本発明は、前記実施例に限定されるものではない。

（発明の効果） 本発明によれば、形状パラメータＪ０が１．２以上の円
筒材に対して、拡管後の全長にわたって最大寸法誤差を
０．２％以下にすることができる。

しかして、寸法誤差が０．２％以内になることによって
、歩留りの向上および強度のばらつきが少なくなる。

【図面の簡単な説明】 第１図は本発明の実施例を示す工程図、第２図は本発明
方法に使用する液圧拡管装置の全体構成図、第３図は内
圧調整しない場合の液圧拡管工程図、第４図は歪量差と
寸法誤差の関係を示すグラフ、第５図は液圧拡管装置の
断面図、第６図は変位計の正面図、第７図は同平面図、
第８図は形状パラメータの説明図、第９図は形状パラメ
ータＪＯ＋に０と変形過程の相関関係を示すグラフ、第
１０図は形状パラメータに０と寸法誤差を示すグラフ、
第１１図は形状パラメータＪ０と寸法誤差を示すグラフ
、第１２図は液圧拡管の原理を示す説明図、第１３図は
従来の方法を示す工程図、第１４図は円筒材料の拡管変
形形状を示す断面図である。 １・・・テーパダイ、２・・・円筒材料、３・・・孔、
４・・・圧力媒体。 特　許　出　願　人　　株式会社神戸製鋼所第４図 第３１．Ａ ジーイスヒυ−７＝ 第７　題 ／イ／ＪＱ−’１ 第５ 図 第θ　図 第９図 Ｋｏ　＝Ｄδｏ／ｌ）ｔ。 第 図 第 Ｌ］ 第７０ 図 Ｋ（ｌ　ｗ　Ｄａｏ／Ｄ：。 第１！ 図 Ｊｏ−２Ｈｏ／（Ｄｉ５ａ＋ＤｉＯ）

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）円筒材料の端部にテーパダイをその先端先細部が
   前記円筒材料の孔に突出するよう当接せしめ、前記孔に
   液体圧力媒体を充満せしめて、前記ダイを前記孔に押し
   込んで圧力媒体を加圧することにより、該ダイの楔効果
   と圧力媒体の圧力とにより前記円筒材料の径を拡大する
   円筒材料の液圧拡管方法において、 前記円筒材料の形状パラメータＪ＿０を、 Ｊ＿０＝（２Ｈｏ）／（Ｄ＠ｏ＠ｏ＋Ｄｉｏ）Ｈｏ；円
   筒材料の高さ Ｄ＠ｏ＠ｏ；円筒材料の外径 Ｄｉｏ；円筒材料の孔の直径 とし、前記ダイの押込みによって発生する円筒材料の端
   部と中央部の歪量差Δε＿Ｍ＿Ｓを、Δε＿Ｍ＿Ｓ＝ｌ
   ｎ（Ｄ＠ｏ＠ｓ　ｍａｘ，）／（Ｄ＠ｏ＠ｓ　ｍｉｎ，
   ）Ｄ＠ｏ＠ｓ　ｍａｘ；円筒材料の端部の外径Ｄ＠ｏ＠
   ｓ　ｍｉｎ；円筒材料の中央部の外径とするとき、 前記形状パラメータＪ＿０が１．２以上の円筒材料に対
   して、前記歪量差Δε＿Ｍ＿Ｓが０．０２５以下である
   ダイ押込み段階で、前記円筒材料の孔内の圧力媒体の圧
   力を前記ダイス押込みとは別異の手段によって昇圧し、
   該円筒材料の中央部を拡管することを特徴とする円筒材
   料の液圧拡管方法。