JPH02115092A - 防錆剤濃度調整方法並びに装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明は上水道回路における防錆剤濃度調整方法並び
に装置に係り、特に高層ビルや船舶等建造物の上水道回
路において外的水道管から一時的に貯水する受貯水槽に
、防錆剤供給器を介設した循環水路を形成して、受貯水
槽における防錆剤の濃度を一定範囲に保持させる方法並
びに装置に関する。

〔従来の技術〕

従来、高層ビルの上水道回路は第６図に一例を示すよう
に、屋上に高置水槽３０．地上もしくは地下に受貯水槽
３１があり、水道局等がら配水される市水なと外的水道
管３２がら受貯水槽３１に一時的に貯水し、高置水槽３
０と受貯水槽間に設けた給水回路３３に介在させた揚水
ポンプ３４によって受貯水槽３１の水を高置水槽３０に
汲みあげるのが一般である。

しかして防錆剤供給器３５は前記給水口ｌ￥３３３に配
設されており、一般的な防錆剤供給器３５は筒状体の中
に粒状の防錆剤が詰装されており、これを通過する水道
水によって溶解した防錆剤が高置水槽３０に流入する。

厚生省通達による防錆剤の濃度基皐は定常時濃度５ｐｐ
ｎ以下、注入初期濃度１５ｐｐｎ＋以下とされている。

〔発明が解決しようとする課題〕

前記従来のように給水回路３３に防錆剤供給器３５を配
設した場合には前記厚生省通達の基準濃度が保持しにく
いという問題がある。

すなわち、高置水槽３０の水が一定量減少すると自動的
に揚水ポンプ３４が作動して受貯水槽３１の水を高置水
槽３０へ汲みあげる。この時における防錆剤供給器３５
を通過する水道水の流速は早いため、防錆剤がよく溶解
せず防錆剤濃度の極めて低い水が高置水槽に供給される
ことになる。ところが夜間においては殆んど水道の使用
がなくなるために防錆剤供給器３５中の水の流れがなく
、その結果、防錆剤供給器３５内に滞留している水に防
錆剤が長時間浸漬されて溶解されるため、防錆剤供給器
３５内の水の防錆剤濃度は極めて高濃度となり、朝の水
道使用に件なって、その高濃度に防錆剤を含んだ水が高
置水槽３０へ流入し、各家庭へと供給されるという問題
があった。

また事務所や学校等において、長期間水道を使わない時
には防錆剤供給器３５の水を抜き取っておけばよいが、
一般ビル等においては、夜間だけ防錆剤供給器３５から
水を抜くには種々の支障があり、また前述したように流
水による防錆剤の溶解には限度があって充分な防錆剤濃
度の維持が困難という問題があった。

他方、高置水槽を設けないビルにおいては、防錆剤供給
器から供給される防錆剤を含んだ水が高置水槽において
混合稀釈されることがないなめ、防錆剤濃度の平均化が
望めない。また揚水ポンプの吐出側に設置している防錆
剤供給器に高圧ががかり、ケースの破損、耐久性等の問
題から、耐圧防錆剤供給器を製造するにはコストアップ
となる問題がある。

この発明はそれら問題に盟みて防錆剤濃度の安定した水
道水を簡単に供給することのできる防錆剤濃度調整方法
並びに装置を提供することを目的として開発されたもの
である。

Ｃ課題を解決するための手段〕 この発明は前記課題を解決するなめに外的水道管から受
貯水槽に一時貯水し、受貯水槽から揚水ポンプを介して
建造物上部に給水する揚水回路を有する上水道回路にお
いて、前記受貯水槽に循環水路を形成して該循環水路に
防錆剤供給器を介在させると共に、循環水路に介設した
循環ポンプを稼動して受貯水槽の水を防錆剤供給器に循
環させて受貯水槽内の防錆剤濃度を所定濃度範囲に調節
する防錆剤濃度調整方法並びに装置、という技術的な手
段を講じた。

〔作用〕

上記のように構成されたこの発明においては、循環ポン
プを作動させることによって受貯水槽の水が循環水路と
防錆剤供給器を経て常時循環することにより、受貯水槽
内の水の防錆剤濃度が所定範囲の濃度に達する。すなわ
ち水道水の使用に伴なって受貯水槽の水が所定量減少す
ると外的水道管からフロートバルブの作動で新しい水が
受貯水槽に給水され、基準レベルまで給水されるとフロ
ートバルブが作動して給水が停止され、受貯水槽の水は
常時はぼ定量に保たれる。

この場合、１日の使用水量を３０ｍ３と仮定し、受貯水
槽の大きさを１０ｍ３とした場合、一般的な平均値から
みると、夜間を除いて約２時間おきに１日８回に別けて
受貯水槽の水が建造物上部へと供給される。従って３０
ｍ３の８分の１に当る３、７５ｍ３の水が、１回に受貯
水槽から流出し、また新しい水３．７５ｍ’が受貯水槽
に供給される。

従って受貯水槽１０ｍ３の水の防錆剤濃度が５ｐｐｎだ
と仮定すると１回の給水で３．１３ｐＤｌにまで濃度が
下る。

そこで防錆剤の流水に対する溶解度が０．２５ｇ／ｍ３
の防錆剤を使用し、吐出量１５ｍ’／Ｈの循環ポンプを
使用すると、２時間に受貯水槽内の１０ｍ３の水は防錆
剤供給器を３回循環することになり、それによって溶出
された防錆剤は０．７５ｇであり、すなわち３．１３ｐ
ｐｎ＋の濃度の水は２時間で３．８７ｐｐｒｍにまで回
復する。そこで再び３．７５ｍ　’の水が受貯水槽から
流出して新しく給水があると、防錆剤の濃度は２．３２
ｐｐｎになる。これが反復継続されて２４時には最高濃
度２．０Ｏｐｐｎ＋　、最低濃度１．２５ｐｐｍ、その
平均値１．６３ｐｐｎとなり、水道の使用が停止して翌
朝８時まで防錆剤供給器内に水か循環されていると、そ
の８時間に３ｐｐｎの濃度の防錆剤が追加されて、受貯
水槽内の防錆剤濃度は約５ｐｐＩＩｌになっている。

これによって、受貯水槽の水が定量的に新旧人れ替わっ
ても防錆剤濃度は所定の範囲内（前記５ｐｐ１１〜１．
２５ｐｐｎ　）に保持される。

〔実施例〕

この発明の実施例を図面に基づいて説明する。

第１図は防錆剤濃度調整装置の第１実施例を示す概略正
面図である。この装置を使用して調整方法の第１実施例
を説明する。防錆剤濃度調整装置１における受貯水槽２
は地上式に円筒形に形成されており容量は例えば１０ｍ
３である。受貯水槽２の上部には、建造物（ビル又は船
舶）外部から引数された市水等外的水道管３の吐出口３
Ａが一隅に配設されている。該吐出口３Ａの近傍におい
て外的水道管３には一般的なフロートバルブ４が介設さ
れ、フロートバルブ杆４＾の先端部には吊体４Ｂを介し
てフロート４Ｃが固定吊下されて、該フロート４Ｃの上
限位置は受貯水槽２の貯水上限水準Ｐ１に合わせ、かつ
フロートバルブ４は閉止状態に設定されている。またフ
ロート４Ｃの下限位ＨＰ　２はフロートバルブ４の全開
状態に設定されている。

また受貯水槽２の他方側部には揚水回路５が配設されて
おり、符号５Ａは揚水ポンプである。

前記受貯水槽２には循環水路６が形成されている。該循
環水路６は一端を受貯水槽２底部に近い位置に設定して
吸水口６Ａとし、また他端は受貯水槽２上部に開口して
排水口６Ｂとしてあり、排水口６Ｂに近い位置に防錆剤
供給器７を介設すると共に該防錆剤供給器７より吸水口
６八寄りに循環ポンプ８が介設されている。符号８＾は
モータ、６Ｃはバイパス回路、６０．６Ｅ、６Ｆはバル
ブである。

該循環ポンプ８のモータ８Ａには制御器９が接続されて
おり、該制御器９によって電気的な制御が行なわれる。

前記防錆剤供給器７は断面図を第２図に１例を示すよう
に、筒体７Ａの内下部に有孔区画板７Ｂを水平に設けて
、その上部を防錆剤室７Ｃ１下部を貯水室７Ｄとし、該
貯水室７Ｄには注水ロアＦと排水ロアＦとが形成されて
いる。

前記注水ロア［の内側に接続された送水管７Ｇは前記有
孔区画板７Ｂを貫通して筒体７Ａ上内部に設けたｒ退部
７Ｈへ接続されている。しかして注水ロアＥの外部は循
環ポンプ８まで水路６が接続されている。

一方排水口７Ｆの外部は受貯水槽２上部まで水路６が接
続されいる。

以上の構成において、筒体７＾上部の蓋体７Ｊを外して
防錆剤室７Ｃに粒状防錆剤７Ｋを詰装するものであり、
受貯水槽２の容量に応じて筒体７＾の大きさを変化させ
られる。

しかして、注水ロアＥから注水すると、水道水は送水管
７Ｇ、　濾過室７Ｈを経て防錆剤室７Ｃに入り、防錆剤
７Ｋを溶かしながら貯水室７Ｄへと降下して排水ロアＦ
を経て水＃Ｉ６の排水口６Ｂから受貯水槽２へ注入され
る。

前記循環ポンプ８は例えばラインポンプ等一般的なポン
プを使用し、駆動モータ８＾は自動制御しゃすいモータ
を使用する。

以上の構成において、実施上の１例を次に示す。

建造物における１日の水使用量を例えば３０ｍ３とし、
受貯水槽２は水準上限Ｐ１において容量１０ｍ３とし、
揚水ポンプ５Ａによる揚水供給量が所定量になるとフロ
ートバルブ４の作動によって新しい水が受貯水槽２に供
給される。

前記建造物における１日の使用水量は時間帯によって差
があるものの平均的に約２時間おきに１日８回の揚水ポ
ンプの稼動があり、１回の揚水量は３．７５ｍ　’　　
（３０ｍ　’÷８回）となる。

防錆剤の主成分はＰ２Ｏ，又はＳ　ｉ　Ｏ２或いは双方
の混合物であり、３０に２を防錆剤供給器７に詰装して
あり、平均的に３分の１量の減少があったときは追加補
充する（２ケ月に１回程度）。

そこで循環ポンプの１回の稼動時の吐水量をＱＬ（ｍ’
　／ｌｌ）　、時間をＴＩ）、循環水路における通水時
の防錆剤の溶出濃度をＰ　１（ｐｐＨ）、受貯水槽の水
量をＱｔ（ｍ’　）とすると、受貯水槽内の防錆剤の濃
度Ｐ　ｔ（ｐｐｎ＋）は ｐ　ｔ（ｐｐｉ）＝Ｐ　Ｌ（ｎｌ　Ｘ　　Ｌ（ｍ　’　
／ＨＸ　Ｔ　ＨＱｔ（ｍ’　） の一般式で表わすことができる。

また一般市水の水温２４°Ｃで流水１ｍ’中に防錆剤が
１時間で溶出する濃度は０．２５ｐｐｎであった。

従って真水１０１３の防錆剤濃度を５ｐｐｌにするには
１３時間２０分間循環ボポンプ吐出量１５ｍ’／ｆ（）
を稼動させればよい。１日２４時間稼動なら９ｐｐｎと
なり、８時間稼動なら３ｐｐｌである。

そこで朝８時に受貯水槽（１０ｍ’）の防錆剤濃度が５
ｐｐｎであったとする。この水を揚水ポンプ５Ａで１回
汲出すと３．７５ｍ’が受貯水槽から減少して新しい水
が３．７５ｍ　３注入される。これによって防錆剤濃度
は３．１２５ｐｐｎに降下するが、２時間循環ポンプが
稼動することによって防錆剤濃度も増加するので１０時
には防錆剤濃度は３．８７５ｐｐＩｌに回復する。

朝１０時すぎに受貯水槽２の水が３．７５ｍ’新旧入れ
代わると、防錆剤濃度は２．３２ｐｐｍまで降下して２
時間後に３．１７ｐｐｎまで回復する。

１２時すぎに受貯水槽２の水が３．７５ｍ’新旧入れ代
わると防錆剤濃度は１９．８１）ｐＩまで降下し２時間
後に２．７３ｐｐｎまで回復する。

１４時すぎに受貯水槽２の水が３．７５ｍ’新旧入れ代
わると防錆剤濃度は１．７１ｐｐｎまで降下し、２時間
後に２．４５ｐｐｌに回復する。

１６時すぎに受理水Ｗ１２の水が３．７５ｍ　’新旧入
れ代わると防錆剤濃度は１．５４ｐｐＩ１１に降下し、
２時間後に２．２８ｐｐｌに回復する。

１８時すぎには１．４３ｐｐｎ＋に降下し、２時間後に
２１８ｐｐｎに回復する。

２０時すぎには１．３６ｐｐＨに降下し、２時間後に２
゜０１ｐｐｉに回復する。

２２時すぎには１．２５ｐｐｎ＋に降下し、２時間後に
２゜００ρｐＨに回復する。

すなわち、夜１２時には受貯水槽の防錆剤濃度は２．０
Ｏｐｐｎとなっており、そのまま揚水ポンプか停止した
とすれば、その後８時間で防錆剤濃度は３ｐｐｌ増加す
るので、翌朝８時における受貯水槽２内の防錆剤濃度は
約５．　ＯＯｐｐｍになっている。この推移を図表にす
ると第３図に示すとおりである。

毎日第３図に示すような濃度の継続推移かある場合には
、受貯水槽２内の防錆剤濃度は５．０Ｏｐｐｔｎないし
１．２５ｐｐｎの範囲（多少の誤差がある）にあり、高
置水槽の容量が仮に５ｎ３だとすれば、２４時には少な
くとも３ｎ’以上の水があり（３ｍ３以下になれば揚水
する）その時の防錆剤の濃度は１８時以降３回揚水した
平均濃度的２．０６ｐｐｎ＋程度であるから、翌朝８時
に５ｐｐｎの水が高置水槽に２．００ｍ’供給されたと
しても、高置水槽全量としては防錆剤濃度が３．３Ｐｈ
を超えることがない。

以上詳述したように、この方法においては、受貯水槽に
循環水路を設けて該循環水路に防錆剤供給器を介設して
、常時受貯水槽内の水を循環させておくものであるなめ
、２４時から朝８時までの夜間における揚水ポンプが作
動しない時間には、およそ３ｐｐｎ／１０ｍ’の防錆剤
濃度が上昇するが、朝８時に５ｐｐｍの防錆剤濃度の水
が２４時までに８回定量揚水されて新水が注入されると
平均的に５ｐｐｎ〜１゜２５ｐｐｌの範囲の防錆剤規定
濃度を保持させることが可能である。

これを基準値として、大小建造物における１日の使用水
量に応じた定量の防錆剤容量をもつ防錆剤供給器と、循
環ポンプの吐出量を選定すればよい。

また、冬より夏期が防錆剤の溶解度が高いのでその差は
防錆剤の溶解度の早遅の差で調節することができる。

次に方法に関する第２実施例を説明する。

前記した循環水路に対する連続通水方式においては、防
錆剤濃度の調整は揚水ポンプもしくは循環ポンプの稼動
状況によって若干の変化が出るが、大きな変化はない。

従って注入初期濃度は定常時に比して３倍程度多くした
い場合にも、こ九に対応させることが困難であるし、揚
水ポンプの稼動が短時間である場合は（特例であるが）
その間は濃度が高くなりすぎることもある。

このため実情に応じ、−時循環ポンプを停止させ、いわ
ゆる防錆剤を滞留水中に浸漬状態にしておき防錆剤濃度
を上げるため循環水路の間欠通水をすることとした。

循環ポンプ７の停止再稼動については、その時刻、時間
をプログラミングし、予めセットするコントローラを装
置することは可能である。

固形防錆剤の特性として、浸漬した時間が長くなると急
激に溶解濃度が増加する性質がある。

前記設定条件において比較のため受貯水槽内の濃度を算
出してみる。

（１）連続通水時の溶出防錆剤量 ０．２５　（ｇ　／１１３）　Ｘ　１５（Ｉ！’　／Ｈ
）　Ｘ　４（旧＝１５ｇ（２）間欠通水として４時間中
２時間を浸漬し２時間を連続通水した場合、 （浸漬時１７ｇ　）　＋　（通水時７．５　ｇ　）　＝
２４．５ｇとなった。これを表で示せば第４図に示すと
おりである。このように滞留水と流水とによる防錆剤の
溶出濃度の差は、流水では防錆剤を充分に溶解しないう
ちに流出してしまうためである。

このことから、循環ポンプを間欠的に運転、停止させる
ことによって、受貯水槽の防錆剤濃度をコントロールす
ることが可能であり、例えば第１図における循環ポンプ
８のモータ８Ａを２時間おきに５分だけ駆動させるとか
、モータ８Ａは止めずに、バイパス回路６Ｃの電磁弁６
０．を開いたままで、防錆剤供給器７の前後の電磁弁６
Ｅ、６Ｆを２時間おきに５分間だけ開く（この時はバイ
パス回路６Ｃは閉止する）ことにより目的を達成するこ
とができる。

この場合のモータ８Ａ並びに電磁弁６Ｄ、６Ｅ、６Ｆの
切替え作動はタイマを利用したスイッチ切替えにより行
なうことができる。

又、休日、休暇等長時間水の使用がないか極めて少ない
場合には、使用期間にバイパス回路６Ｃの弁６Ｄを開き
、防錆剤供給器７内の通水量を減らずことによって防錆
剤の溶出量を制限させることかでき、また温度が高くな
って防錆剤が溶解しやすい時期にもその方法は利用する
ことができる。特にマイクロコンピュータの使用によっ
て、温度センサによる水温検知とあらかじめ設定された
制御数値に基づいて防錆剤供給器７内への通水流量を制
御することも可能である。

第５図は防錆剤濃度調整装置の第２実施例を示す断面図
である。第１実施例と全体の構成は変らないので同一部
材には同じ符号を付しである。

この第２実施例においては、防錆剤供給器７を受貯水槽
２の水面より上位置に配置したことに特徴がある。

すなわち、第１図に示す態様では、防錆剤供給器７が受
貯水槽２の水面より下にあるために常に防錆剤が流水も
しくは滞留水に浸漬されることになり、防錆剤を溶出さ
せたくない時でも防錆剤が溶出するという問題点がある
。

これに対してこの第２実施例においては、受貯水槽２の
水面よりも高位置に防錆剤供給器７が配設されているた
め、防錆剤供給器７に通水しないで水抜きをすることが
可能となった。

すなわち、バイパス回路６Ｃの弁６０を閉し、両弁ＢＥ
　６Ｆを開き、循環ポンプ８を連続稼動させると、第１
実施例の方法に示す防錆剤濃度（第３図参照）を求める
ことができる。

しかして、夜間（例えば２時から６時まで）防錆剤供給
器７への送水を止める弁６Ｆを閉し、他の弁６Ｅ、６０
を開き、ポンプ８を稼動もしくは停止させれば、防錆剤
供給器７の中の水は排出されるため、防錆剤の溶出は停
止される。朝６時すぎに、バイパス回路６Ｃの弁６Ｄを
閉じ、防錆剤供給器７に通水をすれば、一定の濃度の防
錆剤（例えば２時間に０．７５ｐｐｉ）を受理水ＷＪ２
に供給することができる。

更に、バイパス回路６Ｃの弁６０を開き、弁６Ｅを一定
時間（例えば２時間）閉して一定時間（例えば５分間）
解放すれば、前記第２実施例方法に述べた断続通水によ
る高濃度防錆剤の供給をさせることができる。

これらのポンプ８並びに弁６０．６Ｅ、６Ｆの制御は制
御器９に対する手動制御のほかマイクロコンピュータ利
用による制御をすることができる。なお防錆剤供給器７
の構造は図示するものに限定されるものではない。また
弁６０．６Ｅ、６Ｆはモーター駆動方式でもよい。

〔発明の効果〕

上記のように構成されたこの発明は次のようなすぐれた
効果を有している。

（イ）従来方式と比較して、著しく高濃度の防錆剤が混
入した水道水が一時的に供給されるおそれがない。

（ロ）受貯水槽に循環水路を設けたことによって受貯水
槽に新しい水が供給されても短時間で防錆剤の補給がな
され、トータル的に防錆剤濃度が一定の範囲内で平均化
される。

（ハ）従来方式では防錆剤供給器の中の水を夜間だけ、
或いは長期休暇中等に抜き取ることは回路構成上で困難
であったため、防錆剤供給器に長時間水を滞留させると
防錆剤の溶解が進み防錆剤濃度が著しく高濃度となる難
点があったが、この発明においては循環水路に防錆剤供
給器を配設したことによって防錆剤供給器に連続通水し
てトータル的な一定範囲内の濃度維持が可能となり、間
欠通水によって防錆剤濃度を一時的に高くすることら可
能となり、更に防錆剤供給器を受水槽の水面より高くす
ることによって、防錆剤供給器から一時的に水抜きをし
て、長期間水使用がない場合でも不必要な防錆剤溶出が
ないように制御することが可能となった。

（噌高圧揚水ポンプを配設している場合でも、防錆剤供
給器は循環水路に配設しであるため耐高圧性にしなくて
も使用することができるので設置コストを低減すること
ができる。

【図面の簡単な説明】

図面はこの発明の１実施例に係り、第１図は第１実施例
を示す装置の概略を示す正面図、第２図は防錆剤供給器
の１例を示す断面図、第３図は連続稼動方法による防錆
剤濃度変化を示すグラフ。 第４図は間欠稼動方法による防錆剤濃度変化を示すグラ
フ、第５図は第２実施例を示す装置の概略を示す断面図
、第６図は従来例を示す概略図である。 １・・・防錆剤濃度調整装置、２・・・受貯水槽、３・
・・外的水道管、　　４フロートバルブ、５・・・揚水
回路、　　　録・・・揚水ポンプ、６・・・循環水路、
　　　６八・・・吸水口、６Ｂ・・・排水口、　　　　
６Ｃ・・・バイパス回路６０、６Ｅ、　６Ｆ・・・バル
ブ　　７・・・防錆剤供給器、７＾・・・筒体、　　　
　　７Ｂ・・・有孔区画板、７Ｃ・・・防錆剤室、　　
　７Ｄ・・・貯水室、７Ｅ・・・注水口、　　　　７Ｆ
・・・排水口、７Ｇ・・・送水管、　　　　７］１・・
・濾過室、７Ｋ・・・防錆剤、 ・・循環ポンプ、 ８八・・・モータ、 ・・・制御器。 特 許

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. （１）外的水道管から受貯水槽に一時貯水し、受貯水槽
   から揚水ポンプを介して建造物上部に給水する上水道回
   路において、前記受貯水槽には循環水路を形成して該循
   環水路に防錆剤供給器と循環ポンプを介在させて、受貯
   水槽内の水の増減に関りなく循環水路に受貯水槽の水を
   循環させて防錆剤供給器から受貯水槽に流入する防錆剤
   の濃度を所定の濃度範囲内に調整することを特徴とする
   防錆剤濃度調整方法。
2. （２）外的水道管から受貯水槽に一時貯水し、受貯水槽
   から揚水ポンプを介して建造物上部に給水する上水道回
   路において、前記受貯水槽には循環水路を形成して該循
   環水路に防錆剤供給器と循環ポンプを介在させ、該循環
   ポンプを間欠的に断続稼動させて、防錆剤供給器内に滞
   留した水で防錆剤を高濃度に溶出させ、また防錆剤供給
   器内を流通する水で防錆剤を低濃度に溶出させてこの断
   続により受貯水槽に流入した防錆剤の濃度をトータル的
   に所定の濃度範囲内に調整することを特徴とする防錆剤
   濃度調整方法。
3. （３）外的水道管から受貯水槽に一時貯水し、受貯水槽
   から揚水ポンプを介して建造物上部に給水する上水道回
   路において、前記受貯水槽には防錆剤供給器と循環ポン
   プを介在させた循環水路を形成し、かつ防錆剤供給器を
   受貯水槽の水面より高位置に配して循環ポンプを稼動さ
   せて受貯水槽内の水を防錆剤供給器内に循環させると共
   に、一時的に防錆剤供給器内の水を抜いて防錆剤供給器
   から受貯水槽に流入した防錆剤の濃度をトータル的に所
   定の濃度範囲内に調整することを特徴とする防錆剤濃度
   調整方法。
4. （４）外的水道管から受貯水槽に一時貯水し、受貯水槽
   から揚水ポンプを介して建造物上部へ給水する上水道回
   路において、前記受貯水槽には防錆剤供給器と循環ポン
   プとを介在させた循環水路を形成し、循環ポンプを稼動
   して受貯水槽の水を常時防錆剤供給器内へ循環させ得る
   よう構成したことを特徴とする防錆剤濃度調整装置。
5. （５）前記循環水路の循環ポンプは、制御手段を介して
   間欠的に駆動と停止が制御され得ることを特徴とする第
   ４項記載の防錆剤濃度調整装置。
6. （６）前記循環水路の排出口は受貯水槽の上水面より高
   くし、かつ防錆剤供給器を受貯水槽の水面より高い位置
   に配して、循環ポンプの停止時には防錆剤供給器内の水
   が自然に排出されるよう構成したことを特徴とする第４
   項、第５項の何れかに記載する防錆剤濃度調整装置。