JPH02101120A - 磁気特性の優れた方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
磁気特性の優れた方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPH02101120A JPH02101120A JP25090688A JP25090688A JPH02101120A JP H02101120 A JPH02101120 A JP H02101120A JP 25090688 A JP25090688 A JP 25090688A JP 25090688 A JP25090688 A JP 25090688A JP H02101120 A JPH02101120 A JP H02101120A
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は磁気特性の優れた方向性電磁鋼板を安価に製造
する方法に関する。
する方法に関する。
（従来技術）
方向性電磁鋼板は２次再結晶現象を利用して圧 ３延面
に（１１０）面、圧延方向に＜００１＞軸をもったＧｏ
ｓｓ組織と称される２次再結晶を発達させることによっ
て得られる。この２次再結晶を発達させるためには仕上
焼鈍昇温過程の２次再結晶温度域までは１次再結晶粒成
長を抑制するいわゆるインヒビターが必要で現在ではＡ
ＩＮ、 ＭｎＳ、 ＭｎＳｅ、 Ｂ Ｎ等があり、これ
らインヒビターとしての条件は脱炭焼鈍前に微細に析出
分散しておくことが重要である。
に（１１０）面、圧延方向に＜００１＞軸をもったＧｏ
ｓｓ組織と称される２次再結晶を発達させることによっ
て得られる。この２次再結晶を発達させるためには仕上
焼鈍昇温過程の２次再結晶温度域までは１次再結晶粒成
長を抑制するいわゆるインヒビターが必要で現在ではＡ
ＩＮ、 ＭｎＳ、 ＭｎＳｅ、 Ｂ Ｎ等があり、これ
らインヒビターとしての条件は脱炭焼鈍前に微細に析出
分散しておくことが重要である。
このため、熱間圧延に先立つスラブ加熱の際に、高温例
えば１３００℃以上の温度に加熱してインヒビクー形成
元素を鋼中に十分に固溶させ、熱間圧延工程では可及的
に析出しないようにして、熱間圧延後から最終冷間圧延
の間でインヒビター析出焼鈍が行なわれている。例えば
特公昭４６−２３８２０号公報に示されるように、熱延
板焼鈍においてＩＶＮの析出処理が行なわれ、特開昭５
２−７７８１７号公報では最終冷延前の中間焼鈍でＡＩ
Ｎの析出処理がなされている。
えば１３００℃以上の温度に加熱してインヒビクー形成
元素を鋼中に十分に固溶させ、熱間圧延工程では可及的
に析出しないようにして、熱間圧延後から最終冷間圧延
の間でインヒビター析出焼鈍が行なわれている。例えば
特公昭４６−２３８２０号公報に示されるように、熱延
板焼鈍においてＩＶＮの析出処理が行なわれ、特開昭５
２−７７８１７号公報では最終冷延前の中間焼鈍でＡＩ
Ｎの析出処理がなされている。
このようなインヒビター析出焼鈍を行なうことによって
、磁気特性の優れた電磁鋼板が得られる。
、磁気特性の優れた電磁鋼板が得られる。
しかし、一方ではその分、製造工程が長くなり、また製
造に要する熱エネルギーもそれだけ多くなる。
造に要する熱エネルギーもそれだけ多くなる。
従来からインヒビター析出焼鈍を省略または簡略化する
ための提案がなされており、例えば特開昭５６−３３４
３１号公報では、電磁鋼スラブを熱間圧延する工程にお
いて、仕上圧延後の捲取りを７００〜１０００℃程度の
高温とすることが、また高温捲取後に保熱し、さらには
象、冷することが提案されている。
ための提案がなされており、例えば特開昭５６−３３４
３１号公報では、電磁鋼スラブを熱間圧延する工程にお
いて、仕上圧延後の捲取りを７００〜１０００℃程度の
高温とすることが、また高温捲取後に保熱し、さらには
象、冷することが提案されている。
かかる手段を採用することによってインヒビター析出焼
鈍を省略または簡略化する目的はある程度達成されるが
、一方ではインヒビター析出焼鈍を完全に省略した場合
には、仕上焼鈍後のコイル内に２次再結晶不良の細粒箇
所が生じることがあり、磁気特性が必ずしもコイル全長
にわたって良好であるとは限らない。これを避けるには
コイル全長にわたって、熱間圧延の開始から終了まで均
一な熱履歴をうけるようにすればよいが、実際のライン
では温度偏差が生じる。
鈍を省略または簡略化する目的はある程度達成されるが
、一方ではインヒビター析出焼鈍を完全に省略した場合
には、仕上焼鈍後のコイル内に２次再結晶不良の細粒箇
所が生じることがあり、磁気特性が必ずしもコイル全長
にわたって良好であるとは限らない。これを避けるには
コイル全長にわたって、熱間圧延の開始から終了まで均
一な熱履歴をうけるようにすればよいが、実際のライン
では温度偏差が生じる。
（発明が解決しようとする課題）
本発明はインヒビター析出焼鈍を省略しても、２次再結
晶がコイル全長にわたって十分に発現し、これにより安
価で磁気特性の優れた方向性電磁鋼板を得ることのでき
る製造方法を提供することを目的とする。
晶がコイル全長にわたって十分に発現し、これにより安
価で磁気特性の優れた方向性電磁鋼板を得ることのでき
る製造方法を提供することを目的とする。
（課題を解決するだめの手段）
本発明者等は前記目的を達成すべく検討したところ、電
磁鋼スラブの熱間圧延において、仕上圧延後の捲取温度
をコイルの長さ方向でコントロールすることが重要で、
これと捲取後の保温、冷却処理を組み合せるとよいこと
を見出した。
磁鋼スラブの熱間圧延において、仕上圧延後の捲取温度
をコイルの長さ方向でコントロールすることが重要で、
これと捲取後の保温、冷却処理を組み合せるとよいこと
を見出した。
即ち、電磁鋼スラブを熱間圧延するにあたり、仕上温度
を９００℃以上とし、その後の捲取りまでの冷却条件を
仕上熱間圧延鋼板の長さ方向に亘って変化させて、鋼板
全長の１０％以内の先端部および後端部を中間部より緩
く冷却し、該先端部および後端部の温度を中間部より５
０℃以上２００℃未満高くし、平均捲取温度７００℃以
上で捲取り、次いで５〜６０分保持し、水冷することに
よって本発明の目的を達成することが出来る。
を９００℃以上とし、その後の捲取りまでの冷却条件を
仕上熱間圧延鋼板の長さ方向に亘って変化させて、鋼板
全長の１０％以内の先端部および後端部を中間部より緩
く冷却し、該先端部および後端部の温度を中間部より５
０℃以上２００℃未満高くし、平均捲取温度７００℃以
上で捲取り、次いで５〜６０分保持し、水冷することに
よって本発明の目的を達成することが出来る。
この方法によると鋼板の全長にわたってインヒビターが
微細に析出分散して、その後の熱延板焼鈍等の析出焼鈍
を省略でき、磁気特性の優れた製品が得られる。
微細に析出分散して、その後の熱延板焼鈍等の析出焼鈍
を省略でき、磁気特性の優れた製品が得られる。
以下に、本発明について詳細に説明する。
まず、本発明が適用される電磁鋼スラブの成分組成は、
重量％で、 ｃ ： ０．０２〜０．１０％、Ｓｔ ：
２．０〜４．５％、 Ｍｎ ： ０．０２〜０．２５％、 Ｓ ： ０．００５〜０．０４％、 ｓｏｌ、Ｎ ： ０．０１０〜０．０６５％、Ｎ ：
０．００３０〜０．０１２０％を含み、さらに必要に応
じて、 Ｃｕ ： ０．０８％以下、 Ｓｎ ： ０．０３−０．５０％、 Ｍｏ＋０．１０％以下、 Ｓｅ ： ０．００１ 〜０．１０％、Ｓｂ：Ｑ、１０
％以下 の１種または２種以」−を含み、残部が鉄および不可避
的不純物からなっている。
重量％で、 ｃ ： ０．０２〜０．１０％、Ｓｔ ：
２．０〜４．５％、 Ｍｎ ： ０．０２〜０．２５％、 Ｓ ： ０．００５〜０．０４％、 ｓｏｌ、Ｎ ： ０．０１０〜０．０６５％、Ｎ ：
０．００３０〜０．０１２０％を含み、さらに必要に応
じて、 Ｃｕ ： ０．０８％以下、 Ｓｎ ： ０．０３−０．５０％、 Ｍｏ＋０．１０％以下、 Ｓｅ ： ０．００１ 〜０．１０％、Ｓｂ：Ｑ、１０
％以下 の１種または２種以」−を含み、残部が鉄および不可避
的不純物からなっている。
Ｃばその含有量が少なくなると熱間圧延における捲取温
度を高（した場合に結晶粒が局部的に粗大化し、線状細
粒の一因とな名ので、これを防ぐべく０．０２％以七と
する。一方、Ｃ含有量が多くなると脱炭焼鈍に長時間を
要しライン速度が低下する。また熱間圧延時に耳割れが
生しるので、０．１０％以下とする。
度を高（した場合に結晶粒が局部的に粗大化し、線状細
粒の一因とな名ので、これを防ぐべく０．０２％以七と
する。一方、Ｃ含有量が多くなると脱炭焼鈍に長時間を
要しライン速度が低下する。また熱間圧延時に耳割れが
生しるので、０．１０％以下とする。
Ｓｉは２．０％未満では磁気特性、特に鉄損が劣化する
。一方、その含有量が多くなると鋼が脆化し圧延性が低
下するので上限を４．５％とする。
。一方、その含有量が多くなると鋼が脆化し圧延性が低
下するので上限を４．５％とする。
ＭｎはＳと結合しインヒビターＭｎＳを形成して２次再
結晶発現に寄与する成分であるが、その効果を奏するた
めには、Ｍｎは０．０２％以上０．２５％以下、Ｓは０
．００５％以上０．０４％以下必要である。
結晶発現に寄与する成分であるが、その効果を奏するた
めには、Ｍｎは０．０２％以上０．２５％以下、Ｓは０
．００５％以上０．０４％以下必要である。
ｓ ｏｌ、 Ａ／ （酸可溶Ａ／）はＮと結合してイン
ヒビターＩＶＮを形成するが、インヒビターとして作用
するに必要な析出量および析出分散形態を得るために、
ｓ ｏｌ、 ＪＶは０．０１０％以上、Ｎは０．００３
０％以−１−が必要である。一方、ｓ ｏｌ、 ＩＶ量
が多くなると２次再結晶不良が生じるので、上限を０．
０６５％とする。
ヒビターＩＶＮを形成するが、インヒビターとして作用
するに必要な析出量および析出分散形態を得るために、
ｓ ｏｌ、 ＪＶは０．０１０％以上、Ｎは０．００３
０％以−１−が必要である。一方、ｓ ｏｌ、 ＩＶ量
が多くなると２次再結晶不良が生じるので、上限を０．
０６５％とする。
またＮ含有量が多くなると鋼板にブリスターと称する表
面欠陥を生じるので上限を０．０１２０％とする。
面欠陥を生じるので上限を０．０１２０％とする。
さらに磁気特性を向上させるために、必要に応じて、Ｃ
ｕ、 Ｓｎ’、 Ｍｏ、 Ｓｃ、 Ｓｂの１種または２
種以」−を含有させることができる。Ｃｕはフォルステ
ライト被膜の改善を通して磁気特性を高める作用があり
、その効果を生じせしめるために０．０８％以内の範囲
で含有させる。Ｓｎは粒界に偏析し２次再結晶を助長す
る作用と高温捲取りした場合にインヒビターを微細に析
出させる作用があり、そのためには０．０３％以上０．
５０％以下が必要である。Ｍｏとｓｂは粒界に偏析し、
２次再結晶に寄与する作用があり、その効果を奏するに
は、Ｍｏは０．１０％以下、ｓｂは０．１０％以下の範
囲で含有する必要がある。ＳｅはＭｎと結合し４ＭｎＳ
ｅを形成し２次再結晶発現に寄与するが、その効果を奏
するためには０．００１〜０．１０％の範囲で含有さセ
る。
ｕ、 Ｓｎ’、 Ｍｏ、 Ｓｃ、 Ｓｂの１種または２
種以」−を含有させることができる。Ｃｕはフォルステ
ライト被膜の改善を通して磁気特性を高める作用があり
、その効果を生じせしめるために０．０８％以内の範囲
で含有させる。Ｓｎは粒界に偏析し２次再結晶を助長す
る作用と高温捲取りした場合にインヒビターを微細に析
出させる作用があり、そのためには０．０３％以上０．
５０％以下が必要である。Ｍｏとｓｂは粒界に偏析し、
２次再結晶に寄与する作用があり、その効果を奏するに
は、Ｍｏは０．１０％以下、ｓｂは０．１０％以下の範
囲で含有する必要がある。ＳｅはＭｎと結合し４ＭｎＳ
ｅを形成し２次再結晶発現に寄与するが、その効果を奏
するためには０．００１〜０．１０％の範囲で含有さセ
る。
前述の成分元素を含み、残部が鉄および不可避的不純物
からなる電磁鋼スラブは、公知の方法で溶製され、連続
鋳造あるいは造塊〜分塊圧延により製造される。
からなる電磁鋼スラブは、公知の方法で溶製され、連続
鋳造あるいは造塊〜分塊圧延により製造される。
電磁鋼スラブは例えば１３００’Ｃ以上の温度で加熱後
、熱間圧延される。
、熱間圧延される。
この熱間圧延において、本発明では熱間仕上圧延温度を
９００℃以上とする。この温度が低いとその後の熱延板
の捲取条件を組み合わせても再結晶不良となり、６１１
気特性が不安定となるので、仕上げ温度は９００℃以上
とする。
９００℃以上とする。この温度が低いとその後の熱延板
の捲取条件を組み合わせても再結晶不良となり、６１１
気特性が不安定となるので、仕上げ温度は９００℃以上
とする。
熱間圧延後の捲取り条件は重要であり、仕上熱延板の先
端部と後端部は中間部より高い温度で捲取る。
端部と後端部は中間部より高い温度で捲取る。
捲取り工程およびその後の保温と冷却工程については実
験データを参照して述べる。
験データを参照して述べる。
供試材は第１表に示す鋼成分組成の電磁鋼スラブを用い
て１３５０℃でスラブ加熱し、仕上温度１１５０〜１０
００℃で熱間圧延を行ない、圧延後、仕上熱間圧延板の
長さ方向において冷却条件に差をつけ、第１表に示す如
く捲取温度を先端部、中間部、後端部と変化させて、捲
取った。捲取後、コイルを短時間保持し水冷した。その
後、脱スケールし、冷間圧延を圧下率８５％にて行ない
、最終板厚を０．３５ｍ＋＋＋とじ、次いで脱炭焼鈍し
、ＭｇＯを塗布し１２００℃で仕上焼鈍した。仕上焼鈍
後、鋼板の先端部、中間部、後端部における磁束密度Ｂ
ＩＱ、鉄損Ｗｌ？１５０を測定し、その結果を第１表
に示した。
て１３５０℃でスラブ加熱し、仕上温度１１５０〜１０
００℃で熱間圧延を行ない、圧延後、仕上熱間圧延板の
長さ方向において冷却条件に差をつけ、第１表に示す如
く捲取温度を先端部、中間部、後端部と変化させて、捲
取った。捲取後、コイルを短時間保持し水冷した。その
後、脱スケールし、冷間圧延を圧下率８５％にて行ない
、最終板厚を０．３５ｍ＋＋＋とじ、次いで脱炭焼鈍し
、ＭｇＯを塗布し１２００℃で仕上焼鈍した。仕上焼鈍
後、鋼板の先端部、中間部、後端部における磁束密度Ｂ
ＩＱ、鉄損Ｗｌ？１５０を測定し、その結果を第１表
に示した。
この表から、中間部より先端部と後端部を５０℃以上高
くして捲取り、捲取り後、５〜２５分保温し、次いで水
冷したものは（試料符号１．３．５）鋼板の全長にわた
って磁束密度ＢＩＧ、鉄損Ｗ１７１５゜がともに優れて
いることが判る。
くして捲取り、捲取り後、５〜２５分保温し、次いで水
冷したものは（試料符号１．３．５）鋼板の全長にわた
って磁束密度ＢＩＧ、鉄損Ｗ１７１５゜がともに優れて
いることが判る。
このことから本発明では熱間圧延における捲取りは鋼板
の先端部と後端部を中間部より５０℃以」二高い温度で
行なうように規定した。一方、その温度差が余りにも大
になり、先端および後端部が高温になると通根性が悪く
なり、形状劣化をきたすので、温度差の上限を２００℃
未満とした。また、捲取温度の平均温度が低いと、熱延
板に伸延粒がそのまま存在し、線状細粒の原因となるの
で、平均温度を７００℃以上とする。高温捲取りする先
端部および後端部の長さは、仕上熱間圧延板全長の１０
％以内とする。その理由は、これが１０％を超えると、
２次再結晶が不安定となるからである。好ましくは２〜
８％である。
の先端部と後端部を中間部より５０℃以」二高い温度で
行なうように規定した。一方、その温度差が余りにも大
になり、先端および後端部が高温になると通根性が悪く
なり、形状劣化をきたすので、温度差の上限を２００℃
未満とした。また、捲取温度の平均温度が低いと、熱延
板に伸延粒がそのまま存在し、線状細粒の原因となるの
で、平均温度を７００℃以上とする。高温捲取りする先
端部および後端部の長さは、仕上熱間圧延板全長の１０
％以内とする。その理由は、これが１０％を超えると、
２次再結晶が不安定となるからである。好ましくは２〜
８％である。
捲取後、コイルを直ちに水冷せず５分〜６０分保温した
後水冷する。保温は自己保有熱あるいは加熱源付保温カ
バーにて行なう。次いで水冷するが、水冷開始までの保
温時間が短かいとインヒビターＩＶＮの析出が少なく、
また熱延板に長く伸びた伸延粒がそのまま存在し、２次
再結晶の進行を害するので５分以上とする。一方、保温
時間が長くなると鋼板表面の脱炭が過多となり、この場
合にも２次再結晶を不安定とするので６０分以内とする
。好ましくは２５分以内である。
後水冷する。保温は自己保有熱あるいは加熱源付保温カ
バーにて行なう。次いで水冷するが、水冷開始までの保
温時間が短かいとインヒビターＩＶＮの析出が少なく、
また熱延板に長く伸びた伸延粒がそのまま存在し、２次
再結晶の進行を害するので５分以上とする。一方、保温
時間が長くなると鋼板表面の脱炭が過多となり、この場
合にも２次再結晶を不安定とするので６０分以内とする
。好ましくは２５分以内である。
その後はスケールを除き、冷間圧延する。冷間圧延は８
０％超９５％以下の強圧下の１回冷延法が好ましい。な
お、中間焼鈍をはさんで２回以上の冷間圧延を行なって
もよいが、これでは製造コスト高となる。冷間圧延では
鋼板を例えば５０〜３００℃の温度としてパス間時効を
行なうことが好ましい。冷間圧延後は公知の方法で脱炭
焼鈍し、ＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤を塗布し、仕
上焼鈍する。
０％超９５％以下の強圧下の１回冷延法が好ましい。な
お、中間焼鈍をはさんで２回以上の冷間圧延を行なって
もよいが、これでは製造コスト高となる。冷間圧延では
鋼板を例えば５０〜３００℃の温度としてパス間時効を
行なうことが好ましい。冷間圧延後は公知の方法で脱炭
焼鈍し、ＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤を塗布し、仕
上焼鈍する。
次に実施例について述べる。
第２表に示す試験材を用いて、同表に示す条件にて熱間
圧延、次いで保温、および冷却を行なった。次いで冷間
圧延し２．３ ｍｍ→０．３５ｍｍの板厚とし、ＭｇＯ
を塗布し１２００℃で仕上焼鈍した。得られた鋼板の磁
束密度ＢＩＧと鉄損ＷＩ７１５０を測定し、その結果を
同表に一緒に示す。
圧延、次いで保温、および冷却を行なった。次いで冷間
圧延し２．３ ｍｍ→０．３５ｍｍの板厚とし、ＭｇＯ
を塗布し１２００℃で仕上焼鈍した。得られた鋼板の磁
束密度ＢＩＧと鉄損ＷＩ７１５０を測定し、その結果を
同表に一緒に示す。
（発明の効果）
以上のように、本発明によると、熱延板焼鈍等のインヒ
ビター析出焼鈍を省略し得て、磁気特性が鋼板の全長に
わたってずくれた方向性電磁鋼板が安価に得られる。
ビター析出焼鈍を省略し得て、磁気特性が鋼板の全長に
わたってずくれた方向性電磁鋼板が安価に得られる。
Claims (2)
- （１）重量％でＣ；０．０２〜０．１０％ Ｓｉ；２．０〜４．５％ Ｍｎ：０．０２〜０．２５％ Ｓ：０．００５〜０．０４％ ｓｏｌ、Ａｌ；０．０１０〜０．０６５％ Ｎ；０．００３０〜０．０１２０％ 残部が鉄および不可避的不純物からなる電磁鋼スラブを
、熱間圧延し、１回または中間焼鈍を挟んで２回以上の
冷間圧延し、脱炭焼鈍し、焼鈍分離剤を塗布し仕上焼鈍
する方向性電磁鋼板の製造方法において、仕上温度９０
０℃以上で熱間圧延し、仕上熱間圧延板全長の１０％以
内の先端部および後端部を中間部より５０℃以上２００
℃未満高くし、平均巻取温度７００℃以上で巻取り、そ
の後５〜６０分保温し、水冷することを特徴とする磁気
特性の優れた方向性電磁鋼板の製造方法。 - （２）重量％でＣ；０．０２〜０．１０％ Ｓｉ；２．０〜４．５％ Ｍｎ；０．０２〜０．２５％ Ｓ；０．００５〜０．０４％ ｓｏｌ．Ａｌ；０．０１０〜０．０６５％ Ｎ；０．００３０〜０．０１２０％ さらに、Ｃｕ；０．０８％以下、Ｓｎ；０．０３〜０．
５０％、Ｍｏ；０．１０％以下、Ｓｂ；０．１０％以下
、Ｓｅ：０．００１〜０．１０％の１種または２種以上
を含み、残部が鉄および不可避的不純物からなる電磁鋼
スラブを、熱間圧延し、１回または中間焼鈍を挟んで２
回以上の冷間圧延し、脱炭焼鈍し、焼鈍分離剤を塗布し
仕上焼鈍する方向性電磁鋼板の製造方法において、仕上
温度９００℃以上で熱間圧延し、仕上熱間圧延板全長の
１０％以内の先端部および後端部を中間部より５０℃以
上２００℃未満高くし、平均巻取温度７００℃以上で巻
取り、その後５〜６０分保温し、水冷することを特徴と
する磁気特性の優れた方向性電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25090688A JPH02101120A (ja) | 1988-10-06 | 1988-10-06 | 磁気特性の優れた方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25090688A JPH02101120A (ja) | 1988-10-06 | 1988-10-06 | 磁気特性の優れた方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02101120A true JPH02101120A (ja) | 1990-04-12 |
Family
ID=17214785
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25090688A Pending JPH02101120A (ja) | 1988-10-06 | 1988-10-06 | 磁気特性の優れた方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02101120A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06116644A (ja) * | 1992-10-05 | 1994-04-26 | Nippon Steel Corp | 高磁束密度方向性電磁鋼板の製造方法 |
| WO1998046802A1 (en) * | 1997-04-16 | 1998-10-22 | Acciai Speciali Terni S.P.A. | New process for the production of grain oriented electrical steel from thin slabs |
| JP2006322469A (ja) * | 2005-05-17 | 2006-11-30 | Kenwood Corp | ねじによる部材締着部の防水構造 |
| JP2011190485A (ja) * | 2010-03-12 | 2011-09-29 | Jfe Steel Corp | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
-
1988
- 1988-10-06 JP JP25090688A patent/JPH02101120A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06116644A (ja) * | 1992-10-05 | 1994-04-26 | Nippon Steel Corp | 高磁束密度方向性電磁鋼板の製造方法 |
| WO1998046802A1 (en) * | 1997-04-16 | 1998-10-22 | Acciai Speciali Terni S.P.A. | New process for the production of grain oriented electrical steel from thin slabs |
| JP2006322469A (ja) * | 2005-05-17 | 2006-11-30 | Kenwood Corp | ねじによる部材締着部の防水構造 |
| US7740433B2 (en) | 2005-05-17 | 2010-06-22 | Kabushiki Kaisha Kenwood | Waterproof structure for portion where members are tightened with screw |
| JP2011190485A (ja) * | 2010-03-12 | 2011-09-29 | Jfe Steel Corp | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
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