JPH01502471A - 直列／並列接続発光光―電子部品を使用する光ファイバ供給回路網 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 直列／並列接続発光光−電子部品を 使用する光フアイバ供給回路網 本発明は、概して光フアイバ共同供給、特にレーザダイオードを使用する位相ア レイアンテナ用の共同供給回路網に関ＲＦ／マイクロウェーブＭＭＷ信号用の共 同供給回路網は、通常ウェーブガイドまたはマイクロストリップを使用して実現 される。このような分配回路網は重くて大型であるため、特に航空レーダ装置に おける位相アレイアンテナ用の共同供給回路網には望ましくない。光フアイバ技 術は重さおよび大きさを著しく減少させるものである。

レーザダイオードを使用する光フアイバ技術は、毛髪のようなファイバが非常に 広い帯域幅を処理することができるため、位相アレイアンテナ用の共同回路網を 提供するうえで非常に望ましい。しかしながら第１Ｏ図および第１１図に示され た光フアイバ分配網を実現する２つの通常の方法には欠点がある。第１Ｏ図にお いてエクサイタからのＲＦ電力が（ウィルキンソン電力デバイダのような）ＲＦ 電力デバイダによって多数のチャンネルに分割される。各チャンネルはそれぞれ レーザダイオードインピーダンスに整合するインピーダンスであるべきである。

この方法の欠点は、ＲＦ電力デバイダおよび（ａ）要求される広帯域のインピー ダンス整合およびウィルキンソンデバイダのために電力が非効率的であり、（ｂ ）重くて、大型であり、 （ｃ）帯域幅に制限があることである。

ＲＦ動力源は、構造上の非能率性を克服する高い電力を持たなくてはならない。

既知の利用可能なウィルキンソン電力デバイダの帯域幅は、本発明による帯域幅 よりも狭い。

第１１図において光信号は、ＲＦ電力を分割する第１Ｏ図の構造とは対照的に多 数のチャンネルに分割される。第１１図の方法は光信号の分割に関するものなの で、非常に高い出力の光源が必要である。マイクロウェーブ周波数応答による高 電力固体レーザダイオードは現在は利用できるものがない。またこのシステムは ＲＦ分割の各供給に対する損失が平方関係で増加するため、レーザダイオードに 整合する抵抗性インピーダンスが要求される広帯域動作にとって非効率的である 。

積重ねアレイレーザダイオードは、マルチへテロ構造を使用する半導体集積回路 状の直列のレーザダイオードで構成される。このような積重ねアレイは、各装置 からの補償を合計することにより光パルス出力を増加するために使用される。

通常の積重ねアレイは、アレイ中の最低部のレーザダイオードを除く全てのダイ オードの低い熱沈めに関連した熱問題のために、約１％以下の可変的な低いデユ ーティサイクルで動作されることができるだけである。したがり−てこのような 積重ねアレイダイオードによって発生される平均出力は非常に低い。さらに通常 の積重ねアレイは一般的に利用できず、これまでに共同供給回路網１巳おいて使 用されたことがないし、その使用を考えられたこともない。これはアレイが例え ばアンテナアレイ素子に結合されている複数の光ファイバに対して信号を分配せ ず、概して伝送回路のＲＦインピーダンスに整合しないためである。

したがって光フアイバ技術およびレーザダイオード技術で行なわれた進歩にもか かわらず、広い帯域幅および光フアイバ部品の軽減された重ｆｉｌ／容積を利用 する位相アレイアンテナのようなマイクロウェーブ装置に光エネルギを分配する 共同供給光−電子回路網を実現する手段がなかった。

発明の要約 本発明は、レーザダイオードおよび光フアイバ技術を組合わせて共同供給回路網 を生成するものである。本発明は、通常のウェーブガイドおよびマイクロストリ ップ分配回路網に関連した容積および重量の問題を克服する。同時に本発明は、 位相アンテナアレイ装置に対してほぼ０乃至１２ＧＨｚの非常に広い伝達帯域幅 をもたらす。アナログおよびデジタルの両信号が、同一のファイバで送信される ことができる。

本発明によると複数のレーザダイオードは直列に接続され、各ダイオードは２つ の光ファイバに接続するための２つの個別の光ポートを備えている。順方向にバ イアスされたレーザダイオードが低い抵抗（典型的に３オーム）を有するので複 数のレーザダイオードは駆動源のインピーダンス（典型的に５０オーム）と整合 するように直列接続されている。さらにレーザアレイに対する入力容量はレーザ ダイオードの直列接続によって減少され、非常に広い帯域幅での動作が可能にな る。

レーザダイオード分配アレイ中への入力ＶＳＷＲは、インピーダンス整合回路を 使用せずに伝送帯域全体に対して低い利点がある。大型のアンテナアレイを供給 するために複数の直列接続されたレーザのストリングが並列に接続される。この 方法において光ポートの数は著しく増加され、ＲＦインピーダンスは適切に整合 されたままである。

各レーザダイオードまたはレーザチップは、それぞれ熱沈めされることが好まし く、それは通常の半導体集積回路状の積重ねアレイに関係する熱問題を回避する ためである。したがって本発明は、高出力パルスを発生するために通常行われる 低いデユーティサイクルでパルスされる代わりに光連続波（ＣＷ）の態様で動作 することができる。

一般に本発明によって供給されることができる素子の数は、２Ｎ、２　Ｎしであ り、ＮＰは直列接続レーザの並列ブランチの数であり、ＮＬは単一の直列ストリ ングに接続されたレーザダイオードの最適数である。レーザダイオードチップは 、（約０．０１０インチ）の小型で製造されることができる。ダイオードは物理 的に互いに接近して設けられてもよいため分配回路網は小さくなり、したがって 大型構造に容易に適用できる同一素子の使用に適する。本発明は、これら上記の 全ての有効性によって能動位相アレイ送信装置を使用するレーダ等の精巧なＲＦ 分配システムにおいて使用されてもよい。

本発明、その目的およびその有効性をより完全に理解するために、以下の説明お よび添付図面を参照する必要がある。

図面の簡単な説明 第１Ａ図は、各ブランチにおいてＮＰの直列接続レーザダイオードモジュールを 有するＮＰの並列ブランチから成る本発明を示す概略図であり、各モジュールは ＮＬの直列接続レーザダイオードを有し、 第１Ｂ図は単一の直列ストリングを示す本発明を物理的に実現した概略図であり 、 第１Ｃ図は並列接続ストリングを示す本発明を物理的に実現した概略図であり、 第１Ｄ図は各ブランチにおいてＮｓの直列接続レーザダイオードを有するＮＰの 並列ブランチから成る本発明を示した概略図である。光エネルギは各レーザの前 後の平面から２つの光フアイバ中に結合される。

第２Ａ図はＤＣ（ω−０）でのレーザダイオードの等価回路を示し、 第２Ｂ図は本発明の実行に使用可能なレーザダイオードのＲＦ等価回路モデルを 示し、 第２Ｃ図は高周波数限界（ω−ｏｃ）におけるレーザダイオードの等価回路モデ ルを示し、 第３Ａ図は１つの並列ブランチ（Ｎｐ＝１）においてＮｓの直列接続レーザを有 する本発明による回路構造を示し、第３Ｂ図は、Ｎｓ　＝７．８．９およびＮｐ −１に対して接続ワイヤインダクタンスであるＬＢがゼロに設定され、Ｎｓ−８ が最も平坦な特性を与えている第３Ａ図の回路構造の周波数に対する反射損失を 示すグラフであり、第４Ａ図は、付加された接続ワイヤインダクタンスを有する 第３Ａ図と同様の本発明による回路構造を示し、第４Ｂ図は、接続ワイヤインダ クタンスであるＬＢの効果を示す、Ｎｓ−８およびＮＰ−１である第４Ａ図の回 路構造の周波数に対する反射損失を示すグラフであり、第５Ａ図は本発明による 回路構造の概略図であり、第５Ｂ図は、ＮＬ−，８、Ｎｐ−１およびＬＢ　＝０ ．０５ｎ　Ｈである第５Ａ図の回路構造の周波数に対する反射損失およびリンク 損失を示すグラフであり、フォトダイヤオード検出装置は周波数に対して平坦な 特性を有すると仮定されており、第６Ａ図は、整合回路と整合された単一のダイ オードおよび本発明による回路構造を示し、 第６Ｂ図は、損失なしの整合回路により５０オームに整合された単一のダイオー ドの周波数に対する反射損失特性と、第６Ａ図に示されている直列の８レーザダ イオードの応答特性との比較を示すグラフであり、８ダイオ一ド直列アレイは広 い周波数帯域にわたってより高い反射損失を与えている。

第７Ａ図は単一の整合ダイオードおよび本発明による回路構造を示す概略図であ り、 第７Ｂ図は、本発明により直列に接続された８レーザダイオードの伝送帯域幅と 第７Ａ図に示された単一整合ダイオードの伝送帯域幅とを比較したグラフであり 、直列アレイの３ｄＢ伝送帯域幅はＤＣとの応答と共に広くなり、第８Ａ図は、 各ブランチにおいて１６個のレーザダイオードを有す゛る２つの並列ブランチの 概略図であり、第８Ｂ図は第８Ａ図の１６個のレーザダイオードの２つの並列ブ ランチの応答を示すグラフであり、３ｄＢ帯域幅および反射損失は第２の並列ブ ランチを付加することによ２て変化されない。

第９図は各並列ブランチに対して別々のバイアス電源を有する本発明を示し、 第１Ｏ図は、従来技術による光フアイバ分配回路網を示し、第１１図は他の従来 技術による光フアイバ分配回路網を示す。

実施例の説明 本発明の基礎は、第１Ａ図乃至第１Ｄ図において示されている。第１Ａ図乃至第 １Ｄ図は供給エネルギ源を示し、この場合はＲＦ供給電源１０が５０オームの特 性インピーダンスを典型的に有している。しかしながら供給電源は、ＲＦマイク ロ波、ミリメータ波パルス変調光、装置に依存するレーザダイオードへの供給エ ネルギに適したデジタルまたは別のエネルギであってもよいことが理解される。

ＲＦ電源１ｏは、互いに接続された複数のレーザダイオード１２を駆動する。レ ーザダイオードの直列接続ストリング１４のＮＰの並列ブランチが存在し、各直 列ストリングはＮｓ−ＮＬ−ＮＰダイオードを有する。ＮＬは直列接続されたダ イオードの１つのストリングに対して最も適したレーザダイオードの数であり、 使用される特定のレーザダイオードにより定められる。ＮＬは典型的な高周波レ ーザダイオードに対して以下決定される。第１Ｄ図は、また２つの最適ファイバ １６および１８は、各レーザダイオードから、すなわち一方が前面からのファイ バであり、他特表平ｘ−ｓｏ：ｚ４−，１（４） 方のダイオードは背面から供給されることを示す。第１Ｂ図および第１Ｃ図にお いて、示されているのは一面だけであり、したがって各ダイオードに対してただ １つのファイバ１６が示されている。インダクタ２２によってＲＦ回路から絶縁 されているＤＣ定電源２０は、レーザダイオードをバイアスするために使用され る。キャパシタ２１は電源ＩＯをＤＣバイアスから絶縁している。キャパシタ２ １およびインダクタ２２は、それぞれ任意のバイパスフィルタおよびローパスフ ァイルタにより各々置換されてもよい。第１Ａ図乃至第１Ｄ図において装置が全 て同一ならば、各装置を流れている電流の大きさは同じである。第９図に示され ているように、整合されていないレーザダイオードまたは任意の故障による電流 の流れの不均衡を防ぐため、各並列ブランチに対し別々のバイアスが使用されて もよい。レーザダイオード１２は、直列相互接続２８を使用して互いに接続され ており、その接続２８は金のリボンから製造されてもよいし、もしくはモノリシ ック製造技術による場合には付着された金属から製造されてもよい。ダイオード は、Ｂｅ　Ｏ，Ｂ□　Ｎまたはアルミナのような低い熱インピーダンスを有する ことが好ましい電気的に絶縁された熱沈め３０上に設けられる。接地ストラップ ３２は、ストリング１４における最後のダイオードの周囲を包んでそれを金属接 地平面３４に接続している。ストラップ３２は金リボンから製造されてもよく、 金属接地平面は金、銅または他の適切な金属から製造されてもよい。ＲＦ電源Ｉ Ｏに対する接続は、図示されているようにマイクロストリップ伝送ラインとして 好ましくシステムインピーダンスに接続されているＲＦ接続ストリップ３６によ って行われている。第１Ｃ図を参照すると、熱沈め３０に設けられた個々のスト リング１４が示されている。

各ストリング１４を含む個別のレーザダイオードの数は使用される並列ブランチ の数によって定められることが理解される。これは第１Ａ図に示されている。Ｎ Ｌと記された各ボックスは、（以下において定められる最適の数の）複数のレー ザダイオードを含む。説明のためにＮＬと記された各ボックスは、８つの直列接 続されたレーザダイオードを含むと見なされることができる。本発明が単一の直 列ストリングを使用して実現されるなら、１つのブロックＮＬが使用される。２ つの直列ストリングが使用されるならば、各ストリングは２つのブロックＮＬを 含む。一般的なＮＰの並列ブランチにおいて、各ストリングは数ＮＰのブロック ＮＬを含む。この方法において直列／並列レーザダイオードはＲＦ電源１ｏの特 性インピーダンスに適切に整合される。

本発明は、その動作を明示してダイオードＮＬの最も適した数を決定するコンピ ュータにより一般的な場合における分析を実行されてもよい。分析は最初に単一 の並列ブランチ（Ｎｐ＝１）または１つの直列ストリング１４を検討することに より始まる。Ｓパラメータ測定値から発展された等価回路モデルは、典型的な高 速レーザダイオードに対して第２Ａ図乃至第２Ｃ図に示されている。レーザダイ オードは、例えばオーチル社のＬ　Ｄ　Ｓ　１０レーザダイオードを使用して実 現されてもよい。

適切なＮ、の選択は直列接続されたＮｓのレーザダイオードの周波数に対する反 射損失を決定することによって開始する。第３Ｂ図は、０から１８ＧＨｚの周波 数範囲におけるＮｓ−７，８，９に対するこの分析の結果を示す。この分析から 定められた最適な装置の数はＮｓ−ＮＬ−８であり、これは周波数の関数として 約１７ｄＢの平坦な反射損失となる。高低の周波数限界における反射損失は以下 のように計算される；反射損失−一２０　ｌｏｇ　［ρ］ ここにおいて、 ρ−（ＲＮ　Ｒｏ　）　／　（ＲＮ　＋　ＲＯ）ＲＯは電源インピーダンス（５ ０オーム）である。ＲＮは直列接続されたＮｓのレーザのインピーダンスである 。動作の周波数がゼロに接近するにつれて、ダイオード容量ＣＬはオーブン回路 として表わされ、したがって、ＲＮ　−Ｎｓ　（ＲＣ十ＲＬ　） 高周波数限界において、ＣＬは短絡回路として表わされ、したがって、 ＲＮ　−Ｎｓ　［Ｒｃ　＋Ｒ５ＲＬ　／　（Ｒ５＋ＲＬ　）　］これらの式を使 用して計算された反射損失、Ｎ５＝８に対する高低周波数限界はそれぞれ１８ｄ Ｂおよび１６ｄＢである。

これは第３Ａ図および第３Ｂ図のコンピュータ解析と一致する。高周波数におい て直列の８つのレーザは、３８゜８オームのインピーダンスを有し、低周波数に おけるそれらのインピーダンスは６８．８オームである。したがってＮ５＝８が 、オーチルＬ　Ｄ　Ｓ　１０レーザダイオード用の単一のストリングにおいて最 適の直列レーザダイオードの数である。

実際、接続ワイヤまたはリボンと関連されている有限の直列インダクタンスＬＢ はレーザダイオードの間の接続を考慮して解析に含まれなくてはならない。第４ Ａ図および第４Ｂ図は、直列の８つのレーザに対するインピーダンス整合でのこ のインダクタンスの効果を示している。接続ワイヤのインダクタンスは、０．０ ５ｎ　Ｈ以下でなくてはならない。このインダクタンスの値を有する典型的な接 続ワイヤは直径が約０．７ミルであり、その長さは約４．５ミルであってもよい 。その代りとして７．５ミルの長さを持つ２つの並列接続ワイヤが０．０５ｎ　 Ｈインダクタンスを実現するために使用されてもよい。

厚いリボンコンダクタが代わりに使用されてもよい。一般的に互いに直列接続し た接続ワイヤインダクタンスを最少にす適切な熱発散のために十分な空間が考慮 されければならない。

上記に加えて、レーザの能動抵抗ＲＬへの電流の流れを最大にすることにも注意 すべきである。第２Ｂ図の等価回路から高い周波数でほとんどのレーザ電流がＣ Ｌを通じてシャントされ、光エネルギを発生しない。第５Ａ図および第５Ｂ図は 、８つのダイオードアレイにおける１６個の光フアイバ供給の１つに対するリン ク損失および反射損失を示す。０．０５ｎ　Ｈの接続ワイヤインダクタンスおよ び平坦応答を有するフォトダイオードが考えられる。３ｄＢの帯域幅は約１２Ｇ Ｈｚであり、これは第７Ａ図および第７Ｂ図に示されるように損失なしに単一の ダイオードと整合して達成されることができるものよりかなり広い。第７Ｂ図に おいてリンク損失は単一のダイオードに対して低いが、これは電力源から供給さ れる電力が直列接続されたダイオードによるように分割されないためである。例 えば直列接続された８つのダイオードの場合、各ダイオードは駆動源からおよそ １／８の利用可能電力を与えられる。したがって単一の接合ダイオードの帯域内 リンク損失は、直列接続された８つのレーザのリンク損失よりも約９ｄＢ低くな る。しかしながら単一レーザと整合する従来技術の方法において第１１図に示さ れるように、光エネルギは共同供給をもたらすように分配されなくてはならない 。光エネルギ分配は、それぞれの供給に対するＲＦ分配損失が平方されるるため に非常に非効率的である。第６Ａ図、第６Ｂ図、第７Ａ図および第７Ｂ図におい て、単一インピーダンス整合レーザに対する反射損失およびリンク損失が直列の ８つのダイオードのそれらと比較されている。要約すると第１１図の従来技術に よる方法は、非常に狭い帯域幅と非常に高い挿入損失を伴う。

同一のレーザダイオードによる場合、アレイにおいてダイオードからダイオード に分配される信号の位相は変化しない。

Ｎ５−ＮＬの直列接続レーザが良好な広帯域接合を行なうならば、Ｎ５−２ＮＬ のレーザと並列のＮ５−２ＮＬのレーザダイオードもまた良好な整合を行なう。

さらにそれぞれがＮ５−３ＮＬレーザを有する並列の３つのブランチもまた良好 な広帯域整合を行う。したがって次の表が構成されることができる； ＮＰ　Ｎｓｗ　ＮＴ””　ＮＥ− ２２Ｎ　Ｌ　４　Ｎ　Ｌ　８　Ｎ　Ｌ ３　３ＮＬ　９ＮＬ　１８ＮＬ ４　４　ＮＬ　１６ＮＬ　３２Ｎし く注）Ｎｐ；並列ブランチの数 Ｎ５＝Ｎｐ　ＮＬ　：各ブランチにおける直列ダイオードの中の３つ Ｎ７　＝Ｎｐ　２ＮＬ　；ダイオードの合計数ＮＥ　−２Ｎｐ　２ＮＬ；スキム （計画）で供給された素子の合計数 ３２個の合計ダイオード（各ブランチにおいてＮ５＝１８）による２つの並列ブ ランチ（ＮＰ−２）の場合がコンピュータによって分析され、その結果が第８Ａ 図および第８Ｂ図に示されている。周波数に対する反射損失曲線は８つのダイオ ードに対する場合とほぼ同じであり、リンク損失曲線の３ｄＢ帯域幅もまた１２ ＧＨｚにおいて不変である。供給電力が複数のレーザの間において分割されるた め、３２個のダイオードスキムにおけるリンク損失は８つのダイオードスキムに 対するリンク損失よりも６ｄＢ分増加する。

本発明を実行する場合、接続ワイヤインダクタンスを最少にするように注意すべ きであり、０．０５ｎＨ以下が好ましい。

またレーザダイオードは、はぼ同じしきい電流を有するように選択されるべきで ある。

共同供給システムは、数百のモジュールの素子から成る大型のアンテナアレイを 供給するために使用されることができる。マイクロ波アナログ信号と同様に高速 デジタル信号を分配できるこのスキムにより、非常に広い帯域幅を実現すること ができる。したがって回路網は、各能動アレイモジュールにおいて位相シフタま たは減衰器を設定するようにデジタル制御信号を送信し、さらにマイクロ波送信 信号を分配することができる。能動素子位相アレイ航空レーダシステムを一般的 に説明するために、エリ・ブルックナーによる文献典型的に共同供給は、供給構 造において実行される多重信号パスに対して位相および振幅を厳密に制御するこ とが必要である。これを達成するために直列レーザ配列により各ファイバ上に放 射される光エネルギの厳密な制御が必要となる。

制御を必要とする領域は、レーザ実行特性の整合を含む。これはモノリシック半 導体構造の直列接続レーザ製品で同じ生産ロットから装置を選択するか、もしく は正確で再現可能な製造技術を開発することによって達成されると考えられる。

本発明はここでは好ましい実施例と共に説明されているが、請求の範囲に記載さ れた発明の技術的範囲から逸脱することなく修正および変更が可能であることが 理解されるであろう。

従来技術 従来技術 国際調査報告 −一１１＠−ムｌ１ｔｋ・電１−一・　ＰＣＴ／ｌ’ｓ　８７１０３２０６国際 調査報告 ＵＳ　８７０３２０６ ＳＡ　２０２８８

Claims (26)

【特許請求の範囲】
1. （１）供給エネルギを供給する手段と、供給エネルギを供給する前記手段に接続 されている前記供給エネルギを光エネルギに変換する直列接続発光光−電子部品 の第１のストリングと、 その１つが前記光−電子部品の１つに光学的に接続されている複数の光ファイバ ケーブルとを含み、これら光ファイバケーブルが光エネルギを分配する供給回路 網を構成している光ファイバ供給回路網。
2. （２）前記供給エネルギは、連続波エネルギである請求項１記載の供給回路網。
3. （３）前記供給エネルギは、パルスエネルギである請求項１記載の供給回路網。
4. （４）供給エネルギを供給する前記手段は特性インピーダンスを有し、前記光− 電子部品の数は前記特性インピーダンスと実質的に整合するように選択される請 求項１記載の供給回路網。
5. （５）供給エネルギを供給する前記手段は特性インピーダンスを有し、前記複数 の光−電子部品の数は動作周波数でほぼ前記特性インピーダンスと整合する請求 項１記載の供給回路網。
6. （６）前記光−電子部品は、直列接続レーザダイオードを含む請求項１記載の供 給回路網。
7. （７）複数の直列接続光−電子部品の他のストリングを含み、前記他のストリン グはそれぞれ前記第１のストリングと並列に接続され、前記ケーブルの１つは前 記他の光−電子部品の１つに光学的に結合されている請求項１記載の供給回路網 。
8. （８）前記ストリングはそれぞれ同数の直列接続レーザダイオードを有する請求 項７記載の供給回路網。
9. （９）前記ストリングは、１６個の直列接続レーザダイオードの２つの並列スト リングを含む請求項８記載の供給回路網。
10. （１０）前記光−電子部品は、それぞれ実質的に同じ電力を消費する請求項１記 載の供給回路網。
11. （１１）前記光−電子部品は、それぞれ熱発散のために基体に接続されている請 求項１記載の供給回路網。
12. （１２）前記ダイオードをバイアスするＤＣ電源を含み、このＤＣ電源は前記供 給エネルギ手段からそれ自体を絶縁する手段を有する請求項６記載の供給回路網 。
13. （１３）各ダイオードは、２つの光ファイバケーブルに光学的に結合されている 請求項６記載の供給回路網。
14. （１４）各ダイオードは２つの光エネルギ放出面を有し、前記放出面はそれぞれ 前記光ファイバケーブルの１つと光学的に結合されている請求項６記載の供給回 路網。
15. （１５）前記供給エネルギはＲＦ、デジタル、ミリメータ波、またはマイクロ波 である請求項１記載の供給回路網。
16. （１６）光ファイバ部品の回路網を使用する受光素子に光信号を分配する方法に おいて、 （ａ）光回路網を形成するように選択的に光ファイバに接続される複数の発光光 −電子部品を相互接続し、（ｂ）特性インピーダンスを有するエネルギから前記 回路網にエネルギを供給し、前記回路網のインピーダンスは前記エネルギのイン ピーダンスと実質的に整合させ、（ｃ）光出力信号を前記光ファイバからの前記 受信素子に分配することを含む方法。
17. （１７）回路網はＮＬ個の実質的に同一の直列接続発光光−電子部品のストリン グを含み、ＮＬの数は回路網インピーダンスを所望の帯域幅にわってエネルギイ ンピーダンスに整合するように選択されている請求項１６記載の方法。
18. （１８）回路網は部品の複数のＮｐの並列ストリングを含む請求項１６記載の方 法。
19. （１９）前記Ｎｐの並列ストリングはそれぞれ同数の部品を有する請求項１８記 載の方法。
20. （２０）前記Ｎｐの並列ストリングはそれぞれＮｐ×ＮＬ個の部品を有する請求 項１８記載の方法。
21. （２１）前記部品は、レーザダイオードまたは発光ダイオード（ＬＥＤ）である 請求項１６記載の方法。
22. （２２）直列接続レーザダイオードの１つ以上のストリングにエネルギを供給し 、各ダイオードは前記供給エネルギを光エネルギに変換し、 前記各ダイオードの１つ以上の発光面からの前記光エネルギを供給し、 前記光エネルギを複数の光ファイバケーブルを通して伝送し、各ケーブルは前記 発光面の１つに結合され、前記光エネルギをアンテナアレイの個々のポートに分 配するために前記光ファイバケーブルを使用するステップを含むアレイアンテナ にエネルギを分配する方法。
23. （２３）１つ以上の前記光ファイバケーブルの長さを変化し、それによってその ケーブルにおいて伝送された光エネルギの位相を変えるステップを含む請求項２ ２記載の方法。
24. （２４）供給エネルギが供給するステップは、直列接続されたレーザダイオード の複数の並列ストリングに供給エネルギを供給することを含む請求項２２記載の 方法。
25. （２５）供給エネルギ源のインピーダンスに整合させるために前記直列接続レー ザダイオードの数を選択するステップを含む請求項２２記載の方法。
26. （２６）前記直列ストリングに対する入力ＶＳＷＲを最少にするために前記直列 接続レーザダイオードの数を選択するステップを含む請求項２２記載の方法。