JPH0139860B2 - - Google Patents
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- JPH0139860B2 JPH0139860B2 JP59267076A JP26707684A JPH0139860B2 JP H0139860 B2 JPH0139860 B2 JP H0139860B2 JP 59267076 A JP59267076 A JP 59267076A JP 26707684 A JP26707684 A JP 26707684A JP H0139860 B2 JPH0139860 B2 JP H0139860B2
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Classifications
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/045—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds for horizontal casting
- B22D11/047—Means for joining tundish to mould
- B22D11/0475—Means for joining tundish to mould characterised by use of a break ring
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は連続鋳造を行なう設備に関する。[Detailed description of the invention] Industrial applications The present invention relates to equipment for continuous casting.
背景技術
第９図は、先行技術の連続鋳造設備１の簡略化
した断面図である。連続鋳造設備１は、溶融金属
である溶鋼２を加熱、貯溜するタンデイツシユ３
と、タンデイツシユ３に固定されたた液冷式のモ
ールドリング４とを含む。BACKGROUND ART FIG. 9 is a simplified cross-sectional view of a prior art continuous casting installation 1. The continuous casting equipment 1 includes a tundish 3 that heats and stores molten steel 2, which is molten metal.
and a liquid-cooled mold ring 4 fixed to the tundish 3.
タンデイツシユ３の内壁面には、耐火材５が設
けられる。またタンデイツシユ３には、誘導加熱
コイル（図示せず）などの加熱手段が設けられ
る。タンデイツシユ３の耐火材５に囲まれた貯溜
部６には、溶鋼２が貯溜され、前記加熱手段によ
つて溶融状態が維持される。 A refractory material 5 is provided on the inner wall surface of the tundish 3. Further, the tundish 3 is provided with heating means such as an induction heating coil (not shown). The molten steel 2 is stored in a storage portion 6 surrounded by the refractory material 5 of the tundish 3, and is maintained in a molten state by the heating means.
タンデイツシユ３のモールド４側には、タンデ
イツシユノズル７が設けられ、耐熱材料から成る
接合リング９を介してモールド４に密着される。
モールド４は、内筒であるモールド筒１０と、モ
ールド筒１０と同軸でモールド筒１０との間に空
間部１１を形成する外筒である水冷ジヤケツト１
２とを含む。水冷ジヤケツト１２には、冷却水を
注入する注入孔１３と、空間部１１を循環して昇
温された冷却水を排出する排出口１４とが設けら
れる。前記空間部１１には、仕切部材１５が設け
られる。仕切部材１５は、モールド筒１０と同軸
の直円筒部１６と、直円筒部１６の外周に周方向
に亘つて設けられる支持部材１７とを含む。 A tundish nozzle 7 is provided on the mold 4 side of the tundish 3, and is closely attached to the mold 4 via a bonding ring 9 made of a heat-resistant material.
The mold 4 includes a mold tube 10 that is an inner tube, and a water-cooled jacket 1 that is an outer tube that is coaxial with the mold tube 10 and forms a space 11 between the mold tube 10 and the mold tube 10 .
2. The water cooling jacket 12 is provided with an injection hole 13 for injecting cooling water, and an outlet 14 for discharging the cooling water that has circulated through the space 11 and has been heated. A partition member 15 is provided in the space 11 . The partition member 15 includes a right cylindrical portion 16 coaxial with the mold tube 10 and a support member 17 provided around the outer periphery of the right cylindrical portion 16 in the circumferential direction.
このモールド筒１０は、銅CUまたは銅合金か
ら形成される。銅合金には、クロム（Cr）銅、
ベリリウム（Be）銅、コバルト（Co）銅などが
用いられる。銅または銅合金は熱伝導率が高いの
で、溶鋼２が容易に冷却され、また溶鋼２との接
触によるモールド筒１０の温度上昇が抑制するこ
とができる。ここでモールド筒１０に使用される
材料の軟化温度は500℃以下であり、熱伝導率は
200〜300kcal／mh℃である。 This mold cylinder 10 is formed from copper CU or a copper alloy. Copper alloys include chromium (Cr) copper,
Beryllium (Be) copper, cobalt (Co) copper, etc. are used. Since copper or copper alloy has high thermal conductivity, the molten steel 2 can be easily cooled, and the temperature rise of the mold tube 10 due to contact with the molten steel 2 can be suppressed. Here, the softening temperature of the material used for the mold tube 10 is 500°C or less, and the thermal conductivity is
It is 200-300kcal/mh℃.
接続リング９のモールド４側の端部に固定さ
れ、かつモールド筒１０の内周面１０ａに固定さ
れて、ブレークリング１８が設けられる。ブレー
クリング１８は、たとえば窒化ホウ素（BN）、
窒化ケイ素（Si3N4）およびサイアロンなどの材
料から形成される。 A break ring 18 is provided fixed to the end of the connection ring 9 on the mold 4 side and fixed to the inner circumferential surface 10a of the mold cylinder 10. The break ring 18 is made of boron nitride (BN), for example.
Formed from materials such as silicon nitride (Si 3 N 4 ) and Sialon.
タンデイツシユ３内の溶鋼２は、タンデイツシ
ユノズル７および接合リング９の孔部７ａ，９ａ
を通過してモールド４に流入され、冷却成型され
つつ、外部に引出される。このとき引出される鋳
片１９は、鋳片１９を挾んで設けられるピンチロ
ーラ２０によつて、第９図の矢符Ｃ１方向に引抜
かれる。 The molten steel 2 in the tundish 3 flows through the tundish nozzle 7 and the holes 7a, 9a of the joining ring 9.
It flows into the mold 4, is cooled and molded, and is drawn out. The slab 19 pulled out at this time is pulled out in the direction of arrow C1 in FIG. 9 by pinch rollers 20 provided to pinch the slab 19.
第１０図は、第９図のピンチローラ２０が間欠
駆動する状態を示すグラフである。ピンチローラ
２０は間欠的に前進、停止、後退、停止の動作を
順次鋳片１９に行なわせ、鋳片１９を矢符Ｃ１方
向に引抜くようにされる。ピンチローラ２０は、
前述のように間欠駆動され、鋳片１９を断続的な
動作で取出すようにされている。 FIG. 10 is a graph showing a state in which the pinch roller 20 of FIG. 9 is driven intermittently. The pinch roller 20 intermittently moves the slab 19 forward, stops, retreats, and stops in sequence, and pulls out the slab 19 in the direction of arrow C1. The pinch roller 20 is
As described above, it is driven intermittently to take out the slab 19 intermittently.
第１１図は、第９図のタンデイツシユノズル７
付近の拡大断面図であり、第１２図は鋳片１９の
一部分の斜視図であり、第１３図は第１２図の切
断面線−から見た断面図である。前述し
たように、鋳片１９を引抜くピンチローラ２０
は、間欠駆動される。したがつて第１０図の時刻
t0において第９図示のような形状に冷却され、凝
固した凝固シエル２１は、第１０図の時刻t1にお
いて移動し、第１１図１の状態になる。 Figure 11 shows the tundish nozzle 7 of Figure 9.
12 is a perspective view of a portion of the slab 19, and FIG. 13 is a sectional view taken along the cutting plane line - in FIG. 12. As mentioned above, the pinch roller 20 that pulls out the slab 19
is driven intermittently. Therefore, the time in Figure 10
The solidified shell 21, which is cooled and solidified into the shape shown in FIG. 9 at t0, moves at time t1 in FIG. 10 and becomes the state shown in FIG. 11.
次にタンデイツシユノズル７から新たな溶鋼２
が供給され、凝固シエル２１の接合リング９側の
端部２１ａと溶着する。一方で新たに供給された
溶鋼２の外周部付近は、ブレークリング１８のモ
ールド筒１０側の壁面１８ａ、およびモールド筒
１０によつて冷却されて、第１１図２の領域b1
のように凝固するようになる。凝固シエル２１の
部分ｂ１は、モールド筒１０によつてさらに冷却
される。こうして凝固シエル２１は第９図の矢符
Ｃ１方向に移動するに従い、モールド筒１０の内
周面１０ａによつて次第に冷却され、その各部分
の厚みが次第に厚くなつてゆくことになる。 Next, new molten steel 2 is added from the tandate nozzle 7.
is supplied and welded to the end 21a of the solidified shell 21 on the joining ring 9 side. On the other hand, the vicinity of the outer periphery of the newly supplied molten steel 2 is cooled by the wall surface 18a of the break ring 18 on the side of the mold cylinder 10 and the mold cylinder 10, and is cooled to the area b1 in FIG.
It starts to solidify like this. The portion b1 of the solidified shell 21 is further cooled by the mold tube 10. In this way, as the solidified shell 21 moves in the direction of arrow C1 in FIG. 9, it is gradually cooled by the inner circumferential surface 10a of the mold cylinder 10, and the thickness of each part thereof becomes gradually thicker.
ここで前述したように、ブレークリング１８
は、液冷されているモールド筒１０に接触してお
り、ブレークリング１８の壁面１８ａはきわめて
冷却されやすい構造となつている。 As mentioned earlier here, the brake ring 18
is in contact with the liquid-cooled mold cylinder 10, and the wall surface 18a of the break ring 18 has a structure that is extremely easily cooled.
前述のとおり、タンデイツシユノズル７から新
たな溶鋼２が供給され、凝固シエル２１の接合リ
ング９側の端部２１ａと溶着するが、これが不十
分な場合には、いわゆるウイツトネスマーククラ
ツクが、鋳片１９の外周面の周方向に亘つて形成
されることになる。 As mentioned above, new molten steel 2 is supplied from the tandate nozzle 7 and welded to the end 21a of the solidification shell 21 on the side of the joining ring 9, but if this is insufficient, a so-called witness mark crack occurs. , are formed along the circumferential direction of the outer peripheral surface of the slab 19.
このウイツトネスマーククラツクの発生過程を
説明する。第１１図３を参照して、凝固シエル２
１の接続リング９側の端部２１ａの部分ｌ１は、
新たに供給された溶鋼２によつて再溶解される。
この溶鋼２は、仮想線２２で示される部分が凝固
を始め、その厚みを厚くしてゆく。このとき新た
に供給された溶鋼２の温度が低い場合や、溶鋼２
がブレークリング１８およびモールド筒１０のブ
レークリング１８付近などによつて、過剰に冷却
されて凝固シエル２１の厚みが厚過ぎた場合、前
部端部２１ａの残余の部分ｌ２が再溶解しなくな
つてしまう。このような場合、引抜かれた鋳片１
９の表面に、周方向に沿つて第１２図に図示され
るウイツトネスマーククラツク２３が形成され
る。前記部分ｌ１の再溶解の程度が低い程、第１
３図示のウイツトネスマーククラツクの深さｄの
値が大きくなる。 The process by which this witness mark crack occurs will be explained. With reference to FIG. 11 3, solidified shell 2
The portion l1 of the end 21a on the connection ring 9 side of 1 is:
It is remelted with newly supplied molten steel 2.
This molten steel 2 begins to solidify in the portion indicated by the imaginary line 22, and its thickness increases. At this time, if the temperature of the newly supplied molten steel 2 is low, or if the molten steel 2
If the solidified shell 21 becomes too thick due to excessive cooling due to the break ring 18 and the vicinity of the break ring 18 of the mold cylinder 10, the remaining portion l2 of the front end 21a will not be remelted. I end up. In such a case, the drawn slab 1
Witness mark cracks 23 shown in FIG. 12 are formed along the circumferential direction on the surface of 9. As shown in FIG. The lower the degree of re-dissolution of the portion l1, the lower the
3. The value of the depth d of the witness mark crack shown in FIG. 3 increases.
このようなウイツトネスマーククラツク２３を
もつ鋳片１９は、後工程の圧延や鋳造時等の表面
欠陥の発生原因となりやすいという問題点があつ
た。 The slab 19 having such a width mark crack 23 has a problem in that it is likely to cause surface defects during subsequent rolling or casting processes.
発明が解決しようとする問題点
本発明は、上述の問題点を解決し、鋳造された
金属の表面欠陥などの発生を防ぐことのできる連
続鋳造設備を提供することを目的とする。Problems to be Solved by the Invention The present invention aims to solve the above-mentioned problems and provide continuous casting equipment that can prevent the occurrence of surface defects in cast metal.
問題点を解決するための手段
本発明は、タンデイツシユのタンデイツシユノ
ズルからの溶融金属が流入され、液冷されるモー
ルドを設けた連続鋳造設備において、
前記モールドは、
溶融金属に接触し、かつ凝固開始位置付近に配
置されたモールドリングと、
モールドリングを経た金属が接触するモールド
筒とを含み、
前記モールドリングは、耐熱性を有し、かつモ
ールド筒よりも熱伝導率の小さい材料から形成さ
れ、
モールドリングとタンデイツシユノズルとの間
に、ブレークリングが設けられていることを特徴
とする連続鋳造設備である。Means for Solving the Problems The present invention provides continuous casting equipment including a mold into which molten metal from a tundish nozzle of a tundish flows and is liquid-cooled, the mold being in contact with the molten metal, and The mold ring includes a mold ring disposed near a solidification start position and a mold tube with which the metal that has passed through the mold ring comes into contact, and the mold ring is made of a material that is heat resistant and has a lower thermal conductivity than the mold tube. This continuous casting equipment is characterized in that a break ring is provided between the mold ring and the tandate nozzle.
作 用
タンデイツシユ内の溶融金属は、液冷されてい
るモールド内に流入される。モールドの内部にお
いては、モールドとモールド内を通過する溶融金
属とが接触しており、したがつてモールド内の溶
融金属は、その外周部から冷却、凝固されてゆ
く。ここでモールドが溶融金属と接触する部分の
タンデイツシユ側の端部付近に、モールドの軸線
まわりにモールドリングを設けた。このモールド
リングは、前記モールドの溶融金属と接触してい
る部分を形成する材料と比較して、熱伝導率の低
い材料から形成される。したがつてタンデイツシ
ユからモールド内に流入された溶融金属や、むや
みに急速に冷却されることが防がれ、緩冷却され
ることができる。モールドリングとタンデイツシ
ユノズルとの間にブレークリングが設けられるの
で、凝固シエルの形成は安定しており、高速鋳造
が可能であり、ブレークリングの端面とモールド
リングの円周面からの冷却が制御することがで
き、表面欠陥を少なくすることができる。Function The molten metal in the tundish flows into the liquid-cooled mold. Inside the mold, the mold and the molten metal passing through the mold are in contact with each other, so that the molten metal inside the mold is cooled and solidified starting from its outer periphery. Here, a mold ring was provided around the axis of the mold near the end of the tundish side where the mold came into contact with the molten metal. The mold ring is formed from a material that has a low thermal conductivity compared to the material that forms the portion of the mold that is in contact with the molten metal. Therefore, the molten metal flowing into the mold from the tundish can be prevented from being cooled too quickly and can be cooled slowly. Since the break ring is provided between the mold ring and the tandate nozzle, the formation of the solidified shell is stable, high-speed casting is possible, and cooling from the end surface of the break ring and the circumferential surface of the mold ring is prevented. control, and surface defects can be reduced.
実施例
第１図は、本発明の一実施例の連続鋳造設備３
０の簡略化した断面図である。連続鋳造設備３０
のタンデイツシユ３１の内壁面には、たとえばア
ルミナ、マグネシアなどの耐熱性材料から成る耐
火壁３２が設けられる。この耐火壁３２によつて
囲まれるタンデイツシユ３１内の貯溜部３３に、
溶鋼３４が貯溜される。Embodiment FIG. 1 shows continuous casting equipment 3 according to an embodiment of the present invention.
0 is a simplified cross-sectional view of FIG. Continuous casting equipment 30
A fireproof wall 32 made of a heat-resistant material such as alumina or magnesia is provided on the inner wall surface of the tundish 31. In the storage section 33 in the tundish 31 surrounded by this fireproof wall 32,
Molten steel 34 is stored.
タンデイツシユ３１の底部３６付近には、溶鋼
３４を取出すために、耐火性材料から成るタンデ
イツシユノズル３７が、貯溜部３３とタンデイツ
シユ３１の外部とを貫通して設けられる。タンデ
イツシユノズル３７の外方端部３７ａには、フロ
ントリング３８および接続リング３９が、この順
序にそれぞれ固定されて設けられる。この前記接
続リング３９と固定されて、モールド４０が設け
られる。 A tundish nozzle 37 made of a refractory material is provided near the bottom 36 of the tundish 31 so as to penetrate through the reservoir 33 and the outside of the tundish 31 in order to take out the molten steel 34. A front ring 38 and a connecting ring 39 are fixed to the outer end 37a of the tundish nozzle 37 in this order. A mold 40 is provided fixed to the connection ring 39.
第１図のような構成を有するモールド４０のモ
ールド筒４１はタンデイツシユ３１側の端部付近
は、第１図示のように、モールド筒４１の軸線ま
わりに凹所４９が形成される。この凹所４９にモ
ールドリング５０が圧入固定される。 As shown in FIG. 1, a recess 49 is formed around the axis of the mold tube 41 of the mold 40 having the structure shown in FIG. 1 near the end on the tundish 31 side. A mold ring 50 is press-fitted into this recess 49 and fixed.
このモールドリング５０の内周面５０ａは、前
記モールド筒４１の内周面４１ａと一体的に平滑
な内周面を形成するようにされる。すなわちモー
ルド筒４１とモールドリング５０とは、モールド
壁５１を構成する。 The inner circumferential surface 50a of this mold ring 50 is configured to integrally form a smooth inner circumferential surface with the inner circumferential surface 41a of the mold cylinder 41. That is, the mold tube 41 and the mold ring 50 constitute a mold wall 51.
このモールドリング５０のタンデイツシユ３１
側の端部付近の内周面には、タンデイツシユ３１
側になるに従つて、内のり径が増大する円錐面５
０ｂが形成される。またモールドリング５０は、
その軸線方向に一様な外径を有し、その軸線方向
の長さＬ１は、後述される鋳片BLの引き抜かれ
る方向Ｃ５に沿う、前述の第１０図の期間W1に
おける引き抜き変位量より比較的長く、たとえば
２〜３倍であるようにされる。 This mold ring 50 tandate 31
On the inner peripheral surface near the side end, there is a tundish tray 31.
Conical surface 5 whose inner diameter increases as it approaches the side
0b is formed. Moreover, the mold ring 50 is
It has a uniform outer diameter in the axial direction, and its axial length L1 is compared with the amount of displacement during the period W1 in FIG. The target is made to be longer, for example, 2 to 3 times longer.
モールドリング５０は、セラミツクや耐熱鋼な
どの熱伝導率の小さいが耐熱性の高い材料から形
成される。モールドリングは、前述のようにリン
グ状のものを圧入取付する方法以外に、セラミツ
クの場合には、材料を前記凹所４９に溶射し、銅
の場合には、溶射またはメツキすることによつて
モールドリング５０を形成することもできる。 The mold ring 50 is made of a material with low thermal conductivity but high heat resistance, such as ceramic or heat-resistant steel. In addition to the above-mentioned method of press-fitting a ring-shaped mold ring, the mold ring can be formed by thermally spraying a material into the recess 49 in the case of ceramic, or by thermal spraying or plating in the case of copper. A mold ring 50 can also be formed.
このモールドリング５０は、インコネル、ハス
テロイなどの耐熱金属またはセラミツクスなどか
ら形成される。セラミツクとしては、Si3N4系ま
たはAl2O3系またはBN系などが用いられる。耐
熱金属およびセラミツクの熱伝導度は、それぞれ
３〜50×10-7kcal／mm・sec・℃および１×
10-5kcal／mm・sec・℃程度のものが使用される。
また、これらの材料は1000℃以上の融点をもち、
後続するモールド筒４１に使用されている銅合金
よりはるかに優れたものである。 This mold ring 50 is made of a heat-resistant metal such as Inconel or Hastelloy, or ceramics. As the ceramic, Si 3 N 4 type, Al 2 O 3 type, BN type, etc. are used. The thermal conductivity of heat-resistant metals and ceramics is 3 to 50×10 -7 kcal/mm・sec・℃ and 1×
10 -5 kcal/mm・sec・℃ is used.
In addition, these materials have melting points of over 1000℃,
This is far superior to the copper alloy used in the subsequent mold tube 41.
このようなモールドリング５０と接続リング３
９、したがつてタンデイツシユノズル３７との間
に、ブレークリング５２が設けられる。ブレーク
リング５２は、軸線に沿つた孔部５３を有する円
錐形状であり、半径方向外方の側部５２ａと、モ
ールド４０側の端部５２ｂとの境界５４が、前記
モールドリング５０の内周面５０ａと円錐面５０
ｂとの境界と一致するように形成される。 Such mold ring 50 and connection ring 3
9, therefore, a break ring 52 is provided between the tundish nozzle 37 and the tundish nozzle 37. The break ring 52 has a conical shape with a hole 53 along the axis, and a boundary 54 between a radially outer side 52a and an end 52b on the mold 40 side is the inner peripheral surface of the mold ring 50. 50a and conical surface 50
It is formed to coincide with the boundary with b.
モールド４０から第１図の右方に引き抜かれた
鋳片BLは、この鋳片BLを挾んで対向して設けら
れたピンチローラ５７によつて、軸線方向に沿つ
て引き抜かれる。このピンチローラ５７の駆動
は、第１０図で説明した駆動状態と同様の状態で
駆動される。すなわち、ピンチローラ５７の矢符
Ｃ７方向への回転によつて、鋳片BLが矢符Ｃ５
方向に引き抜かれる。次にピンチローラ５７は、
予め定められる期間だけ停止する。次にピンチロ
ーラ５７は、矢符Ｃ６方向に回転し、鋳片BLは
矢符Ｃ８方向に押し戻される。次にピンチローラ
５７は、予め定められる期間だけ停止する。上述
の一連の動作を１サイクルとして、鋳片BLは、
間欠的に矢符Ｃ５方向に引き抜かれる。 The slab BL pulled out from the mold 40 to the right in FIG. 1 is pulled out along the axial direction by pinch rollers 57 that are provided opposite to each other and sandwich the slab BL. The pinch roller 57 is driven in a state similar to that described with reference to FIG. That is, the rotation of the pinch roller 57 in the direction of arrow C7 causes the slab BL to move in the direction of arrow C5.
pulled in the direction. Next, the pinch roller 57
It will stop for a predetermined period. Next, the pinch roller 57 rotates in the direction of arrow C6, and the slab BL is pushed back in the direction of arrow C8. Pinch roller 57 then stops for a predetermined period of time. Taking the above series of operations as one cycle, the slab BL is:
It is intermittently pulled out in the direction of arrow C5.
前述のとおり、ブレークリング５２は、水冷モ
ールド筒４１に直接接触することなく、ブレーク
リング５２はモールドリング５０を介して取付け
られているため、過度に冷却されることがない。
したがつて、タンデイツシユ３１より流入した溶
鋼３４は、孔部５３を通過するときは当然のこと
ながら、凝固開始点であるブレークリング５２の
端面５２ｂでの冷却も抑制され、端面５２ｂでの
凝固形成がなくなる。 As described above, the break ring 52 is attached via the mold ring 50 without directly contacting the water-cooled mold tube 41, so that it is not excessively cooled.
Therefore, when the molten steel 34 flowing from the tundish 31 passes through the hole 53, cooling at the end surface 52b of the break ring 52, which is the starting point of solidification, is naturally suppressed, and solidification formation at the end surface 52b is suppressed. disappears.
このため、前述の第１１図３のｌ１，ｌ２の長
さが短くなり、次ストローク時に流入した溶鋼と
完全に溶着して、ウイツトネスマーククラツク２
３のない表面性状の良好な鋳片を得ることができ
る。 As a result, the lengths of l1 and l2 shown in FIG.
It is possible to obtain slabs with good surface properties free of 3.
また溶鋼３４は、緩冷却されるので、均一な冷
却がされ寸法形状の良好な鋳片BLを得ることが
できる。また上述したように、凝固シエル５８は
均等に緩冷却されるので、たとえば内部クラツク
などの内部欠陥の発生が防がれる。 Further, since the molten steel 34 is cooled slowly, it is possible to uniformly cool the molten steel 34 and obtain a slab BL with good dimensions and shape. Also, as mentioned above, since the solidified shell 58 is uniformly and slowly cooled, internal defects, such as internal cracks, are prevented from occurring.
第２図は、本発明の他の実施例の連続鋳造設備
３０のモールドリング５０付近の断面図である。
本実施例は前述の実施例に類似し、対応する部分
には同一の参照符を付す。本実施例において注目
すべき点は、モールドリング５０の外周面５０ｄ
がタンデイツシユ側から第２図の右方にわたつ
て、次第にその曲率半径が小さくなつてゆくテー
パ状とされたことである。すなわちモールドリン
グ５０は、軸線に沿つた孔部５０ｃを有する略円
錐形状にされる。 FIG. 2 is a sectional view of the vicinity of the mold ring 50 of the continuous casting equipment 30 according to another embodiment of the present invention.
This embodiment is similar to the previous embodiment, and corresponding parts are given the same reference numerals. What should be noted in this embodiment is the outer peripheral surface 50d of the mold ring 50.
The radius of curvature gradually decreases from the tundish side to the right in FIG. 2 to form a tapered shape. That is, the mold ring 50 has a substantially conical shape having a hole 50c along the axis.
ブレークリング５２の孔部５３を経た溶鋼３４
は、モールドリング壁５０ａと接触して冷却され
始める。このときモールドリング５０を上述のよ
うな形状に形成したので、境界点５４から第２図
の右方になるに従い、モールドリング５０の内壁
面５０ａの温度が次第に低下してゆくことにな
る。すなわち溶鋼３４は、次第に冷却の程度を強
くしてゆくようにされるので、急速な温度変化を
加えられることなく緩冷却されることができる。 Molten steel 34 passing through hole 53 of break ring 52
contacts the mold ring wall 50a and begins to cool. At this time, since the mold ring 50 is formed into the above-described shape, the temperature of the inner wall surface 50a of the mold ring 50 gradually decreases from the boundary point 54 to the right side in FIG. That is, since the molten steel 34 is gradually cooled to a stronger degree, it can be cooled slowly without being subject to rapid temperature changes.
本実施例におけるモールド筒４１およびモール
ドリング５０の材料および物理特性は、第１図の
実施例と同様である。 The materials and physical properties of the mold tube 41 and mold ring 50 in this embodiment are similar to those in the embodiment shown in FIG.
第３図は、本発明の更に他の実施例の連続鋳造
設備３０のモールドリング５０付近の断面図であ
る。本実施例は前述の実施例に類似し、対応する
部分には同一の参照符を付す。本実施例の注目す
べき点は、モールドリング５０の軸線まわりの外
周面５０ｄに、周方向に沿つた複数の凹条溝５９
ａ，５９ｂ，………，５９ｎ（総称する参照符を
５９とする）を形成するようにしたことである。
また凹条溝５９は、タンデイツシユ３１寄りに設
けられる。 FIG. 3 is a sectional view of the vicinity of mold ring 50 of continuous casting equipment 30 according to still another embodiment of the present invention. This embodiment is similar to the previous embodiment, and corresponding parts are given the same reference numerals. What is noteworthy about this embodiment is that the outer peripheral surface 50d around the axis of the mold ring 50 has a plurality of concave grooves 59 along the circumferential direction.
a, 59b, . . . , 59n (collectively referred to as 59).
Further, the groove 59 is provided closer to the tundish 31.
したがつてモールドリング５０の熱移動が、タ
ンデイツシユ３１寄りで低く、タンデイツシユ３
１とは反対側で高くなるようにできた。その結
果、溶鋼３４の過冷却を防ぐことができる。本実
施例における連続鋳造設備３０の基本的構成およ
び各構成要素を形成する材料は、第１図の実施例
と同様である。 Therefore, the heat transfer of the mold ring 50 is low near the tundice 31;
I was able to make it higher on the opposite side from 1. As a result, overcooling of the molten steel 34 can be prevented. The basic structure of the continuous casting equipment 30 in this embodiment and the materials forming each component are the same as those in the embodiment shown in FIG.
第４図は、本発明の更に他の実施例の連続鋳造
設備３０のモールドリング５０付近の断面図であ
る。本実施例は前述の実施例に類似し、対応する
部分には同一の参照符を付す。本実施例の注目す
べき点は、軸線に沿う断面が略Ｌ字状を成すモー
ルドリング５０の一端部６０を、モールド筒４１
に溶接したことである。この溶接には熱歪の少な
い電子ビーム溶接が有効である。 FIG. 4 is a sectional view of the vicinity of mold ring 50 of continuous casting equipment 30 according to still another embodiment of the present invention. This embodiment is similar to the previous embodiment, and corresponding parts are given the same reference numerals. What is noteworthy about this embodiment is that one end 60 of the mold ring 50, which has a substantially L-shaped cross section along the axis, is connected to the mold cylinder 41.
It was welded to Electron beam welding, which has less thermal distortion, is effective for this welding.
またモールドリング５０を上述のようにモール
ド筒４１に溶接して、一体的に形成されるため、
連続鋳造設備３０の組立て時において、モールド
４１とモールドリング５０とを組み合せ工程を省
略できる。 Furthermore, since the mold ring 50 is integrally formed by welding to the mold tube 41 as described above,
When assembling the continuous casting equipment 30, the step of assembling the mold 41 and the mold ring 50 can be omitted.
このように構成されたモールド壁５１は、たと
えば第１図の実施例におけるモールド壁５１と同
様の冷却効果を実現できる。 The mold wall 51 configured in this manner can achieve the same cooling effect as the mold wall 51 in the embodiment shown in FIG. 1, for example.
第５図は本発明の更に他の実施例の連続鋳造設
備３０のモールドリング５０付近の断面図であ
り、第６図はモールドリング５０のタンデイツシ
ユ３１側からの側面図である。本実施例は上述の
実施例に類似し、対応する部分には同一の参照符
を付す。本実施例の注目すべき点は、モールドリ
ング５０ががブレークリングの機能を併せ持つよ
うにしたことである。そのフランジ部６１設けら
れた透孔６２ａ，６２ｂ，………，６２ｍを介し
て、ボルト６３をモールド筒４１のねじ孔６４に
螺着する。このことによつてモールドリング５０
は、モールド筒４１に固定できる。 FIG. 5 is a sectional view of the vicinity of a mold ring 50 of a continuous casting equipment 30 according to still another embodiment of the present invention, and FIG. 6 is a side view of the mold ring 50 from the tundish 31 side. This embodiment is similar to the embodiment described above, and corresponding parts are provided with the same reference numerals. The noteworthy point of this embodiment is that the mold ring 50 also has the function of a break ring. The bolt 63 is screwed into the screw hole 64 of the mold cylinder 41 through the through holes 62a, 62b, . . . , 62m provided in the flange portion 61. By this mold ring 50
can be fixed to the mold tube 41.
モールドリング５０の内周面５０ａのタンデイ
ツシユ側の端部には、軸線まわりに半径方向内方
に突出する突部６５が形成され、、この突部６５
がブレークリングの機能を有するようにされる。
またモールドリング５０の外周面５０ｄは、前記
フランジ部６１側から反タンデイツシユ側へ減少
するテーパ状とされている。したがつて上述した
ように、モールドリング５０をモールド筒４１に
ボルト６３で固定するとき、モールドリング５０
とモールド筒４１との相互にテーパ状の外周面５
０ｄ，４１ｄが大きな力で当接することができ
る。またモールドリング５０のこのような形状に
よつて、第２図示の実施例で得られたのと同様な
緩冷効果を得ることができる。 A protrusion 65 that protrudes radially inward around the axis is formed at the end of the inner peripheral surface 50a of the mold ring 50 on the tundish side.
is made to have the function of a break ring.
The outer circumferential surface 50d of the mold ring 50 is tapered from the flange portion 61 side toward the side opposite to the tundish. Therefore, as described above, when fixing the mold ring 50 to the mold cylinder 41 with the bolts 63, the mold ring 50
and the mutually tapered outer peripheral surface 5 of the mold cylinder 41
0d and 41d can abut with a large force. This shape of the mold ring 50 also provides a slow cooling effect similar to that obtained in the second illustrated embodiment.
また上述のように、モールドリング５０をボル
ト６３でモールド筒４１に固定するようにしたの
で、消耗の激しいブレークリングおよびモールド
リング５０のみを、容易に交換することができ
る。 Further, as described above, since the mold ring 50 is fixed to the mold cylinder 41 with the bolt 63, only the break ring and the mold ring 50, which are subject to heavy wear, can be easily replaced.
第７図は、本発明の更に他の実施例の連続鋳造
設備３０のモールドリング５０付近の断面図であ
る。本実施例は、上述の実施例に類似し、対応す
る部分には、同一の参照符を付す。本実施例の注
目すべき点は、前述の第１図で示したブレークリ
ング５２が、モールド筒４１のタンデイツシユ３
１側の端部にモールドリング５０と一体的に構成
され、モールド筒４１の内周面４１ａのモールド
リング５０寄りの部分と、モールドリング５０の
内周面５０ａとに、耐熱耐耐磨耗材料から成る層
６７を形成したことである。更に詳しく説明する
と、モールド筒４１の内周面４１ａのタンデイツ
シユ３１側の端部付近に凹所４９が形成される。
モールド筒４１のタンデイツシユ３１側の端部に
モールドリング５０が溶続される。このときモー
ルド筒４１には耐熱材が使用され、モールドリン
グ５０には第１図示の実施例において説明した材
料と同様である。 FIG. 7 is a sectional view of the vicinity of mold ring 50 of continuous casting equipment 30 according to still another embodiment of the present invention. This embodiment is similar to the embodiments described above, and corresponding parts are given the same reference numerals. What is noteworthy about this embodiment is that the break ring 52 shown in FIG.
A heat-resistant, wear-resistant material is formed integrally with the mold ring 50 at the end of the mold tube 41, and a portion of the inner circumferential surface 41a of the mold tube 41 near the mold ring 50 and the inner circumferential surface 50a of the mold ring 50 are made of heat-resistant and wear-resistant material. This is because a layer 67 consisting of More specifically, a recess 49 is formed near the end of the inner peripheral surface 41a of the mold cylinder 41 on the tundish 31 side.
A mold ring 50 is welded to the end of the mold cylinder 41 on the tundish 31 side. At this time, the mold tube 41 is made of a heat-resistant material, and the mold ring 50 is made of the same material as described in the first embodiment.
前記凹所４９、および凹所４９に連続するモー
ルド筒４１の内周面４１ａに、セラミツクまたは
耐熱鋼などから成る層６７が形成される。このセ
ラミツクおよび耐熱耐磨耗材は、第１図示の実施
例中で述べた材料と同様の材料であり、その形成
法も同様である。 A layer 67 made of ceramic, heat-resistant steel, or the like is formed in the recess 49 and on the inner circumferential surface 41a of the mold tube 41 that is continuous with the recess 49. The ceramic and heat-resistant and wear-resistant material are the same materials as those described in the embodiment shown in FIG. 1, and the method of forming them is also the same.
このようにして形成された層６７の部分Ｌ２
が、ブレークリングとして機能し、部分Ｌ３がモ
ールドリングとして機能する。この層６７が損耗
した場合には、この層６７を修復するのみでよ
い。 Portion L2 of layer 67 formed in this way
serves as a break ring, and portion L3 serves as a mold ring. If this layer 67 becomes worn out, it is only necessary to repair this layer 67.
このようにして得られたモールド壁５１は、第
１図示の実施例で得られた効果と同様の効果を有
することができる。 The mold wall 51 thus obtained can have effects similar to those obtained in the first illustrated embodiment.
本実施例において、モールド筒４１とモールド
リング５０とを溶接したが、モールド筒４１を、
モールドリング５０を含む形状に形成して、その
内周面４１ａ上に、上述のような耐熱耐磨耗材料
の層６７を形成するようにしてもよい。 In this embodiment, the mold tube 41 and the mold ring 50 were welded, but the mold tube 41 was
It may be formed into a shape that includes the mold ring 50, and a layer 67 of the heat-resistant and wear-resistant material as described above may be formed on the inner circumferential surface 41a.
第８図は、本発明の更に他の実施例の連続鋳造
設備３０のモールドリング５０付近の側面図であ
る。本実施例は、前述の実施例に類似し、対応す
る部分には同一の参照符を付す。本実施例の注目
すべき点は、ブレークリング５２の半径方向外方
に、ブレークリング５２を加熱する加熱手段６８
を設けたことである。ブレークリング５２および
モールド筒４１は、第１図示の実施例と同様の材
料から形成される。 FIG. 8 is a side view of the vicinity of mold ring 50 of continuous casting equipment 30 according to still another embodiment of the present invention. This embodiment is similar to the previous embodiment, and corresponding parts are given the same reference numerals. A noteworthy point of this embodiment is that a heating means 68 for heating the break ring 52 is provided radially outward of the break ring 52.
This is because we have established the following. Break ring 52 and mold tube 41 are formed from the same materials as in the first illustrated embodiment.
モールド筒４１のタンデイツシユ３１側に凹所
４９が設けられ、この凹所４９にセラミツクや耐
熱材料などの層６７が形成される。この層６７が
モールドリングの機能を果す。またブレークリン
グ５２と補助部材５２との間に、たとえば電気抵
抗体などを用いた加熱手段６８が設けられる。こ
の加熱手段６がブレークリング５２を加熱して、
その孔部５３内の溶鋼３４過冷却を防ぐようにす
る。また、モールド筒４１のタンデイツシユ３１
側の端部には、前述したようにモールドリングと
して層６７を形成した。したがつて、ブレークリ
ングの端面５２ａで形成される凝固シエルの量を
減少することができる。 A recess 49 is provided on the tundish 31 side of the mold cylinder 41, and a layer 67 of ceramic, heat-resistant material, etc. is formed in this recess 49. This layer 67 serves as a mold ring. Further, a heating means 68 using, for example, an electric resistor is provided between the break ring 52 and the auxiliary member 52. This heating means 6 heats the break ring 52,
The molten steel 34 in the hole 53 is prevented from being overcooled. In addition, the tundish 31 of the mold tube 41
At the side end, a layer 67 was formed as a mold ring as described above. Therefore, the amount of solidified shell formed at the end face 52a of the break ring can be reduced.
したがつて、上述のような構成を有する連続鋳
造設備３０も、第１図示の実施例と同様の効果を
得ることができる。 Therefore, the continuous casting equipment 30 having the above-described configuration can also obtain the same effects as the embodiment shown in the first drawing.
本実施例において、層６７を形成しないように
してもよい。またブレークリング５２を、たとえ
ば耐熱材料などの金属材料から形成し、加熱手段
６８を誘導コイルとし、ブレークリング５２で誘
導加熱するようにしてもよい。 In this embodiment, the layer 67 may not be formed. Alternatively, the break ring 52 may be formed of a metal material such as a heat-resistant material, the heating means 68 may be an induction coil, and the break ring 52 may perform induction heating.
また前記各実施例において、たとえばブレーク
リング５２付近に、溶鋼３４を撹拌する撹拌装置
（図示せず）を設けるようにしてもよい。ブレー
クリング５２付近の溶鋼３４において、その外周
部付近はタンデイツシユノズル３７、接続リング
３９およびブレークリング５２によつて冷却され
る。このとき上述のような撹拌装置によつて溶鋼
３４を撹拌すれば、前記外周部の冷却されている
部分は中心部の高温の溶鋼３４と混合されるの
で、外周部の過冷却を防ぐことができる。 Further, in each of the embodiments described above, a stirring device (not shown) for stirring the molten steel 34 may be provided, for example, near the break ring 52. The outer peripheral portion of the molten steel 34 near the break ring 52 is cooled by the tundish nozzle 37, the connection ring 39, and the break ring 52. At this time, if the molten steel 34 is stirred by the above-mentioned stirring device, the cooled portion at the outer periphery will be mixed with the high temperature molten steel 34 at the center, thereby preventing overcooling of the outer periphery. can.
また、前記各実施例において、モールドリング
５０の内面に反モールドリング側へ従つて断面積
が小さくなるテーパを設けることにより、凝固シ
エル５８の冷却ひいては鋳片の均一な冷却が可能
となり、断面形状精度へ優れた鋳片を得ることが
できる。特に第５図の実施例の場合には同一のモ
ールド４０でテーパ量の異なるモールドリングを
選ぶことができる。 Furthermore, in each of the above embodiments, by providing the inner surface of the mold ring 50 with a taper in which the cross-sectional area becomes smaller toward the side opposite to the mold ring, it is possible to uniformly cool the solidified shell 58 and, in turn, to cool the slab. It is possible to obtain slabs with excellent accuracy. Particularly in the case of the embodiment shown in FIG. 5, mold rings with different taper amounts can be selected from the same mold 40.
効 果
以上のようにして本発明に従えば、モールド筒
のタンデイツシユ側の端部付近であつて、溶融金
属の凝固開始位置付近にモールドリングを設け
た。このモールドリングは、モールド筒よりも格
段に熱伝導率の低く耐熱性の高い材料から形成さ
れるようにした。従つて、ブレークリング端面で
冷却形成される凝固シエルの成長と、モールドリ
ングで形成される凝固シエルの過冷却とを抑制す
ることができた。その結果、溶融金属の表面欠陥
および内部欠陥を防ぐようにすることができた。Effects According to the present invention as described above, the mold ring is provided near the end of the mold cylinder on the tundish side and near the solidification start position of the molten metal. This mold ring is made of a material that has significantly lower thermal conductivity and higher heat resistance than the mold tube. Therefore, it was possible to suppress the growth of the solidified shell formed by cooling on the end face of the break ring and the overcooling of the solidified shell formed on the mold ring. As a result, it was possible to prevent surface defects and internal defects in the molten metal.
モールドリングとタンデイツシユノズルとの間
にブレークリングを設けることによつて凝固シエ
ルの形成を安定として高速鋳造が可能であり、ブ
レークリングの端面とモールドリングの円筒面か
らの冷却を制御することができるので、表面欠陥
を少なくすることができる。 By providing a break ring between the mold ring and the tandate nozzle, high-speed casting is possible by stabilizing the formation of a solidified shell, and cooling from the end face of the break ring and the cylindrical face of the mold ring can be controlled. Therefore, surface defects can be reduced.
第１図は本発明の一実施例の連続鋳造設備３０
のモールド４０付近の断面図、第２図は本発明の
他の実施例の連続鋳造設備３０のブレークリング
５２付近の断面図、第３図は本発明の更に他の実
施例の連続鋳造設備３０のモールドリング５０付
近の断面図、第４図は本発明の更に他の実施例の
連続鋳造設備３０のモールドリング５０付近の断
面図、第５図は本発明の更に他の実施例のモール
ドリング５０付近の断面図、第６図は第５図のモ
ールドリング５０の側面図、第７図は本発明の更
に他の実施例のモールドリング５０付近の断面
図、第８図は本発明の更に他の実施例のモールド
リング５０付近の断面図、第９図は先行技術の連
続鋳造設備１のブレークリング１８付近の断面
図、第１０図は第９図のピンチローラ２０の動作
を説明するためのグラフ、第１１図は第９図の溶
鋼２の凝固状態を説明するための図、第１２図は
第９図の鋳片１９の表面欠陥の状態を説明するた
めの図、第１３図はウイツトネスマーククラツク
の説明図である。
３０……連続鋳造設備、３１……タンデイツシ
ユ、３４……溶鋼、４０……モールド、４１……
モールド筒、５０……モールドリング、５２……
ブレークリング、５４……境界、６７……層。
FIG. 1 shows a continuous casting equipment 30 according to an embodiment of the present invention.
FIG. 2 is a sectional view of the vicinity of the break ring 52 of a continuous casting equipment 30 according to another embodiment of the present invention, and FIG. 3 is a sectional view of the continuous casting equipment 30 of still another embodiment of the present invention. 4 is a cross-sectional view of the vicinity of the mold ring 50 of a continuous casting equipment 30 according to still another embodiment of the present invention, and FIG. 5 is a cross-sectional view of the vicinity of the mold ring 50 of still another embodiment of the present invention. 6 is a side view of the mold ring 50 of FIG. 5, FIG. 7 is a sectional view of the mold ring 50 of still another embodiment of the present invention, and FIG. 8 is a side view of the mold ring 50 of still another embodiment of the present invention. 9 is a sectional view of the vicinity of the mold ring 50 of another embodiment, FIG. 9 is a sectional view of the vicinity of the break ring 18 of the continuous casting equipment 1 of the prior art, and FIG. 10 is for explaining the operation of the pinch roller 20 of FIG. 9. , FIG. 11 is a diagram for explaining the solidification state of the molten steel 2 in FIG. 9, FIG. 12 is a diagram for explaining the state of surface defects in the slab 19 in FIG. 9, and FIG. FIG. 3 is an explanatory diagram of a witness mark crack. 30... Continuous casting equipment, 31... Tundish, 34... Molten steel, 40... Mold, 41...
Mold tube, 50...Mold ring, 52...
Break ring, 54... boundary, 67... layer.
Claims (1)
の溶融金属が流入され、液冷されるモールドを設
けた連続鋳造設備において、 前記モールドは、 溶融金属に接触し、かつ凝固開始位置付近に配
置されたモールドリングと、 モールドリングを経た金属が接触するモールド
筒とを含み、 前記モールドリングは、耐熱性を有し、かつモ
ールド筒よりも熱伝導率の小さい材料から形成さ
れ、 モールドリングとタンデイツシユノズルとの間
に、ブレークリングが設けられることを特徴とす
る連続鋳造設備。[Scope of Claims] 1. In a continuous casting facility equipped with a mold into which molten metal flows from a tundish nozzle of a tundish and is liquid-cooled, the mold is in contact with the molten metal and near a solidification start position. The mold ring includes an arranged mold ring and a mold tube with which the metal that has passed through the mold ring comes into contact, the mold ring is made of a material that is heat resistant and has a lower thermal conductivity than the mold tube, and the mold ring and Continuous casting equipment characterized in that a break ring is provided between the tandate nozzle and the tandate nozzle.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26707684A JPS61144244A (en) | 1984-12-18 | 1984-12-18 | Continuous casting installation |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26707684A JPS61144244A (en) | 1984-12-18 | 1984-12-18 | Continuous casting installation |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61144244A JPS61144244A (en) | 1986-07-01 |
| JPH0139860B2 true JPH0139860B2 (en) | 1989-08-23 |
Family
ID=17439691
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26707684A Granted JPS61144244A (en) | 1984-12-18 | 1984-12-18 | Continuous casting installation |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61144244A (en) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0355940A3 (en) * | 1988-06-27 | 1991-10-30 | Chaparral Steel Company | Continuous casting mold with removable insert |
| GB8914495D0 (en) * | 1989-06-23 | 1989-08-09 | Davy Mckee Sheffield | Continuous casting apparatus |
| DE4224590A1 (en) * | 1992-07-22 | 1994-01-27 | Mannesmann Ag | Mold for horizontal continuous casting |
Citations (3)
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|---|---|---|---|---|
| JPS53135826A (en) * | 1977-04-30 | 1978-11-27 | Sumitomo Metal Ind | Continuous casting method |
| JPS546317B2 (en) * | 1975-05-12 | 1979-03-27 | ||
| JPS5684157A (en) * | 1979-12-11 | 1981-07-09 | Kawasaki Steel Corp | Horizontal continuous casting method of molten metal |
Family Cites Families (1)
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|---|---|---|---|---|
| JPS546317U (en) * | 1977-06-16 | 1979-01-17 |
-
1984
- 1984-12-18 JP JP26707684A patent/JPS61144244A/en active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS546317B2 (en) * | 1975-05-12 | 1979-03-27 | ||
| JPS53135826A (en) * | 1977-04-30 | 1978-11-27 | Sumitomo Metal Ind | Continuous casting method |
| JPS5684157A (en) * | 1979-12-11 | 1981-07-09 | Kawasaki Steel Corp | Horizontal continuous casting method of molten metal |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61144244A (en) | 1986-07-01 |
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