JPH0135175B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は全体として電磁燃料噴射弁に関するも
のであり、更に詳しくいえば燃料噴射弁が主とし
て−30℃以下の温度で使用される時に、動作温度
範囲を拡張できる改良した封止に関するものであ
る。

〔従来の技術〕

電磁燃料噴射弁は、計量されて内燃機関へ供給
される燃料の量を表す幅を有するパルス信号を電
子式制御装置が発生する多点噴射装置や単点噴射
装置のために燃料計量技術の分野においてて広く
受けいれられている。これらの噴射弁は、電気信
号に応答するソレノイドにより作動させられる接
極子によつて、エンジンの空気取入れ通路に置か
れる燃料計量オリフイスを開く。最近の進歩によ
り、それらの噴射弁の計量精度は非常に高くなる
とともに、動作も非常に高速になつてきた。この
ような利点により、電磁燃料噴射弁は電子的燃料
計量の進歩を助長し、内燃機関の燃料消費量を減
少させ、有害な排出物の量を減少させ、運転性能
を向上させる。

〔発明が解決しようとする課題〕

電磁燃料噴射弁が広く用いられるようになるに
つれて、動作できる温度範囲を拡げなければなら
なくなつてきた。従来の噴射弁の１つの問題は、
それに用いいられているＯリングのシール特性の
ために低温における動作が制約を受けることであ
る。

一般に、Ｏリングはゴムまたはそれに類似の材
料で作られる弾力のあるリングで、常温または高
い温度では十分な柔軟性を有する。これらのＯリ
ングは、種々の体積変化率で膨張および収縮する
噴射弁の部品の異種材料の間を比較的良く封止す
る。しかし、低い温度とくに−30℃以下ではそれ
らのＯリングは弾力を失い始めてもろくなる。こ
の時点から噴射弁の異種材料から成る部品間にお
ける収縮率の差異のために、Ｏリングとそれに接
する表面との間に隙間が生じて、加圧されている
燃料が漏れるようになる。したがつて、約−40℃
まで動作できるＯリングによる封止を可能とすれ
ば、噴射弁を広い低温範囲で使用でき有利であ
る。

〔課題を解決するための手段〕

本発明は、より低い低温範囲で使用できるよう
に封止を改良した電磁燃料噴射弁を得ることを目
的とする。

本発明によれば、接極子をもつ弁部材および弁
ハウジングからなり加圧された燃料を受ける弁組
立体であつて、前記弁ハウジングから燃料を計量
するために閉位置から開位置へ弁部材が弁ハウジ
ング内で可動である弁組立体と；この弁組立体を
駆動するための電磁石の磁束通路を形成するハウ
ジングであつて、筒体とその前後両端部に固定さ
れたキヤツプおよびコア部材からなるハウジング
と；このハウジング内に設けられ、ハウジングと
共に電磁石の一部をなすコイルであつて、前記接
極子を電磁的に吸引することにより前記弁部材を
前記開位置へ動かすためのコイルと；このコイル
が付勢されてない時に前記弁部材を前記閉位置へ
と動かすための付勢手段と；前記コイルが巻かれ
たボビンであつて、前記ハウジングよりも大きな
熱膨張係数をもち中心にコア挿通用の穴を有し、
かつ両端に前記穴よりも大きな内径をもち穴を包
囲する凹孔を有するボビンとを備え；前記前端部
のキヤツプおよび後端部のキヤツプは、前記ボビ
ンの前記凹孔へ臨む凹孔と同心状の円周面をもつ
突出部を有し；この突出部の外周面と前記凹孔の
内周面との間に、圧縮されたＯリングをそれぞれ
介装した電磁燃料噴射弁によつて達成される。

〔実施例〕

以下、図面を参照して本発明の一実施例を詳細
に説明する。

まず第１図を参照する。この図には内燃機関へ
燃料を計量して供給するための単点噴射装置が示
されている。この装置は電磁燃料噴射弁１０を有
する。この噴射弁１０はコネクタ１２の１組の導
線１４，１６により制御ユニツト１８に接続され
る。この制御ユニツト１８へはエンジン回転速度
RPM、吸気マニホルド絶対圧MAP、吸入する空
気の温度、エンジン冷却水温度などのようなエン
ジン動作パラメータが通常のセンサから入力され
る。

噴射弁１０は燃料ジヤケツト２２の中にとりつ
けられる。この燃料ジヤケツト２２は、内燃機関
の吸気マニホルドに連通していスロツトルボデー
２５の単一の空気導入穴３４の中央に位置させら
れる。多数の空気導入穴を有するスロツトルボデ
ーの場合には、１つの空気導入穴に１つの噴射弁
を利用できる。エンジンに取り入れられる空気の
量は、燃料ジヤケツト２２の下に回動できるよう
にして設けられているスロツトル板３０によつて
調節される。エンジンの動作状態を検出した制御
ユニツト１８は、噴射させたい燃料の量を表すパ
ルス幅の噴射信号をコネクタ１２へ与え、それに
より噴射弁１０は信号の前縁部と後縁部に応じて
開閉し、燃料ジヤケツト２２からの燃料を計量す
る。吸気マニホルドに入つて来た空気と最適に混
合するために、燃料は広いスプレー角度パターン
で計量される。

加圧されている燃料は燃料入口２０によつて燃
料ジヤケツト２２へ供給されて、その燃料ジヤケ
ツトの内部を循環させられてから、燃料の圧力を
ほぼ一定に保つ圧力調整器４０へ導く出口通路へ
送られる。使用された燃料は燃料タンクのような
燃料貯蔵容器へ戻され、そこからポンプにより加
圧されて燃料ジヤケツト２２へ再び送られる。こ
の燃料ジヤケツトの内部は適当な弾性要素によつ
て封止される。たとえば、燃料ジヤケツトの底端
部はＯリング２８により封止され、燃料ジヤケツ
トの上端部の肩部にはＯリング２６がとりつけら
れる。噴射弁１０はねじ３８により固定されてい
るばねクリツプ３６により所定位置保持される。

このような単点噴射装置は４気筒2.2エンジ
ンにとくに適する。エンジンの１回転に２回噴射
することにより、１回の点火ごとに混合気が１回
供給される。噴射はエンジンのある動作事象に対
して設定されたある角度、たとえば吸気ストロー
クにおける１番シリンダの上死点（TDC）直前
においてなるべく行うようにする。その後はその
点に対して動作が反復される。ある特定の吸気弁
が開かれる直前に起る噴射タイミングにより、大
部分の燃料と空気を噴射される特定のシリンダへ
送ることができる。これによつて凝縮が減少し、
シリンダからシリンダへの燃料分配のずれをなく
すことを助けることができる。

上記のような装置を構成するためには、燃料供
給能力が400〜600cm³／分と大で、１ミリ秒の範囲
で直線的な動特性を有する単点噴射装置用噴射弁
を必要とする。本明は有利な構造のそのような電
磁噴射弁を提供するものである。

次に第２図および第３図を参照する。第２図に
は大容量の噴射弁１０の縦断面図で示されてい
る。この噴射弁１０を駆動するための電磁石の磁
束通路を形成するハウジングは、後述する筒体１
００とその前後両端部にそれぞれ固定されたキヤ
ツプ１０６，１１０およびコア部材１２８から構
成される。筒体１００は継目なしまたは継目あり
のパイプを所定の長さに切つて作ることができ
る。この筒体１００の両端部は肩部１０１，１０
３を形成するために冷間加工される。肩部１０１
は前端部に形成され、この肩部には半径方向に突
き出たリム部分１０２が設けられる。肩部１０３
は後端部に形成され、こ肩部には半径方向に突き
出たリム部分１０４が設けられる。筒状の筒体１
００はこの噴射弁の磁気回路の一部であるから、
なるべく標準の低炭素鋼で作るようにする。この
材料は機械強度が高く、かつ高い透磁率を有す
る。この筒体１００と、噴射弁１０の他の全ての
外面には防食処理を施すことができる。

ハウジングは筒体１００と前端部のキヤツプ１
０６と後端部のキヤツプ１１０とから構成され
る。前端部のキヤツプ１０６は中央に中心穴を有
し、後述ののボビン側に突出する円周面をもつ部
分とその周辺のフランジ部からなり、筒体１００
の肩部１０１にフランジ部で接触させられ、その
フランジ部の斜面１０８に対してリム部分１０２
をかしめることにより、所定位置に固定される。
同様に、後端部のキヤツプ１１０は中心に穴をあ
けられた後述のボビン側に突出する円周面をもつ
部分とその周辺のフランジ部とを有し、このフラ
ンジ部で肩部１０３に接触させられ、フランジ部
の斜面１１２に対してリム部分１０４をかしめる
ことによつて所定位置に固定される。

筒体１００の内壁と、前端部と後端部のキヤツ
プ１０６，１１０の内面とによつて構成された内
部空間の中には、全体として細長いモールドされ
たボビン１１４が挿入される。このボビン１１４
には複数の導線が巻かれてコイル１１６を形成し
ている。コイル１１６は端子ピン１２０に接続さ
れる。ピン１２０は後端部のキヤツプ１１０に設
けられている長円形の穴１２２を通つて外部へひ
き出され、ボビン１１４の一部として一体に成型
されているコネクタ１１８により保護される。

ボビン１１４には、後端部のキヤツプ１１０の
ねじ穴１２６を同軸状に配置された穴１２４が設
けられる。軟磁性材料で作られた棒状のコア部材
１２８が後端部のキヤツプのねじ穴１２６の中に
ねじじ込まれ、ボビンの穴１２４のほぼ全長にわ
たつて延びる。ボビンの穴１２４の中でコア部材
１２８の位置を調節するために、コア部材１２８
の調節用ねじ部１３０が設けられている端部には
スロツトが設けられる。コア部材１２８の調節に
より弁部材の間隙距離と上昇高さが決定される。
調節ねじ１３２がコア部材１２８の内部の穴の中
にねじ込まれて、球状部材１３６に対して動くピ
ン１４０により弁付勢力を調節するようになつて
いる。コア部材１２８の内部の穴はピン１４０の
外側にはめ込まれているＯリング１３８によつて
封止される。

油漏れを防ぐために、ボビンの穴１２４の内部
で、後端部のキヤツプ１１０の内面がＯリング１
３９により封止され、前端部のキヤツプ１０６に
おいてＯリング１４１により封止される。これら
のシール要素は、熱による膨張率と収縮率が異な
る２種類の材料の間で、常温20℃においては、通
常は圧縮されている。ボビン１１４は軸線上の両
端にそれぞれ穴１２４よりも大きな内径を有する
と共にこの穴１２４を包囲する凹孔１２７，１４
３を有し、こ凹孔に前記前端部のキヤツプ１０６
の突出部１０６ａと後端部のキヤツプ１１０の円
周面をもつ部分が同心状につき出ている。Ｏリン
グ１３９は、コア部材１２８の外周面とボビン１
１４の凹孔１２７の内周面の間に形成されている
環状領域の中で圧縮される。Ｏング１４１は、前
端部のキヤツプ１０６の同心状の円周面をもつ部
分の外周面と、ボビン１１４の凹孔１４３の内周
面との間に形成されている同様な環状領域の中で
圧縮される。

前端部のキヤツプ１０６とコア部材１２８とは
同じような低炭素鋼で作られ、ボビン１１４はガ
ラス繊維で強化されたナイロンで成型される。ボ
ビンの内側円筒面と、前端部のキヤツプ１０６の
突出部１０６ａ円周面をもつ部分およびコア部材
１２８の外側円筒面は、温度が低くなるにつれて
半径方向に収縮する。しかし、ボビン１１４は熱
に対する体積変化率の大きい材料を用いるから他
の部材よりも速く収縮して、低温ではＯリングの
圧縮度が増大する。速く収縮するボビン１１４に
より圧力が上昇させられることにより−30℃以下
におけるＯリング・シールの可撓性の減少に対し
ての補償が行われ、もつて噴射弁の動作する低温
範囲が広くなる。

前端部のキヤツプ１０６の中心穴には、この穴
を接極子案内用穴１４２と、とりつけ用穴１４４
に分割する１つの段が設けられる。弁ハウジング
１４６が、穴１４２と１４４の間の段の所に形成
されている肩１４５に接触するまで、取付け用穴
１４４の中に挿入される。弁ハウジング１４６
は、とりつけ用穴１４４の前方リム部分を弁ハウ
ジング１４６の面取り部の上に曲げることによ
り、所定位置に保持される。弁ハウジング１４６
は長手方向に穴１４８を有する。この弁ハウジン
グの穴１４８の一端は接極子案内用穴１４２に連
通し、他端部は円錐形の弁座１５０で終端させら
れる。弁座１５０は滑らかな遷移領域１５２とな
るようにわん曲させられて、最終的には円筒形の
計量オリフイス１５４となる。

ハウジングの穴１４８は、弁ハウジング１４６
の周囲に間隔をおいて配置されている複数の燃料
入口１４９により、燃料ジヤケツト２２の中の燃
料に連通させられる。燃料入口１４９は、低圧動
作中における圧力降下を最低限にするために、計
量オリフイス１５４に近接して配置され、かつ弁
ハウジングにはめ込まれている成型されたフイル
タ素子１５１の周囲の網により汚染から保護され
る。

弁ハウジングの穴１４８の中には弁部材１５６
が挿入される。この弁部材１５６の末端部は全体
として環状の接極子１５８の中に圧入され、弁ハ
ウジング１４６と弁部材１５６と接極子１５８と
で弁組立体を構成する。第３図に横断面図で示さ
れてるよう、弁部材は横断面が三角形の中間部を
有する。この三角形の各頂点にはわん曲した接触
面が形成される。これらの接触面が弁ハウジング
の穴１４８の内面上を滑動することにより、弁部
材の中心を穴１４８の中心に合わせる。

弁部材はシール面１６２を有する弁チツプ１６
０へと移行する。シール面１６２は円錐形の弁座
１５０に接触して弁を閉じる。弁チツプ１６０か
ら弁部材はピントルを形成する。このピントルは
偏向キヤツプ１６４で終端する。偏向キヤツプ１
６４は燃料を中空円錐状すなわち広角噴射パター
ンにして噴射させるために用いられる。保護のた
めに偏向キヤツプ１６４は弁ハウジング１４６の
中に納められる。

弁部材１５６はほぼ中空で、弁チツプ１６０か
ら接極子１５８に連結される端部まで達する内部
通路１５５が内部に設けられる。弁部材１５６の
端部には附勢ばね１３７を受けるばねくぼみ１４
７が設けられる。ばね１３７は接極子１５８の中
心の穴の中の入れられる。通路１５５は弁部材の
中間部の各面に設けられているポート１５３によ
り、弁ハウジングの穴１４８に連通する。内部通
路１５５と、接極子１５８の中心の穴とにより、
接極子１５８とコア部材１２８の間にある間隙の
圧力が逃されて、この間隙での熱料の圧力が増大
して弁の開放時間に影響を及ぼすことを防ぐ。

附勢手段をなすばね１３７は球状部材１３６に
よつて弁部材１５６のくぼみ１４７の中に押圧さ
れ、弁部材１５６に附勢力を与える。この附勢力
は調節ねじ１３２を回すことにより調節できる。
この調節ねじ１３２と球状部材１３６で調節手段
を構成し、調節ねじ１３２のピン１４０が球状部
材１３６の上で回転して、その球状部材１３６を
軸線方向のみに動かすから、附勢力の調節の間に
ねじれ力が生ずることはない。ばねがどこかでね
じれが生じようとすると、球状部材１３６の表面
でばねが滑つてねじれ力の成分が消費されること
になる。

ばね１３７は接極子１５８の穴の中と弁部材端
部のくぼみ１４７の中に納められてるために、附
勢力を間隙より前端部側において加えて、偏心力
成分が作用する媒介をするモーメントアームを短
かくさせる。それらの力を釣合わせるために、弁
部材１５６の中間部は、より短くて、より狭い接
触面とすることができる。接触面の狭いより短い
三角形の中間部をもつ中空の弁部材１５６に接極
子１５８を組合わせていることににより、噴射弁
の可動部分の質量を大幅に減少させることができ
る。可動部分の質量減少と、コイルの拡大により
発生される力の増大とによつて、噴射弁の開放時
間が短縮される。

噴射信号の形の電流がコネクタ１２から端子ビ
ン１２０を介してコイル１１６へ供給されると、
このコイル１１６とコア部材１２８と、後端部の
キヤツプ１１０と、筒体１００と、前端部のキヤ
ツプ１０６で構成される固定された磁気回路装置
を通じて長手方向の磁界が生じ、軟磁性材料で作
られている接極子１５８を間隙をなくす方向に引
きつけ、コア部材１２８の表面上の非磁性スペー
サ１３５に接続させる。スペーサ１３５は励磁中
に最小間隙を繊維することにより噴射弁の閉成に
要する閉成時間を短くする。上記のように、磁気
吸引力が閉成ばねの力より大きくなると、弁部材
は弁座から引きあげられるから、コイル１１６へ
供給されている電流がなくなり、ばねの力により
弁部材１５６が弁座に再び接触させられるまで
は、弁座インタフエースを計量オリフイスにより
燃料が計量されて計量オリフイスから出る。

この噴射弁は組立て後に、弁部材１５６の揚程
すなわち上昇高さ兼間隙間隔がコア部材１２８を
回して調整でき、閉成力も調節ねじ１３２を回し
て調整できる。これら２種類の調整は互いに相補
的なもので、それにより静的および動的な燃料の
量を較正し、シール部品１２１によりセツトされ
る。

この噴射弁の静的な燃料の量調整について第４
図を参照して詳しく説明する。この図には噴射弁
１０の静かな燃料の量Ｑと弁部材１５６の揚程す
なわち上昇高さとの関係を示すグラフが描かれて
いる。上昇高さが小さい時（領域Ａ）は、弁部材
１５６と弁座インタフエースによる障害が大きい
から、静的な燃料の量は計量オリフイスの寸法に
依存する。この領域Ａでは△Ｑ／△Ｌは、弁部材
１５６のインタフエースと弁座との間の増大する
開口面積に関連する定数Ｋに等しい。

弁部材１５６が、燃料の流れの障害となる点よ
りも上方まで、引きあげられた領域Ｃでは、計量
オリフイスの寸法が静的な燃料の量を決定する要
因となる。この領域では△Ｑ／△Ｌは零である。
領域ＡとＣの間の狭い領域Ｂでは、噴射弁の静的
な燃料の量はほぼ計量オリフイス寸法の関数であ
るが、弁部材１５６の上昇高さにも関係する。こ
の領域Ｂでは△Ｑ／△ＬはＫよりはるかに小さ
く、領域Ｃにおけるよう零に近づく。弁部材１５
６の上昇高さの変化に対する静的な燃料の量の変
化は、変化するインタフエースの面積と計量オリ
フイスの面積との比に関係する。

この領域Ｂにいて弁部材１５６の上昇高さを調
整することによりり、組立ずみの噴射弁の静的な
燃料の量を指定された値に較正することができ
る。一般に、この方法は、トリミングすなわち調
整の範囲が、弁部材１５６の上昇高さの25ミクロ
ンの変化に対して静的な燃料の量の５％であれ
ば、最適な結果が得られることが判明している。
コア部材１２８に設けられている調整ねじ部１３
０は、弁部材１５６の上昇の高さの変化をこの程
度の大きさで制御できるように適切に選択され
る。

静的な流れの量の較正が終つてから、静的な較
正の間に変えられた間隙間隔に閉成力を合わせる
ため、およびダイナミツクな応答を較正するため
に動的な調整が行われる。ここで第５図を参照す
る。この図には動的な燃料の流量がパルス幅の関
数として示されている。このグラフの破線で示さ
れている直線Ｄは、600cm³／分という静的な流量
（勾配）を有する理想的な噴射弁を示す。この直
線Ｄは座標の原点を通る。

しかし、実在する噴射弁の開放時間と閉成時間
は有限であるから、実際の動的な特性は理想直線
の右側にこの理想直線に平行に延びる直線Ｅで表
される。噴射弁の特性が理想的な状態から遠ざか
り、噴射弁の動作が遅くなるにつれて直線Ｅは理
想直線Ｄから右方へ更に移動する。エンジンが高
速回転すると燃料噴射量は増大するが、噴射のた
めに利用できる時間は短くなる。したがつて動的
な勾配が急な大流量の噴射弁が必要となるが、そ
のような噴射弁では燃料供給量を非常少くするた
めに幅の狭いパルスを必要とすることになる。噴
射弁を理想特性に近づくように直線的に較正でき
るほど、その噴射弁は有利なものとなる。

このような目標を念頭において、アイドリング
すなわちＦ点における最小噴射量よりある安全係
数だけ下であるＧ点で弁の最小噴射量を切ること
により、動的な較正が行われる。それから、直線
Ｄにおける理想的な応答からの直線Ｅのずれを最
小にするために閉成力が調整される。

〔発明の効果〕

前述したように、熱に対する体積変化率の大き
いボビン１１４の凹孔１２７，１４３の内周面
と、コア部材１２８の周面および前端部キヤツプ
１０６の円周面をもつ部分との間にそれぞぞれＯ
リング１３９，１４１を圧縮状態に配置すること
によつて、低温時に他の部材よりも大きく収縮す
るボビンによつてＯリングの圧縮度が増大させら
れ、噴射弁の動作する低温範囲の拡大が達成され
る。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の電磁噴射弁を含む単点噴射装
置の一部を断面で示す側面図、第２図は第１図に
示す電磁噴射弁の縦断面図、第３図は第２図の３
−３線に沿つて切断した横断面図、第４図は第２
図に示す弁の静的な流と弁部材の上昇高さとの関
係を示すグラフ、第５図は第２図に示す噴射弁の
動的な流量と噴射信号の持続時間との関係を示す
グラフである。 １００……筒体、１０６……前端部のキヤツ
プ、１１０……後端部のキヤツプ、１１４……ボ
ビン、１１６……コイル、１２４……ボビンの
穴、１２７，１４３……ボビンの凹孔、１２８…
…コア部材、１３２……調節ねじ、１３６……球
状部材、１３７……ばね、１３９，１４１……Ｏ
リング、１４６……弁ハウジング、１４８……弁
ハウジングの穴、１４９……燃料入口、１５４…
…計量オリフイス、１５６……弁部材、１５８…
…接極子。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 接極子１５８をもつ弁部材１５６および弁ハ
   ウジング１４６からなり加圧された燃料を受ける
   弁組立体であつて、前記弁ハウジング１４６から
   燃料を計量するために閉位置から開位置へ弁部材
   １５６が弁ハウジング１４６内で可動である弁組
   立体と； この弁組立体を駆動するための電磁石の磁束通
   路を形成するハウジングであつて、筒体１００と
   その前後両端部に固定されたキヤツプ１０６，１
   １０およびコア部材１２８からなるハウジング
   と； このハウジング内に設けられ、ハウジングと共
   に電磁石の一部をなすコイル１１６であつて、前
   記接極子１５８を電磁的に吸引することにより前
   記弁部材１５６を前記開位置へ動かすためのコイ
   ル１１６と； このコイル１１６が付勢されてない時に前記弁
   部材１５６を前記閉位置へと動かすための付勢手
   段と； 前記コイル１１６が巻かれたボビン１１４であ
   つて、前記ハウジングよりも大きな熱膨張係数を
   もち中心にコア挿通用の穴１２４を有し、かつ両
   端に前記穴１２４よりも大きな内径をもち穴１２
   ４を包囲する凹孔１２７，１４３を有するボビン
   １１４とを備え； 前記前端部のキヤツプ１０６および後端部のキ
   ヤツプ１１０は、前記ボビン１１４の前記凹孔１
   ４３，１２７へ臨む凹孔と同心状の円周面をもつ
   突出部１０６ａ，１２８を有し； この突出部１０６ａ，１２８の外周面と前記凹
   孔１４３，１２７の内周面との間に、圧縮された
   Ｏリング（１４１，１３９をそれぞれ介装した電
   磁燃料噴射弁。 ２ 特許請求の範囲第１項記載の電磁燃料噴射弁
   において、ハウジングは各端部に固定された前端
   部のキヤツプ１０６と後端部のキヤツプ１１０を
   有する筒体１１０を備え、コイル１１６およびボ
   ビン１１４は前記筒体１１０の内部空間内で前記
   両キヤツプ１０６，１１０の間に配置されている
   ことを特徴とする電磁燃料噴射弁。 ３ 特許請求の範囲第１項記載の電磁燃料噴射弁
   において、前端部のキヤツプ１０６の突出部は、
   キヤツプ１０６と一体に設けられていることを特
   徴とする電磁燃料噴射弁。 ４ 特許請求の範囲第１項記載の電磁燃料噴射弁
   において、後端部のキヤツプ１１０の突出部は、
   後端部のキヤツプ１１０に固定されてボビン１１
   ４の穴１２４内に挿入された棒状のコア部材１２
   ８により形成されていることを特徴とする電磁燃
   料噴射弁。 ５ 特許請求の範囲第１項記載の電磁燃料噴射弁
   において、 付勢手段は、コア部材１２８と接極子１５８と
   の間に圧縮して配置され、弁部材１５６に閉位置
   に向かう付勢力を与えるばね１３７を有し、 コア部材１２８は、前記ばね１３７と同軸線上
   の穴にねじ込まれているばね圧調節用の調節ねじ
   １３２を有し、 前記調節手段は、前記調節ねじ１３２と前記ば
   ねとの間に配置された球状部材１３６を有するこ
   とを特徴とする電磁燃料噴射弁。