JPH0134405B2 - - Google Patents
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- JPH0134405B2 JPH0134405B2 JP57097904A JP9790482A JPH0134405B2 JP H0134405 B2 JPH0134405 B2 JP H0134405B2 JP 57097904 A JP57097904 A JP 57097904A JP 9790482 A JP9790482 A JP 9790482A JP H0134405 B2 JPH0134405 B2 JP H0134405B2
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- horn
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- 230000037303 wrinkles Effects 0.000 claims description 7
- 230000007423 decrease Effects 0.000 abstract 1
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- FRWYFWZENXDZMU-UHFFFAOYSA-N 2-iodoquinoline Chemical compound C1=CC=CC2=NC(I)=CC=C21 FRWYFWZENXDZMU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- LTPBRCUWZOMYOC-UHFFFAOYSA-N beryllium oxide Inorganic materials O=[Be] LTPBRCUWZOMYOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01P—WAVEGUIDES; RESONATORS, LINES, OR OTHER DEVICES OF THE WAVEGUIDE TYPE
- H01P1/00—Auxiliary devices
- H01P1/20—Frequency-selective devices, e.g. filters
- H01P1/213—Frequency-selective devices, e.g. filters combining or separating two or more different frequencies
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
- G01S3/00—Direction-finders for determining the direction from which infrasonic, sonic, ultrasonic, or electromagnetic waves, or particle emission, not having a directional significance, are being received
- G01S3/02—Direction-finders for determining the direction from which infrasonic, sonic, ultrasonic, or electromagnetic waves, or particle emission, not having a directional significance, are being received using radio waves
- G01S3/14—Systems for determining direction or deviation from predetermined direction
- G01S3/146—Systems for determining direction or deviation from predetermined direction by comparing linear polarisation components
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q25/00—Antennas or antenna systems providing at least two radiating patterns
- H01Q25/04—Multimode antennas
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- Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
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- Remote Sensing (AREA)
- Waveguide Aerials (AREA)
- Control Of Motors That Do Not Use Commutators (AREA)
- Waveguide Switches, Polarizers, And Phase Shifters (AREA)
- Aerials With Secondary Devices (AREA)
- Input Circuits Of Receivers And Coupling Of Receivers And Audio Equipment (AREA)
- Burglar Alarm Systems (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、宇宙通信アンテナ用の非常に広帯域
な一次放射器、より正確には周波数再利用、つま
り２つの直交偏波中で同一の周波数帯域を利用す
る地上局運用のアンテナ用の一次供給源（放射
器）に係るものである。
な一次放射器、より正確には周波数再利用、つま
り２つの直交偏波中で同一の周波数帯域を利用す
る地上局運用のアンテナ用の一次供給源（放射
器）に係るものである。
（従来の技術）
宇宙通信は、現在、２グループの周波数帯域を
使用する。第１のグループでは、上り接続（以
後、「発信」と呼ぶ）が5.925から6.425GHzの間で
行なわれ、下り接続（以後、「受信」と呼ぶ）が
3.7から4.2GHzの間で行なわれる。第２のグルー
プでは、上り接続、あるいは、「発信」が14から
14.5GHzの間で行なわれ、下り接続、あるいは、
「受信」が10.95から11.7GHzで行なわれる。
使用する。第１のグループでは、上り接続（以
後、「発信」と呼ぶ）が5.925から6.425GHzの間で
行なわれ、下り接続（以後、「受信」と呼ぶ）が
3.7から4.2GHzの間で行なわれる。第２のグルー
プでは、上り接続、あるいは、「発信」が14から
14.5GHzの間で行なわれ、下り接続、あるいは、
「受信」が10.95から11.7GHzで行なわれる。
最近、周波数帯域を拡幅することによつて伝送
容量を増大するように考案されたため、これら新
しい帯域は発信帯域が5.85から7.075GHzになり、
「受信」帯域は3.4から4.2GHzになつたので、かな
り帯域が広くなつている。
容量を増大するように考案されたため、これら新
しい帯域は発信帯域が5.85から7.075GHzになり、
「受信」帯域は3.4から4.2GHzになつたので、かな
り帯域が広くなつている。
高次モードの結合器を使う２重偏波一次供給源
の既知の構成を主要な形状は、次の２種別にお互
いに区分されて組分けされよう。それらは、つま
り、3.7−4.2GHzと5.925−6.425GHz帯域の両方を
適用範囲とする偏波器を使うか、あるいは使わな
いかによつてお互いに区分けされる種別であり、
例えば、3.7−4.2GHz、5.925−6.425GHz、3.4−
4.8GHz、5.8−7.075GHzの狭い帯域を適用範囲と
する偏波器に対して、使う方の種別をこれ以後広
帯域偏波器と呼ぶことにする。この供給源では、
偏波器は分離され、１つは3.7−4.2GHz帯域の
「受信」用で、もう１つは、5.925−6.425GHz帯域
の「発信」用である。
の既知の構成を主要な形状は、次の２種別にお互
いに区分されて組分けされよう。それらは、つま
り、3.7−4.2GHzと5.925−6.425GHz帯域の両方を
適用範囲とする偏波器を使うか、あるいは使わな
いかによつてお互いに区分けされる種別であり、
例えば、3.7−4.2GHz、5.925−6.425GHz、3.4−
4.8GHz、5.8−7.075GHzの狭い帯域を適用範囲と
する偏波器に対して、使う方の種別をこれ以後広
帯域偏波器と呼ぶことにする。この供給源では、
偏波器は分離され、１つは3.7−4.2GHz帯域の
「受信」用で、もう１つは、5.925−6.425GHz帯域
の「発信」用である。
図１は、高次モードの結合器を経由して、直交
モードの接合部（あるいはOMJ）３ａとも呼ば
れる帯域分離器の第１の通路へ結合された従来の
ホーン１ａを示している。直交モードの接合部３
ａの第２と第３の通路から２つのチヤネル、発信
チヤネルと受信チヤネルが伸びている。
モードの接合部（あるいはOMJ）３ａとも呼ば
れる帯域分離器の第１の通路へ結合された従来の
ホーン１ａを示している。直交モードの接合部３
ａの第２と第３の通路から２つのチヤネル、発信
チヤネルと受信チヤネルが伸びている。
ホーン１ａは従来の波形状のしわ付きのホーン
で、3.7−4.2と、5.925−6.425GHzの２つの帯域を
適用範囲とする。
で、3.7−4.2と、5.925−6.425GHzの２つの帯域を
適用範囲とする。
高次モードの結合器２ａの役割は、トラツキン
グ（追跡）に特有なモードの信号を抽出すること
であり、それらの信号は3.7−4.2GHzの「受信帯
域」中にある。また、結合器２ａは信号をホーン
に伝送する「発信」帯域から信号を受信するの
で、5.925−6.425GHzの発信帯域を通過させなけ
ればならない。そこで、この結合器は良く稼動し
なければならない非常に重要な要素である。その
広い通過帯域：3.7−4.2GHzと5.925−6.425GHz、
つまり、Fnax／Fnio：6.425／3.7＝1.736のために、
この結合器は結果的に構築するのがむずかしい。
グ（追跡）に特有なモードの信号を抽出すること
であり、それらの信号は3.7−4.2GHzの「受信帯
域」中にある。また、結合器２ａは信号をホーン
に伝送する「発信」帯域から信号を受信するの
で、5.925−6.425GHzの発信帯域を通過させなけ
ればならない。そこで、この結合器は良く稼動し
なければならない非常に重要な要素である。その
広い通過帯域：3.7−4.2GHzと5.925−6.425GHz、
つまり、Fnax／Fnio：6.425／3.7＝1.736のために、
この結合器は結果的に構築するのがむずかしい。
直交モードの接合部ａの役割は、単一のホーン
だけを有するように受信と発信を一緒にグループ
化することである。つまり、一般的に、指向性の
フイルタまたは結合器とは異なる方法で構築され
る。
だけを有するように受信と発信を一緒にグループ
化することである。つまり、一般的に、指向性の
フイルタまたは結合器とは異なる方法で構築され
る。
発信チヤネルは、接合部３ａの第３の通路と、
一次供給源の２つの「受信」通路、つまり、除波
フイルタ１６ｒ、π／２偏波器１７ｒ、π偏波器
１８ｒと、更に、水平と垂直偏波通路が一次供給
源の２つの「受信」通路を形成する直交モードの
変換器１９ｒとに直列になつている。除波フイル
タ１６ｒは、発信帯域（5.925−6.425GHz）を停
止し、受信帯域（3.7−4.2GHz）だけを通過させ
る。偏波器１７ｒは、3.7−4.2GHz帯域、あるい
は、Fnax／Fnio＝4.2／3.7＝1.135を適用範囲とす
るだけであり、ホーンからの円形偏波領域を直線
偏波領域に変形するためのπ／２型の偏波器であ
る。「π／２＋π／２＝π」型の偏波器１８ｒは、
一次供給源が所在している（地上）局がこの減極
を検出するためのシステムと共に設置されている
ときは電気・機械的にその減極を補償するが、こ
の偏波器１８ｒはいつも既知の設備に設置されて
いるとは限らない。直交モードの変換器（または
OMT）１９ｒは、偏波器１７ｒ，１８ｒからく
る電波から２つの直交直線偏波を切り離す。発信
チヤネルは、一次供給源の２つの「発信」通路
と、接合部３ａの第２通路の間に、水平と垂直偏
波通路が一次供給源の２つの「発信」通路を形成
する直交モードの変換器１９ｅ、π偏波器１８
ｅ、および、π／２偏波器１７ｅを直列に含む。
発信チヤネルでは、直交モードの変換器１９ｅ
は、その２つの偏波通路に供給される電波の２つ
の直交直線偏波を混合し、「π／２＋π／２＝π」
型の偏波器１８ｅは、受信チヤネル中の偏波器１
８ｒと同じ役割を持つが、π／２型の偏波器であ
る偏波器１７ｅはといえば、Fnax／Fnio＝1.0843
である5.925−6.425GHz帯域を適用範囲とするだ
けである。
一次供給源の２つの「受信」通路、つまり、除波
フイルタ１６ｒ、π／２偏波器１７ｒ、π偏波器
１８ｒと、更に、水平と垂直偏波通路が一次供給
源の２つの「受信」通路を形成する直交モードの
変換器１９ｒとに直列になつている。除波フイル
タ１６ｒは、発信帯域（5.925−6.425GHz）を停
止し、受信帯域（3.7−4.2GHz）だけを通過させ
る。偏波器１７ｒは、3.7−4.2GHz帯域、あるい
は、Fnax／Fnio＝4.2／3.7＝1.135を適用範囲とす
るだけであり、ホーンからの円形偏波領域を直線
偏波領域に変形するためのπ／２型の偏波器であ
る。「π／２＋π／２＝π」型の偏波器１８ｒは、
一次供給源が所在している（地上）局がこの減極
を検出するためのシステムと共に設置されている
ときは電気・機械的にその減極を補償するが、こ
の偏波器１８ｒはいつも既知の設備に設置されて
いるとは限らない。直交モードの変換器（または
OMT）１９ｒは、偏波器１７ｒ，１８ｒからく
る電波から２つの直交直線偏波を切り離す。発信
チヤネルは、一次供給源の２つの「発信」通路
と、接合部３ａの第２通路の間に、水平と垂直偏
波通路が一次供給源の２つの「発信」通路を形成
する直交モードの変換器１９ｅ、π偏波器１８
ｅ、および、π／２偏波器１７ｅを直列に含む。
発信チヤネルでは、直交モードの変換器１９ｅ
は、その２つの偏波通路に供給される電波の２つ
の直交直線偏波を混合し、「π／２＋π／２＝π」
型の偏波器１８ｅは、受信チヤネル中の偏波器１
８ｒと同じ役割を持つが、π／２型の偏波器であ
る偏波器１７ｅはといえば、Fnax／Fnio＝1.0843
である5.925−6.425GHz帯域を適用範囲とするだ
けである。
図２は、発信と受信チヤネルに共通で、3.7−
4.2GHzと5.925−6.425GHz帯域を適用範囲として
いる広帯域偏波器を使つている既知の一次供給源
に係るものである。図２は、自身が「π／２＋
π／２＝π」型の偏波器２８に続いてπ／２型の
広帯域偏波器２７に続いているより高位のモード
の結合器２ａを経由して、直交モードの接合部３
ａの第１の通路に結合されているホーン１ａを示
す。直交モードの接合部３ａの第２と第３の通路
から２つのチヤネル、つまり発信チヤネルの受信
チヤネルが伸びている。
4.2GHzと5.925−6.425GHz帯域を適用範囲として
いる広帯域偏波器を使つている既知の一次供給源
に係るものである。図２は、自身が「π／２＋
π／２＝π」型の偏波器２８に続いてπ／２型の
広帯域偏波器２７に続いているより高位のモード
の結合器２ａを経由して、直交モードの接合部３
ａの第１の通路に結合されているホーン１ａを示
す。直交モードの接合部３ａの第２と第３の通路
から２つのチヤネル、つまり発信チヤネルの受信
チヤネルが伸びている。
図２のホーン１ａと高次モードの結合器２ａは
図１のものとそれぞれ同一である。
図１のものとそれぞれ同一である。
広帯域偏波器は、上述のように3.7−4.2GHzと、
5.925−6.425GHzの帯域（つまり、Fnax／nio＝
6.425／3.7＝1.736）を適用範囲とするが、これは
構成するのが難しい要素であり、非常に経費高で
ある。π型の偏波器２８は、図１の偏波器１８
ｒ，１８ｅと同じ役割を演じるが、しかし、その
動作周波数帯域がより広域であることから、構成
することがさらにずつと難しい。直交モードの接
合部３ａは、図１の接合部３ａと同じ役割を持
つ。
5.925−6.425GHzの帯域（つまり、Fnax／nio＝
6.425／3.7＝1.736）を適用範囲とするが、これは
構成するのが難しい要素であり、非常に経費高で
ある。π型の偏波器２８は、図１の偏波器１８
ｒ，１８ｅと同じ役割を演じるが、しかし、その
動作周波数帯域がより広域であることから、構成
することがさらにずつと難しい。直交モードの接
合部３ａは、図１の接合部３ａと同じ役割を持
つ。
図２に基づく一次供給源の受信チヤネルは、除
波フイルタ１６ｒとその構成と役割に関する限り
図１のフイルタ１６ｒと変換器１９ｒに同一な直
交モードの変換器１９ｒとで直列に構成されてい
る。同様に、図２の一次供給源の発信チヤネル
は、図１の変換器１９ｅと同一な直交モードの変
換器１９ｅからなる。
波フイルタ１６ｒとその構成と役割に関する限り
図１のフイルタ１６ｒと変換器１９ｒに同一な直
交モードの変換器１９ｒとで直列に構成されてい
る。同様に、図２の一次供給源の発信チヤネル
は、図１の変換器１９ｅと同一な直交モードの変
換器１９ｅからなる。
（発明が解決しようとする課題）
しかしながら、上記２つの従来の一次供給では
上記の新しい帯域を適用範囲としても構成が困難
であつて、それに伴つて経費高となつてしまうと
いう問題点がある。
上記の新しい帯域を適用範囲としても構成が困難
であつて、それに伴つて経費高となつてしまうと
いう問題点がある。
本発明の目的は、高次モードの結合器を必要と
し、上記の新しい周波数帯域で作動可能な一次供
給源を提供することである。
し、上記の新しい周波数帯域で作動可能な一次供
給源を提供することである。
（発明の要約）
本一次供給源は本発明に基づいて、特に高次モ
ードの結合器を受信チヤネルの中だけに配置する
ことによつて入手される。
ードの結合器を受信チヤネルの中だけに配置する
ことによつて入手される。
本発明は、次の要素の組み合わせからなり、そ
の組合わせが非常に広帯域で作動することができ
る一次供給源を提供する。
の組合わせが非常に広帯域で作動することができ
る一次供給源を提供する。
首部、開口部および２種類の一様に間隔を取つ
て交互になつている波形状のしわがあり、そのし
わの深さがそれぞれの種類ごとに首部から開口部
に向けて浅くなつているホーン（ラツパ）と、ホ
ーンに結合された第１の通路（アクセス）と第
２、第３の通路を有する擬似光学フイルタ型の直
交モードの接合部と、接合部の第３の通路に結合
された、入力と出力とを有する高次モードの結合
器と、第１、第２、および第３の通路を有し、第
１の通路で接合部の第２の通路と結合されている
第１の直交モードの変換器と、第１、第２、およ
び第３の通路を有し、第１の通路で高次モードの
結合器の出力へと結合されている第２の直交モー
ドの変換器と、第２の変換器の第２と第３の通路
にそれぞれ結合された２つの除波フイルタと、ホ
ーンと第１の変換器の間であつて接合部を介する
通路上に直列に結合された第１の「π／２」型偏
波器と、ホーンと第２の変換器の間であつて接合
部を介する通路上に直列に結合された第２の
「π／２」型偏波器。
て交互になつている波形状のしわがあり、そのし
わの深さがそれぞれの種類ごとに首部から開口部
に向けて浅くなつているホーン（ラツパ）と、ホ
ーンに結合された第１の通路（アクセス）と第
２、第３の通路を有する擬似光学フイルタ型の直
交モードの接合部と、接合部の第３の通路に結合
された、入力と出力とを有する高次モードの結合
器と、第１、第２、および第３の通路を有し、第
１の通路で接合部の第２の通路と結合されている
第１の直交モードの変換器と、第１、第２、およ
び第３の通路を有し、第１の通路で高次モードの
結合器の出力へと結合されている第２の直交モー
ドの変換器と、第２の変換器の第２と第３の通路
にそれぞれ結合された２つの除波フイルタと、ホ
ーンと第１の変換器の間であつて接合部を介する
通路上に直列に結合された第１の「π／２」型偏
波器と、ホーンと第２の変換器の間であつて接合
部を介する通路上に直列に結合された第２の
「π／２」型偏波器。
（実施例）
図３と図４は、3.4から7.075GHz、つまり、
7.075／3.4＝2.08オクターブ以上に対応する周波
数で動作するように意図された２つの本発明に係
る一次供給源に係るものである。
7.075／3.4＝2.08オクターブ以上に対応する周波
数で動作するように意図された２つの本発明に係
る一次供給源に係るものである。
図３は、直交モードの接合部３の第１の通路に
接続されたホーン１を示している。接合部３の第
２と第３の通路から２つのチヤネル、つまり、発
信チヤネルと受信チヤネルが伸びている。ホーン
１には、２種類の一様に間隔をとつて交互になつ
ている波形状のしわがあり、その各種類ともホー
ンの首部から開口部に向かつてそのしわの深さが
浅くなつているホーンである。そのようなホーン
は、１オクターブよりも大きな周波数帯域で動作
できることが知られている。
接続されたホーン１を示している。接合部３の第
２と第３の通路から２つのチヤネル、つまり、発
信チヤネルと受信チヤネルが伸びている。ホーン
１には、２種類の一様に間隔をとつて交互になつ
ている波形状のしわがあり、その各種類ともホー
ンの首部から開口部に向かつてそのしわの深さが
浅くなつているホーンである。そのようなホーン
は、１オクターブよりも大きな周波数帯域で動作
できることが知られている。
図５は、図３と図４のホーン１がどのように形
成されているかを長軸断面図で示しているが、こ
のホーンは開口部直径が1000mmで、波形部の長さ
が3000mmであり、図５では、波形状のしわの深さ
の変化をよりよく示すために実際の比率には則し
ていない。直交モードの接合部３は、第１の円形
導波管を含んでいて、その１端がホーン１に結合
され、その他端が受信チヤネルに向かう通路を形
成する。この第１の円形導波管（ガイド）は同一
高さでお互いに対して90°離れているところに配
置された４つの側面スリツト（細長い切れ目）を
持つ。長方形のガイドが、これら４つの向かい合
つたスリツトの対とともに、第２の円形ガイドの
４つの側面スリツトの向かい合つた対にマジツク
Ｔを経由して結合されている。この第２の円形ガ
イドは、その側面スリツトが第１のガイドにおけ
るように配置されて、その端部の片方で短絡さ
れ、その他端では発信チヤネル用の通路を形成す
る。直交モードの接合部３の第１の円形ガイド内
部には、側面スリツトと受信チヤネル用の通路間
に準光学フイルタがあり、これらフイルタの各々
は、図６に示すように、円筒系のガイドの壁と一
体となつた酸化ベリリウム膜でできた絶縁支持台
１３ａ上に配置されている交叉した金属ダイボー
ル（双極子）１３ｂで形成されている。この膜は
円形ガイドの縦軸に垂直となつている。
成されているかを長軸断面図で示しているが、こ
のホーンは開口部直径が1000mmで、波形部の長さ
が3000mmであり、図５では、波形状のしわの深さ
の変化をよりよく示すために実際の比率には則し
ていない。直交モードの接合部３は、第１の円形
導波管を含んでいて、その１端がホーン１に結合
され、その他端が受信チヤネルに向かう通路を形
成する。この第１の円形導波管（ガイド）は同一
高さでお互いに対して90°離れているところに配
置された４つの側面スリツト（細長い切れ目）を
持つ。長方形のガイドが、これら４つの向かい合
つたスリツトの対とともに、第２の円形ガイドの
４つの側面スリツトの向かい合つた対にマジツク
Ｔを経由して結合されている。この第２の円形ガ
イドは、その側面スリツトが第１のガイドにおけ
るように配置されて、その端部の片方で短絡さ
れ、その他端では発信チヤネル用の通路を形成す
る。直交モードの接合部３の第１の円形ガイド内
部には、側面スリツトと受信チヤネル用の通路間
に準光学フイルタがあり、これらフイルタの各々
は、図６に示すように、円筒系のガイドの壁と一
体となつた酸化ベリリウム膜でできた絶縁支持台
１３ａ上に配置されている交叉した金属ダイボー
ル（双極子）１３ｂで形成されている。この膜は
円形ガイドの縦軸に垂直となつている。
図３は、受信チヤネルが接合部３の第３の通路
と一次供給源の２つの受信通路間に、高次モード
の結合器２、π型偏波器８ｒ、π／２型偏波器７
ｒ、その偏波通路が２つの除波フイルタ６ａと６
ｂを経由して一次供給源の２つの受信通路へそれ
ぞれ結合されている直交モードの変換器９ｒを構
成していることを示している。発信チヤネルは、
それ自体は、一次供給源の２つの発信通路から直
列に、直交モードの変換器９ｅ、π／２型偏波器
７ｅと、直交モードの接合部３の第２の通路に結
合されているπ型偏波器８ｅとからなる。図３で
注意すべきことは、高次モードの結合器２は、図
１と図２の高次モードの結合器２ａとは対照的に
受信チヤネル中にだけ存在していることである。
この結合器２は、他の既知のものの帯域よりもず
つと狭い帯域を適用範囲とする3.4−4.8GHz
（Fnax／Fnio＝1.41）の帯域だけを有する。この結
合器２が発信帯域の通過出力を持つていないとい
うことは、より一層の利点をもたらす。この理由
から、その設計はより簡単で、その経費は改良さ
れた性能に較べて小さい。
と一次供給源の２つの受信通路間に、高次モード
の結合器２、π型偏波器８ｒ、π／２型偏波器７
ｒ、その偏波通路が２つの除波フイルタ６ａと６
ｂを経由して一次供給源の２つの受信通路へそれ
ぞれ結合されている直交モードの変換器９ｒを構
成していることを示している。発信チヤネルは、
それ自体は、一次供給源の２つの発信通路から直
列に、直交モードの変換器９ｅ、π／２型偏波器
７ｅと、直交モードの接合部３の第２の通路に結
合されているπ型偏波器８ｅとからなる。図３で
注意すべきことは、高次モードの結合器２は、図
１と図２の高次モードの結合器２ａとは対照的に
受信チヤネル中にだけ存在していることである。
この結合器２は、他の既知のものの帯域よりもず
つと狭い帯域を適用範囲とする3.4−4.8GHz
（Fnax／Fnio＝1.41）の帯域だけを有する。この結
合器２が発信帯域の通過出力を持つていないとい
うことは、より一層の利点をもたらす。この理由
から、その設計はより簡単で、その経費は改良さ
れた性能に較べて小さい。
図３の受信偏波器８ｒ，７ｒは、図１と図２の
受信偏波器よりもより狭い帯域を適用範囲としな
ければならないので、それらの設計もより簡単
で、それらの経費も改善された性能に較べて小さ
い。受信９ｒと発信９ｒの直交モードの変換器
は、ほかの既存のものと較べて変化はない。発信
偏波器７ｅ，８ｅに関しては、これらが適用範囲
としなけらばならない帯域は、発信帯域（Fnax／
Fnio＝7.075／5.85＝1.21）に限定され、それか
ら、上記の広帯域版（図２）の偏波器の帯域と較
べてずつと狭い。これらもまた、より簡単で改善
された性能、つまり、より、小さな損失とより良
い長円率を持つ。
受信偏波器よりもより狭い帯域を適用範囲としな
ければならないので、それらの設計もより簡単
で、それらの経費も改善された性能に較べて小さ
い。受信９ｒと発信９ｒの直交モードの変換器
は、ほかの既存のものと較べて変化はない。発信
偏波器７ｅ，８ｅに関しては、これらが適用範囲
としなけらばならない帯域は、発信帯域（Fnax／
Fnio＝7.075／5.85＝1.21）に限定され、それか
ら、上記の広帯域版（図２）の偏波器の帯域と較
べてずつと狭い。これらもまた、より簡単で改善
された性能、つまり、より、小さな損失とより良
い長円率を持つ。
図４は、本発明に基づく一次供給源のもう１つ
の実施態様を示している。この実施態様は、π／
２型偏波器が発信と受信チヤネル中に置かれてい
ないが、共通部分、つまり、ホーン１と直交モー
ドの接合部３の間に置かれているから、図３とは
実施態様が異なるだけである。さらにまた注意す
べきことは、構成をたやすくするために、１つは
４−7.075GHz帯域用の偏波器７と、もう１つは
3.4−4GHz帯域用の偏波器７′の２つのπ／２型
偏波器が使われているということである。この実
施態様は、図３の実施態様に関して、擬似光学フ
イルタと直交モードの接合部３（あるいは、帯域
分離器と除波フイルタ６ａ，６ｂ）間の距離を短
縮するという利点がある。これは、「受信」チヤ
ネルの方向に直交モードの接合部３の擬似光学フ
イルタを通過してしまう「発信」信号によるであ
ろう共振を避けることができる。
の実施態様を示している。この実施態様は、π／
２型偏波器が発信と受信チヤネル中に置かれてい
ないが、共通部分、つまり、ホーン１と直交モー
ドの接合部３の間に置かれているから、図３とは
実施態様が異なるだけである。さらにまた注意す
べきことは、構成をたやすくするために、１つは
４−7.075GHz帯域用の偏波器７と、もう１つは
3.4−4GHz帯域用の偏波器７′の２つのπ／２型
偏波器が使われているということである。この実
施態様は、図３の実施態様に関して、擬似光学フ
イルタと直交モードの接合部３（あるいは、帯域
分離器と除波フイルタ６ａ，６ｂ）間の距離を短
縮するという利点がある。これは、「受信」チヤ
ネルの方向に直交モードの接合部３の擬似光学フ
イルタを通過してしまう「発信」信号によるであ
ろう共振を避けることができる。
図１と図２は従来の一次供給源、図３と図４は
本発明による一次供給源、図５と図６は図３と図
４の要部の詳細図である。 １，１ａ；ホーン。
本発明による一次供給源、図５と図６は図３と図
４の要部の詳細図である。 １，１ａ；ホーン。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 首部、開口部および２種類の一様に間隔をと
つて交互になつている波形状のしわがあり、その
しわの深さがそれぞれの種類ごとに首部から開口
部に向けて浅くなつているホーン１と、 ホーンに結合された第１の通路と第２、第３の
通路を有する擬似光学フイルタ型の直交モードの
接合部３と、 接合部の第３の通路に結合された、入力と出力
とを有する高次モードの結合器２と、 第１、第２、および第３の通路を有し、第１の
通路で接合部の第２の通路と結合されている第１
の直交モードの変換器９ｅと、 第１、第２、および第３の通路を有し、第１の
通路で高次モードの結合器の出力へと結合されて
いる第２の直交モードの変換器９ｒと、 第２の変換器の第２と第３の通路にそれぞれ結
合された２つの除波フイルタ６ａ，６ｂと、 ホーンと第１の変換器の間であつて接合部を介
する通路上に直列に結合された第１の「π／２」
型偏波器７ｅ，７と、 ホーンと第２の変換器の間であつて接合部を介
する通路上に直列に結合された第２の「π／２」
型偏波器７ｒ，７′から構成する一次放射器。 ２ 前記第１の「π／２」型偏波装置７ｅが、直
交モードの接合部３と第１の直交モードの変換器
９ｅとの間に直列に結合され、前記第２の「π／
２」型偏波装置７ｒが高次モードの結合器２と直
交モードの変換器９ｒとの間に直列に結合されて
いる特許請求の範囲第１項に記載の一次放射器。 ３ 前記第１と第２の「π／２」型偏波装置７，
７′が、ホーン１と直交モードの接合部３間に直
列に結合された同じ「π／２」型偏波装置に併合
されている特許請求の範囲第１項に記載の一次放
射器。 ４ 第１の「π」型偏波装置８ｅが、直交モード
の接合部３と第１の直交モードの変換器９ｅとの
間に直列に結合され、第２の「π」型偏波装置８
ｒが直交モードの接合部３と第２の直交モードの
変換器９ｒとの間に直列に結合されている特許請
求の範囲第１〜３項のいずれかに記載の一次放射
器。
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR8111481A FR2507826A1 (fr) | 1981-06-11 | 1981-06-11 | Source primaire a reutilisation de frequences |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57212804A JPS57212804A (en) | 1982-12-27 |
| JPH0134405B2 true JPH0134405B2 (ja) | 1989-07-19 |
Family
ID=9259392
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57097904A Granted JPS57212804A (en) | 1981-06-11 | 1982-06-09 | Primary radiator with frequency reusing mechanism |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4507665A (ja) |
| EP (1) | EP0068940B1 (ja) |
| JP (1) | JPS57212804A (ja) |
| AT (1) | ATE40495T1 (ja) |
| CA (1) | CA1190317A (ja) |
| DE (1) | DE3279408D1 (ja) |
| FR (1) | FR2507826A1 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2620893C1 (ru) * | 2016-03-23 | 2017-05-30 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие Ордена Трудового Красного Знамени Научно-Исследовательский Институт Радио (Фгуп Ниир) | Устройство для приема ортогональных линейно поляризованных волн |
| RU2638902C1 (ru) * | 2016-07-01 | 2017-12-18 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие Ордена Трудового Красного Знамени Научно-Исследовательский Институт Радио (Фгуп Ниир) | Устройство для работы на двух круговых поляризациях в двух диапазонах частот |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3560976A (en) * | 1968-08-21 | 1971-02-02 | Rca Corp | Feed system |
| US3665481A (en) * | 1970-05-12 | 1972-05-23 | Nasa | Multi-purpose antenna employing dish reflector with plural coaxial horn feeds |
| US3696434A (en) * | 1971-01-15 | 1972-10-03 | Radiation Inc | Independent mode antenna feed system |
| US3731236A (en) * | 1972-08-17 | 1973-05-01 | Gte Sylvania Inc | Independently adjustable dual polarized diplexer |
| GB1498905A (en) * | 1975-04-11 | 1978-01-25 | Marconi Co Ltd | Corrugated horns |
| DE2757115C2 (de) * | 1977-12-21 | 1987-05-27 | Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München | Modenkoppler |
| US4162463A (en) * | 1977-12-23 | 1979-07-24 | Gte Sylvania Incorporated | Diplexer apparatus |
| US4233576A (en) * | 1978-05-16 | 1980-11-11 | Harris Corporation | Automatic polarization decoupling network |
| IT1160267B (it) * | 1978-11-27 | 1987-03-11 | Sits Soc It Telecom Siemens | Disposizione circuitale per rilevare l'errore di puntamento dell'antenna in un sistema di telecomunicazioni |
| US4345255A (en) * | 1978-12-25 | 1982-08-17 | Kokusai Denshin Denwa Co., Ltd. | Antenna feed system |
| FR2455803A1 (fr) * | 1979-05-04 | 1980-11-28 | Thomson Csf | Cornet a rainures de differentes profondeurs et antenne comportant un tel cornet |
| DE2932626C2 (de) * | 1979-08-11 | 1985-01-31 | ANT Nachrichtentechnik GmbH, 7150 Backnang | Viertornetzwerk zur Trennung zweier aus doppelt polarisierten Frequenzbändern bestehenden Signalen |
-
1981
- 1981-06-11 FR FR8111481A patent/FR2507826A1/fr active Granted
-
1982
- 1982-06-04 AT AT82401015T patent/ATE40495T1/de active
- 1982-06-04 EP EP82401015A patent/EP0068940B1/fr not_active Expired
- 1982-06-04 DE DE8282401015T patent/DE3279408D1/de not_active Expired
- 1982-06-09 CA CA000404817A patent/CA1190317A/en not_active Expired
- 1982-06-09 US US06/386,600 patent/US4507665A/en not_active Expired - Fee Related
- 1982-06-09 JP JP57097904A patent/JPS57212804A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0068940B1 (fr) | 1989-01-25 |
| FR2507826A1 (fr) | 1982-12-17 |
| ATE40495T1 (de) | 1989-02-15 |
| JPS57212804A (en) | 1982-12-27 |
| EP0068940A1 (fr) | 1983-01-05 |
| US4507665A (en) | 1985-03-26 |
| FR2507826B1 (ja) | 1985-05-03 |
| CA1190317A (en) | 1985-07-09 |
| DE3279408D1 (en) | 1989-03-02 |
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