JPH01273807A - 高効率コンバインドプラント - Google Patents
高効率コンバインドプラントInfo
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- JPH01273807A JPH01273807A JP10253488A JP10253488A JPH01273807A JP H01273807 A JPH01273807 A JP H01273807A JP 10253488 A JP10253488 A JP 10253488A JP 10253488 A JP10253488 A JP 10253488A JP H01273807 A JPH01273807 A JP H01273807A
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K23/00—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、ガスタービンと蒸気タービンのコンバインド
プラントに係り、特に、ガスタービンの排気温度が低い
場合の蒸気タービン蒸気条件を向上させるのに好適な高
効率コンバインドプラントに関する。
プラントに係り、特に、ガスタービンの排気温度が低い
場合の蒸気タービン蒸気条件を向上させるのに好適な高
効率コンバインドプラントに関する。
ガスタービンの排熱により蒸気を発生させ、得られた蒸
気により蒸気タービンを駆動する、ガスタービン＝蒸気
タービンコンバインドプラントは。
気により蒸気タービンを駆動する、ガスタービン＝蒸気
タービンコンバインドプラントは。
燃料のエネルギを高温のガスタービンで使用し、排気熱
を蒸気タービンで有効に利用できるため高効率なシステ
ムとして一般的になりつつある。しかし、コンパッショ
ン、１９７８年３月に示されているステイームボトミン
グプラントフオーコンバインドサイフル（Ｓｔｅａｍ
Ｂｏｔｔｏｍｉｎｇ ｆｏｒ ＣｏｍｂｉｎｅｄＣｙｄ
ｅｓ Ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ Ｍａｒｃｈ １９７８）
で明らかなように蒸気タービンの蒸気条件はガスタービ
ン排ガス温度に影響され、ガスタービン排ガス温度の低
下に従い、蒸気タービンプラントの効率は低下する。
を蒸気タービンで有効に利用できるため高効率なシステ
ムとして一般的になりつつある。しかし、コンパッショ
ン、１９７８年３月に示されているステイームボトミン
グプラントフオーコンバインドサイフル（Ｓｔｅａｍ
Ｂｏｔｔｏｍｉｎｇ ｆｏｒ ＣｏｍｂｉｎｅｄＣｙｄ
ｅｓ Ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ Ｍａｒｃｈ １９７８）
で明らかなように蒸気タービンの蒸気条件はガスタービ
ン排ガス温度に影響され、ガスタービン排ガス温度の低
下に従い、蒸気タービンプラントの効率は低下する。
蒸気タービンの蒸気条件を向上させる手段としては、従
来助燃や、エネルギ、 Ｖｏｌ、９．Ｎｏ７．ｐｐ５５
５−５６４．１９８４のヒートポンプエンハンスドガス
タービンコジェネレーション（Ｈｅａｔ Ｐｕｍｐ Ｅ
ｎｈａｎｃｅｄ Ｇａ５Ｔｕｒｂｉｎｅ Ｃｏｇｅｎｅ
ｒａｔｉｏｎ、 Ｅｎｅｒｇｙ ＶｏＬ、９．Ｎｏ７．
ｐｐ５５５−５６４ 、１９８４）に示されているよう
にヒートポンプの利用があった。
来助燃や、エネルギ、 Ｖｏｌ、９．Ｎｏ７．ｐｐ５５
５−５６４．１９８４のヒートポンプエンハンスドガス
タービンコジェネレーション（Ｈｅａｔ Ｐｕｍｐ Ｅ
ｎｈａｎｃｅｄ Ｇａ５Ｔｕｒｂｉｎｅ Ｃｏｇｅｎｅ
ｒａｔｉｏｎ、 Ｅｎｅｒｇｙ ＶｏＬ、９．Ｎｏ７．
ｐｐ５５５−５６４ 、１９８４）に示されているよう
にヒートポンプの利用があった。
上記従来技術である助燃は、蒸気条件を向上させるため
の燃料を利用するため効率向上率が低く、助燃装置が技
術的に困難な制約がある。
の燃料を利用するため効率向上率が低く、助燃装置が技
術的に困難な制約がある。
また、従来のヒートポンプは比較的低温度で作動するた
め、蒸気条件を向上する手段としては利用できなかった
。
め、蒸気条件を向上する手段としては利用できなかった
。
本発明の目的は、ガスタービン＝蒸気タービンコンバイ
ンドプラントにおいて蒸気タービン蒸気条件を向上させ
るだせに、ガスタービン排ガス温度を上昇させ、プラン
トとして効率を向上させることにある。
ンドプラントにおいて蒸気タービン蒸気条件を向上させ
るだせに、ガスタービン排ガス温度を上昇させ、プラン
トとして効率を向上させることにある。
上記目的は、ガスタービン排ガスを利用した化学蓄熱型
ヒートポンプを利用することにより達成される。
ヒートポンプを利用することにより達成される。
本発明で利用する化学蓄熱型ヒートポンプの詳細につい
ては、ｆ架谷他：増熱・昇温技術の研究・開発と実用化
へのアプローチ：工業材料第３２巻５号」に述べられて
いる。
ては、ｆ架谷他：増熱・昇温技術の研究・開発と実用化
へのアプローチ：工業材料第３２巻５号」に述べられて
いる。
例えば、Ｃａ （ＯＨ）Ｚ／ Ｃａ Ｏ系ではＣａｂ（
固体）＋４ｉｚＯ（蒸気）ＸＣａ （ＯＨ）２＋発熱
の可逆反応を利用すれば、圧力により反応の平衡温度が
変化するので発熱反応 ＣａＯ（固体）十Ｈ２０ （蒸気）→Ｃａ（ＯＨ）２ を５ ａｔａの蒸気を利用して反応させると反応温度は
約６００℃に達する。これは５ ａｔａの飽和蒸気（約
１５０℃）により高温約６００℃が得られることを示し
ている。
固体）＋４ｉｚＯ（蒸気）ＸＣａ （ＯＨ）２＋発熱
の可逆反応を利用すれば、圧力により反応の平衡温度が
変化するので発熱反応 ＣａＯ（固体）十Ｈ２０ （蒸気）→Ｃａ（ＯＨ）２ を５ ａｔａの蒸気を利用して反応させると反応温度は
約６００℃に達する。これは５ ａｔａの飽和蒸気（約
１５０℃）により高温約６００℃が得られることを示し
ている。
反応後のＣａ （ＯＨ］ｚは、
Ｃａ （ＯＨ）ｚ→ＣａＯ（固体）＋Ｈ２０（蒸気）の
反応を利用して再生可能で、この場合には系全体を低圧
にすれば、低い再成温度で再成可能となる。例えば、２
０℃の飽和蒸気圧下では再生温度は約４００℃となる。
反応を利用して再生可能で、この場合には系全体を低圧
にすれば、低い再成温度で再成可能となる。例えば、２
０℃の飽和蒸気圧下では再生温度は約４００℃となる。
従って、上記過程をガスタービン排ガスと蒸気タービン
系に利用すれば良い。
系に利用すれば良い。
ガスタービンの排ガスは、化学蓄熱型ヒートポンプの再
生用として用い、蒸気タービンの蒸気条件を向上させる
ために化学蓄熱型ヒートポンプの発熱部を利用する。
生用として用い、蒸気タービンの蒸気条件を向上させる
ために化学蓄熱型ヒートポンプの発熱部を利用する。
発熱反応用の蒸気は蒸気タービンの所定圧力段より抽気
したものを用い、再生用には蒸気プラントコンデンサを
用いる。
したものを用い、再生用には蒸気プラントコンデンサを
用いる。
以下、本発明の一実施例を第１図により説明する。
ガスタービン装置は、圧縮気１．燃焼器２、ガスタービ
ン３、発電機４により構成されている。
ン３、発電機４により構成されている。
蒸気タービンプラントは、蒸気タービン５、発電機６．
コンデンサ７を主体として構成される。
コンデンサ７を主体として構成される。
ガスタービン３の排ガス２２は、再生器８に導かれ、さ
らに、煙道２３によりボイラ１８に導かれている。
らに、煙道２３によりボイラ１８に導かれている。
化学蓄熱ヒートポンプ系は、内部にＣａ（ＯＨ）２を貯
えるホッパ１０とホッパ１０、再生器８間に設けられた
弁１１、内部にＣａを貯えるホッパ２７、ホッパ２７と
再生器８間に設けられた弁１２、ホッパ２７と反応器９
間に設けられた弁１３、反応器９と搬送機１５間に設け
られた弁１４で構成され、ホッパ１０と反応器９は弁１
４を介し、搬送機１５で結ばれ、反応器９は蒸気タービ
ン５と反応蒸気管１１０で結ばれ、再生器８は給水加熱
熱交１７を通し、コンデンサ７と再生蒸気管１００で結
ばれる。
えるホッパ１０とホッパ１０、再生器８間に設けられた
弁１１、内部にＣａを貯えるホッパ２７、ホッパ２７と
再生器８間に設けられた弁１２、ホッパ２７と反応器９
間に設けられた弁１３、反応器９と搬送機１５間に設け
られた弁１４で構成され、ホッパ１０と反応器９は弁１
４を介し、搬送機１５で結ばれ、反応器９は蒸気タービ
ン５と反応蒸気管１１０で結ばれ、再生器８は給水加熱
熱交１７を通し、コンデンサ７と再生蒸気管１００で結
ばれる。
蒸気タービン５出口はコンデンサ７と管路で結ばれ、コ
ンデンサ７は給水ポンプ１６を通し、給水加熱熱交１７
と管路で結ばれ、給水加熱熱交１７はボイラ１８と管路
で結ばれ、ボイラ１８と反応器９は管路で結ばれ、反応
器９は蒸気タービン５と管路で結ばれる。
ンデンサ７は給水ポンプ１６を通し、給水加熱熱交１７
と管路で結ばれ、給水加熱熱交１７はボイラ１８と管路
で結ばれ、ボイラ１８と反応器９は管路で結ばれ、反応
器９は蒸気タービン５と管路で結ばれる。
以下、本実施例の動作を説明する。
ガスタービン装置は圧縮機１により空気２０を昇圧して
燃焼器２へ供給する。燃焼器２では燃料２１が燃焼し、
高温高圧の燃焼ガスはガスタービン３に入力ガスタービ
ン３を駆動する。ガスタービン３は圧縮機１および発電
機４と駆動し、発電を行なう。
燃焼器２へ供給する。燃焼器２では燃料２１が燃焼し、
高温高圧の燃焼ガスはガスタービン３に入力ガスタービ
ン３を駆動する。ガスタービン３は圧縮機１および発電
機４と駆動し、発電を行なう。
ガスタービン３を出た排気ガス２２は再生器８に導かれ
る。再生器８内にはホッパ１０より弁１１を通して送ら
れたＣａ（ＯＨ）ｚが充てんされている。
る。再生器８内にはホッパ１０より弁１１を通して送ら
れたＣａ（ＯＨ）ｚが充てんされている。
回器器８ではガスタービンの排熱を利用してＣａ（ＯＨ
）ｚの再生を行なう。弁１．２を閉じてホッパ１０より
Ｃａ（ＯＨ）ｚを弁１１を通して再生器８に供給する。
）ｚの再生を行なう。弁１．２を閉じてホッパ１０より
Ｃａ（ＯＨ）ｚを弁１１を通して再生器８に供給する。
再生器内にＣａ（ＯＨ）ｚが充てんされた後に弁］］−
を閉じてガスタービンの排ガス２２により再生を行なう
。
を閉じてガスタービンの排ガス２２により再生を行なう
。
Ｃａ （ＯＨ）２−＋Ｃａ Ｏ＋Ｈ２０この反応によ
り生じるＨ ｚ Ｏは再生蒸気管１００を通してコンデ
ンサ７に導かれる。この過程で蒸気の顕熱は給水加熱熱
交１７により給水系へ回収される。
り生じるＨ ｚ Ｏは再生蒸気管１００を通してコンデ
ンサ７に導かれる。この過程で蒸気の顕熱は給水加熱熱
交１７により給水系へ回収される。
再生器８内で再生されたＣａＯは弁１２を通してホッパ
２７に貯えられる。ホッパ２７に貯えられたＣａＯは、
弁１２を閉じ、弁１３を開けることにより反応器９に導
入される。
２７に貯えられる。ホッパ２７に貯えられたＣａＯは、
弁１２を閉じ、弁１３を開けることにより反応器９に導
入される。
反応器９では内部に貯えられたＣａＯに対して蒸気ター
ビン５の油気蒸気を反応蒸気管１１０を通して導入し、 ＣａＯ＋ＨｚＯ−＋Ｃａ （ＯＨ）ｚ の反応により高温熱を発生させる。ボイラ１８で発生し
た蒸気は反応器９内で過熱され蒸気条件が向上し蒸気タ
ービン５に導入される。
ビン５の油気蒸気を反応蒸気管１１０を通して導入し、 ＣａＯ＋ＨｚＯ−＋Ｃａ （ＯＨ）ｚ の反応により高温熱を発生させる。ボイラ１８で発生し
た蒸気は反応器９内で過熱され蒸気条件が向上し蒸気タ
ービン５に導入される。
反応器で反応を終了したＣａ（ＯＨ）ｚは弁１４を通り
管路２５から搬送機１５によりホッパ１０におくられる
。
管路２５から搬送機１５によりホッパ１０におくられる
。
蒸気タービン５に入った蒸気は一部再生用として抽気さ
れた後にコンデンサ７で復水され給水ポンプ１６で昇圧
され、給水加熱熱交１７で昇温されボイラ１８に供給さ
れる。蒸気タービンは発電機６を駆動する。
れた後にコンデンサ７で復水され給水ポンプ１６で昇圧
され、給水加熱熱交１７で昇温されボイラ１８に供給さ
れる。蒸気タービンは発電機６を駆動する。
このようにして、本発明ではガスタービンの排気温度で
制限される以上の蒸気条件を作り出すことができる。本
実施例では簡単のために化学蓄熱ヒートポンプの一系統
のみについて示したが、これらを複数系統用いて動作を
連続的に行なうことができることは明らかである。
制限される以上の蒸気条件を作り出すことができる。本
実施例では簡単のために化学蓄熱ヒートポンプの一系統
のみについて示したが、これらを複数系統用いて動作を
連続的に行なうことができることは明らかである。
本実施例によれば、ＣａＯとＣａ （ＯＨｈを二つのホ
ッパに分けて貯えることにより連続的運転のみならず、
負荷要求が少ない時にＣａＯを再生しておき、負荷要求
が多くなった場合に、これを利用し蒸気系の出力を増加
することにより、負荷変化に対応した高効率の運用がで
きる。
ッパに分けて貯えることにより連続的運転のみならず、
負荷要求が少ない時にＣａＯを再生しておき、負荷要求
が多くなった場合に、これを利用し蒸気系の出力を増加
することにより、負荷変化に対応した高効率の運用がで
きる。
本発明の他の実施例を第２図に示す。
本実施例が第１図に示す実施例と異なる点は、搬送機１
５上に熱回収袋［１２０を設けたことで、本実施例では
この回収熱を給水熱交１７を出た給水に利用する。
５上に熱回収袋［１２０を設けたことで、本実施例では
この回収熱を給水熱交１７を出た給水に利用する。
反応器９内は反応熱により高温となるため内部で反応し
たＣ ａ （ＯＨ）ｚの顕熱をホッパ１０に導入する過
程で熱回収装置１２０により回収することにより系全体
の熱効率を向上することができる。
たＣ ａ （ＯＨ）ｚの顕熱をホッパ１０に導入する過
程で熱回収装置１２０により回収することにより系全体
の熱効率を向上することができる。
本発明の他の実施例を第３図に示す。
第３図の実施例が第１図の実施例と異なるのはガスター
ビンの排熱温度が十分に高い場合に、蒸気タービン系を
再熱サイクルとして再熱のための熱源として化学蓄熱ヒ
ートポンプを利用している点である。
ビンの排熱温度が十分に高い場合に、蒸気タービン系を
再熱サイクルとして再熱のための熱源として化学蓄熱ヒ
ートポンプを利用している点である。
ガスタービン系は第１図の実施例と同一でありガスター
ビン排ガスは排熱回収ボイラ３２に導かれる。蒸気ター
ビン系は、高圧タービン３０、再熱タービン３１、発電
機６、コンデンサ７等で構成される。
ビン排ガスは排熱回収ボイラ３２に導かれる。蒸気ター
ビン系は、高圧タービン３０、再熱タービン３１、発電
機６、コンデンサ７等で構成される。
化学蓄熱ヒートポンプ系の構成は第１図とほぼ同一で、
ホッパ〕、０、弁１１、再生器８、弁１２、ホッパ２７
、弁】、３、反応器９、弁１４および図中に示されでい
ない搬送機よりなる。
ホッパ〕、０、弁１１、再生器８、弁１２、ホッパ２７
、弁】、３、反応器９、弁１４および図中に示されでい
ない搬送機よりなる。
再生器８へは高圧タービン３０出口より管路が設けられ
、この管路は再生器８内を経由し、排熱回収ボイラへ入
口へとむすばれる。また、再生器８よりは再生蒸気管１
００が給水加熱熱交１７を通してコンデンサ７へ導かれ
ている。
、この管路は再生器８内を経由し、排熱回収ボイラへ入
口へとむすばれる。また、再生器８よりは再生蒸気管１
００が給水加熱熱交１７を通してコンデンサ７へ導かれ
ている。
高圧タービン３０の出口蒸気の一部は反応器９へ管路で
むすばれ、反応器９を経由し、再熱タービン３１へとむ
すばれる。また、反応器９へは再熱タービン３１より反
応蒸気管１１０がつながる。
むすばれ、反応器９を経由し、再熱タービン３１へとむ
すばれる。また、反応器９へは再熱タービン３１より反
応蒸気管１１０がつながる。
本実施例の動作を以下に示す。
本実施例のガスタービン装置はタービン排ガス温度が十
分に高いため、排熱回収ボイラ３２で十分に蒸気条件を
満足する蒸気を発生させることが可能で、発生した蒸気
は高圧タービン３０に導入される。高圧タービンを出た
蒸気の一部は化学蓄熱ヒートポンプのＣａ（ＯＨ）ｚの
再生を行なうため、再生器８へ導入され、その顕熱によ
りＣａ（ＯＨｈの再生を行ない、給水熱交１７出口の給
水と合流し、ブーストポンプ３３により昇圧され排熱回
収ボイラ３２へ供給される。高圧タービンを出た残りの
蒸気は反応器９に導かれ ＣａＯ＋Ｈｚ○→Ｃａ （ＯＨ）２ の反応により再熱された後に再熱タービン３１へ導入さ
れる。
分に高いため、排熱回収ボイラ３２で十分に蒸気条件を
満足する蒸気を発生させることが可能で、発生した蒸気
は高圧タービン３０に導入される。高圧タービンを出た
蒸気の一部は化学蓄熱ヒートポンプのＣａ（ＯＨ）ｚの
再生を行なうため、再生器８へ導入され、その顕熱によ
りＣａ（ＯＨｈの再生を行ない、給水熱交１７出口の給
水と合流し、ブーストポンプ３３により昇圧され排熱回
収ボイラ３２へ供給される。高圧タービンを出た残りの
蒸気は反応器９に導かれ ＣａＯ＋Ｈｚ○→Ｃａ （ＯＨ）２ の反応により再熱された後に再熱タービン３１へ導入さ
れる。
化学蓄熱ヒートポンプ系は第１図に示す実施例と同一の
動作を行なう。再生時に発生した蒸気は再生蒸気管１０
０により給水熱交１７を通ってコンデンサ７へ供給され
る。また、反応器９への蒸気は再熱タービン３１より抽
気され反応蒸気管１１０を通して供給される。
動作を行なう。再生時に発生した蒸気は再生蒸気管１０
０により給水熱交１７を通ってコンデンサ７へ供給され
る。また、反応器９への蒸気は再熱タービン３１より抽
気され反応蒸気管１１０を通して供給される。
本実施例によれば、ガスタービン排ガス温度が十分に高
い場合にもより高効率な再熱サイクルを構成することが
できる。また、再生器、反応器は充てん層の伝熱となり
熱交換器としてコンパクトとなる効果もある。
い場合にもより高効率な再熱サイクルを構成することが
できる。また、再生器、反応器は充てん層の伝熱となり
熱交換器としてコンパクトとなる効果もある。
本発明によれば、ガスタービンのボトミングサイクルと
しての蒸気プラント系の蒸気条件を高くすることができ
るので全プラントとしての効率が向上する。
しての蒸気プラント系の蒸気条件を高くすることができ
るので全プラントとしての効率が向上する。
第１図、第２図、第３図はそれぞれ本発明の実施例の系
統図である。 ８・・・再生器、９・・・反応器、１００・・・再生蒸
気管、１１０・・・反応熱気管。
統図である。 ８・・・再生器、９・・・反応器、１００・・・再生蒸
気管、１１０・・・反応熱気管。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、ガスタービンと、前記ガスタービンの排熱により蒸
気を発生させる熱回収装置と、前記蒸気により駆動され
る蒸気タービンとから成るガスタービン：蒸気タービン
コンバインドプラントにおいて、 化学蓄熱ヒートポンプを設け、前記化学蓄熱ヒートポン
プの再生器へガスタービン排ガス通路を設け、前記化学
蓄熱ヒートポンプから前記蒸気タービン入口へ蒸気通路
を設けたことを特徴とする高効率コンバインドプラント
。 ２、特許請求の範囲第１項において、 前記再生器の反応は、Ｃａ（ＯＨ）＿２→ＣａＯ＋Ｈ＿
２Ｏであり、前記化学蓄熱反応器の反応はＣａＯ＋Ｈ＿
２Ｏ→Ｃａ（ＯＨ）＿２ であり、前記再生器と蒸気タービンコンデンサ間に管路
を、前記反応器と前記蒸気タービン間に管路を設けたこ
とを特徴とする高効率コンバインドプラント。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10253488A JPH01273807A (ja) | 1988-04-27 | 1988-04-27 | 高効率コンバインドプラント |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10253488A JPH01273807A (ja) | 1988-04-27 | 1988-04-27 | 高効率コンバインドプラント |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01273807A true JPH01273807A (ja) | 1989-11-01 |
Family
ID=14329954
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10253488A Pending JPH01273807A (ja) | 1988-04-27 | 1988-04-27 | 高効率コンバインドプラント |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01273807A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010133427A (ja) * | 2010-03-16 | 2010-06-17 | Tokyo Gas Co Ltd | 発電システム及びその制御方法 |
| CN102562313A (zh) * | 2012-01-11 | 2012-07-11 | 哈尔滨工程大学 | 化学回热循环燃气轮机 |
| CN108138602A (zh) * | 2015-10-07 | 2018-06-08 | 西门子公司 | 用于燃气和蒸汽混合发电厂的运行方法 |
| CN108138601A (zh) * | 2015-10-07 | 2018-06-08 | 西门子公司 | 运行燃气和蒸汽联合发电站的方法 |
| JP2018534465A (ja) * | 2015-10-07 | 2018-11-22 | シーメンス アクチエンゲゼルシヤフトＳｉｅｍｅｎｓ Ａｋｔｉｅｎｇｅｓｅｌｌｓｃｈａｆｔ | ガス・蒸気・コンバインドサイクル発電所の運転方法、並びに、ガス・蒸気・コンバインドサイクル発電所 |
-
1988
- 1988-04-27 JP JP10253488A patent/JPH01273807A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| KR20180063299A (ko) * | 2015-10-07 | 2018-06-11 | 지멘스 악티엔게젤샤프트 | 가스 및 증기 복합 사이클 발전소를 동작시키기 위한 방법 |
| JP2018534464A (ja) * | 2015-10-07 | 2018-11-22 | シーメンス アクチエンゲゼルシヤフトＳｉｅｍｅｎｓ Ａｋｔｉｅｎｇｅｓｅｌｌｓｃｈａｆｔ | ガス・蒸気・コンバインドサイクル発電所の運転方法 |
| JP2018534463A (ja) * | 2015-10-07 | 2018-11-22 | シーメンス アクチエンゲゼルシヤフトＳｉｅｍｅｎｓ Ａｋｔｉｅｎｇｅｓｅｌｌｓｃｈａｆｔ | ガス・蒸気・コンバインドサイクル発電所の運転方法 |
| JP2018534465A (ja) * | 2015-10-07 | 2018-11-22 | シーメンス アクチエンゲゼルシヤフトＳｉｅｍｅｎｓ Ａｋｔｉｅｎｇｅｓｅｌｌｓｃｈａｆｔ | ガス・蒸気・コンバインドサイクル発電所の運転方法、並びに、ガス・蒸気・コンバインドサイクル発電所 |
| US11015490B2 (en) | 2015-10-07 | 2021-05-25 | Siemens Energy Global GmbH & Co. KG | Method for operating a combined gas and steam power plant with steam heated by an exothermic chemical reaction |
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