JPH01156123A - 変位伝達機構の作動液体量調節装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 発明９且煎 ［産業上の利用分野］ 本発明は、自動車の車体と軍輪との間に架設されるショ
ックアブソーバの減衰力切換装置等に用いられる変位伝
達機構の作動液体量調節装置に関する。

［従来の技術］ 従来、自動車の乗り心地の改良のために、車体の振動状
態や運転状態に応じて、減衰力が切り換え可能なショッ
クアブソーバを設けていた（特開昭６０−１４３２３７
号、特開昭６０−１　’４３２３８号等）。この内、応
答性を向上させるため、ｍ５Ｂ力切換弁のアクチュエー
タにピエゾスタックを利用したものがある（特開昭６１
−８５２１０号等）。ピエゾスタックは直接に切換弁と
して用いるには、その変位が不十分であるため、この種
の切換弁は、例えば、第７図に示すように作動油を利用
してとニジスタックの変位を増幅する構成となっていた
。

このアクチュエータ１００は、ハウジング１０２内に作
動油で満たされた円筒状の収納室１０４を設け、この収
納室１０４内で一端’１０６　ａが固定されているピエ
ゾスタック１０６に、端子１０７ａ、１０７ｂから電圧
を印可することにより、ピエゾスタック１０６の自由端
１０６ｂに嵌合されているピストン１０日を摺動させ、
油圧室１２０を介してスリーブ１２１内のプランジャ１
２２を移動させて、ショックアブソーバの減衰力を切り
換えてい゛た。はね１２４，１２６はピストン１０８ま
たはプランジャ１２２を各々復帰させるためである。

このようにして、ピエゾスタック１０６のごとく、その
変位の極めて小さいものでも、プランジャ１２２の径が
ピストン１０日の径より十分に小さいため、油圧室１２
０内の作動油を介してその変位が増幅され、十分に応答
性が高い減衰力切換アクチュエータを実現することがで
きる。

［発明が解決しようとする問題点］ ところが、上記油圧室１２０の完全なるシールは困難で
あり、特にプランジャ１２２の摺動部分からは、０リン
グ１２８にてシールしても、プランジャ１２２の作動を
繰り返すたびに、徐々に作動油が漏れ出ていった。その
ため上記油圧室１２０内は負圧となり、第８図のタイミ
ングチャートに示すごとく、ピエゾスタック１０６の駆
動電圧は同一の変化をしているにもかかわらず、次第に
プランジャ１２２の変位量が低下してゆき、減衰力切り
替え動作が不十分となってしまう場合があった。

また、これとは相反する問題として、そのような作動油
漏れを完全に防止したとしても、雰囲気温度の変化によ
り油圧室１２０内の作動油が熱膨張してプランジャ１２
２に意図しない変位が生じ、切換不要なときに減衰力の
切り換えがなされる場合がある。

この両者を解決するために、作動油の漏出を許して熱膨
張による異常作動を防止すると共に、外部の作動油供給
源と油圧室１２０との間に、逆上弁を備えた通路を設け
、ピエゾスタック１０６が復動する際、その復動の際の
負圧ににす、漏出量の作動油を油圧室１２０に吸入する
構成が考えられる。しかし、この構成では、プランジャ
１２２の慣性による移動遅れのためプランジャ１２２が
完全に復帰していない内に外部から作動油が吸入される
場合がある。このような状況下では、次第に油圧室１２
０の作動油量が増加し、ビニ゛ブスタック１０６の復帰
にもかかわらず、プランジャ１２２のＬＸ　ｊ？６が不
完全となり、減衰力の回復が■可能となる場合があった
。

光匪ｐ講滅 そこで、本発明は上記問題点を解決することを目的とし
、次のような構成を採用した。

［問題点を解決するための手暗］ 即ち、本発明の要旨とするところは、 アクチュエータの変位に基づき、作動）α体で満たされ
た液圧室内の体積を変化させ、この液圧室内の体積変化
に応じてプランジャをスリーブ内で往復動作させること
により上記アクチュエータの変位をプランジャに伝達す
る変位伝達機構に用いられる作動液体量調節装置おいて
、 外部に設けられた作動液体供給源からの作動）α体を上
記液圧室内へ供給する方向のみ流通可能な供給通路を設
けると共に、この供給通路が上記プランジャと上記スリ
ーブとの間隙を介して作動）α体を上記液圧室内へ供給
するよう構成されていることを特徴とする変位伝達機構
の作動）茂体量調節装置にある。

［作用］ 本変位伝達機構の作動液体量調節装置は、液圧室内から
の作動）α体の漏出を補充するため、プランジャの復動
時に供給通路から作動）α体の供給がなされる。単に供
給されただけでは、漏出量に対して、供給量の過不足が
生ずる。しかし、上記供給通路がプランジャとスリーブ
との間隙を介して作動ン夜体をン夜圧室内へ供給してい
るため、プランジャとスリーブとの間隙からの漏出量と
供給量とがバランスし、液圧室内の油量が自動補償され
ることとなる。

［実施例］ 次に、本発明の詳細な説明する。本発明はこれらに限ら
れるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲の種々の
態様のものが含まれる。

第６図は本発明の一実施例が適用されている自動車用シ
ョックアブソーバ制御システムの構成図である。

左右前後輪１．　３．　５．　７のサスペンションアー
ム１１，１３．１５．１７と車体２１との間には、コイ
ルスプリング３１．３３，３５．３７と、このコイルス
プリング３１．３３．３５．３７に並設された本発明一
実施例の減衰力可変ショックアブソーバ４１．４３．４
５．４７と、を有するサスペンションが備えられている
。

上記減衰力可変ショックアブソ・−バ４１．　４３゜４
５．４７は、その所定の条件下で減衰力が可変となるよ
う制御部されている。この減衰力可変ショックアブソー
バ４１．４３．４５．４７の構造は全て同一のため、左
前輪１の減衰力可変ショックアブソーバ４１を例として
説明する。

減衰力可変ショックアブソーバ４１は、第１図（Ａ）に
示すように、シリンダ５１の内部にメインピストン５３
が、軸方向（同図に矢印Ａ、　　Ｂで示す。）に摺動自
在に嵌合し、上記シリンダ５１内部は上記メインピスト
ン５３により第１油圧室５５と第２油圧室５７とに区分
されている。上記メインピストン５３は、ピストンロッ
ド５９の一端に接続されており、一方、このピストンロ
ッド５９の他端はシャフト６１に固定されている。なお
、上記シリンダ５１の図示しない下部は既述したサスペ
ンションアーム１１に、一方、上記シャフト６１０図示
しない上部は既述した車体２１に各々接続されている。

上記メインピストン５３には、上記第１油圧室５５と第
２油圧室５７とを連通させる伸び側固定オリフィス６３
および縮み側固定オリフィス６５が穿設され、この伸び
側固定オリフィス６３および縮み側固定オリフィス６５
の出口側には、その流通方向を一方向に制限するプレー
トバルブ６３ａ、６５ａが各々配設されている。従って
、上記メインピストン５３が上記シリンダ５１内部を軸
方向に摺動する場合、上記第１油圧室５５および第２油
圧室５７内部の作動油は、上記伸び側固定オリフィス６
３および上記縮み側固定オリフィス６５を通って相互に
流動するため、作動油の流路断面積が比較的小さく、そ
の流量も少ない。このため、このときのＷｓ力可変ショ
ックアブソーバ４１の減衰力の特性は、減衰力穴（ＨＡ
ＲＤ）の特性になる。

ところで、上記ピストンロッド５９から上記シャフト６
１にかけて、その軸方向に穿設された収納室６７が設け
られ、この収納室６７には、Ｐ　ＺＴ等の圧電性セラミ
ックスからなる電歪素子積層体であるピエゾスタック６
７ＦＬが内蔵されている。このピエゾスタック６７ＦＬ
の下端面にはその受は部材６７ａを介してピストン６９
が配設され、このピストン６９は、通常時、板スプリン
グ６９ａにより同図に矢印Ａで示す方向に付勢されてい
るが、上記収納室６７内部をその軸方向に摺動可能であ
る。このピストン６９は上記ピエゾスタック６７ＦＬに
数百［Ｖ］の電圧が印加されると、同図に矢印Ｂで示す
方向に数十［μｍｌ移動する。一方、上記ピエゾスタッ
ク６７ＦＬに印加されている数百［Ｖ］の電圧を放電す
ると、上記ピストン６９は上記板スプリング６９ａの付
勢力により矢印Ａで示す方向に移動する。なお、上記ピ
エゾスタック６７ＦＬの充電および放電は、上記シャフ
ト６１内部にその軸方向に穿設された通路に配設された
リード線６゛７ｂ及びリード線端子６７ｃを介して行わ
れる。

また、第１図（Ｂ）の部分拡大図に示すごとく、上記収
納室６７と上記ピストン６９の底面とは、油圧室７１を
形成し、上記油圧室７１の底部にはスリーブ７１ａが設
けられている。そのスリーブ７１ａの中心部には、上記
ピストンロッド５９の軸方向に穿設された摺動孔７１ｂ
が存在し、棒状のプランジャ７３が摺動自在に嵌入され
ている。

上記スリーブ７１ａの下端側には上記プランジャ７３に
貫通された０リング７５が、やはり上記プランジャ７３
に貫通された閉寒板７６にてスリーブ７１ａ及びプラン
ジャ７３に密着されて配置されている。

上記プランジャ７３の下端には上記摺動孔７１ｂより径
の大きなキャップ部材７３ａが嵌合固定され、スプール
弁７７の上部に設けられた凹部７７ａに遊嵌されている
。

更に、油圧室７１の底部には、作動油供給通路８３ａが
開口し、この作動油供給通路８３ａは逆止弁８５と、上
記スリーブ７１ａに設けられた連通孔８７とを介して、
一連の作動油供給通路８３ｂ、８３ｃに連通している。

上記逆止弁８５は作動油が油圧室７１へ供給される場合
のみ作動油の通過を許している。また上記連通孔８７は
上記プランジャ７３の径よりも小さく形成されるととも
に、上記摺動孔７１ｂに交差している。従って、上記連
通孔８７は上記プランジャ７３にて閉塞された状態とな
っている。ただし、この閉塞は完全でなく、上記プラン
ジャ７３と上記摺動孔７１ｂとの間には、前述したごと
く作動油の圧力によってその漏洩を引き起こす間隙が存
在するので、その間隙の大きさに応じた油量の通過を許
している。

上記スプール弁７７は、プランジャ７３の摺動孔７１ｂ
と同軸で連通し、更に大径に形成されている摺動孔７１
ｃに摺動可能に嵌入され、通常時スプリング７９により
同図に矢印Ａで示す方向に付勢されている。また、上記
スプール弁７７の下部には外周部に環状溝７７ｂが刻設
されている。

更に、上記摺動孔７１ｃは、ピストンロッド５９に穿設
され上記第１油圧室５５と第２油圧室５７とを接続する
一連の副流路８８ａ、８８ｂ、８８ｃ、８８ｄと交差し
ている。ただし、この一連の副流路８８ａ、８８ｂ、８
８ｃ、８８ｄは第１図（Ａ）に示すごとく、上記第２油
圧室５７側へはオリフィス８８ｅを介して連通している
。

従って、スプール弁７７がスプリング７９の付勢力によ
り同図に矢印Ａで示す方向の移動端にあるときは、円柱
形状に整形されたこのスプール弁７７の最下部７７ｃに
より、上記２つの副流路８８ａ、８８ｂは、その間の流
通が遮断されている。

一方、端子６７ｃに電圧が印加されると上記ピエゾスタ
ック６７ＦＬが微小量伸張し、上記ピストン６９も同図
に矢印Ｂで示す方向に移動して上記油圧室７１内部の圧
力が上昇する。このため、上記プランジャ７３の受圧面
積と上記ピストン６９の受圧面積との比率に応じて上記
ピエゾスタック６７ＦＬの伸張した１版小量が増幅され
た距離だけ、プランジャ７３が、矢印Ｂで示す方向に移
動するので、上記スプール弁７７も同方向に同一の増幅
された距離だけ下降し、第１図（Ｃ）の状態となる。こ
の状態では上記スプール弁７７の外周部に刻設された環
状ｍ　７７　ｂは２つの副流路８８ａ、８８ｂの間に位
置する。従って、上記２つの副流路８８ａ、８８ｂは、
上記環状ン笥７７ｂを介して連通ずることになる。

この様に上記第１油圧室５′５と第２油圧室５７とが副
流路８８ａ、８８ｂ、８８ｃ、８８ｄを介して連通ずる
ため、メインピストン５３を介して流動する作動油の流
路断面積が比較的大きくなり、流動抵抗が低下し、その
流量も増加する。このときの減衰力可変ショックアブソ
ーバ４１の減衰力の特性は減衰カル（Ｓ　ＯＦ　Ｔ）の
特性になる。

このような上記スプール弁７７を繰り返し駆動させる際
、特に油圧室７１内の作動油の圧力を上げている状態で
は、上記プランジャ７３と上記スリーブ７１ａとの間隙
から油圧室７１内の作動油が漏出する。この漏出量は主
に上記プランジャ７３と上記スリーブ７１ａとの間隙の
大きさに応じたものとなっている。

しかし、上記スプール弁７７を復帰させる動作時におい
ては、油圧室７１内の作動油の圧力は負圧となる。この
負圧とスプール弁７７用スプリング７９の付勢力とによ
り上記プランジャ７３はｆカ帰す′るが、同時に逆止弁
８５が上記負圧により開放されて、外部の作動油供給源
から作動油供給通路８３ｃ、８３ｂ、８３ａを介して作
動油が油圧室７１内に吸入・供給される。

乙の吸入は上記スリーブ７１ａに設けられた連通孔８７
を介してなされる。即ち、作動油は上記プランジャ７３
と上記スリーブ７１ａとの間隙を絞りとして上記逆止弁
８５側へ流人することとなる。従って、その流人量は上
記プランジャ７３と上記スリーブ７１ａとの間隙の大き
さに応じたものとなる。

このように、作動油の油圧室７１への供給が上記プラン
ジャ７３とスリーブ７１ａとの間隙を介してなされるた
め、作動油の漏出量と供給量とが各々、上記プランジャ
７３とスリーブ７１ａとの間隙の大きさに応じて決定さ
れるものとなる。そのため、上記間隙及び上記連通孔８
７の径を適宜選択すれば、作動油の漏出と供給とがバラ
ンスし、油圧室７１内の油量が一定に保たれる。従って
、上記プランジ、ヤ７３は、上記ピエゾスタック６７Ｆ
Ｌの伸縮に応じて常に正常な上死点と下死点との間を往
復でき、減衰力切換駆動信号に対応した動作を正確に実
行できる。即ち、第２図に示すごとく、駆動信号オンの
間開は、上記プランジ＋７３と上記スリーブ７１ａとの
間隙からの作動油の漏出により、次第にプランジャ７３
は後退してゆくが、駆動信号がオンからオフに変化した
ときに作動油量が元に戻り、次の駆動信号オンのときに
は、プランジャ７３の変位は同一のパターンを描く。

また上記スプール弁７７の上端面は連通路８９ａ、８９
ｂにて上記第１油圧室５５に開放され、その下端面は連
通路８９ｃでやはり上記第１油圧室５５に開放されてい
る。

従って、上記スプール弁７７の両端面は常に同一の圧力
に調整され、上記副流路８８ａ、８８ｂ。

８８ｃ、８８ｄ等の作動油圧が変動してもその影響を受
けることがなく、プランジャ７３に対して確実に従動す
る。

また上記収納室６７と上記第１油圧室５５との間には連
通路９０が設けられ側圧力を同一としている。従って、
上記収納室６７側からピストン６９及び油圧室７１を介
して、プランジャ７３にかかる圧力と、連通路８９ｃ側
から上記スプール弁７７を介してプランジャ７３にかか
る圧力とが同一となり、側圧力の偏差から生じる、プラ
ンジャ７３の異常な動きを防止できる。

次に第２実施例について説明する。第３図（Ａ）は一実
施例としての減衰力切換弁９５の断面図を示している。

本実施例はハウジング９７内に、第１実施例と同様にピ
エゾスタック６７ＦＬ、油圧室７１、プランジャ７３、
スプール弁７７等を備え、端子６７ｔ）からの駆動信号
により最終的にスプール弁７７が、副流路８８ａ、０８
ｂの開閉を行う。従って、第１実施例と同様な構成及び
機能を果たすものについては第１実施例と同一の番号を
付して、詳細な説明は省略する。

■第１実施例と異なる構成の第１は、第３図（Ｂ）の部
分拡大図に示すごとく、プランジャ７３周面に環状溝７
３ｂが刻設されている点である。

この環状溝７３ｂは、プランジャ７３の往復運動の内、
はぼプランジャ７３が元の位置に復帰したときに、図示
のごとくスリーブ７１ａに設けられた連通孔８７の位置
ζこ存在するように刻−″、されている。

従って、第３図（Ｃ）に示すごとく、上記プランジャ７
３が前進状態で、環状溝７３ｂ以外の部分が連通孔８７
に位置する場合は、第１実施例と同程度に作動油を漏出
する。しかし、プランジャ７３の前進状態からほぼ完全
にプランジャ７３が元の位置に復帰したときに、上記環
状？ｒＡ　７．３　ｂが上記連通孔８７に位置すること
となり、急激に供給時の作動油流動抵抗が低下し、給油
量の不足があっても、これを十分に補う流量とすること
ができる。また上記プランジャ７３の復帰途中では上記
環状ｎ４７３　ｂが上記連通孔８７に位置していないた
め、供給過剰となることがない。このようなことから供
給量の調整もこ高精度を要せず、精密な減衰力切換弁の
製造がきわめて容易となる。

■第１実施例と異なる構成の第２は、上記収納室６７と
第１油圧室５５との間に設けられた連通路９０がゴム膜
９０ａにて閉塞されている点である。これは、本減衰力
切換弁９５をユニットとして提供する場合に、後述する
可撓性の球状栓体による作動油供給通路８３ｂの閉塞や
その他側流路８８ａ、８８ｂ等の閉塞と同様に、内部に
充填された作動油が、ショックアブソーバ４１へのキＭ
み付は作業時や運暗時の振動や姿勢による漏出、あるい
は単に雰囲気温度の変化による作動油の膨張による漏出
にては、外部に漏れ出ないようにするためのものである
。また、上記ゴム膜９０ａは柔軟であるために、圧力に
ほとんど影響を与えずに、内部の作動油量の変化に追随
できる。

しかし、ショックアブソーバ４１に絹み込んだ場合に、
その内部の油量は長間的には変動する場合がある。特に
ピストン６９のＯリング６９ｂやプランジャ７３のＯリ
ング７５のシール部分より作動油が漏出することにより
、上記収納室６７内の油量が減少し易い。この点を考慮
して上記ゴム１１１９０ａの内側に破断用ピン９０ｂを
ゴムｖ１．９０ａに向けて設けてもよい。このような構
成とした場合には、上記収納室６７内の油量が減少して
くると、次第に内部方向に上記ゴム膜９０ａは膨張する
。その結果、破断用ピン９０ｂに接触し、最後に破断さ
れて、上記収納室６７と上記第１油圧室５５とが完全に
連通状態となる。従って、上記ゴム膜９０ａによる遮断
に起因する圧力差が大きくならない内に、完全に圧力差
を消失させることができる。

尚、ユニット化における作動油供給通路８３ｂのシール
構成としては、第４図（Ａ）、（Ｂ）に示す構成とする
ことができる。即ち、第４図（Ａ）では作動油供給通路
８３ｂ内に大径部８３ｄを設け、この作動油供給通路８
３ｂの人口部分をゴムあるいは樹脂からなる可撓性の球
状栓体９８で閉塞している。一方、第４図（Ｂ）では作
動油供給通路８３ｂに小径の分岐路８３ｅを設け、この
分岐路８３ｅの人口部分をゴムあるいは樹脂からなる可
撓性の球状栓体９９で閉塞している。従フて、ユニット
の取扱時に各通路からの作動油の漏出が防止できると共
に、更に、ショックアブソーバ４１にこのまま絹み付け
ても、ユニット内部の作動油が減少して行くに従い、可
撓性の球状栓体９Ｂ。

９９が大径部８３ｄまたは作動油供給通路８３ｂ方向に
移動し、最終的には球状栓体９８，９９より大径の大径
部８３ｄまたは作動油供給通路８３ｂに落ち込む。この
ことにより、外部の作動油供給源に対して作動油供給通
路８３ｂが開放される。

このようにしてユニット内部と外部との完全な連通を自
動的に達成することができる。尚、第４図（Ｂ）の作動
油供給通路８３ｂは鋼球Ｂ３ｆにて閉塞されているが、
この鋼球８３ｆは強固に嵌合されているため単なる油圧
差では移動しない。また、上記分岐路８３ｅは、ショッ
クアブソーバ４１に鉗み付けて車体２１に適用した場合
、斜め上方を向くこととなるため、気泡が内部に侵入し
にくいという利点もある。

次に第３実施例について説明する。第５図は一実施例と
しての減衰力切換弁ユニッ）−１３５の断面図を示して
いる。

本実施例はハウジング１３７内に、第１実施例と同様に
ピエゾスタック６７ＦＬ、油圧室７１、プランジャ７３
、スプール弁７７等を備え、端子６７ｂからの駆動信号
により最終的にスプール弁７７が、副流路８８ａ、８８
ｂの開閉を行う。従って、第１実施例と同様な構成及び
機能を果たすものについては第１実施例と同一の番号を
付して、詳細な説明は省略する。

上記第３実施例が第２実施例と異なる構成は、作動油供
給通路８３ｂの外部開放端側に油溜め１４０が設けられ
、ゴム膜１４０ａにて密閉されている点である。この目
的は、第２実施例と同様に減衰力切換弁をユニットとし
て提供する場合に、油圧室７１から油溜め１４０までを
密閉することにより、内部に充填された作動油が、シヨ
・ンクアブソーバ４１への絹み付は作業時や運慝時の振
動や姿勢による漏出、あるいは単に雰囲気温度の変化に
よる作動油の膨張による漏出にては、外部に漏れ出ない
ようにするためのものである。上記ゴム膜１４０ａの機
能及び確固用ビン１４０ｂζこよる作用も第２実施例と
同じである。尚、収納室６７は貫通孔１３７ａにて外部
と連通している。

本ユニ・ント１３５への作動油の充填は次の手順で行わ
れる。各部品間み付は後、プラグ１４１を纒め、ユニッ
）１３５全体を作動油中に浸漬し、真空容器中で真空引
きする。このことにより、油圧室７１から油溜め１４０
に至る油圧系続すべてに作動油が充填される。その後、
真空容器より取り出して、プラグ１４１を締め付は密封
すれは充填は完了する。

上記各実施例では、ピエゾスタック６７ＦＬの変位を増
幅してプランジャ７３に伝達する場合のみであったが、
変位が同一で伝達される場合、あるいは減少されて伝達
される場合にも本発明は適用できる。

九咀辺力釆 本発明の作動液体量調節装置は、作動液体の供給通路が
、作動）α体の漏出を律しているプランジャとスリーブ
との間隙を介して）後圧室内へ作動液体を供給している
ため、作動）α体の漏出量と作動）α体の供給量とがバ
ランスすることになり、液圧室内作動液体量の自動補償
が達成され、漏出過多あるいは供給過多による変位伝達
機構の動作不良が防止できる。

【図面の簡単な説明】

第１図（Ａ）は本発明の第１実施例の構成を示す断面図
、第１図（Ｂ）、　　（Ｃ）はその作動状態を説明する
ための拡大断面図、第２図は駆動信号。 ピストン変位、プランジャ変位及び作動油量変化のタイ
ミングチャート、第３図（Ａ）は第２実施例の構成を示
す新面図、第３図（Ｂ）、　　（Ｃ）はその作動状態を
説明するための拡大断面図、第４図（Ａ）、　　（Ｂ）
はユニットのシール状態を示す説明図、第５図は第３実
施例の構成を示す断面図、第６図は実施例が適用されて
いる自動車用ショックアブソーバ制御システムの構成図
、第７図は従来例の減衰力切換弁のアクチュエータの断
面図、第８図は従来例の動作を示すタイミングチャート
である。 ４１、　４３．　４５．　４７ ・・・減衰力可変ショックアブソーバ ５１・・・シリンダ　　　　５３・・・メインピストン
５５・・・第１油圧室　　　５７・・・第２油圧室Ｇ７
ＦＬ・・・ピエゾスタック ７１・・・油圧室　　　　　７１　ａ・・・スリーブ７
１ｂ・・・摺動孔　　　　７１ｃ・・・摺動孔７３・・
・プランジャ　　　７３Ｌ】・・・環状溝７７・・・ス
プール弁 ８３　ａ、８３　ｂ　、８３　ｃ　”・作動油供給通路
８５・・・逆止弁　　　　　８７・・・連通孔８８ａ、
８８ｂ、８８ｃ、８８ｄ・−・副流路９０ａ、１４０ａ
−］’ム１１莫 ９０ｂ、１４０ｂ・・・硝断用ビン ９５・・・減衰力切換弁 １３５・・・減衰力切換弁ユニッ）・

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １　アクチュエータの変位に基づき、作動液体で満たさ
   れた液圧室内の体積を変化させ、この液圧室内の体積変
   化に応じてプランジャをスリーブ内で往復動作させるこ
   とにより上記アクチュエータの変位をプランジャに伝達
   する変位伝達機構に用いられる作動液体量調節装置おい
   て、 外部に設けられた作動液体供給源からの作動液体を上記
   液圧室内へ供給する方向のみ流通可能な供給通路を設け
   ると共に、この供給通路が上記プランジャと上記スリー
   ブとの間隙を介して作動液体を上記液圧室内へ供給する
   よう構成されていることを特徴とする変位伝達機構の作
   動液体量調節装置。 ２　上記プランジャが、その復帰状態にあるときに上記
   供給通路に合致する位置に環状溝を有することを特徴と
   する特許請求の範囲第１項記載の変位伝達機構の作動液
   体量調節装置。 ３　プランジャへのアクチュエータからの変位の伝達が
   、増幅されて伝達されることを特徴とする特許請求の範
   囲第１項または第２項記載の変位伝達機構の作動液体量
   調節装置。