JPH01136099A - キャスク開口密封用クロージャー - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

本発明は、放射性物質輸送用キャスクに関し、更に詳細
には、キャスクとクロージヤーの間のガスケットシール
に摩擦力がかからないように、或いはシールを引剥すよ
うな力がかからないようにキャスクを密封出来る二重葺
成クロージヤーに関する。 原子力発電施設からの廃棄物のような放射性物質を輸送
するためのキャスクが当該技術分野で知られている。か
かるキャスクの目的は放射性廃棄物をできるだけ安全に
輸送することである。かかるキャスクは、例えばガラス
に封入した高レベル廃棄物を容れたのキャニスタ−を廃
棄物永久隔離サイト、または燃料棒を再処理施設へ輸送
するのに利用される。現在のところ、かかる輸送用キャ
スクは比較的少数製造され、使用されているにすぎない
。その理由は、原子力発電所で発生する使用済み燃料及
び他の廃棄物はほとんど原子炉施設それ自体に貯蔵され
るからである。しかしながら、原子炉施設のかかる利用
可能な貯蔵空間は、これらの施設の使用済み燃料プール
へ貯蔵される燃料集合体及び他の廃棄物の量が増加する
につれて若実に減少している。加えて、１９８３年の廃
棄物政策法により、エネルギー省（ＤＯＥ）は、全ての
原子力発電所の使用済み燃料集合体を所内貯蔵施設から
１９９８年稼動開始予定の連邦政府の該廃棄物処理施設
へ移送することを義務づけられている。 従来技術の輸送用キャスクは一般的に使用済み燃料のよ
うな廃棄物を最終目的地まで安全に輸送可能であるが、
特にかかるキャスクを密封するためのクロージヤーに関
して改良の余地がある。しかしながら、これらの改良の
余地について完全な理解を得る前に従来技術のクロージ
ヤーの構造及び作用についである程度の理解が必要であ
ろう。 典型的な従来型輸送用キャスクの一部クロージャーは、
その概略において、キャスクの開放端部上に２４個のボ
ルトで固着される円形の蓋より成る。これらのボルトの
螺設端部は蓋の外縁部近くに同一間隔で形成した２４偲
の孔部に受容される。更に、キャスクの開放端部の周り
に溶接されるボルトリングは、ボルトがクロージヤーの
蓋を完全に貫通するとそれらの端部と整列する２４個の
螺設孔を有する。蓋とボルトリングとの間に流体を通さ
ない密封状態を形成するために、蓋の円周部近くには可
撓性材料で形成したガスケット或いはローリングが設け
られている６使用法について説明すると、２４個のクロ
ージヤーのボルトを蓋の円周部のボルト孔に挿入する。 次いで蓋をキャスクのボルトリング上に持ち上げ、蓋を
貫通するボルトの螺設端部がリングの螺設孔と整列する
ように注意深く調整する。次いでボルトをボルトリング
の螺設孔内へ螺入して密閉する。しかしながら、蓋の外
縁部とボルトリングの間に挟まれたリング上のガスケッ
トに−様な係合力が印加されるようにするため、複雑な
トルク印加パターンに従って２４個のボルトを締める必
要がある。このパターンでは、キャスクの蓋の互いに反
対側に位置するボルトを同時に締める。かかるパターン
によりトルクの印加を行なとすると、キャスクの密閉に
作業員が著しく長い時間を消費することにあり、このた
め作業員が多量の放射線を被曝することになる。更に、
例えば、特定のボルトを不用意に締めすぎてキャスクの
ボルトリングの螺設孔の任意のものが損傷した場合、ボ
ルトリングは木質的にキャスクの交換不能な部品であっ
てキャスクの壁へ永久に溶接されるため、キャスク全体
が密封不能となり従って使用不能である。ボルトリング
式クロージヤーのもう一つの欠点は、キャスクの壁自体
と同程度の構造的強度をもたないことである。かくして
、キャスクの構造全体で事故が発生した場合量も破損し
易い最も弱い部分となることが多い。この従来型クロー
ジヤーの第４の重大な欠点は、蓋のボルトをボルトリン
グの螺設孔と横方向に整列させる際、ガスケットを引き
剥すような大きな摩擦力がかかることが多い点である。 ガスケットを引き剥すような摩擦力はガスケットの密封
能力を著しく損なう場合があり、少なくともその摩耗を
加速させる。最後に、ボルトリングの最小直径はそれが
囲む開口の口の部分の直径より小さい。従って、ボルト
リングにより開口の周りに不都合な張り出し或いはフラ
ンジが形成され、これがキャスクへの放射性物質の充填
或いはキャスクからの放射性物質の取出し作業を妨害す
ることになる。 以上より明白なことは、上述した従来技術の欠点を全て
克服するキャスク用クロージヤーが要望されていること
である。理想的には、かかるクロージヤーは、ガスケッ
トの早期摩耗を防止するためガスケットシールを引き剥
すような摩擦力の印加を回避できることが必要である。 加えて、キャスクの密閉に従事する作業員の潜在的に有
害な放射線への被曝を最小限に抑えるようにキャスクの
開放端部ヘクロージャーを迅速に固着できると共に、キ
ャスクへの充填及び取出し作業を妨げるような不都合な
張出し或いはフランジを具備しないことである。最終的
に、クロージヤーは少なくともキャスクの壁自体と同じ
程度の強度を有し、キャスクへ相当な衝撃を与える事故
が発生した場合でもキャスクの周りで効果的な密封状態
を維持てきることが望ましい。 一般的に、本発明は上述した全ての欠点を解消する、放
射性物質収納用キャスクの段部付開口を密封するための
改良型クロージヤーに関する。改良型クロージヤーは、
外縁部が開口の段部上に着座可能な内蓋と、回転すると
キャスク開口部の周りに固定可能な内蓋へ回転自在に連
結される外蓋とよりなる。改良型のクロージヤーは好ま
しくは、外蓋を開口へ固定するブリーチロツク機構を有
し、この機構は開口の周りに同一の間隔で設けた第１の
組のフランジと、外蓋の周りに離隔して設けた第２の組
のフランジとよりなり、第２の組のフランジは第１の組
のフランジ間の空間を通して挿入可能であり、外蓋を回
転すると該第１の組のフランジの背後で移動出来る。ブ
リーチロツク機構の代わりに、外蓋とキャスク開口との
間に相補的な螺設部を設けてもよい。改良型クロージヤ
ーとキャスク開口の間の密封を行なうために、内蓋の外
縁部には蓋をキャスク開口の周りに固定すると該開口を
囲む段部と係合するガスケットを設ける。しかしながら
、外蓋を回転してキャスク開口と係合させる際外蓋から
内蓋へ回転力が伝達されないため、蓋の密閉作業中ガス
ケットと段部の間にガスケットを引き剥すような摩擦力
はかからない。 改良型クロージヤーは、内蓋と外蓋を回転自在に連結す
るための、複数のサスペンションピン組立体で形成され
る手段を具備することができる。 これらのサスペンションピン組立体は、外蓋の円周部の
周りに一様に取付けられるブラケットと、内蓋の縁部の
周りに延びる溝内ヘロツクされ、その溝の中を摺動可能
なピンとを含むことができる。内蓋と外蓋の間をこのよ
うに回転自在に連結する方式によると、内蓋は外蓋に関
して自由に回転でき、しかもいずれの蓋の遮蔽能力を低
下することがない。 改良型クロージヤーは更に、キャスク開口の周りに形成
した段部上へ内蓋の外縁部を密封係合状態を形成するよ
う押圧する手段を含んでもよい。 この押圧手段は、外蓋を完全に貫通する螺設孔内に係合
する複数のボルトであってもよい。これらのボルトをそ
れぞれ内蓋の頂面と係合するように螺入すると、内蓋の
縁部がキャスク開口の周りの段部との間で緊密な係合状
態を生じるように押圧される。 最後に、改良型クロージヤーは外蓋が内蓋に関して回転
自在に動くのを防止する固定手段を含ましめることがで
きる。好ましい実施例では、この固定手段は外蓋をキャ
スク開口へ固定すると内蓋と外蓋のフランジ間の空間へ
挿入可能な脚を有するブラケットよりなる。この固定ブ
ラケットは改良型クロージヤーの外蓋上へ着脱自在に取
り付は可能である。 以下、添付図面を参照して本発明の実施例を詳細に説明
する。 （以　　下　　余　　白） 今、第１図を参照すると（なお、同一の参照番号は図面
全体に亙り同一の構成要素を措示している）、本発明の
熱防護用シェル２０は好ましくは、トレーラ−トラック
のような乗り物に載せて放射能の強さが異なる放射性物
質を輸送するキャスク組立体ｌの保護に用いられる。使
用に当たり、キャスク組立体１は熱防護用シェル２０で
覆った状態で、二輪拘束クレードル３内に取付けるのが
良い。クレードル３はトレーラ−トラック（図示せず）
のフルトレーラ−に固定するのが良い。 −Ｓに、キャスク組立体はそれ自体、円筒形の本体５を
有し、該本体の各端のまわりにはドーナッツ形重塔すミ
フタ７ａ、７ｂが装着されている。 これら衝撃リミッタ？ａ、７ｂはそれぞれ、厚さ約１／
４インチの撓みやすいアルミニウムで作られたドーナッ
ツ形シェルである。ドーナツツ形衝撃リミッタ１ａ、７
ｂはそれぞれ、支持リング組立体８ａ、８ｂにより円筒
形本体５の各端のまわりに取付けられているが、支持リ
ング組立体８ａ。 ８ｂはｉａ本のポルト９によって円筒形本体５に固定さ
れている。一対の対向したトラニオ７１１ａ。 １１ｂ及び１１ｃ、１１ｄが衝撃リミッタ７ａ。 ７ｂ間に位置している。二対のトラニオンは、キャスク
組立体ｌの円筒形本体５のまわりに１８０’の角度間隔
で配置されてるが、クレードル３の一部をなす二対のタ
ーンバックル組立体１２ａ。 １２ｂ及び１２ｃ、１２ｄ　（なお、図面ではこれらタ
ーンバックル組立体のうち１２ａ、１２ｂだけが示され
ている）内に嵌入できる０円筒形本体５の一端にはクロ
ージヤー１３が取付けられ、他端には端部プレート＆ｆ
ｌ立体１５が取付けられている（第３図参照）、第３図
及び第５図で最も良く分かるように、キャスク組立体ｌ
の円筒形本体５は全体的に外側コンテナ１８で形成され
ているが、この外側コンテナ１８の外部は警防１用シェ
ル２０で包囲され、該コンテナの内部には、輸送物質が
発生する放射線の放射能強さ及び種類に応じて２つの別
種の遮蔽インサート２２．２３のうち一方が設けられて
いる。２つの特定の種類の遮蔽インサート２２，２３Ｌ
が具体的に示していないが、インサー１−２２．２３は
単なる例示に過ぎず、事実、キャスク組立体には、広範
囲の放射能強さ及び放射線の種類の放射性物質を取り扱
うことができるように、種々の遮蔽材で形成され、種々
の肉厚を有する多種多様な遮蔽インサートが利用できる
ことに注目されたい。 次に第２Ａ図、第２Ｂ図及び第２Ｃ図を参照すると、キ
ャスク組立体ｌの外側コンテナ１８を包囲する熱防護用
シェル２０は一対の半円筒形シェル部分２４ａ、２４ｂ
で形成されているが、これらシェル部分は互いに熱的接
触するよう剛結できる。シェル部分２４ａ、２４ｂはそ
れぞれ、トラニオンｌｌａ、ｌｌｂ、ｌｌｃ、ｌｉｄを
受は入れる一対の切欠き２６ａ〜２６ｄを有する（第３
図参照）、シェル部分２４ａ、２４ｂはそれぞれ、熱膨
張率が外側コンテナ１８の壁を形成する金属よりも大き
く且つ熱伝導率が外側コンテナ１８の壁５４を形成する
金属と少なくとも同程度の金属で形成されている。外側
コンテナ１８の外壁を鋼テ作る場合、好ましくはシェル
部分２４ａ、２４ｂをアルミニウム又はマグネシウム或
いはこれら金属の一方又は両方の合金で作る。これら金
属の熱膨張率は鋼の熱膨張率の約２倍である。キャスク
組立体ｌ内に保持された放射性物質により発生する崩壊
熱は外側コンテナ１８の壁を通って伝導するが、かかる
熱伝導は上記金属のそれぞれの熱膨張率が大きいので熱
防護用シェル２０によっては著しくは妨げられない、外
側コンテナ１日の直径が４０〜６０インチ（１，０２〜
１．５２　ｍ　）の場合、シェル部分２４ａ、２４ｂの
壁の肉厚を約１／２インチ（１２，７１）にするのが好
ましい、シェル部分の厚さをこのような肉厚にすると、
熱ｖｉ護用シェル２０は全体として、既存の多くの輸送
用キャスクの重量を増すことなく該キャスク上に楽に’
Ａ（ｆａできるほど十分な薄さになり、しかも、火災の
ような強烈な熱放射源にさらされたときに膨張して外側
コンテナの外壁から離れるのに必要な構造上の一体性を
保つに十分な厚さになる。最後に、シェル部分の肉厚を
好ましい１重２インチ（１２，７ｍ）の厚さにすると、
熱防護用シェル２０全体は著しく大きな融解熱をもつに
十分な質量となり、したがって万が一キャスクｌが強烈
な熱にさらされてもこれを熱から防護できる度合いがさ
らに一層大きくなる。 複数の最下部連結用組立体２８及び最下部連結用組立体
２９が２つの半円筒形シェル部分２４ａ。 ２４ｂの相互の剛結のために用いられている。連結用組
立体２８．２９のｔｉ造は同一なので第２Ａ図で円で囲
んだ最上部連結用組立体２８についてのみ説明する。 この連結用組立体２８は、シェル部分２４ａ。 ２４ｂの縁に沿ってそれぞれ一体形成された一対の対向
する半円形突出部３０ａ、３０ｂで構成されている。こ
れら突出部３０ａ、３０ｂは互いに整列して連結ポルト
３２を通すことができる穴３１ａ、３１ｂを有する。ポ
ルト３２の螺設端部３３は第２Ｂ図に示すように押さえ
ナツト３４と螺合している。２つの突出部３０ａ、３０
ｂ間の距＃（それゆえシェル部分２４ａ、２４ｂの縁の
間の距離）は主として、押さえナツト３４へのポルト３
２の端部３３のねじ込み程度で決まる。ナツト３４の弛
み傾向防止のため、ばね座金３５が押さえす７ト３４と
突出部３０ａとの間に位置している。一対の止めナツト
３６ａ、３６ｂが２つの突出部３０ａ、３０ｂの間で連
結ボルト３２の中央部近くに螺合している。これら止め
ナツトは２つの役目をもっている。第１の役目として、
止めナツト３６ａ、３６ｂは正しく調整されていれば、
キャスク組立体が火災又は他の強烈な熱源にさらされた
とき押さえナフト３４が過度の引張力を２つのシェル部
分２４ａ、２４ｂに及ぼして、これらシェル部分が熱膨
張により外側コンテナ１８から離隔しないような事態を
防止する。第２の役目として、止めナツト３６ａ、３６
ｂは、突出部３０ａ、３０ｂ間のゆるみ又は遊びを全く
無くし、かくして連結用組立体２８が２つの突出部３０
ａ、３０ｂを剛結できるようにする。また、ナツト３６
ａ、３６ｂの弛み防止のために、ばね座金３７ａ、３７
ｂがナフト３６ａ、３６ｂとそれぞれの突出部３０ａ、
３０ｂとの間に位置している。 ２つのシェル部分２４ａ、２４ｂの縁部の間には重なり
部４０が形成されているが、これにより、２つのシェル
部分は互いに十分に熱接触し、それ故、これらシェル部
分の間には十分な熱伝導性が得られている０重なり部４
０は、シェル部分２４ａの縁部に沿って形成された突出
フランジ４２及び四部４４とシェル部分２４ｂの対向縁
部に沿って形成された突出フランジ４６及び凹部４８が
互いに嵌合することにより形成される。重なり部４０の
実際の長さは、ポルト３２、押さえナンド３４及び止め
ナツト３６ａ、３６ｂの操作により調節可能な２つの突
出部３０ａ、３Ｏｂ間の距離に応じてまちまちである。 使用法を説明すると、熱防護用シェル２０の２つのシェ
ル部分２４ａ、・２４ｂをキャスク組立体ｌに装着する
には、切欠き２６ａ、２６ｂ、２６ｃ。 ２６ｄをそれぞれ円筒形本体５から突出した対応するト
ラニオンｌｌａ、ｌｌｂ、ｌｌｃ、ｌｉｄに整合させ、
連結用組立体２８．２９のそれぞれの突出部３０ａ、３
０ｂが互いに整合し且つ各市なり部４０のフランジ４２
．４６及び四部４４゜４８が互いに嵌合するようシェル
部分２４ａ。 ２４ｂを互いに連結する０次に、ボルト３２、押さえナ
ンド３５、止めナツト３６ａ、３６ｂ及びばね座金３５
．３７ａ、３７ｂを連結用組立体２８．２９のそれぞれ
の突出部３０ａ、３０ｂに対し正しい位置に取付ける０
次いで、シェル部分２４ａ、２４ｂのそれぞれの内面が
引き寄せられて外側コンテナ１８の外壁５４に密に熱接
触するまで押さえナツト３４を連結ボルト３２の螺設端
部３３上でねじる。熱防護用シェルの好ましい取付は法
では、連結用組立体２８．２９のそれぞれの押さえナツ
ト３４が２つの突出部３０ａ、３０ｂ間にかなり大きな
引張力を及ぼすまで、最初該ナフト３４に最大所定限度
のトルクを与える。この引張力は２つのシェル部分２４
ａ、２４ｂを、クランプを用いたように外側コンテナ１
８の外壁５４のまわりで互いに締めつけようとするが、
これにより、これらシェル部分は互いに璧５４の外面形
状に一致して撓むので壁５４の外面とシェル部分２４ａ
、２４ｂとの間に大きな隙間は無（なる。 次の段階では、かかる引張締付は力が火災の場合に熱防
護用シェル２０の膨張を妨害しないほど十分、しかしな
がら、シェル２０の表面と外側コンテナの表面が互いに
離れる傾向がないほどにナツト３４をそれぞれ弛める。 しかる後、止めナツト３６ａ、３６ｂを突出部３０ａ、
３０ｂのフェースにそれぞれ締付けて各連結用組立体２
８．２９の弛みを完全に無くす。その結果、シェル部分
２４ａ、２４ｂの対向縁部が剛結され、対向した突出部
３０ａ、３０ｂはそれぞれ、押さえナツト３４と止めす
７トの間、ボルト３日の頭部と止めナフト３６ｂの間に
しっかりと挟まれる。 もし外側コンテナにトラニオン１１ａ、１１ｂ。 ｔｉｃ、ｌｉｄが設けられず、或いはシェル２０の表面
と外側コンテナ１８の表面を互いに密に熱接触させない
ような他の横這部材が設けられていれば、シェル２０を
、事実上コンテナ１８上に接触するよう熱収縮できる管
状スリーブで構成するのが良い。この別の取付は法では
、衝撃リミッタ７ａ、７ｂを取り外し、シェルを半径方
向に膨張させるに十分な温度まで加熱し、該シェルを外
側コンテナ１８の壁５４に嵌着し、放冷により熱収縮さ
せて壁５４に密に熱接触させ、次いで、衝撃リミッタ７
ａ、７ｂを再び取付ける。 第２Ｃ図は、熱防護用シェル２０の内面と外側コンテナ
１８の外面との間の一殿的な隙間状態を示している。周
囲条件の下では、これら２つの対向した表面は、互いに
直に接触するか、最大ｌミル（０，０２５４ａｍ）のご
く僅かな隙間５０だけ離隔するかの何れかである。かか
るＩミルの隙間がキャスク組立体ｌのまわりの幾つかの
箇所で存在していても、外側コンテナ１８の壁５４と熱
防護用ノニル２０との間の熱伝導は殆ど阻害されない。 しかしながら、キャスク組立体ｌが火災のような強烈な
熱放射源にさらされると、シェル２０の構成材料である
アルミニウム又はマグネシウムの熱膨張率はかなり大き
いので、シェル２０は半径方向に膨張して外側コンテナ
１８の外面から離れ、空隙５３（これは想像線で図示さ
れている）が２つの表面の間に生じる。さらに、熱防護
用シェル２０は良好な熱伝導特性の金属で作られている
ので、この熱膨張率の差はシェル２０の外面全体に亙り
実質的に一定であるが、これは結果的に生じた断熱空隙
５３の大きさも同様に実質的に同一であることを意味し
ている。この空隙５３が約２．５ミル（０，０６３５■
）よりも大であると、主要な伝熱モードは熱伝導及び対
流から熱放射に切り替わる。かくして、３ミル（０，０
７６２ｍ）の空隙は火災又は他の強烈な赤外線源とキャ
スクｌの外側コンテナ１８との間で実質的な伝熱抵抗手
段となる。 次に第２Ａ図、第２Ｂ図、第３図、第４Ａ図及び第５図
を参照すると、改良型キャスクｌの外側コンテナ１８の
側壁は、上述の外壁５４、内壁５６、及び中央遮蔽材層
５８で形成された積層体である。好ましい実施例では、
外壁５４は、厚さ約１／４インチ（６，４ｍ　）の低合
金鋼で作られている。かかる低合金鋼は経済的且つ容易
に製造できるし、かなり良好な熱伝導体でもある。変形
例として、低合金鋼ではなくステンレス鋼を用いても良
い、ステンレス鋼を使用するｔ費用が高くつくが、耐腐
食性という別の利点が得られる。内壁５６も低合金鋼で
作るのが好ましい、しかしながら、外側コンテナ１８に
十分な構造剛性及び構造強度を与えるために内壁５６の
厚さを２インチ（５０，８閣）にしている、ボローシリ
コン（Ｂｏｒｏ−５ｉｌｉｃｏｎ）の層５８が外壁５４
と内壁５６との間に位置している。このボローシリコン
という材料は有利な点として中性子放出放射性物質（例
えば、超ウラン元素）からの中性子を唆収するが、また
、かなり良好な熱伝導体でもある。ボローシリコンは成
形容易なゴム状材料であり、外側コンテナ１８の１２造
中、その外壁５４及び内壁５６の間に熔融状態で注入で
きる。ボローシリコンはりアクタ−・エキスペリメンツ
・インコーポレーテノド（ＲｅａｃＬｏｒ　Ｅｘｐｅｒ
ｉｍｅｎＬｓ、Ｉｎｃ、）から入手できる。 なお、ボローシリコン（Ｂｏｒｏ−５ｉｌｉｃｏｎ）は
この会社の登録商標である。 外側コンテナ１８の底部は、外側プレート６０、内側プ
レート６２及び中央遮蔽材層６４を存する端部プレート
組立体１５によって形成されている。 好ましい実施例では、外側てし、　−）　６０はこれ又
、厚さ約１７４インチ（６，４ｗｎ　）の低合金鋼で形
成も又、厚さ約２インチ（５０，８閣）の低合金鋼の層
で形成されている。中央の遮蔽材６４はこれ又ボローシ
リコンｊであるのが好ましいが、その理由はコンテナ１
８の側壁の中央遮蔽材５８に関連して説明した理由と同
じである。低合金鋼の内側プレート６２は溶接部６６を
介して内壁５６ａの底縁部のまわりに３６０＠に亙り接
合されている。 外側コンテナ１８の頂部は低合金鋼製の鍛造リング６８
を存している。このリング６８は好ましくはその長さ全
体に亙り厚さ４インチ（１０１，６１）であり、３６０
１に亙り形成された溶接部６９を介してコンテナ１８の
内壁５６に一体に接合されている。リング６８の上縁部
は、後で詳細に説明するように２種類の改良型クロージ
ヤー１１５ｂ。 １１７ｂのうち一方を受は入れるようねじ切り又は段付
けの何れかが施されている。 今、特に第３図及び第５図を参照すると、キャスク組立
体ｌば、２つの互いに異なる遮蔽インサート２２（第３
図に示す）、　２３　（第５図に示す）のうち一方と併
用される外側コンテナ１８及びシェル２０によって形成
されている。遮蔽インサート２２．２３はそれぞれ、好
ましくは厚さ１インチ（２５，４■）の円筒形外壁７２
及び厚さ約１／４インチ（６，４■）の円筒形内壁７４
で形成されている。壁７２．７４は両方ともＡｌ５Ｉ　
（アメリカａｎｔｌ！会）規定の３０４ステンレス鋼で
形成されている。ステンレス鋼は耐腐食性があるので、
外壁７４の外部の寸法形状は請による変形傾向が無いが
、これにより得られる有利な点として、遮蔽インサート
２２．２３と外側コンテナ１８との間の比較的密で遊び
の無い嵌合の保持が助長される。 遮蔽インサート２２．２３はそれぞれ、外壁７２と内壁
７４との間に遮蔽材層７６を有している。しかしながら
、遮蔽インサート２２の場合、この遮蔽材層７６は、減
損ウラン又はタングステンの何れかでできた複数個のリ
ング状部分７８ａ。 ７８ｂ、７８ｃで形成されている。これらの材料は優れ
たガンマ線遮蔽特性を有するので、高レベルのガンマ線
を放出する放射性物質の封じ込め及び遮蔽に最適である
。当然のことながら、３つの積み重ねたリング状部分７
８ａ、７８ｂ、７８ｃの代わりに減損ウラン又はタング
ステンの単一管状の層を用いても良い、しかしながら、
これら金属の製造及び加工は困難なので積み重ね式リン
グ状部分を使用するのが好ましい、これらリング状部分
の間の接合部からの放射線漏れを効果的に防ぐために、
各接合部にはオーパラ７プ凹凸嵌合部７９（第４Ａ図参
照）が形成されている。対照的に、遮蔽インサート２３
の場合、遮蔽材７６の代わりに、流込み成形された鉛の
層８０が用いられている。鉛のガンマ線遮蔽特性は減損
ウランはど優れていないが、鉛は超ウラン元素のような
中性子を多量に放出するｌｌｆｆ質に対しては優れた物
質である、中性子を多量に放出する物質は、減損ウラン
が遮蔽材とじて用いられた場合、二次中性子の放出を引
き起こす場合がある。かかる二次中性子の放出はタング
ステンを用いる場合には問題とならないが、タングステ
ンは鉛よりも製作が温かに難しく又それに要する費用も
逼かに高く、鉛と比べるとガンマ線吸収材としてかろう
じて良好であるに過ぎない、したがって、鉛は中性子を
多量に放出する物質を輸送する場合には好ましい遮蔽材
である。遮蔽インサート２２．２３の内部の半径を、輸
送する廃棄物の特定の種類に合わせ特別に設定してイン
サートの内壁７４をこの中に入っている放射性物質に出
来るだけ密接させるべきであることに注目されたい０本
出願人の認識によれば、上述の要件を満たすような構成
の遮蔽材は、重量が同じであるけれども他の構成をとる
遮蔽材と比べて中性子を最も効率的に遮蔽できる。さら
に、キャスク組立体ｌの表面放射線量が決して２００ｍ
ｒを越えないように、遮蔽材７６の厚さ及び種類を、遮
蔽インサート２２．２３の中に封じ込められた物質の放
射能の強さに応じて定める。これら２つの要件が満たさ
れると、キャスク組立体ｌの放射性物質軸送容量が最大
限に増大すると共にキャスク組立体の重量が最少限に抑
えられる。 第４Ａ図及び第４Ｂ図は、外側コンテナ１日のガス抜き
・パージ・排液組立体９０を示している。 この組立体９０は、排液用プラグ９４がねじ込まれる排
液用螺設バイブ９２を存している。排液用プラグ９４の
内端部９６は円錐形に作られｔおり、バイブ９２の内端
に位置した相補する弁座９７に密封係合状態で着座でき
る。レンチフラット９８が排液用プラグ９４の外端に一
体形成されているので、プラグ９４の把持及び回転が容
易であり、該プラグを容易に弁座９７に密封係合させた
り、或いはこれから離説させることができる。ガス抜き
用プラグ１００が斜めに配置された状態で排液用バイブ
９２の端部に流体連通している。ガス抜き用螺設プラグ
１０２がガス抜き用パイプ１００に着脱自在に螺合して
いる。ガス抜き用パイプ■ＯＯの螺設内部へ房螺設プラ
グ１０２の螺入又は螺出を容易にするために、ねじ廻し
用頭部１０３がガス抜き用プラグ１０２の外端部に形成
されている。排液用管１０４の上端部が継手１０６によ
って弁座９７の底に流体連通状態で連結されている。好
ましい実施例では、排液用管１０４はステンレス鋼で作
られ、外側コンテナ１８の壁５６の内面に沿って配設さ
れた側溝１’０８内に収容されている。第４Ｂ図で最も
良く分かるように、−排液用管１０４の下部開口端１０
９は、外側コンテナ１８の浅い円錐形フロア１１２を貫
通して形成された底溝１１０内に位置している。 操作方法を説明すると、ガス抜き・パージ・排液組立体
を外側コンテナ１８の内部のガス抜きに用いることがで
き゛るが、このためには、ガス抜き用パイ°ブ１００か
らガス抜き用プラグｌ゛０２を取り外し、ガスを質量分
析計に導くために適当な取付け′具（図示せず）を°ガ
ス抜き用螺設バイブ１００内にねじ込み、非数用プラグ
９４の円錐形端部９６を単純にｉじ戻して弁座９７との
密封係合を解＜、Ｆｎ液が必要ならば排液用プラグ９４
とガス抜き用プラグ１０２の両方を取り外す。排液後好
ましくはガス・パージを行うが、このためには−、ガス
抜き用プラグ１０２を取り外し、不活性ガス源を排液用
バイブ９２に連結する。吸引ポンプによりコンテナ１日
内部に得られる部分真空の助けにより、不活性ガス番毎
排液用管１０４を通って流下する。特に図示してはいな
いが、キャスク組立体ｌが火災のような強烈な熱放射源
に長時間さらされた場合に非常時の圧力逃がし手段とな
る−又は二基上の破裂盤を徘液爾プラグ６４の内部に設
けるのが良い。外側コンテナ１８の円錐形フロア１１２
の底溝１１０に溜まっている液体を排液用管１０４によ
６抜き出ずために吸引ポンプが排液用バイブ９２に連結
されている。 キャスク組立体１に用いられるクロージヤー１３は、ね
じ込み型の二重１式クロージヤー１１５ａ　。 １１５ｂ（これらは第３図に示されている）又はプリー
チロツク（ｂｒｅｅｃｈ−１ｏｃｋ）型の二重１式クロ
ージヤー１１’７ａ：１１７ｔｉ’（これらは第５図に
示されている）の何れかで゛あるのが良い。 令弟３図を参照すると、ねじ込み型クロージヤ−１１５
ａ、１１５ｂはそれぞれ、外１１１２０　ａ　。 １２０ｂ及び内１ｉ１２２ａ、Ｉ２２ｂを有している。 内！１１２２ａ、１２２ｂは、遮蔽インサート２２の開
口１２８ａ、外側コンテナ１８の開口１２８ｂのまわり
にそれぞれ形成された段部１２６ａ。 １２６ｂに着座し得る外縁部１２４ａ、１２４ｂを有し
ている。２つのクロージヤー１１５ａ。 １１５ｂの内１１１２２ａ、１２２ｂのそれぞれの外縁
部１２４ａ、１２４ｂのまわりにはガスケット１３０ａ
、＝１３０ｂが設けられている。好ましい実施例では、
これらのガスケット１３０ａ。 １３０ｂはビトン（Ｖｉｔｏｎ　）で作られているが、
その理由は、ビトンは他のエラストマーと比べ、密封特
性に優れ、また、温度限界が比較的畜い（３９２＠Ｆ又
は２００°Ｃ）からである、内蓋＋２２ａ、１２２ｂの
それぞれのガスケット＋３０ａ　。 ＋３０ｂは好ましくは、外蓋の外縁部１２４ａ。 ＋２４ｂのまわりに設けられた環状凹部（図示せず）内
に嵌合保持されている。これらガスケット１３０ａ、１
３０ｂはそれぞれ、内Ｍｌ　１２２　ａ　。 １２２ｂのそれぞれの外縁部１２４ａ、１２４ｂと段部
１２６ａ、１２６ｂとの間で３６０＠に亙り流体を通さ
ない密封を行うことが出来る。遮蔽インサート２２をコ
ンテナ１日内に差し込み易くするためには、コンテナ１
Ｂの開口１２８ｂはコンテナ１８の内部とあらゆる箇所
において少なくとも同じ広さであることが重要である。 ねじ込み型クロージヤー１１５ａ、１１５ｂの外蓋１２
０ａ、１２０ｂはそれぞれ、遮蔽インサート２２の開口
１２８ａ、外側コンテナ１８の開口１２８ｂのまわりに
位置した螺設内縁部１３６ａ。 １３６ｂ内に係合できる螺設外縁部１３４ａ。 １３４ｂを有する。Ｍ締めを容易にするためにスイベル
フック１３７ａ、１３７ｂ　（想像線で示されている）
を外Ｉ　１２０ａ、　Ｉ　２０ｂの中央部に着脱自在に
取付けるのが良い、最後に、ねじ込み型クローン＋−１
１５ａ、１１５ｂの外１１２０　ａ　。 １２０ｂは共にそれぞれ１、外蓋１２０　ａ、　１２０
ｂを貫通したボアにねじ込まれる複数本の密封用ポルト
１３８ａ−１３８ｈ、１３９ａ−１３９ｈを有するが、
この目的については間もなく明らかにする。 キャスク組立体１の密封のために、内Ｍ１２２ａを遮蔽
インサート２２の段部１２６’ａ上に下降させ、ガスケ
ット１３０が内ＩＦ　１２２　ａの外縁部１２４ａと段
部１２６ａとの間に位置するようにする。着脱自在なス
イベルフック１３７を外蓋１２０ａの中央部に取付ける
０次に、外１１２０ａを持ち上げて遮蔽インサート２２
の螺設内縁部１ａ６ａ上に位置させる。次いで、外Ｍ　
Ｉ　２０　ａの螺設外縁部１３４ａを螺設内縁部１３６
ａに出来るだけ一杯までねじ込む、螺設部１３４ａ。 １３６ａの軸方向長さは、外ＩＥ４２０ａを開口１２８
ａに出来るだけ一杯までねじ込んだ後、外１１２０’ａ
の内面と内ｉ１１２２　ａの外面との間に隙間が存在す
るような設定がなされている。上記作業を終えると固定
用ポル）１３８ａ〜１３８ｈをそれぞれ外’ＩＥ　Ｉ　
２’Ｏａのボアを通して一杯にねじ込み、該ボルトが内
１１２２’ａに係合するようにし、それによりガスケッ
ト１３０ａを押圧して段部１２６ａと内蓋１２２　ａの
外縁部１２４ａとの間で密着させる。この最後の段階に
ついての詳細は、後述するブリーチロツク型の二重１式
クロージヤー１１７ａ、１１７ｂの操作にいての説明を
読むと明らかになろう、キャスク組立体ｌの蓋締めを完
了すると外側のねじ込みクロージヤー１１５ｂを、遮蔽
インサート２２の開口１２８ａに関して説明したのと全
く同じ方法で外側コンテナ１８の開口１２８ｂに取付け
る。 次に第５図、第６Ａ図及び第６Ｂ図を参照すると、ブリ
ーチロツタ型の二重１式クロージヤー１１７ａ、１１’
７ｂも又、一対の内Ｍ　１４２　ａ　。 １４２ｂの上にそれぞれ位置する一対の外蓋１４０ａ　
。 １４０ｂを有している。内蓋１４２ａ、、１４２ｂはそ
れぞれ同様に外縁部１４４ａ、１４４ｂを有するが、こ
れら外縁部はそれぞれ、遮蔽インサート２３の開口１４
８ａ、外側コンテナ１８の開口１４８ｂのまわりに形成
された段部１４６ａ。 １４６ｂに着座する。外縁部１４’４ａ、１４４ｂのま
わりにはそれぞれ、これらと段部１４６ａ。 １４６ｂとの間の密封を行うためのガスケット１５０ａ
、１５０ｂが設けられている。開口１２８ｂと同様、開
口１４８ｂは少なくとも外側コンテナ１８の内部と同じ
程度の広さである。 今までのところ、プリーチロツク型の二重１式クロージ
ヤー１１７ａ、１１７ｂは上述のねじ込み型の二重１式
クロージヤー１１５ａ、１１５ｂの構造と本質的には同
一である。しかしながら、本実施例では、上述した螺設
部１３４ａ、１３４ｂに代えて、外蓋１４０ａ、１４０
ｂのそれぞれの外縁部１５４ａ、１５４ｂのまわりには
、複数の弧状フランジ１５８ａ、１５８ｂを画定する複
数の弧状の切欠き１５６ａ、１５６ｂが一定の間隔を置
いて設けられている。同様に、遮蔽インサート２３の開
口１４８ａ、外側コンテナ１８の開口１４８ｂのまわり
にそれぞれ位置した内縁部１６０ａ　。 １６０ｂは弧状フランジ１６４ａ、１６４ｂを画定する
切欠き１６２ａ、１６２ｂを有している。 外！１４０ａ、１４０ｂのまわりにそれぞれ設けられた
フランジ１５８ａ、１５８ｂは遮蔽インサート２３の内
縁部１６０ａ、外側コンテナ１８の内縁部１６０ｂのま
わりに形成された弧状切欠き１６２ａ、１６２ｂに差し
込むことができるような寸法形状になっている。第６Ａ
図及び第６Ｃ図で最も良く分かるように、かかる寸法形
状の設定により、外１１４０ａ、１４０ｂのそれぞれの
フランツ１６４ａ、１６４ｂを開口１４８　ａ、　１４
８ｂのそれぞれの切欠き１６２ａ、１６２ｂに差し込み
、外１１４０ａ、１４０ｂの弧状フランジ＋５８ａ　。 １５８ｂが、内縁部１６０ａ、１６０ｂの回りに位置し
た弧状フランジ１６４ａ、１６４ｂと重なり、これによ
り拘束される、しっかりとロックされる位置まで少し回
転させる。さらに、互いに係合した状態のフランジ１５
８ａ、１６４ａ及び１５８ｂ、１６４ｂの軸方向長さＬ
ｌ（第６Ｂ図に示されている）は外１１４０ａ、１４０
ｂの内面と内２ｆ１４２ａ、１４２ｂの外面との間に僅
かな隙間Ｌ２が生じるに足りる短さであることに注目さ
れたい、かかる僅かな隙間Ｌ２が外蓋と内蓋との間に存
在するので、外１１４０ａ、１４０ｂを少し回転させて
切欠きのある内縁部１６０ａ。 １６０ｂに係合させることが出来るが、この場合、内！
１４２ａ、１４２ｂには回転運動は伝わらず、従って、
段部１４６ａ、１４６ｂは内蓋のガスヶｙ）１５０ａ、
１５０ｂにより擦られることはない。 ３つのサスベンジタンピン組立体１６６　ａ　。 １６６ｂ、１６６ｃ及び１６７ａ、１６７ｂ、１６７ｃ
　（図示せず）が外１１４０ａ、１４０ｂの外縁部のま
わりに連結されている。これらサスペンションピン組立
体１６６ａ、１６６ｂ。 １６６ｃ及び１６７ａ、１６７ｂ、１＝６７ｃはそれぞ
れ、外蓋１４０ａ、１４０ｂの縁部に１２０ａの等角度
間隔で配置されている。各サスペンシコンピン組立体の
構造は同一なので、サスベンジタンピン組立体！６６ａ
についてのみ説明する。 今、第６Ｃ図を参照すると、サスベンジタンピン組立体
１６６ａは、内！１４２ａ、１４２ｂのそれぞれの周囲
に形成された環状渦１７０に沿っテ摺動できるサスペン
ションピン１６Ｂを有する。 真直ぐな廊のような単一のブラケット＋７２により、サ
スベンソヨンピン１６８が外蓋の底縁部に連結されてい
る。 操作方法を説明すると、サスペンションピン組立体＋６
６ａ、１６６ｂ、１６６ｃ及び１６７ａ。 １６７ｂ、１６７ｃは２つの役目を果たす。第；の役目
として、２つの外１ｊｉ１４０ａ、１４０ｂの縁部のま
わりに取付けられた３つのサスベンジタンピン組立体は
ブリーチロツク型クロージヤー１１７ａ、１Ｉ７ｂのそ
れぞれの内蓋と外〃に機械的に接触してこれらを結合し
、クロージヤー１１７ａ、ｌｌ７ｂのそれぞれの内蓋と
外ｌの両方の持ち上げ及び開口１４８ａ、１４８ｂｋへ
の下降をただ一操作で楽に行うことが出来る。第２の役
目として、２つのブリーチロツク型クロージヤー１１７
ａ、１１７ｂのそれぞれの内蓋と外蓋はピンと溝の関係
で互いに係合しているので、外１１４０ａ、１４０ｂを
、内１１４２ａ、Ｉ４２ｂにあまり大きなトルクを与え
ることなくコンテナの切欠き付きの外縁部１６０ａ、１
６０ｂへの固定に必要なほど回転させることが出来る。 この有利な機械的作用により、ガスケラ）　１５０　ａ
　、　１５０ｂは段部１４６ａ、１４６ｂにより擦られ
るのが防止される。好ましい実施例では、溝１７０の幅
はピン１６Ｂの幅よりも実質的に広くなるよう細心の注
意を払って定められており、従って、ピン１６８は、外
１ｉ１４０ａ、１４０ｂを回転させて遮蔽インサート２
３及び外側コンテナ１８に係合するよう回転させても溝
１７０には接触しないようになる。 もう−度、第６Ａ図及び第６Ｃ図を参照すると、外蓋１
４０ａ、１４０ｂはそれぞれ、その周囲に等角度間隔に
配置された８本の密封用ボルト１７４ａ−１７４ｈ、１
７４．１ａ−１７４，Ｉｈを有している。これら密封ボ
ルト１７４ａ−１７４ｈ、１７４、１　ａ　＝　１７４
．１　ｈはそれぞれ、第６Ｃ図に最も良く示すボア１７
５内に嵌入できる。 これらボア１７５はそれぞれ、ボルト１７４ａ〜１７４
ｈ、１７４．１　ａ　−１７４，Ｉ　ｈの螺設部１７６
、１に係合できる螺設底部１７６及び中央に位置した非
螺設収容部１７７を有している。ボア１７５はその上部
に環状保持肩部１７８を有し、この肩部１７８はボルト
１７４ａ−１７４ｈ。 １７４、１　ａ　−１７４，１ｈのそれぞれのシャンク
１７９のまわりに密接位置している。保持肩部１７８の
作用により、密封用ボルト１７４ａ〜１７４ｈ、１７４
．１ａ−１７４，１ｈは外蓋１４０ａ。 １４０ｂの各ボア１７５から不用意に抜は落ちることは
ない、操作方法を説明すると、密封用ポル）１７４ａ〜
１７４ｈ、１７４．１ａ−１７４，１ｈをそれぞれ、そ
の末端部１７１１がボア１７５の螺設部１７６に嵌入す
るまで、ボア１７５に上方にねじ込む、外Ｍ　１４０　
ａ又は１４０ｂを遮蔽インサート２３又は外側コンテナ
１８の切欠き付き内縁部１６０ａ、１６０ｂ内に固定し
た後、密封用ボルト１７４ａ−１７４ｈ、１７４、ｌａ
〜１７４、１　ｈを第６Ｃ図に示す位置までねじ込んで
ボルトの末端部１７９．１がついには内蓋１４２ａ。 １４２ｂの外縁部１４４ａ、１４４ｂのまわりに下向き
の力を及ぼすようにする。かかる下向きの力により、ガ
スケット１５０ａ、１５０ｂは段部１４６ａ、１４６ｂ
に密着する。上述と同じ構成のボルト及びボアをねじ込
み型の二重型式クロージヤー１１５ａ、１１５ｂに利用
できることに注目されたい。 外Ｍ１４０ａ、１４０ｂが不用意に回転して遮蔽インサ
ート２３又は外側コンテナ１８から外れないようにする
ために、これら外蓋を回転させて蓋締めした後、固定用
ブラケット１８０を第６Ａ図及び第６Ｂ図に示す位置で
外蓋１４０　ａ、　１４０ｂのそれぞれに設ける。各固
定用ブラケット１８０はロック用１１１８２を有するが
、このロック用脚１８２は、外蓋１４０ａ、１４０ｂを
回転させて遮蔽インサート２３の内縁部１６０ａ又は外
側コンテナ１８の内縁部１６０ｂの何れか一方にロック
した後、相互に重なり合う切欠き１５６ａ。 １５６ｂ、１６２ａ、１６２ｂを通って摺動させる。外
蓋１４０ｂの場合、取付け１１１８４を止めナツト１８
６ａ、１８６ｂによって固定する。外蓋１４０ａの場合
には取付け１１１８４を内蓋１４２ｂに当接させること
により定位置に捕捉する０図面には特に示してはいない
が、ねじ込み型の二重型式クロージヤー１１５ａ、１１
５ｂの外１１２０ａ、１２０ｂはそれぞれ同様に固定す
る。 しかしながら、固定用ブラケット１８０ではなくて、止
めねじ（図示せず）を外！１２０　ａ、　１２０ｂのそ
れぞれの外縁部を通してねじ込み、内１１１２２ａ。 １２２ｂのそれぞれに予め形成された凹部内に螺入させ
る。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明の熱防護用シェルを用いる新規なキャ
スク組立体の斜視図である。 第２Ａ図は、ドーナツツ形衝撃リミッタを取り外した状
態の第１図の２Ａ−２Ａ線におけるキャスク組立体の横
−面図であり、本発明の熱防護用シェルの構造を全体的
に示す図である。 第２Ｂ図は、本発明の熱防護用シェルを形成する半円筒
形部分を互いに剛結する、第２Ａ図において円で囲んだ
連結用組立体の拡大横断面図である。 第２Ｃ図は、熱防護用シェルが火災のような熱放射線源
にさらされた場合に、外側コンテナの外面と熱防護用シ
ェルの内面との間の距離がどのように増大するかを示す
、第２Ｂ図の円で囲んだ領域の拡大図である。 第３図は、遮蔽インサートの一つがどのように外側コン
テナの内部に摺動自在に嵌め込まれるか、及びねじ込み
型の二重１式クロージヤー（展開図で示す）をどのよう
に用いて遮蔽インサートと外側コンテナの両方を密閉す
るかを示す、キャスク組立体の側横断面図である。 第４Ａ図は、第３図において円で囲んだガス抜き・パー
ジ・排液組立体の拡大横断面図であり、排液用パイプ、
ガス抜き用パイプ、排液用プラグ及び排液用管を示す図
である。 第５図は、本発明に関連して用いられるキャスク組立体
の側横断面図であり、中性子を放出する放射性物質の輸
送に最適な、外側コンテナの内部に設けられた別の遮蔽
インサートを示す図である。 第６Ａ図は、遮蔽インサートと外側コンテナの両方の密
閉に用いられるブリーチロツク型の二重１式クロージヤ
ーの平面図である。 第６Ｂ図は、第６Ａ図の６Ｂ−６Ｂ線におけるクロージ
ヤーの横断面図である。 第６Ｃ図は、第６Ｂ図の円で囲んだ領域の拡大図であり
、クロージヤーの外縁部及び外側コンテナの出し入れ開
口の内縁部のまわりに設けられたフランジ及び切欠きか
どのように互いに嵌合するか、さらに、密封ボルトがこ
の開口のまわりで内蓋のガスケットにどのように密封係
合するかを示す図である。 〔主要な参照番号の説明］ ｌ・−・キャスク組立体、３・−・クレードル、５・・
・円筒形本体、７・・・衝撃リミッタ、１１・・・トラ
ニオン、１３・−蓋、１５・−・端部プレート組立体、
１８・・・外側コンテナ、２０・・・熱防護用シェル、
２２．２３・・・遮蔽インサート、２４・・−シェル部
分、２８．２９・一連結用組立体、３２・・・ボルト、
７６・・・遮蔽材層、９０・・・ガス抜き・パージ・排
液組立体、１１５ａ、Ｌ１５ｂ・・・ねじ込み型の二重
１式クロージヤー、１２Ｑａ、１２０ｂ、１４０ａ、１
．４０ｂ・・・外蓋、１４２ａ、１４２ｂ、１２２ａ、
１２２ｂ・−・内蓋。 出願人：ウェスチングハウス・エレクトリック・コーポ
レーシーゴン 代理人：加藤　紘一部（ほか１名） ！ −≧ ＦＩＧ、６Ｃ 手　　　続　　　補　　　正　　　書　（自　発）１、
事件の表示　　　昭和６３年特許願第２６３８３０号２
、発明の名称　　　キャスク開口密封用クロージヤー３
、補正をする者 事件との関係　特許出願人 住　所　　　　アメリカ合衆国、ペンシルベニア州、ピ
ッツバーグ。 ゲイトウェイ・センター　（番地ナシ）名　称（７１１
）　　　ウェスチングハウス・エレクトリック・コーポ
レーション 代表者　　　　エム・ピー・リンチ 国　籍　　　　アメリカ合衆国 ゛４１代理人 住　所　　　　東京都渋谷区桜丘町１４番−５−１０１
渋谷サニーヒル　〒１５０　　電話０３　（４９６）　
００５５６、補正の対象　　　明細書全文 ７、補正の内容　　　明細書を別紙の通り全文訂正する
。 明　　細　　書 １、発明の名称 キャスク間口密封用クロージヤー ２、特許請求の範囲 （１）放射性物質を収納するためのキャスクの段部付き
間口を密封するクロージヤーであって、段部上に着座可
能な外縁部を有し開口内へ嵌入可能な内蓋と、同じく開
口内へ嵌入可能で該開口に関して回転させると該開口の
周りで固定できる外蓋とよりなることを特徴とするクロ
ージヤー。 （２）前記外蓋の周面近くとクロージヤーの開口の周り
に外蓋を開口の周りで固定するための螺設部を設けたこ
とを特徴とする請求項第（１）項に記載のクロージヤー
。 （３）外蓋を開口に関して最大１２０度相対的に回転さ
せて外蓋を開口に固定する手段を設けてなることを特徴
とする請求項第（１）項に記載のクロージヤー。 （４）外蓋を開口へ固定するプリーチロツク手段が、開
口の周りに同一間隔で設けた第１の組のフランジと、外
蓋の周りに間隔を置いて設けた第２の組のフランジとに
より形成され、第２の組のフランジは第１の組のフラン
ジ間の空間を介して挿入可能であり、外蓋を回転させる
と該第１の組のフランジの背後で穆動可能なことを特徴
とする請求項第（１）乃至（３）項に記載のクロージヤ
ー。 （５）内蓋の外縁部は段部と内蓋の間で密封を行なうた
めのガスケット手段を含み、外蓋をキャスク開口へ固定
するため外蓋を回転する際内蓋はキャスク開口に関して
静止状態にあることを特徴とする請求項第（１）項に記
載のクロージヤー。 （６）内蓋を外蓋へ回転自在に連結する手段は、少なく
とも一部が一方の蓋に接続された複数のピンと、もう一
方の蓋にピンを受容可能に形成した溝とよりなることを
特徴とする請求項第（１）項に記載のクロージヤー。 （７）内蓋の外縁部を段部上に押圧して緊密な係合状態
を得るための手段を設けてなることを特徴とする請求項
第（１）項に記載のクロージヤー。 （８）前記回転可能な連結手段は、一方の蓋の周りに実
質的に同一間隔で配置した３つのサスペンションピン組
立体と、他方の蓋の縁部の少なくとも一部の周りに形成
した溝とよりなり、各サスペンションピン組立体は溝に
沿って摺動可能で該溝の中にロックされるピンを有する
ことを特徴とする請求項第（６）項に記載のクロージヤ
ー。 （９）一部がブラケットより成る固定手段は外蓋へ着脱
自在に連結可能であり、その脚は外蓋を容器へ固定する
ため第２の組のフランジを第１の組のフランジを介して
挿入し該第１の組のフランジの背後で８勤させると開口
を囲む２つのフランジ間へ挿入可能であることを特徴と
する請求項第。 （４）項に記載のクロージヤー。 （１０）内蓋の外縁部を段部上に押圧して緊密な係合状
態を生ぜしめる前記手段は、外蓋に螺入可能な一組のボ
ルトを有し、該ボルトは伸張位置で内蓋と係合し、また
該内蓋から引抜き可能であることを特徴とする請求項第
（７）項に記載のクロージヤー。 ３、発明の詳細な説明 本発明は、放射性物質輸送用キャスクに関し、更に詳細
には、キャスクとクロージヤーの間のガスケットシール
に摩擦力がかからないように、或いはシールを引剥すよ
うな力がかからないようにキャスクを密封出来る二重１
式クロージヤーに関する。 原子力発電施設からの廃棄物のような放射性物質を輸送
するためのキャスクが当該技術分野で知られている。か
かるキャスクの目的は放射性廃棄物をできるだけ安全に
輸送することである。かかるキャスクは、例えばガラス
に封入した高レベル廃棄物を容れたのキャニスタ−を廃
棄物永久隔離サイト、または燃料棒を再処理施設へ輸送
するのに利用される。現在のところ、かかる輸送用キャ
スクは比較的少数製造され、使用されているにすぎない
。その理由は、原子力発電所で発生する使用済み燃料及
び他の廃棄物はほとんど原子炉施設それ自体に貯蔵され
るからである。しかしながら、原子炉施設のかかる利用
可能な貯蔵空間は、これらの施設の使用済み燃料プール
へ貯蔵される燃料集合体及び他の廃棄物の量が増加する
につれて着実に減少している。加えて、１９８３年の廃
棄物政策法により、エネルギー省（ＤＯＥ）は、全ての
原子力発電所の使用済み燃料集合体を所内貯蔵施設から
１９９８年稼動開始予定の連邦政府の該廃棄物処理施設
へ移送することを義務づけられている。 従来技術の輸送用キャスクは一般的に使用済み燃料のよ
うな廃棄物を最終目的地まで安全に輸送可能であるが、
特にかかるキャスクを密封するためのクロージヤーに関
して改良の余地がある。しかしながら、これらの改良の
余地について完全な理解を得る前に従来技術のクロージ
ヤーの構造及び作用についである程度の理解が必要であ
ろう。 典型的な従来型輸送用キャスクの一部クロージャーは、
その概略において、キャスクの開放端部上に２４個のボ
ルトで固着される円形の蓋より成る。これらのボルトの
螺設端部は蓋の外縁部近くに同一間隔で形成した２４個
の孔部に受容される。更に、キャスクの開放端部の周り
に溶接されるボルトリングは、ボルトがクロージヤーの
蓋を完全に貫通するとそれらの端部と整列する２４個の
螺設孔を有する。蓋とボルトリングとの間に流体を通さ
ない密封状態を形成するために、蓋の円周部近くには可
撓性材料で形成したガスケット或いはローリングが設け
られている。使用法について説明すると、２４個のクロ
ージヤーのボルトを蓋の円周部のボルト孔に挿入する。 次いで蓋をキャスクのボルトリング上に持ち上げ、蓋を
貫通するボルトの螺設端部がリングの螺設孔と整列する
ように注意深く調整する。次いでボルトをボルトリング
の螺設孔内へ螺入して密閉する。しかしながら、蓋の外
縁部とボルトリングの間に挟まれたリング上のガスケッ
トに−様な係合力が印加されるよう′にするため、複雑
なトルク印加パターンに従って２４個のボルトを締める
必要がある。このパターンでは、キャスクの蓋の互いに
反対側に位置する゛ボルトを同時に締める。かかるパタ
ーンによりトルクの印加を行なとすると、キャスクの密
閉に作業員が著しく長い時間を消費することにあり、こ
のため作業員が多量の放射線を被曝することになる。更
に、例えば、特定のボルトを不用意に締めすぎてキャス
クのボルトリングの螺設孔の任意のものが損傷した場合
、ボルトリングは木質的にキャスクの交換不能な部品で
あってキャスクの壁へ永久に溶接されるため、キャスク
全体が密封不能となり従って使用不能である。ボルトリ
ング式クロージヤーのもう一つの欠点は、キャスクの壁
自体と同程度の構造的強度をもたないことである。かく
して、キャスクの構造全体で事故が発生した場合量も破
損し易い最も弱い部分となることが多い。この従来型ク
ロージヤーの第４の重大な欠点は、蓋のボルトをボルト
リングの螺設孔と横方向に整列させる際、ガスケットを
引き剥すような大きな摩擦力がかかることが多い点であ
る。ガスケットを引き剥すような摩擦力はガスケットの
密封能力を著しく損なう場合があり、少なくともその摩
耗を加速させる。最後に、ボルトリングの最小直径はそ
れが囲む開口の口の部分の直径より小さい。従って、ボ
ルトリングにより開口の周りに不都合な張り出し或いは
フランジが形成され、これがキャスクへの放射性物質の
充填或いはキャスクからの放射性物質の取出し作業を妨
害することになる。 以上より明白なことは、上述した従来技術の欠点を全て
克服するキャスク用クロージヤーが要望されていること
である。理想的には、かかるクロージヤーは、ガスケッ
トの早期摩耗を防止するためガスケットシールを引き剥
すような摩擦力の印加を回避できることが必要である。 加えて、キャスクの密閉に従事する作業員の潜在的に有
害な放射線への被曝を最小限に抑えるようにキャスクの
開放端部ヘクロージャーを迅速に固着できると共に、キ
ャスクへの充填及び取出し作業を妨げるような不都合な
張出し或いはフランジを具備しないことである。最終的
に、クロージヤーは少なくともキャスクの壁自体と同じ
程度の強度を有し、キャスクへ相当な衝撃を与える事故
が発生した場合でもキャスクの周りで効果的な密封状態
を維持できることが望ましい。 一般的に、本発明は上述した全ての欠点を解消する、放
射性物質収納用キャスクの段部付開口を密封するための
改良型クロージヤーに関する。改良型クロージヤーは、
外縁部が開口の段部上に着座可能な内蓋と、回転すると
キャスク開口部の周りに固定可能な内蓋へ回転自在に連
結される外蓋とよりなる。改良型のクロージヤーは好ま
しくは、外蓋を開口へ固定するブリーチロツク機構を有
し、この機構は開口の周りに同一の間隔で設けた第１の
組のフランジと、外蓋の周りに離隔して設けた第２の組
のフランジとよりなり、第２の組のフランジは第１の組
のフランジ間の空間を通して挿入可能であり、外蓋を回
転すると該第１の組のフランジの背後で移動出来る。ブ
リーチロツク機構の代わりに、外蓋とキャスク開口との
間に相補的な螺設部を設けてもよい。改良型クロージヤ
ーとキャスク開口の間の密封を行なうために、内蓋の外
縁部には蓋をキャスク開口の周りに固定すると該開口を
囲む段部と係合するガスケットを設ける。しかしながら
、外蓋を回転してキャスク開口と係合させる際外蓋から
内蓋へ回転力が伝達されないため、蓋の密閉作業中ガス
ケットと段部の間にガスケットを引き剥すような摩擦力
はかからない。 改良型クロージヤーは、内蓋と外蓋を回転自在に連結す
るための、複数のサスペンションピン組立体で形成され
る手段を具備することかできる。 これらのサスペンションピン組立体は、外蓋の円周部の
周りに一様に取付けられるブラケットと、内蓋の縁部の
周りに延びる溝内ヘロツクされ、その溝の中を摺動可能
なピンとを含むことができる。内蓋と外蓋の間をこのよ
うに回転自在に連結する方式によると、内蓋は外蓋に関
して自由に回転でき、しかもいずれの蓋の遮蔽能力を低
下することがない。 改良型クロージヤーは更に、キャスク開口の周りに形成
した段部上へ内蓋の外縁部を密封係合状態を形成するよ
う押圧する手段を含んでもよい。 この押圧手段は、外蓋を完全に貫通する螺設孔内に係合
する複数のボルトであってもよい。これらのボルトをそ
れぞれ内蓋の頂面と係合するように螺入すると、内蓋の
縁部がキャスク開口の周りの段部との間で緊密な係合状
態を生じるように押圧される。 最後に、改良型クロージヤーは外蓋が内蓋に関して回転
自在に動くのを防止する固定手段を含ましめることがで
きる。好ましい実施例では、この固定手段は外蓋をキャ
スク開口へ固定すると内蓋と外蓋のフランジ間の空間へ
挿入可能な脚を有するブラケットよりなる。この固定ブ
ラケットは改良型クロージヤーの外蓋上へ着脱自在に取
り付は可能である。 以下、添付図面を参照して本発明の実施例を詳細に説明
する。 （以　　下　　余　　白） 今、第１図を参照すると（なお、同一の参照番号は図面
全体に亙り同一の構成要素を指示している）、本発明が
直接利用される熱防護用シェル２０は好ましくは、トレ
ーラ−トラックのような乗り物に載せて放射能の強さが
異なる放射性物質を輸送するキャスク組立体ｌの保護に
用いられる。 使用に当たり、キャスク組立体ｌは熱防護用シェル２０
で覆った状態で、二軸拘束クレードル３内に取付けるの
が良い、クレードル３はトレーラ−トラック（図示せず
）のトレーラ−上に固定するのが良い。 一般に、キャスク組立体はそれ自体、円筒形の本体５を
有し、該本体の各端のまわりにはドーナツツ形の衝撃リ
ミッタ７ａ、７ｂが装着されている。これらｄｊ　Ｍリ
ミッタ？ａ、７ｂはそれぞれ、ｊＶ、さ約１／／Ｉイン
チの撓みやすいアルミニウムで作られたドーナッツ形シ
ェルである。ドーナツツ形ａｉオリミッタ？ａ、７ｂは
それぞれ、支持リング組立体８ａ、１１ｂにより円筒形
本体５の各端のまわりに取付けられているが、支持リン
グｔＵ立体８ａ、８ｂは複数本のボルト９によって円筒
形本体５に固定されている。一対の対向したトラニオン
ＩＩａ、Ｉｌｂ及びｌｌｃ、ｌｉｄが衝〒リミック７ａ
、？ｂ間に位置している。二対のトラニオンは、キャス
ク組立体ｌの円筒形本体５のまわりに１８０°の角度間
隔で配置されてるが、クレードル３の一部をなす二対の
ターンバックルＡｌｌ立体＋２ａ、１２ｂ及び１２ｃ、
１２ｄ　（なお、図面ではこれらターンバックル組立体
のうち＋２ａ。 １２ｂだけが示されている）内に嵌入できる０円筒形本
体５の一端にはクロージヤ−１３が取付けられ、他端に
は端部プレート組立体！５が取付けられている（第３図
参照）、第３図及び第５図で最も良く分かるように、キ
ャスク組立体１の円筒形本体５は全体的に外側コンテナ
１８で形成されているが、この外側コンテナ！８の外部
は熱防護用シェル２０で包囲され、該コンテナの内部に
は、輸送物質が発生する放射線の放射能強さ及びＪ−Ｒ
ＹＱに応じて２つの別種の遮蔽インサー）２２．２３の
うら一方が設けられている。２つの特定の種類の遮蔽イ
ンサート２２，２３Ｌか具体的に示していないが、イン
サート２２．２３は単なる例示に過ぎず、事実、キャス
ク組立体には、広範囲の放射能強さ及び放射線のＪｌｌ
　頚の放射性物質を取り扱うことができるように、種々
の遮蔽材で形成され、種々の肉Ｊγを有する多種多様な
遮蔽インサートが利用で６るごとに注目されたい。 次に第２Ａ図、第２［３ｒｆ４及び第２Ｃ図を参照する
と、キャスク組立体ｌの外側コンテナ１８を包囲する熱
防護用シェル２０は一対の半円筒形シェル部分２４ａ、
２４ｂで形成されているが、これらシェル部分は互いに
熱的に、即ち熱伝導可能に接触するよう剛結できる。シ
ェル部分２４ａ。 ２４ｂはそれぞれ、トラニオンｌｌａ、１１ｂ。 １１ｃ、ｌｉｄを受は入れる一対の切欠き２−６ａ〜２
６ｄを有する（第３図参照）、シェル部分２４ａ、２４
ｂはそれぞれ、熱膨張率が外側コンテナ１８の壁を形成
する金属よりも大きく且つ熱伝導率が外側コンテナ１８
の壁５４を形成する金属と少なくとも同程度の金属で形
成されている。 外側コンテナ１８の外壁を鋼で作る場合、好ましくはシ
ェル部分２４ａ、２４ｂをアルミニウム又はマグネシウ
ム或いはこれら金属の一方又は両方の合金で作る。これ
ら金属の熱膨張率は鋼の熱膨張率の約２倍である。キャ
スク組立体！内に保持された放射性物質により発生する
崩壊熱は外側コンテナ１８の壁を通って伝導するが、か
かる熱伝導は上記金属のそれぞれの熱膨張率が大きいの
で熱防護用シェル２０によっては著しくは妨げられない
、外側コンテナ！８の直径が４０〜６０インチ（１，０
２〜１．５２　ｍ　）の場合、シェル部分２４ａ。 ２４ｂの壁の肉厚を約１／２インチ（１２，７鵬）にす
るのが好ましい、シェル部分のＩＶ、さをこのような肉
厚にすると、熱防護用シェル２０は仝休として、既存の
多くの輸送用キャスクの重１１＃、を増ずことなく該キ
ャスク上に楽に装備できるほど十分な）′！すさになり
、しかも、火災のような強烈な熱放射源にさらされたと
きに膨張して外側コンテナの外壁からに１れるのに必要
な構造上の健全性を保つに十分な厚さになる。最後に、
シェル部分の肉１ゾを好ましいＰｌさである１重２イン
チ（１２，７ｍ）にすると、警防＝５用シェル２０全体
は著しく大きな融解熱をもつに十分な質…

【となり、し
たがって万が一キ＋スク１が強烈な熱にさらされてちり
アブレージジン（ａｂｌａＬｉｏｎ）によりこれを熱か
ら防護できる度合いがさらに一層大きくなる。 複数の最上部連結用ｔ１１立体２日及び最下部連結用組
立体２９が２つの半円筒形シェル部分２４ａ。 ２４ｂの相互の剛結のために用いられている。連結用組
立体２８．２９の構造は同一なので第２Ａ図に２Ｂで示
す円で囲んだ最上部連結用ｔ１１立体２８についてのみ
説明する。 この連結用組立体２日は、シェル部分２４ａ。 ２４ｂの縁に沿ってそれぞれ一体形成された一対の対向
する半円形突出部３０ａ、３０ｂで構成されても層る。 これら突出部３０ａ、３０ｂは互いに整列して連結ボル
ト３２を通すことができる穴３１ａ、３１ｂを有する。 ボルト３２の螺設端部３３は第２８１２１に示すように
押さえ（又は引張用）ナフト３４と螺合している。２つ
の突出部３０ａ。 ３０ｂ間の距ｎ目（それゆえシェル部分２４ａ。 ２４ｂの縁の間の距Ｕｌ　）は主として、押さえナツト
３４へのボルト３２の端部３３のねじ込み程度で決まる
。ナツト３４の弛み回向防ＩＦのため、ばね座金３５が
押さえナツト３４と突出部３０ａとの間に位置している
。一対の止めナツト３６ａ。 ３（ｉｂが２つの突出部３０ａ、３０ｂの間で連結ボル
ト３２の中央部近くに螺合している。これら止めナツト
は２つの役目をもっている。第１の役目として、止めナ
ンｌ−３６ａ、３Ｇｂは正しく調整されていれば、キャ
スク組立体が火災又は他の強烈な熱源にさらされたとき
押さえす７ト３４が過度の引張力を２つのシェル部分２
４ａ、２４ｂに及ぼして、これらシェル部分が２．す膨
張により外側コンテナ１Ｂから離隔しない、という事態
を防ＩＩ：する。第２の役目として、止めナツト３６ａ
。 ３６ｂは、突出部３０ａ、３０ｂ間のゆるみ又は遊びを
全く無くし、かくして連結用１１１立体２１Ｎが２つの
突出部３０ａ・、３０ｂを剛結できるようにする。また
、ナツト３６ａ、３（ｉｂの弛み防【ｌ：のために、ば
ね座金３７ａ、３７ｂがナツト３６ａ。 ３６ｂとそれぞれの突出部３０ａ、３０ｂとの間に位置
している。 ２つのシェル部分２４ａ、２４ｂの縁部の間には重なり
部４０が形成されているが、これにより、２つのシェル
部分は互いに十分に熱的接触し、それ故、これらシェル
部分の間には十分な熱伝導性が得られている０重なり部
４０は、シェル部分２’ｌａの縁部に沿って形成された
突出フランジ４２及び凹部４４とシェル部分２４ｂの対
向縁部に沿って形成された突出フランジ４６及び四部４
８が互いに嵌合することにより形成される０重なり部４
０の実際の長さは、ボルト３２、押さえナツト３４及び
止めナフト３６ａ、３６ｂの操作により調節可能な２つ
の突出部３０ａ、３０ｂ間の距離に応じてまちまちであ
る。 使用法を説明すると、熱防護用シェル２０の２つのシェ
ル部分２４ａ、２４ｂをキャスク組立体ｌに装着するに
は、切欠き２６ａ、２にｉｂ、２にｃ。 ２６ｄをそれぞれ円筒形本体５から突出した対応するト
ラニオンｌｌａ、Ｉｌｂ、ｌｌｃ、ｌｉｄに整合させ、
連結用組立体２０．２’ｌのそれぞれの突出部３０ａ、
３０ｂが互いに整合し且つ外爪なり部４０のフランジ４
２．４Ｇ及び四部４４゜４８が互いに嵌合するようシェ
ル部分２４ａ。 ２ｆｌｂを互いに連結する０次に、ボルト３２、押さえ
ナツト３５、＋ｈめナツト３６ａ、３６ｂ及びばね座金
３５．３７ａ、３７ｂを連結用組立体２８．２９のそれ
ぞれの突出部３０ａ、３０ｂに対し正しい位置に取付け
る０次いで、シェル部分２４ａ、２４ｂのそれぞれの内
面が引き寄せられて外側コンテナ１８の外壁５４に密に
熱的接触するまで押さえナツト３４を連結ボルト３２の
螺設端部３３上でねじる。警防訛用シェルの好ましい取
付は法では、連結用組立体２８．２９のそれぞれの押さ
えナツト３４が２つの突出部３０ａ。 ３０ｂ間にかなり大口な引張力を及ぼすまで、最初該ナ
ツト３４に最大所定限度のトルクを与える。 この引張力は２つのシェル部分２４ａ、２４ｂを、クラ
ンプを用いたように外側コンテナ！８の外壁５４のまわ
りで互いに締めつけようとするが、これにより、これら
シェル部分は互いに壁５７Ｉの外面形状に一致して撓む
ので壁５４の外面とシェル部分２４ａ、２４ｂとの間に
大きな隙間は無くなる０次の段階では、かかる引張締付
は力が火災の場合に警防３ｆ５川シェル２０の膨張を妨
害しないほど十分、しかしながら、シェル２０の表面と
外側コンテナの表面が互いに力１れる傾向がないほどに
ナツト３４をそれぞれ弛める。しかる後、１１：めナツ
ト１６ａ、３６ｂを突出部３０ａ、３０ｂのフェースに
それぞれ締付けて各連結用組立体２８゜２９の弛みを完
全に無くす、その結果、シェル部分２４ａ、２４ｂの対
向縁部が剛結され、対向した突出部３０ａ、３０ｂはそ
れぞれ、押さえナツト３４と止めナツトの間、ボルト３
８の頭部と止めナツト３６ｂの間にしっかりと挟まれる
。 もし外側コンテナにトラニオン１１ａ、Ｉｌｂ。 １１ｃ、ｌｉｄが設けられず、或いはシェル２０の表面
と外側コンテ→・１Ｂの表面を互いに密にフ、さ的接触
させないような他の構造部材が設けられていれば、シェ
ル２０を、事実上コンテナｌＢ上に接触するよう熱収縮
できる管状スリーブで構成するのが良い、この別の取付
は法では、衝撃リミッタ７ａ、７ｂを取り外し、シェル
を半径方向に膨張さ−Ｕるに十分な温度まで加熱し、該
シェルを外側：Ｉンテナ１８の壁５４に嵌着し、放冷に
より熱収縮させて壁５４に密に熱接触させ、次いで、衝
撃リミッタ７ａ、７ｂを再び取付ける。 第２Ｃ図は、熱防護用シェル２０の内面と外側コンテナ
１８の外面との間の一段的な隙間状態を示している。周
囲条件の下では、これら２つの対向した表面は、互いに
直に接触するか、１−大ｌミル（０，０２５４ｍ）のご
く僅かな隙間５０だけ離隔するかの何れかである。かか
る！ミルの隙間がキャスクＩ１１立体゛ｌのまわりの幾
つかの箇所で存在していても、外側コンテナ】８の壁５
４と熱防護用シェル２０との間の熱伝導関係は殆どｔｌ
ｌなわれない、しかしながら、キャスク組立体１が火災
のような強烈な熱放射源にさらされると、シェル２０の
構成材料であるアルミニウム又はマグネシウムの熱膨張
率はかなり大きいので、シェル２０は半径方＋ｉ＋＋に
膨張して外側コンテナ１８の外面から闘１れ、空隙５３
（これは想像線で図示されている）が２つの表面の間に
生じる。さらに、熱防護用シェル２０は良好な熱伝導特
性の全屈で作られているので、この熱膨張率の差はシェ
ル２０の外面全体に亙り実質的に一定であるが、これは
結果的に生じた断熱空隙５３の大きさも同様に実質的に
同一であることを意味している。この空隙５３が約２．
５ミル（０，０（ｉ３５ｍ）よりも大であると、主要な
伝熱モードは熱伝導及び対流から夕、さ放射に切り替わ
る。かくして、３ミル（０，０７６２１１１■）の空隙
は火災又は他の強烈な赤外線源とキャスク！の外側コン
テナ１８との間で実質的な伝熱抵抗手段となる。 次に第２八図、第２Ｂ図、第３図、第４Ａ図及び第５図
を参照すると、改良型キャスクｌの外側コンテナ１８の
側壁は、上述の外壁５４、内壁５６、及び中央遮蔽材層
５８で形成された４１７層体である。好ましい実施例で
は、外壁５４は、１〃さ約１／４インチ（６，４■）の
低合金鋼で作られている。かかる低合金鋼は経済的且７
つ容易に製造できるし、かなり良好な熱伝導体でもある
。変形例として、低合金鋼ではなくステンレス鋼を用い
ても良い、ステンレス鋼を使用すると費用が高（つくが
、耐腐食性という別の利点が得られる。内壁５Ｇも低合
金鋼で作るのが好ましい、しかしながら、外側コンテナ
！８に十分な構造剛性及び構造強度を与えるために内壁
５ＧのＰｌさを２インチ（５０，８ｒｍ　）にしている
、ボローシリコン（ｆｌｏｒａ−５ｉｌｉｃｏｎ）の層
５８が外壁５４と内壁５Ｇとの間に位置している。この
ボローシリコンという材料は有利な点として中性子放出
放射性物質（例えば、超ウラン元素）からの中性子を吸
収するが、また、かなり良好な熱伝導体でもある。ボロ
ーシリコンは成形容易なゴム状材料であり、外側コンテ
ナ！８の製造中、その外壁５４及び内壁５Ｇの間に溶畿
状！原で注入でき乞、ボローシリコンはりアクタ−・エ
キスペリメンツ・インコーホレーテッド（ＲｅａｃＬｏ
ｒ　ｌミｘｐｅｒ’ｉ＋ｓ’ｅｎＬｓ、　Ｉｎｃ、　）
から入手できる。　２（お、ボローシリコン（口ｏｒｏ
−５ｉｌｉｃｏｎ）はこの会社の登録商標である。 外側コンテナＩ８の底部は、外側プレート６０、内側プ
レート６２及び中央遮蔽材層６４を有する端部プレ−ト
ル１１立体１５によって形成されている。 好ましい実施例では、外側プレート６０はこれ又、厚さ
約１／４インチ（’６．４　ｍ　）の低合金鋼で形成さ
れている。内壁５６と同様に内側プレート６２も又、Ｊ
ゾさ約２インチ（５０，８閤）の低合金鋼の層で形成さ
れている。中央の遮蔽材６４はこれ又ボローシリコンで
あるのが好ましいが、その理由はコンテナ１Ｂの側壁の
中央遮蔽材５８に関連して説明した理由と同じである。 低合金鋼の内側プレート６２は溶接部６６を介して内壁
５６ａの底縁部のまわりに３６０°に亙り接合されてい
る。 外側コンテナ１８の頂部は低合金鋼製の鍛造リング６８
を有している。このリングＧ８は好ましくはその長さ全
体に亙り厚さ４インチ（１０１，６ｍｍ）であり、３６
０°に亙り形成された溶接部６９を介してコンテナ１８
の内壁５Ｇに一体に接合されている。リング６日の上縁
部は、後で！’Ｐ　！ＩＩに説明するように２種類の改
良型クロージヤー１１５ｂ。 １１７ｂのうち一方を受は入れるようねじ切り又は段付
けの何れかが施されている。 今、特に第３図及び第５図を参照すると、キャスク組立
体ｌは、２つの互いに異なる遮蔽インサート２２（第３
図に示す）、　　２３　（第５図に示す）のうら一方と
併用される外側コンテナ１８及びシェル２０によって形
成されている。遮蔽インサート２２．２３はそれぞれ、
好ましくはＰ７さ１インチ（２５，４ｍ　）の円筒形外
壁７２及び１γさ約１／４インチ（６，４ｍ　）の円筒
形内壁７４で形成されている。壁１２．７４は両方とも
八！Ｓ１　（アメリカ鉄鋼協会）規格の３０４ステンレ
ス鋼で形成されている。ステンレス鋼は耐腐食性がある
ので、外壁７４の外部の寸法形状は錆による変形１頃向
が戸！１いが、これにより得られる有利な点として、遮
蔽インサー）２２．２３と外側コンテナ１８との間の比
較的密で遊びの無い嵌合の保持が助長される。 遮蔽インサート２２．２３はそれぞれ、外壁７２と内壁
７４との間に遮蔽材層７Ｇを有している。しかしながら
、遮蔽インサート２２の場合、この遮蔽材層７６は、減
ｔｎウラン又はクンゲス゛テンの何れかでできた？ＳＪ
数個のリング状部分７８ａ。 ７０ｂ、１８ｃで形成されている。これらの材料はイ豪
れたガンマ線遮蔽特性を有するので、高レベルのガンマ
線を放出する放射性物質の収納及び返金に最適である。 当然のことながら、３つのＪ＋１重ね式リング状部分７
０ａ、７０ｂ、７Ｆｌｃの代わりに減ｔＪＩウラン又は
タングステンで形成された単一管状の層を用いても良い
、しかしながら、これら金属の製造及び加ｆは困難なの
で積重ね式リング状部分を使用するのが好ましい、これ
ら３つのリング状部分の間の接合部からの放射ｙＡ泪れ
を効果的に防ぐために、各接合部にはオーバーラツプ状
凹凸嵌合部７９（第４Δ図参照）が形成されている。対
照的に、遮蔽インサート２３の場合、遮蔽材７６の代わ
りに、流込み成形された鉛の層８０が用いられている。 鉛のガンマ線遮蔽特性ばｋｌ　ｔｎウランはど優れてい
ないが、鉛は超ウラン元素のような中性子を多量に放出
する物質に対しては優れた物質である。中性子を多ｇ【
に放出する物質は、減＃ルシランが遮蔽材として用いら
れた場合、二次中性子の放出を引き起こす場合がある。 かかる二次中性子の放出はタングステンを用いる場合に
は問題とならないが、タングステンは鉛よりも装作が溝
かに難しく又それに要する費用も遥かに高く、鉛と比べ
るとガンマ線吸収材として使用するにはかろうじて良好
であるに過ぎない、したがって、鉛は中性子を多ｈ【に
放出する物質を輸送する場合には好ましい遮蔽材である
。遮蔽インサー）２２．２３の内部の半径を、輸送する
廃臭物の特定の種類に合わせ特別に設定してインサート
の内壁７４を、収納している放射性物質に出来るだけ密
接させるべきであることに注目されたい。 本発明者の認識によれば、上述の要件を満たすような構
成の遮蔽材は、重！ｉｔは同じであるけれども別構成を
とる遮蔽材と比べて中性子を最も効率的に遮蔽できる。 さらに、キャスク組立体Ｉの表面放射線ｆ′Ｉｔが決し
て２００ｍｒを越えないように、遮蔽材７６のＪゾさ及
び種類を、遮蔽インサート２２．２３の中に封じ込めら
れた物質の放射能の強さに応じて定める。これら２つの
要件が満たされると、キャスク組立体ｌの放射性物質輸
送容量が最大限に増大すると共にキャスク組立体の型組
が最小限に抑えられる。 第４八図及び第４Ｂ図は、外側コンテナ！８のガス抜き
・パージ・ｌＪ＃液組型組立体９０している。 この組立体９０は、ＪＪｊ液用プラグ９４がねじ込まれ
る排液用螺設パイプ９２を有している。排液用プラグ９
４の内端部９６は円ｆｆＰ形に作られており、パイプ９
２の内端に位置した相補する弁座９７に密封係合状態で
着座できる。レンチフラット９８が排液用プラグ９４の
外端に一体形成されているので、プラグ９４の把持及び
回転が容易であり、該プラグを容易に弁座９７に密封係
合させたり、或いはこれから朋脱させることができる。 ガス抜き用プラグ１００が斜めに配置された状態で排液
用パイプ９２の端部に流体連通している。ガス抜き用螺
設プラグ１０２がガス抜き用バイブ１００に着脱自在に
螺合している。ガス抜き用パイプ１００の螺設内部への
螺設プラグ１０２の螺入又は螺出を容易にするために、
ねじ廻し用頭部１０３がガス抜き用プラグ＋０２の外端
部に形成されている。排液用管１０４の上Ｄｉｉｉ部が
継手１０６によってブＦ庄９７の底に流体連通状態で連
結されている。好ましい実施例では、排液用管！０４は
ステンレス鋼で作られ、外側コンテナ１８の壁５Ｇの内
面に沿って配設された側溝１０Ｂ内に収容されている。 第４Ｂ図で最も良く分かるように、ｔＪＦ、液用管Ｉ（
）４の下部開口端１０９は、外側コンテナ！８の浅い円
１（を形フロア１！２をｔ′１通して形成された底溝１
１０内に位置している。 操作方法を説明すると、ガス抜き・パージ・排液組立体
を外側コンテナ１８の内部のガス抜きに用いることがで
きるが、このためには、ガス抜き用パイプ！００からガ
ス抜き用プラグ１０２を取り外し、ガスを’ｆｆ量分析
計に導（ために適当な取付け！番（図示せず）をガス抜
き用螺設バイ１１００内にねじ込み、排液用プラグ９４
の円錐形端部９６を単純にねじ戻して弁座９７との密封
係合を解く、排液が必要ならば排液用プラグ９４とガス
抜き用プラグ１０２の両方を取り外す、排液後好ましく
はガス・パージを行うが、このためには、ガス抜き用プ
ラグ！０２を取り外し、不活性ガス源を排液用バイブ９
２に連結する。ｖｊＬ引ポンプによりコンテナ１８内部
に得られる部分真空の助けにより、不活性ガスはｔＪｊ
液川’用Ｔ　１０４を通って流下する。特に図示しては
いないが、４−中スフ組立体！が火災のような強烈な熱
放射源に長時間さらされた場合に非常時の圧力逃がし手
段となる−又は二基上の破５２盤を排液用プラグ９４の
内部に設けるのが良い、外側コンテナ鳳８の円錐形フロ
ア１１２の底溝１１０に溜まっている液体を排液用管１
０４により抜き出すために吸引ポンプが排液用バイブ９
２に連結されている。 キャスク組立体ｌに用いられる改良型クロージヤ−１３
は、ねじ込み型の二重葺成りロージ→・−１１５ａ、ｌ
ｌ５ｂ（これらは第３図に示されている）又はプリーチ
ロツク（ｂｒｅｃｃｈ−ｌｏｃｋ）型の二重苦式クロー
ジヤー１１７ａ、　　里１７ｂ（これらは第５図に示さ
れている）の何れかであるのが良い。 合筆３図を参照すると、ねじ込み型クロージヤ−１１５
ａ、１１５ｂはそれぞれ、外蓋１２０　ａ　。 夏２０ｂ及び内Ｍ１２２ａ、１２２ｂを有している。内
？２１２２ａ、１２２ｂは、遮蔽インサート２２の開口
１２８　ａ　ｓ外側コンテナ１日の開口１２８ｂのまわ
りにそれぞれ形成された段部１２６ａ　。 １２６ｂに着座し得る外縁部１２４ａ、１２４ｂを有し
ている。２つのクロージヤ−１１５ａ。 １１５ｂの内蓋１２２ａ、１２２ｂのそれぞれの外縁部
１２４ａ、１２４ｂのまわりにはガスケア）１３０ａ、
１３０ｂが設けられている。好ましい実施例では、これ
らのガスケット１３０ａ。 １３０ｂはビトン（ＶｉＬｏｎ）で作られているが、そ
の理由は、ビトンは他のエラストマーと比べ、密１１特
性に優れ、また、温度限界が比較的高い（，３９２°Ｆ
又は２００℃）からである、内蓋１２２ａ、、１２２ｂ
のそれぞれのガスケット１３０ａ　。 １３０ｂは好ましくは、外蓋の外縁部１２４ａ。 １２４ｂのまわりに設けられた環状四部（図示せず）内
に龜合保持されている。これらガスケット１３０ａ、１
３０ｂはそれぞれ、内Ｍ　１２２　ａ　。 １２２ｂのそれぞれの外縁部１２４ａ、１２４ｂと段部
１２６ａ、１２６ｂとの間で３６０°に亙り流体を通さ
ない密封を行うことが出来る。遮蔽インサート２２をコ
ンテナ１８内に差し込み易くするためには、コンテナ！
８の開口１２８ｂはコンテナ１８の内部とあらゆる箇所
において少なく七も同じ広さであることが重要である。 ねじ込み型クロージヤ−１１５ａ、１１５ｂの外Ｍ１２
０ａ、１２０ｂはそれぞれ、遮蔽インサート２２の開口
１２８ａ、外側コンテナ１８の開口１２［１ｂのまわり
に位置した螺設内縁部１３６ａ。 １３１１；ｂ内に係合できる螺設外縁部１３４ａ。 １３４ｂを有する０Ｍ締めを容易にするためにスイベル
フック１３７ａ、１３７ｂ（想像線で示されている）を
外Ｍ　１２０ａ、　１２０ｂの中央部に着脱自在に取付
けるのが良い、Ｑ後に、ねじ込み型クロージヤー１１５
ａ、１１５ｂの外Ｖ１１１２０　ａ　。 １２０ｂは共にそれぞれ１、外ｍｌ　２０　ａ、　１２
０ｂを貫通したボアにねじ込まれる複数本の密封用ボル
ト１３８ａ　〜１３８ｈ、１３９ａ〜１３９ｈを有する
が、この目的については間もな（明らかにする。 キャスク組立体！の密封のために、内ｍ１２２ａを遮蔽
インサート２２の段部１２６ａ上に下降させ、ガスケア
）１３０が内Ｓ’Ｚ　１２２　ａの外縁部１２４ａと段
部１２６ａとの間に位置するようにする０着脱自在なス
イベルフック１３７を外蓋１２０ａの中央部に取付ける
０次に、外Ｍ１２０ａを持ち上げて遮蔽インサート２２
の螺設内縁部１３６ａ上に位置させる０次いで、外Ｅ４
１２０　ａの螺設外縁部１３４ａを螺設内縁部１３６ａ
に出来るだけ一杯までねじ込む、螺設部１３４ａ。 １３６ａの軸方向長さは、外蓋１２０　ａを開口１２８
ａに出来るだけ一杯までねじ込んだ後、外Ｍ　Ｉ　２０
　ａの内面と内１１１２２　ａの外面との間に隙間が存
在するような設定がなされている。上記作業を終えると
固定用ポル）！３８ａ〜１３８ｈをそれぞれ外Ｍ　１２
０　ａのボアを通して一杯にねじ込み、該ボルトが内Ｚ
’ｌ　１２２　ａに係合するようにし、それによりガス
ケット１３０ａを押圧して段部１２６ａと内蓋１２２　
ａの外縁部１２４ａとの間で密着させる。この最後の段
階についての詳細は、後述するプリーチロツク型の二１
「葺成りロージ中−１１７ａ、１１７ｂの抛作にいての
説明を読むと明らかになろう、キャスク組立体ｌの型締
めを完了すると外側のねじ込みクロージヤ−１１５ｂを
、遮蔽インサート２２の開口１２１１ａに関して説明し
たのと全（同じ方法で外側コンテナ！８の開口１２８ｂ
に取付ける。 次に第５図、第６Ａ図及び第６Ｂ図を参照すると、プリ
ーチロツク型の二重葺成クロージヤー１１７ａ、１１７
ｂも又、一対の内ｖ１１４２　ａ　。 １４２ｂの上にそれぞれ位置する一対の外ｖ１１４０ａ
。 １４０ｂを有している。内Ｍ１４２ａ、１４２ｂはそれ
ぞれ同様に外縁部１４４ａ、１４４ｂを有゛・Ｉリ　′
、；°、・ するが、これら外縁部はそれぞれ、遮蔽インサート２３
の１１１１０１４８ａ、外側コンテナ１８の開口１４８
ｂのまわりに形成された段部１／１６ａ。 １４６ｂに着座する。外縁部１４４ａ、１４４ｂのまわ
りにはそれぞれ、これらと段部１４６ａ。 １／１６ｂとの間の密封を行うためのガスケット１５０
ａ、１５０ｂが設けられているＩＩ　Ｉ；；１口１２１
１ｂと同様、開口ｚｆｆｂは少なくとも外側コンテナ１
８の内部と同じ程度の広さである。 今までの七ころ、ブリーチロツク型の二重苦式りロージ
中−１１７ａ、１１７ｂは上述のねじ込み型の二重苦式
クロージヤー１１５ａ、１１５ｂの構造と木質的には同
一である。しかしながら、本実施例では、上述した螺設
部１３４ａ、１３４ｂに代えて、外２Ｔ１４０　ａ、　
　１４０　ｂノ＋レソｔ１．ノ外縁部１５４ａ、１５４
ｂのまわりには、複数の弧状フランジ１５８ａ、１５８
ｂを画定する複数の弧状の切欠き１５６ａ、１５６ｂが
一定の間隔を置いて設けられている。同様に、遮蔽イン
サート２３の開口１４８ａ、外側コンテナ１８の開口特
開平１−ｘ３ｅｏｑ９（２４） ！４８ｂのまわりにそれぞれ位置した内縁部＋６０ａ　
。 １６０ｂは弧状フランジ１６４ａ、１６４ｂを画定する
切欠き＋６２ａ、１６２ｂを有している。 外ｖ１１４０ａ、１４０ｂのまわりにそれぞれ設けられ
たフランジ１５８ａ、１５８ｂは遮蔽インサート２３の
内縁部１６０ａ、外側コンテナ１８の内部（部１６０ｂ
のまわりに形成された弧状切欠き１６２ａ、１６２ｂに
差し込むことができるような寸法膨軟になっている。第
６八図及び第６Ｃ図で最も良く分かるように、かかる寸
法膨軟の設定により、外蓋＋　４０　ａ　、　　ｌ　４
　（ｌ　ｂのそれぞれの７ランジ１６４ａ、１６／Ｉｂ
を開口１４８　ａ、　＋４８ｂのそれぞれの切欠き１６
２ａ、１６２ｂに、差し込み、外Ｍ１４０ａ、１４０ｂ
の弧状７ランジ１５８ａ。 ＋５８ｂが、内縁部１６０ａ、１６０ｂの回りに位置し
た弧状フランジ１６４ａ、１６４ｂと重なり、これによ
り拘束される、しっかりとロックされる位置まで少し回
転させる。さらに、互いに係合した状態のフランジ１５
０ａ、１６４ａ及び１５８ｂ、１６／Ｉｂの軸方向長さ
Ｌｌ（第６８図に示されている）は外？１１４０　ａ、
　　ｌ　４０　ｂノ内面と内蓋１４２ａ、１４２ｂの外
面との間に僅かな隙間Ｌ２が生じるに足りる短さである
ことに注目されたい、かかる僅かな隙間Ｌ２が外蓋と内
蓋との間に存在するので、外Ｌ４１４０ａ、１４０ｂを
少し回転させて切欠きのある内縁部Ｉ　Ｇ　Ｏａ　。 １６０ｂに係合させることが出来るが、この場合、内蓋
１．４２ａ、１４２ｂには回転運動は伝わらず、従って
、段部１４６ａ、１４６ｂが内蓋のガスケ２）　１５０
　ａ　、　　ｌ　５０　ｂと擦れ合うことはない。 ３つのサスベンジジンピン組立体１６６　ａ　。 １６６ｂ、＋６ｆｌ；ｃ及び１６７ａ、１６７ｂ。 １６７ｃ　（図示せず）が外ｍ１４０ａ、１４０ｂの外
縁部のまわりに連結されている。これらサスベンジジン
ピン組立体１６６ａ、１６６ｂ。 １６６ｃ及び１６７ａ、１６７ｂ、１６７ｃはそれぞれ
、外Ｍ１４０ａ、１４０ｂの縁部に１２０＠の等角度間
隔で配置されている。各サスベンジジンピン組立体の構
造は同一なので、サスペンションピン組立体１６６ａに
ついてのみ説明する。 今、第６Ｃ図を参照すると、サスペンションピン組立体
ＩＧＧａは、内２Ｔ１４２ａ、１４２ｂのそれぞれの周
囲に・形成された環伏ｉ：４１７０に沿ってＦＰ１動で
きるサスベンジタンピン１［１１１１を有する。 真直ぐな脚のような単一のブラケット１７２により、サ
スベンジジンピン１６Ｂが外蓋の底縁部に連結されてい
る。 良作方法を説明すると、サスベンジジンピン組立体１６
６ａ、１（ｉＧｂ、ＩＧ６ｃ及び１６７ａ。 １６７ｂ、１６７ｃは２つの役目を果たす、第１の役［
１として、２つの外２１１４’Ｏａ、１４０ｂの縁部の
まわりに取付けられた３つのサスベンジジンピン組立体
はプリーチロツク型クロージヤ−１１７ａ、１１７ｂの
それぞれの内蓋と外蓋に機械的に係合してこれらを結合
し、クロージヤ−１１７ａ、ｌ１７ｂのそれぞれの内蓋
と外蓋の両方の持ち−Ｌげ及び開口１４８ａ、１４０ｂ
上への下降をただ一操作で楽に行うことが出来るように
する。第２の役目として、２つのプリーチロツク型クロ
ージヤー１１７ａ、１１７ｂのそれぞれの内蓋と外蓋は
ピンと溝の嵌合関係により互いに係合しているので、外
蓋１４０ａ、１／ｌＯｂを、内’ｄＴ１４２ａ、１４２
ｂにあまり大きなトルクを与えることなくコンテナの切
欠き付きの外縁部１６０ａ、１６０ｂへの固定に必要な
ほど回転させることが出来る。この好都合な機械的作用
により、ガスケット１５０ａ、’１５０ｂと段部１４６
ａ。 １４６ｂとの１璽れ合いが防止される。好ましい実施例
では、溝１７０の幅はピン１６Ｂの幅よりも実質的に広
くなるよう意図的に定められており、従って、ピン１６
Ｂは、外￥Ｌ１４０ａ、１４０ｂを回転させて遮蔽イン
サート２３及び外側コンテナ１８に係合させても溝！７
０には接触しないようになる。 もう−度、第６Ａ図及び第６Ｃ図を参照すると、外’２
Ｙ１４０ａ、１４０ｂはそれぞれ、その周囲に等角度間
隔に配置された８本の密封用ボルト＋７４ａ　〜１７４
ｈ、１７４．１ａ〜！？４．１ｈ合有している。これら
密封ポル）１７４ａ〜＋　７／Ｉ　ｈ　。 １７４、１　ａ　〜Ｉ　７４．１　ｈはそれぞれ、第６
Ｃ図に最も良（示すボア１７５内に嵌入できる。 これらボア！７５はそれぞれ、ボルト１７４ａ〜１７４
ｈ、１７４．１ａ　Ｎ１？４．１ｈの゛螺設部１７６、
１に係合できる螺設底部１７６及び中央に位置した非螺
設収容部１７７を有している。ボア１７５はその上部に
環１に保持肩部１７Ｂを有し、この肩部１７８はボルト
１７４ａ　〜１７４ｈ。 １７４、１　ａ　〜ｌ　７４．１　ｈのそれぞれのシャ
ンク！７９のまわりに密接位置している。保持肩部１７
Ｂの作用により、密封用ボルト１７４ａ〜１７４ｈ％　
１７４．１ａ−１７４，ｌｈは外蓋１４０ａ。 ｚｏｂの各ボア１７５から不用意に抜は落ちることはな
い、操作方法を説明すると、密封用ポル）１７４ａ〜１
７４ｈＳ１７４．１ａ〜１７４．１ｈをそれぞれ、その
末端部１７９．１がボア１７５の螺設部１７６に嵌入す
るまで、ボア１７５に上方にねじ込む、外’Ａ　Ｉ　４
０　ａ又は＋４０ｂを遮蔽インサート２３又は外側コン
テナ１８の切欠き付き内縁部１６０ａ、１６０ｂ内に固
定した後、密封用ボルト１７４ａ−１７４ｈ、１７４．
１ａ　〜１７４、１　ｈを第６Ｃ図に示す位置までねじ
込んでボルトの未ｔ１部１７９．１がついには内ＤＩ　
１４２　ａ　。 １４２ｂの外縁部１４４ａ、１４４ｂのまわりに下向き
の力を及ぼすようにする。かかる下向きの力により、ガ
スケット１５０ａ、１５０ｂは段部１４６ａ、＋４６ｂ
に密着する。上述と同じ構成のボルト及びボアをねじ込
み型の二重葺成クロージヤー１１５ａ、１１５ｂに利用
できることに注目されたい。 外−ａ１４０ａ、１４０ｂが不用意に回転して遮蔽イン
サート２３又は外側コンテナ１８から外れないようにす
るために、これら外蓋を回転させて型締めした後、固定
用ブラケット１８０を第６八図及び第６Ｂ図に示す位置
で外蓋ｔ　４０　ａ、　１４０ｂのそれぞれに設ける。 各固定用ブラケット１８０はロック用［１８２を有する
が、このロック用脚１８２は、外蓋１４０　ａ　、　　
１４０　ｂを回転させて遮蔽インサート２３の内縁部１
６０ａ又は外側コンテナ！８の内縁部１６０ｂの（呵れ
か一方にロックした後、相互に重なり合う切欠き１５Ｇ
ａ。 １５６ｂ、１Ｇ２ａ、１６２ｂに滑り込ませる。 外１１４０　ｂの場合、取付けｍ１８４を止めナラ）１
Ｂ（ｉａ、１８６ｂによって固定する。外蓋１４０ａの
場合には取付けＪＩｌ１１８４を内１１４２ｂに当接さ
せることにより定位置に何１捉する６図面には特に示し
てはいないが、ねじ込み型の二重葺成りロージ中　１１
５ａ、１１５ｂの外Ｍ１２０ａ。 １２０ｂはそれぞれ同様に固定する。しかしながら、固
定用ブラケット１８０ではなくて、止めねじ（図示せず
）を外Ｍ１２０ａ、１２０ｂのそれぞれの外縁部を通し
て下方へねじ込み、内Ｅｆ１２２ａ。 １２２ｂのそれぞれに予め形成されている凹部内に螺入
させる。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明の改良型クロージ中−が併用される新
規なキャスク組立体の斜視図である。 第２Ａ図は、ドーナッツ形ｕｉＭリミッタを取り外した
状態の第１図の２Ａ−２Ａ腺におけるキャスク組立体の
横断面図である。 第２Ｂ図は、キャスク組立体用熱防護用シェルを形成す
る半円筒形部分を互いに剛結する、第２Ａ図において２
Ｂで示す円で囲んだ連結用組立体の拡大横断面図である
。 第２Ｃ図は、熱防護用シェルが火災のような熱放射線源
にさらされた場合に、外側コンテナの外面と熱防護用シ
ェルの内面との間の距離がどのように変化するかを示す
、第２Ｂ図に２０で示す円で囲んだ領域の拡大図である
。 第３図は、遮蔽インサートとキャスク組立体の外側コン
テナの両方を密閉封止するため改良型クロージヤーのう
ちねじ込み型の二重苦式りロージ中−（展開図で示す）
がどのように用いられるかを示すキャスク組立体のｔ！
１１横断面図である。 第４Ａ図は、第３図に４Ａで示す円で囲んだガス抜き・
パージ・排液組立体の拡大！！ｌ！断面図であり、排液
用パイプ、ガス抜き用パイプ、排液用プラグ及び排液用
管を示す図である。 第４Ｂ図は、第３図に４Ｂで示す円で囲んだ領域の横断
面側面図であり、排液用管の底端部がキャスク組立体の
外側コンテナの円ｊｔｌ形底部に配設された流体窓内用
溝にどのように嵌入するかを示す図である。 第５図は、本発明に関連して用いられるキャスク組立体
のａ横断面図であり、中性子を放出する放射性物質の輸
送に最適な、外側コンテナの内部に設けられた別の遮蔽
インサートを示す図である。 第６八図は、遮蔽インサートと外側コンテナの両方の密
閉封止に用いられる改良型クロージヤーのうちプリーチ
ロツク型の二！ＩｔＭ式りロージ中−の平面図である。 ｍ６Ｂ１１ｇ！、第６Ａ図ｆ）　ＶＩ　Ｂ　−ＶＩ　Ｂ
　ｔ！ｉｌ　ニオＬｔ　ルクロージ中−の横断面図であ
る。 第６Ｃ図は、第６Ｂ図にＶＴＣで示す円で囲んだ領域の
拡大図であり、クロージヤーの外縁部及び外側コンテナ
の出し入れ１；ｔｌｏ、の内縁部のまわりに設けられた
フランジ及び切欠きかどのように互いに嵌合するか、さ
らに、密封用ボルトがこの開口のまわりで内蓋のガスケ
ットにどのように密封係合するかを示す図である。 〔主要な参照番号の説明〕 ｌ・・・キャスク組立体、３・・・クレードル、５・・
・円筒形本体、７・・・街震リミッタ、夏！・・・トラ
ニオン、！３・・・葭、１５・・・罐ｉ部プレート組立
体、１日・・・外側コンテナ、２０・・・熱防護用シェ
ル、２２．２３・・・遮蔽インサー）、２４−・・シェ
ル部分、２８．２９・・・連結用組立体、３２・・・ボ
ルト、７６・・・遮蔽材層、９０・・・ガス抜き・パー
ジ・排液組立体、１１５ａ、１１５ｂ・・・ねじ込み型
の二重葺成りロージ十−５１２０ａ、１２０ｂ、１４０
ａ。 １４０　ｂ　・・・外面、１４２ａ、１４２ｂ、１２２
ａ。 １２２ｂ・・・内蓋。 出願人：ウェスチングハウス・エレクトリック・コーポ
レーシリン 代理人：加藤　紘一部（ほか１名）

Claims (10)

【特許請求の範囲】
1. （１）放射性物質を収納するためのキャスクの段部付き
   開口を密封するクロージャーであって、段部上に着座可
   能な外縁部を有し開口内へ嵌入可能な内蓋と、同じく開
   口内へ嵌入可能で該開口に関して回転させると該開口の
   周りで固定できる外蓋とよりなることを特徴とするクロ
   ージャー。
2. （２）前記外蓋の周面近くとクロージャーの開口の周り
   に外蓋を開口の周りで固定するための螺設部を設けたこ
   とを特徴とする請求項第（１）項に記載のクロージャー
   。
3. （３）外蓋を開口に関して最大１２０度相対的に回転さ
   せて外蓋を開口に固定する手段を設けてなることを特徴
   とする請求項第（１）項に記載のクロージャー。
4. （４）外蓋を開口へ固定するブリーチロック手段が、開
   口の周りに同一間隔で設けた第１の組のフランジと、外
   蓋の周りに間隔を置いて設けた第２の組のフランジとに
   より形成され、第２の組のフランジは第１の組のフラン
   ジ間の空間を介して挿入可能であり、外蓋を回転させる
   と該第１の組のフランジの背後で移動可能なことを特徴
   とする請求項第（１）乃至（３）項に記載のクロージャ
   ー。
5. （５）内蓋の外縁部は段部と内蓋の間で密封を行なうた
   めのガスケット手段を含み、外蓋をキャスク開口へ固定
   するため外蓋を回転する際内蓋はキャスク開口に関して
   静止状態にあることを特徴とする請求項第（１）項に記
   載のクロージャー。
6. （６）内蓋を外蓋へ回転自在に連結する手段は、少なく
   とも一部が一方の蓋に接続された複数のピンと、もう一
   方の蓋にピンを受容可能に形成した溝とよりなることを
   特徴とする請求項第（１）項に記載のクロージャー。
7. （７）内蓋の外縁部を段部上に押圧して緊密な係合状態
   を得るための手段を設けてなることを特徴とする請求項
   第（１）項に記載のクロージャー。
8. （８）前記回転可能な連結手段は、一方の蓋の周りに実
   質的に同一間隔で配置した３つのサスペンションピン組
   立体と、他方の蓋の縁部の少なくとも一部の周りに形成
   した溝とよりなり、各サスペンションピン組立体は溝に
   沿って摺動可能で該溝の中にロックされるピンを有する
   ことを特徴とする請求項第（６）項に記載のクロージャ
   ー。
9. （９）一部がブラケットより成る固定手段は外蓋へ着脱
   自在に連結可能であり、その脚は外蓋を容器へ固定する
   ため第２の組のフランジを第１の組のフランジを介して
   挿入し該第１の組のフランジの背後で移動させると開口
   を囲む２つのフランジ間へ挿入可能であることを特徴と
   する請求項第（４）項に記載のクロージャー。
10. （１０）内蓋の外縁部を段部上に押圧して緊密な係合状
    態を生ぜしめる前記手段は、外蓋に螺入可能な一組のボ
    ルトを有し、該ボルトは伸張位置で内蓋と係合し、また
    該内蓋から引抜き可能であることを特徴とする請求項第
    （７）項に記載のクロージャー。