JPH01120486A - メカニカルシール用摺動リング - Google Patents
メカニカルシール用摺動リングInfo
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- JPH01120486A JPH01120486A JP62275496A JP27549687A JPH01120486A JP H01120486 A JPH01120486 A JP H01120486A JP 62275496 A JP62275496 A JP 62275496A JP 27549687 A JP27549687 A JP 27549687A JP H01120486 A JPH01120486 A JP H01120486A
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- silicon nitride
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- mechanical seal
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Landscapes
- Mechanical Sealing (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は、窒化珪素セラミックス製のメカニカルシール
用摺動リングに関する。
用摺動リングに関する。
し従来の技術]
メカニカルシールは、回転軸に取付けられた一方の摺動
リングとしての回転リングとケーシングに取付けられた
他方の1!動リングとしての固定リングとを軸に直角な
面で向き合わせ′、回転リングを固定リングにばねで押
しっりて摺動させながら軸が回転する構造であり、精密
に製作されIFシ<取付けられたものでは、シール部の
漏れはほとんどない。固定リングと回転リングとの材質
の組合せとしては、耐摩耗性に優れた硬質材料と自己潤
沿性を有する軟質材料との組合せが用いられ、従来、硬
質材料としては超硬合金(タングステンカーバイド)、
アルミナ質セラミックス又は炭化珪素質セラミックス、
軟質材料としてはカーボンが用いられている。
リングとしての回転リングとケーシングに取付けられた
他方の1!動リングとしての固定リングとを軸に直角な
面で向き合わせ′、回転リングを固定リングにばねで押
しっりて摺動させながら軸が回転する構造であり、精密
に製作されIFシ<取付けられたものでは、シール部の
漏れはほとんどない。固定リングと回転リングとの材質
の組合せとしては、耐摩耗性に優れた硬質材料と自己潤
沿性を有する軟質材料との組合せが用いられ、従来、硬
質材料としては超硬合金(タングステンカーバイド)、
アルミナ質セラミックス又は炭化珪素質セラミックス、
軟質材料としてはカーボンが用いられている。
[発明が解決しようと覆る問題点1
しかし、従来の硬質材のうち、タングステンカーバイド
は摩擦熱に対する耐熱性が劣り、アルミナ質セラミック
ス及び炭化珪″IA買セラミックスは脆く、装着時及び
運転等において亀裂が発生し易い。
は摩擦熱に対する耐熱性が劣り、アルミナ質セラミック
ス及び炭化珪″IA買セラミックスは脆く、装着時及び
運転等において亀裂が発生し易い。
本発明は、耐摩耗性及び耐熱性に優れたメカニカルシー
ル用FIlIJリングを促供することを目的とする。
ル用FIlIJリングを促供することを目的とする。
E問題点を解決するための手段]
本発明によれば、萌記目的は、外周部が窒化珪素セラミ
ックスからなることを特徴とするメカニカルシール用摺
動リングによって達成される。
ックスからなることを特徴とするメカニカルシール用摺
動リングによって達成される。
本発明のメカニカルシール用摺動リングによれば、メカ
ニカルシールの!la!耗性及び耐熱性を向上し得る。
ニカルシールの!la!耗性及び耐熱性を向上し得る。
本発明の摺動リングによる窒化珪素セラミックスとしで
は、密度が3.2.ビッカース硬度が1700〜270
0.常温下における三点曲げ強さが60Kg/−である
のが好ましい。
は、密度が3.2.ビッカース硬度が1700〜270
0.常温下における三点曲げ強さが60Kg/−である
のが好ましい。
また、本発明の摺動リングによる窒化珪素セラミックス
としては、結晶相がα、密度が3.17〜3.2.tレ
グ率が360G P a、ビッカース硬度が2400〜
3100.常温下における三点曲げ強さが60〜120
MPaである窒化珪素結晶層からなってもよい。
としては、結晶相がα、密度が3.17〜3.2.tレ
グ率が360G P a、ビッカース硬度が2400〜
3100.常温下における三点曲げ強さが60〜120
MPaである窒化珪素結晶層からなってもよい。
また、当該被服層の厚さは1ミクロン〜2000ミクロ
ンであるのが好ましい。
ンであるのが好ましい。
更に、本発明のP!勤クリングよる窒化珪素セラミック
スとしては、マトリックスが除かれていると共に針状晶
の窒化珪素結晶のみが三次元的に絡み合った第1の層と
、結晶相がα、密度が3,17〜3.2.ヤング率が2
400〜3100.ビッカース硬度が2400〜310
0.常温下における三点曲げ強さが60〜120MPa
の窒化珪素からなり、前記第1の層上に被覆された第2
の層とからなってもよい。また、当該第1の層の厚さは
200ミクロン、当該第2の層の厚さは、数百ミクロン
〜数ミリメートル、特に約1ミリメートルであるのが好
ましい。
スとしては、マトリックスが除かれていると共に針状晶
の窒化珪素結晶のみが三次元的に絡み合った第1の層と
、結晶相がα、密度が3,17〜3.2.ヤング率が2
400〜3100.ビッカース硬度が2400〜310
0.常温下における三点曲げ強さが60〜120MPa
の窒化珪素からなり、前記第1の層上に被覆された第2
の層とからなってもよい。また、当該第1の層の厚さは
200ミクロン、当該第2の層の厚さは、数百ミクロン
〜数ミリメートル、特に約1ミリメートルであるのが好
ましい。
本発明によるI!Ij!lJリングは、ケーシングに固
定して設けられる固定リングにも適用し得る一方、ケー
シングに対して回転自在に設けられる回転リングにも適
用し得るが固定リングに適用する方が好ましい。
定して設けられる固定リングにも適用し得る一方、ケー
シングに対して回転自在に設けられる回転リングにも適
用し得るが固定リングに適用する方が好ましい。
[具体例]
以下、添付図面を参照して本発明の具体例について説明
する。第1図において、回転軸1はケーシング2を貫通
しており、ケーシング2にはフランジ3が固定されてい
る。軸1.ケーシング2及びフランジ3とで環状スベー
4を規定している。
する。第1図において、回転軸1はケーシング2を貫通
しており、ケーシング2にはフランジ3が固定されてい
る。軸1.ケーシング2及びフランジ3とで環状スベー
4を規定している。
スペース4内において、硬質材料としてのセラミック材
料製の固定リング5がO−リング6を介してフランジ3
に取付けられていると共に、カーボン製の回転リング7
をV、装したリテーナ8が0−リング9を介して軸1に
軸1の軸方向に移動自在に取付けられている。リング5
とリング7とは互いに液密的にm動自在に接している。
料製の固定リング5がO−リング6を介してフランジ3
に取付けられていると共に、カーボン製の回転リング7
をV、装したリテーナ8が0−リング9を介して軸1に
軸1の軸方向に移動自在に取付けられている。リング5
とリング7とは互いに液密的にm動自在に接している。
軸1にはストッパ10が固定されており、リテーナ8と
ストッパ10との間には、リング8をリング5に向がっ
て付勢するためのばね11が設けられている。
ストッパ10との間には、リング8をリング5に向がっ
て付勢するためのばね11が設けられている。
[実施例〕
本発明の具体例において、常圧焼結法及びホットプレス
法によって製造した窒化珪素セラミックスによってリン
グ5を構成した場合の第1の実施例について以Fに述べ
る。
法によって製造した窒化珪素セラミックスによってリン
グ5を構成した場合の第1の実施例について以Fに述べ
る。
常圧焼結法及びホットプレス法によって製造した窒化珪
素セラミックスは、硬度、靭性、熱間特性等の物理特性
が擾れてしいるばかりでなく、化学的特性も従来のタン
グステンカーバイドを上回る特性を有している。
素セラミックスは、硬度、靭性、熱間特性等の物理特性
が擾れてしいるばかりでなく、化学的特性も従来のタン
グステンカーバイドを上回る特性を有している。
参考として、表1に常圧焼結法によって製造した窒化珪
素セラミックスと、タングステンカーバイドとの特性比
較を示す。
素セラミックスと、タングステンカーバイドとの特性比
較を示す。
表1
液温100℃の濃塩酸液に対するシールとして、本発明
の第1実施例のメカニカルシールと、回転リングとして
カーボン、固定リングとしてタングステンカーバイドを
使用した従来のメカニカルシールとを夫々500時間運
転した後の双方の固定リングの材質の変化を以下に比較
する。Vなわち、耐食性については、従来のメカニカル
シールは濃塩酸に対してかなり反応するのに対し、本発
明の第1実施例のメカニカルシールは濃塩酸に対して耐
食性がある。また、摩耗σについては、従来のメカニカ
ルシールにおいては最大0.5mmであるのに対)ノ、
第1の実施例のメカニカルシールにおいては!?耗しな
い。
の第1実施例のメカニカルシールと、回転リングとして
カーボン、固定リングとしてタングステンカーバイドを
使用した従来のメカニカルシールとを夫々500時間運
転した後の双方の固定リングの材質の変化を以下に比較
する。Vなわち、耐食性については、従来のメカニカル
シールは濃塩酸に対してかなり反応するのに対し、本発
明の第1実施例のメカニカルシールは濃塩酸に対して耐
食性がある。また、摩耗σについては、従来のメカニカ
ルシールにおいては最大0.5mmであるのに対)ノ、
第1の実施例のメカニカルシールにおいては!?耗しな
い。
次に、本発明の具体例において、表面がCVD法により
直接合成される窒化P1索で所定の厚さにコーティング
された硬質材料(窒化珪素セラミックス又は炭化珪素セ
ラミックス)によって固定リング5(第2図)を構成し
た場合の第2の実1/M@について以下に述べる。
直接合成される窒化P1索で所定の厚さにコーティング
された硬質材料(窒化珪素セラミックス又は炭化珪素セ
ラミックス)によって固定リング5(第2図)を構成し
た場合の第2の実1/M@について以下に述べる。
CVD法による窒化珪素コーティング層12の特性とし
ては、結晶相がα、密度が3,1γ〜3.20(7/
d ) 、ヤング率が360GPa、ビッカース硬度が
2400〜3100.常温における三点曲げ強さが60
〜120 M Pa テアル。
ては、結晶相がα、密度が3,1γ〜3.20(7/
d ) 、ヤング率が360GPa、ビッカース硬度が
2400〜3100.常温における三点曲げ強さが60
〜120 M Pa テアル。
CVD法による窒化珪素コーティング層12は、α相の
みからなると共に囲気孔を含まないm密膜であるので、
第2の実施例のメカニカルシールは濃塩酸に対して耐腐
蝕性、対摩耗性を有する。因みに、CVDによる窒化珪
素コーティング層12は、密度は3.17〜3.20と
ほぼ理論密度に達しており、メカニカルシールの特性と
して重要な硬度はビッカース硬度で2400〜3100
を示し、超硬合金、セラミックスの中でも優れた特性を
有する。しかも、当該窒化珪素コーティング層は、助剤
を含まないが故に、耐薬品についても室温から高温域ま
で非常に安定である。
みからなると共に囲気孔を含まないm密膜であるので、
第2の実施例のメカニカルシールは濃塩酸に対して耐腐
蝕性、対摩耗性を有する。因みに、CVDによる窒化珪
素コーティング層12は、密度は3.17〜3.20と
ほぼ理論密度に達しており、メカニカルシールの特性と
して重要な硬度はビッカース硬度で2400〜3100
を示し、超硬合金、セラミックスの中でも優れた特性を
有する。しかも、当該窒化珪素コーティング層は、助剤
を含まないが故に、耐薬品についても室温から高温域ま
で非常に安定である。
さらに、本発明の具体例において、表面がエツチング処
理された俊、この表面がCVD法により直接合成される
窒化珪素で所定の厚さにコーティングされた硬質材料(
窒化珪素セラミックス又は炭化珪素セラミックス)によ
って固定リング5(第3図)を構成した場合の第3の実
施例について以下に述べる。
理された俊、この表面がCVD法により直接合成される
窒化珪素で所定の厚さにコーティングされた硬質材料(
窒化珪素セラミックス又は炭化珪素セラミックス)によ
って固定リング5(第3図)を構成した場合の第3の実
施例について以下に述べる。
硬質材料の表面にCVDによる非酸化物系セラミックス
を被服する場合、互いの剥離を回避するために互いの熱
膨張係数を同じか近い値とづるのが好ましい。
を被服する場合、互いの剥離を回避するために互いの熱
膨張係数を同じか近い値とづるのが好ましい。
そこで、焼結助剤を含み常圧焼結による窒化珪素からな
る固定リング5を液温80℃の濃塩酸30%液テ24時
[沸し、Y2o3−A I2 o3からなる焼結助剤を
含むマトリックス部を深さ200ミクロンにわたってエ
ツチング処理を行ないエツチング層13を形成する。こ
の時、エツチング層13の面をSEM観察するとマトリ
ックスが溶出していると共に針状晶の窒化珪本結晶のみ
が三次元的に絡み合っており、エツチング層13の面が
凹凸状になっている。
る固定リング5を液温80℃の濃塩酸30%液テ24時
[沸し、Y2o3−A I2 o3からなる焼結助剤を
含むマトリックス部を深さ200ミクロンにわたってエ
ツチング処理を行ないエツチング層13を形成する。こ
の時、エツチング層13の面をSEM観察するとマトリ
ックスが溶出していると共に針状晶の窒化珪本結晶のみ
が三次元的に絡み合っており、エツチング層13の面が
凹凸状になっている。
硬質材料の表面にエツチング処理を行なった後、第2の
実施例と同様のCVDによる窒化珪素コーティング層1
2を約1ミリメートルの厚みにコーティングする。
実施例と同様のCVDによる窒化珪素コーティング層1
2を約1ミリメートルの厚みにコーティングする。
第3の実施例の硬質材料と、エツチング処理−を施さな
いでCVDによる窒化珪素をコーティングした硬質材料
とについて、800℃において500時間の摩耗試験を
実施すると、前者につい工はコニティング層の剥離が生
じなかつ1=が、後者についてはコーティング層の剥離
が発生する。
いでCVDによる窒化珪素をコーティングした硬質材料
とについて、800℃において500時間の摩耗試験を
実施すると、前者につい工はコニティング層の剥離が生
じなかつ1=が、後者についてはコーティング層の剥離
が発生する。
し本発明の効果]
本発明のメカニカルシール用摺動リングによれば、メカ
ニカルシールの耐摩耗性および耐熱性を向上し得る。
ニカルシールの耐摩耗性および耐熱性を向上し得る。
第1図は、本発明の摺動リングの第1の実施例を装着し
たメカニカルシールの縦断面図、第2図は本発明の摺動
リングの第2の実施例の縦断面図、第3図は本発明の摺
動リングの第3の実施例の縦断面図である。 1・・・・・・回転軸、 2・・・・・・ケー
シング5・・・・・・固定リング、 7・・・・
・・回転リング、10・・・・・・ストッパ、11・・
・・・・ばね、12・・・・・・コーティング層、13
・・・・・・エツチング層。
たメカニカルシールの縦断面図、第2図は本発明の摺動
リングの第2の実施例の縦断面図、第3図は本発明の摺
動リングの第3の実施例の縦断面図である。 1・・・・・・回転軸、 2・・・・・・ケー
シング5・・・・・・固定リング、 7・・・・
・・回転リング、10・・・・・・ストッパ、11・・
・・・・ばね、12・・・・・・コーティング層、13
・・・・・・エツチング層。
Claims (7)
- (1)外周部が窒化珪素セラミックスからなることを特
徴とするメカニカルシール用摺動リング。 - (2)前記窒化珪素セラミックスは、密度が3.2,ビ
ッカース硬度が1700〜2700,常温下における三
点曲げ強さ60Kg/mm^2であることを特徴とする
特許請求の範囲第1項に記載の摺動リング。 - (3)前記窒化珪素セラミックスは、結晶相がα,密度
が3.17〜3.2,ヤング率が360GPa,ビッカ
ース硬度が2400〜3100,常温下における三点曲
げ強さが60〜120MPaである窒化珪素被覆層から
なることを特徴とする特許請求の範囲第1項に記載の摺
動リング。 - (4)前記被履層の厚さが1ミクロン〜2000ミクロ
ンであることを特徴とする特許請求の範囲第3項に記載
の摺動リング。 - (5)前記窒化珪素セラミックスは、マトリックスが除
かれていると共に針状晶の窒化珪素結晶のみが三次元的
に絡み合つた第1の層と、結晶相がα、密度が3.17
〜3.2,ヤング率が2400〜3100,ビッカース
硬度が2400〜3100,常温下における三点曲げ強
さが60〜120MPaの窒化珪素からなり、前記第1
の層上に被覆された第2の層とからなることを特徴とす
る特許請求の範囲第1項に記載の摺動リング。 - (6)前記第1の層の厚さが約200ミクロン、前記第
2の層の厚さが約1ミリメートルであることを特徴とす
る特許請求の範囲第5項に記載の摺動リング。 - (7)固定リングであることを特徴とする特許請求の範
囲第1項から第6項のいずれか1項に記載の摺動リング
。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62275496A JPH01120486A (ja) | 1987-10-30 | 1987-10-30 | メカニカルシール用摺動リング |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62275496A JPH01120486A (ja) | 1987-10-30 | 1987-10-30 | メカニカルシール用摺動リング |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01120486A true JPH01120486A (ja) | 1989-05-12 |
Family
ID=17556307
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62275496A Pending JPH01120486A (ja) | 1987-10-30 | 1987-10-30 | メカニカルシール用摺動リング |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01120486A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6098988A (en) * | 1997-04-18 | 2000-08-08 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Mechanism for forming a seal around the shaft of a liquid pump |
WO2000065260A1 (fr) * | 1999-04-23 | 2000-11-02 | Kabushiki Kaisha Toyoda Jidoshokki Seisakusho | Joint mécanique pour compresseur |
EP1591700A1 (de) | 2004-04-30 | 2005-11-02 | Pfeiffer Vacuum GmbH | Gleitringdichtung und Verfahren zur Montage einer Gleitringdichtung |
JP2011016716A (ja) * | 2010-07-14 | 2011-01-27 | Toshiba Corp | 窒化けい素焼結体 |
-
1987
- 1987-10-30 JP JP62275496A patent/JPH01120486A/ja active Pending
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6098988A (en) * | 1997-04-18 | 2000-08-08 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Mechanism for forming a seal around the shaft of a liquid pump |
WO2000065260A1 (fr) * | 1999-04-23 | 2000-11-02 | Kabushiki Kaisha Toyoda Jidoshokki Seisakusho | Joint mécanique pour compresseur |
EP1591700A1 (de) | 2004-04-30 | 2005-11-02 | Pfeiffer Vacuum GmbH | Gleitringdichtung und Verfahren zur Montage einer Gleitringdichtung |
DE102004021502A1 (de) * | 2004-04-30 | 2005-11-24 | Pfeiffer Vacuum Gmbh | Gleitringdichtung und Verfahren zur Montage einer Gleitringdichtung |
JP2011016716A (ja) * | 2010-07-14 | 2011-01-27 | Toshiba Corp | 窒化けい素焼結体 |
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