JP7488806B2 - Micro-pressure wave reduction structure - Google Patents

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JP7488806B2 JP2021188205A JP2021188205A JP7488806B2 JP 7488806 B2 JP7488806 B2 JP 7488806B2 JP 2021188205 A JP2021188205 A JP 2021188205A JP 2021188205 A JP2021188205 A JP 2021188205A JP 7488806 B2 JP7488806 B2 JP 7488806B2
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Description

この発明は、トンネル坑口を覆うトンネル緩衝工の緩衝工口から放射するトンネル微気圧波を低減する微気圧波低減構造に関する。 This invention relates to a micro-pressure wave reduction structure that reduces tunnel micro-pressure waves radiating from the entrance of a tunnel entrance hood that covers a tunnel entrance.

図２１に示すように、列車１０１が入口側のトンネル坑口１０３ａに突入すると、トンネル１０３内に圧縮波Ｗ1が発生、この圧縮波Ｗ1がトンネル１０３内を音速で伝搬し、反対側のトンネル坑口１０３ｂで圧力波を外部放射する。この外部に放射される圧力波をトンネル微気圧波Ｗ2という。トンネル微気圧波Ｗ2は発破音や家屋の戸、窓を揺らすなど、環境問題を引き起こすため対策が不可欠である。トンネル微気圧波Ｗ2の大きさは、トンネル内圧縮波ｐの波面の切り立ち具合（ｄｐ/ｄｔ）に比例する。このため、圧縮波Ｗ1の波面を緩やかに（圧力勾配を小さく）してやれば、トンネル微気圧波Ｗ2を小さくすることができる。 As shown in FIG. 21, when a train 101 enters a tunnel entrance 103a on the entrance side, a compression wave W1 is generated in the tunnel 103, and this compression wave W1 propagates in the tunnel 103 at the speed of sound, and a pressure wave is emitted to the outside at the tunnel entrance 103b on the opposite side. This pressure wave emitted to the outside is called a tunnel micro-pressure wave W2 . The tunnel micro-pressure wave W2 causes environmental problems such as blasting sounds and shaking doors and windows of houses, so measures are essential. The size of the tunnel micro-pressure wave W2 is proportional to the steepness (dp/dt) of the wave front of the compression wave p in the tunnel. Therefore, if the wave front of the compression wave W1 is made gentle (the pressure gradient is made small), the tunnel micro-pressure wave W2 can be made small.

図２２に示すように、トンネル坑口１０３ａに設置されて、トンネル本坑の1.4～1.5倍の断面積を有し、側面に窓（開口部）が形成されたフード状構造物のトンネル緩衝工１０４が提案されている。このトンネル緩衝工１０４は、列車１０１が入口側のトンネル坑口１０３ａに突入したときに、トンネル１０３内に発生するトンネル内圧縮波ｐの波面の切り立ち具合（ｄｐ/ｄｔ）を緩やかにして、反対側のトンネル坑口１０３ｂから外部に放射するトンネル微気圧波Ｗ2を小さくしている。 As shown in Figure 22, a tunnel entrance hood 104 has been proposed, which is a hood-shaped structure that is installed at a tunnel portal 103a, has a cross-sectional area 1.4 to 1.5 times that of the main tunnel, and has a window (opening) formed on the side. This tunnel entrance hood 104 reduces the steepness (dp/dt) of the wave front of the tunnel compression wave p generated inside the tunnel 103 when a train 101 enters the tunnel portal 103a on the entrance side, thereby reducing the tunnel micro-pressure wave W2 that radiates to the outside from the tunnel portal 103b on the opposite side.

従来のトンネル入口緩衝工の開口部構造（以下、従来技術１という）は、トンネル緩衝工の列車突入側の緩衝工壁に小さな開口面積の開口部を備えており、反対側の緩衝工壁に大きな開口面積の開口部を備えている（例えば、特許文献１参照）。この従来技術１では、先頭形状の異なる列車やトンネル突入速度の異なる列車毎に開口部の大きさを設定する必要がなく、微気圧波の低減効果を図っている。従来のトンネル緩衝工（以下、従来技術２という）は、緩衝工の矩形状の開口部の一辺が緩衝工の開放側端面に面している（例えば、特許文献２参照）。この従来技術２では、開口部の上下方向の一辺をなくすことによって圧力変動を発生し難くしている。 A conventional tunnel entrance hood opening structure (hereinafter referred to as Prior Art 1) has an opening with a small opening area in the hood wall on the train-entering side of the tunnel entrance hood, and an opening with a large opening area in the hood wall on the opposite side (see, for example, Patent Document 1). Prior Art 1 aims to reduce micro-pressure waves without the need to set the size of the opening for trains with different leading-edge shapes or different tunnel-entering speeds. A conventional tunnel hood (hereinafter referred to as Prior Art 2) has one side of the rectangular opening of the hood facing the open end face of the hood (see, for example, Patent Document 2). Prior Art 2 makes it difficult for pressure fluctuations to occur by eliminating one vertical side of the opening.

従来技術１，２では、図２３に示すように、トンネル緩衝工１０４の長さが長いほど性能が向上し、列車１０１が高速になるにしたがって必要となるトンネル緩衝工１０４が長くなり、建設コストが増大する問題がある。その解決手段として、短くて同等の微気圧波低減効果を有するトンネル緩衝工が提案されている。従来のトンネル入口緩衝工（以下、従来技術３という）は、フード状構造物に側面開口部を設けずに、フード状構造物の断面積がトンネル本坑の断面積の2.2～2.6倍にしている（例えば、特許文献３参照）。この従来技術３では、フード状構造物の断面積を最適に設定することによって、側面開口部を設けなくてもトンネル微気圧波を低減している。 In prior arts 1 and 2, as shown in FIG. 23, the longer the tunnel entrance hood 104, the better the performance, and as the train 101 speeds up, the longer the tunnel entrance hood 104 required becomes, resulting in a problem of increased construction costs. As a solution to this problem, a short tunnel entrance hood that has the same micro-pressure wave reduction effect has been proposed. In a conventional tunnel entrance hood (hereinafter referred to as prior art 3), the hood-shaped structure does not have a side opening, and the cross-sectional area of the hood-shaped structure is 2.2 to 2.6 times the cross-sectional area of the main tunnel (see, for example, Patent Document 3). In prior art 3, the cross-sectional area of the hood-shaped structure is optimally set to reduce tunnel micro-pressure waves without providing a side opening.

図２４に示すように、トンネル緩衝工１０４の緩衝工口１０４ａ側（先端側）の延長部分の断面積を大きくして、トンネル緩衝工１０４を緩衝工部１０４Ａ，１０４Ｂの２段にすると、図２３に示すトンネル緩衝工１０４に比べて長さを短くすることができる。その結果、微気圧波低減性能を維持しつつ建設コストを削減することができる。従来のトンネル緩衝工の微気圧波低減構造（以下、従来技術４という）は、入り口側トンネル坑口から緩衝工口に向かってトンネル緩衝工の断面積が段階的に増加するように第１及び第２の緩衝工部を備えており、第１及び第２の緩衝工部の長さ及び断面積比を所定値に設定している（例えば、特許文献４参照）。この従来技術４では、既存のトンネル緩衝工を利用することで建設費を低減しつつ、トンネル緩衝工の性能を向上させている。 As shown in FIG. 24, by increasing the cross-sectional area of the extension part of the tunnel entrance hood 104 on the entrance hood entrance 104a side (tip side) and forming the tunnel entrance hood 104 into two stages of entrance hood sections 104A and 104B, the length can be shortened compared to the tunnel entrance hood 104 shown in FIG. 23. As a result, construction costs can be reduced while maintaining the micro-pressure wave reduction performance. A conventional micro-pressure wave reduction structure for a tunnel entrance hood (hereinafter referred to as Prior Art 4) is provided with first and second entrance hood sections so that the cross-sectional area of the tunnel entrance hood increases stepwise from the entrance tunnel portal to the entrance hood, and the length and cross-sectional area ratio of the first and second entrance hood sections are set to a predetermined value (see, for example, Patent Document 4). Prior Art 4 improves the performance of the tunnel entrance hood while reducing construction costs by utilizing an existing tunnel entrance hood.

特許第3475267号Patent No. 3475267

特許第4243746号Patent No. 4243746

特開2017-031734号公報JP 2017-031734 A

特開2020-100943号公報JP 2020-100943 A

従来技術４は、図２５に示すように、従来技術１～３のトンネル緩衝工（トンネル本坑の1.4倍）よりも、トンネル緩衝工１０４の緩衝工部１０４Ａが大きな断面積（トンネル本坑の2.5～4.0倍程度）を有する。このため、従来技術４では、複線トンネルにおいてトンネル緩衝工１０４を入口側のトンネル坑口１０３ａに設置した場合に、反対方向を走行する列車１０１が出口側のトンネル坑口１０３ｂから突入すると、断面積の大きな緩衝工部１０４Ａの緩衝工口１０４ａからトンネル微気圧波Ｗ2が放射される。トンネル微気圧波Ｗ2の大きさは、放射口の断面積にも比例するため、トンネル入口側の断面積の大きな緩衝工口１０４ａから放射されるトンネル微気圧波Ｗ2は、従来技術１～３のトンネル緩衝工（トンネル本坑の1.4倍）から放射されるトンネル微気圧波Ｗ2より大きくなってしまう。このため、反対側のトンネル坑口１０３ｂの対策強化が必要になり、コストが増加してしまう問題がある。 As shown in Fig. 25, in the conventional art 4, the tunnel entrance hood 104 has a larger cross-sectional area (about 2.5 to 4.0 times the tunnel main tunnel) than the tunnel entrance hoods of the conventional arts 1 to 3 (1.4 times the tunnel main tunnel). For this reason, in the conventional art 4, when the tunnel entrance hood 104 is installed at the tunnel entrance 103a on the entrance side of a double-track tunnel, when a train 101 traveling in the opposite direction enters from the tunnel entrance 103b on the exit side, a tunnel micro-pressure wave W2 is emitted from the entrance hood 104a of the entrance hood 104A, which has a larger cross-sectional area. Since the magnitude of the tunnel micro-pressure wave W2 is also proportional to the cross-sectional area of the emission port, the tunnel micro-pressure wave W2 emitted from the entrance hood 104a, which has a larger cross-sectional area on the tunnel entrance side, is larger than the tunnel micro-pressure wave W2 emitted from the tunnel entrance hood of the conventional arts 1 to 3 (1.4 times the tunnel main tunnel). This requires strengthening measures at the tunnel entrance 103b on the opposite side, which poses the problem of increased costs.

この発明の課題は、トンネル坑口に移動体が突入したときに反対側トンネル坑口から放射する微気圧波の低減性能を維持しつつ、この反対側トンネル坑口に移動体が突入したときにトンネル緩衝工の緩衝工口から放射する微気圧波についても低減することができる微気圧波低減構造を提供することである。 The object of this invention is to provide a micro-pressure wave reduction structure that can reduce micro-pressure waves that radiate from the entrance of a tunnel hood when a moving object enters the entrance of a tunnel on the opposite side, while maintaining the performance of reducing micro-pressure waves that radiate from the entrance of a tunnel hood when a moving object enters the entrance of a tunnel on the opposite side.

この発明は、以下に記載するような解決手段により、前記課題を解決する。
なお、この発明の実施形態に対応する符号を付して説明するが、この実施形態に限定するものではない。
請求項１の発明は、図３、図４及び図２５に示すように、トンネル坑口（３ａ）を覆うトンネル緩衝工（４）の緩衝工口（４ａ）から放射するトンネル微気圧波を低減する微気圧波低減構造であって、反対側トンネル坑口（３ｂ）に移動体が突入したときに、前記緩衝工口から放射するトンネル微気圧波（Ｗ2）を低減するために、前記トンネル緩衝工の一部を開放して、このトンネル微気圧波の一部（Ｗ22）を外部に放射する放射部（６）を備え、前記トンネル緩衝工は、前記トンネル坑口から前記緩衝工口に向かって前記トンネル緩衝工の断面積が段階的に増加するように、このトンネル坑口を覆う緩衝工部（４Ａ，４Ｂ）を備え、前記放射部は、前記緩衝工部の段差部を開放して、前記トンネル微気圧波の一部を外部に放射することを特徴とする微気圧波低減構造である。 The present invention solves the above problems by the means described below.
In addition, although the present invention will be described with reference to corresponding reference numerals, the present invention is not limited to this embodiment.
The invention of claim 1 is a micro-pressure wave reduction structure that reduces tunnel micro-pressure waves radiating from the entrance hood (4a) of a tunnel entrance hood (4) covering a tunnel entrance (3a), as shown in Figures 3, 4 and 25, and is characterized in that it has a radiation section (6) that opens a part of the tunnel entrance hood and radiates a part of the tunnel micro-pressure waves ( W2 ) to the outside in order to reduce tunnel micro-pressure waves ( W2 ) radiating from the entrance hood when a moving object enters the opposite tunnel entrance (3b), the tunnel entrance hood has entrance hood sections (4A, 4B) covering the tunnel entrance so that the cross-sectional area of the tunnel entrance hood increases in stages from the tunnel entrance to the entrance of the entrance, and the radiation section opens a step section of the entrance hood to radiate a part of the tunnel micro-pressure waves to the outside .

請求項２の発明は、図３、図４、図６及び図２５に示すように、トンネル坑口（３ａ）を覆うトンネル緩衝工（４）の緩衝工口（４ａ）から放射するトンネル微気圧波を低減する微気圧波低減構造であって、反対側トンネル坑口（３ｂ）に移動体が突入したときに、前記緩衝工口から放射するトンネル微気圧波（Ｗ 2 ）を低減するために、前記トンネル緩衝工の一部を開放して、このトンネル微気圧波の一部（Ｗ 22 ）を外部に放射する放射部（６）を備え、前記トンネル緩衝工は、前記トンネル坑口から前記緩衝工口に向かって前記トンネル緩衝工の断面積が段階的に増加するように、この緩衝工口からこのトンネル坑口に向かって順に第１（４Ａ）及び第２の緩衝工部（４Ｂ）を備え、前記移動体の速度260～360km/h、前記移動体の先頭部長さ15m以下、前記トンネルの断面積Ａ、前記第１の緩衝工部の断面積Ａ h ’、前記第１の緩衝工部の断面積比σ h ’＝ Ａ h ’/Ａ、前記第２の緩衝工部の断面積Ａ h 、前記第２の緩衝工部の断面積比σ h ＝ Ａ h /Ａであるときに、前記第１の緩衝工部の断面積比σ h ’ ≒2.5～3.2、前記第１の緩衝工部の全長（Ｌ h1 ）20m以上、前記第２の緩衝工部の断面積比σ h ≒1.4～1.5、前記第２の緩衝工部の全長（Ｌ h2 ）20m以上、前記放射部の長さ（Ｌ h3 ）20～40mであることを特徴としている微気圧波低減構造である。 The invention of claim 2 provides a micro-pressure wave reduction structure for reducing tunnel micro-pressure waves radiating from the entrance hood (4a) of a tunnel entrance hood (4) covering a tunnel entrance (3a), as shown in Figures 3, 4, 6 and 25, which comprises a radiation section (6) that opens a part of the tunnel entrance hood and radiates a part (W 22 ) of the tunnel micro-pressure wave (W 2 ) to the outside in order to reduce tunnel micro-pressure waves (W 2 ) radiating from the entrance hood when a moving body enters an opposite tunnel entrance (3b), and the tunnel entrance hood comprises a first (4A) and a second entrance hood section (4B) in order from the entrance hood to the tunnel entrance so that the cross-sectional area of the tunnel entrance hood increases stepwise from the tunnel entrance to the entrance hood, and the speed of the moving body is 260 to 360 km/h, the length of the leading end of the moving body is 15 m or less, the cross-sectional area A of the tunnel, the cross-sectional area A h ' of the first entrance hood section, and the cross-sectional area ratio σ h ' = A h the cross-sectional area ratio of the first shock absorber section σ h '/A , the cross-sectional area of the second shock absorber section A h , and the cross-sectional area ratio of the second shock absorber section σ h = A h /A, the cross-sectional area ratio of the first shock absorber section σ h ' ≒ 2.5 to 3.2, the total length (L h1 ) of the first shock absorber section is 20 m or more, the cross-sectional area ratio of the second shock absorber section σ h ≒ 1.4 to 1.5, the total length (L h2 ) of the second shock absorber section is 20 m or more, and the length (L h3 ) of the radiating section is 20 to 40 m .

請求項３の発明は、図３、図４、図６、図７及び図２５に示すように、トンネル坑口（３ａ）を覆うトンネル緩衝工（４）の緩衝工口（４ａ）から放射するトンネル微気圧波を低減する微気圧波低減構造であって、反対側トンネル坑口（３ｂ）に移動体が突入したときに、前記緩衝工口から放射するトンネル微気圧波（Ｗ 2 ）を低減するために、前記トンネル緩衝工の一部を開放して、このトンネル微気圧波の一部（Ｗ 22 ）を外部に放射する放射部（６）を備え、前記トンネル緩衝工は、前記トンネル坑口から前記緩衝工口に向かって前記トンネル緩衝工の断面積が段階的に増加するように、この緩衝工口からこのトンネル坑口に向かって順に第１（４Ａ）及び第２の緩衝工部（４Ｂ）を備え、前記移動体のマッハ数Ｍ、前記トンネルの断面積Ａ、前記トンネル緩衝工のない前記トンネルに前記移動体が突入したときにこのトンネル内に発生する圧縮波の波面幅Ｌ W0 ≒√Ａ/Ｍ、前記第１の緩衝工部の断面積Ａ h ’、前記第１の緩衝工部の断面積比σ h ’＝ Ａ h ’/Ａ、前記第１の緩衝工部の全長Ｌ h1 、前記第２の緩衝工部の断面積Ａ h 、前記第２の緩衝工部の断面積比σ h ＝ Ａ h /Ａ、前記第２の緩衝工部の全長Ｌ h2 、前記放射部の長さＬ h3 であるときに、前記第１の緩衝工部の断面積比σ h ’ ≒2.5～3.2、前記第１の緩衝工部の全長Ｌ h1 ＞Ｌ W0 ・Ｍ/（１－Ｍ）、前記第２の緩衝工部の断面積比σ h ≒1.4～1.5、前記第２の緩衝工部の全長Ｌ h2 ≧Ｌ h1 、前記放射部の長さＬ h3 ≒0.6Ｌ W0 であることを特徴とする微気圧波低減構造である。 The invention of claim 3 provides a micro-pressure wave reduction structure for reducing tunnel micro-pressure waves radiating from the entrance hood (4a) of a tunnel entrance hood (4) covering a tunnel entrance (3a), as shown in Figs. 3, 4, 6, 7 and 25, and comprises a radiation section (6) that opens a part of the tunnel entrance hood and radiates a part (W22) of the tunnel micro-pressure wave to the outside in order to reduce tunnel micro-pressure waves (W2) radiating from the entrance hood when a moving object enters an opposite tunnel entrance (3b), the tunnel entrance hood comprises a first (4A) and a second entrance hood section (4B) in order from the entrance hood to the tunnel entrance so that the cross-sectional area of the tunnel entrance hood increases stepwise from the tunnel entrance to the entrance hood, and the Mach number M of the moving object, the cross-sectional area A of the tunnel, the wavefront width LW0 of the compression wave generated in the tunnel when the moving object enters the tunnel without the tunnel entrance hood , and the cross-sectional area Ah of the first entrance hood section the cross-sectional area ratio of the first shock absorber section σ h ' = A h '/A, the total length of the first shock absorber section L h1 , the cross-sectional area of the second shock absorber section A h , the cross-sectional area ratio of the second shock absorber section σ h = A h /A, the total length of the second shock absorber section L h2 , and the length of the radiation section L h3 are such that the cross-sectional area ratio of the first shock absorber section σ h ' ≒ 2.5 to 3.2, the total length of the first shock absorber section L h1 > L W0 · M/(1-M), the cross-sectional area ratio of the second shock absorber section σ h ≒ 1.4 to 1.5, the total length of the second shock absorber section L h2 ≧ L h1 , and the length of the radiation section L h3 ≒ 0.6L W0 .

請求項４の発明は、図３、図４、図６及び図２５に示すように、トンネル坑口（３ａ）を覆うトンネル緩衝工（４）の緩衝工口（４ａ）から放射するトンネル微気圧波を低減する微気圧波低減構造であって、反対側トンネル坑口（３ｂ）に移動体が突入したときに、前記緩衝工口から放射するトンネル微気圧波（Ｗ 2 ）を低減するために、前記トンネル緩衝工の一部を開放して、このトンネル微気圧波の一部（Ｗ 22 ）を外部に放射する放射部（６）を備え、前記トンネル緩衝工は、前記トンネル坑口から前記緩衝工口に向かって前記トンネル緩衝工の断面積が段階的に増加するように、この緩衝工口からこのトンネル坑口に向かって順に第１（４Ａ）及び第２の緩衝工部（４Ｂ）を備え、前記移動体の速度260～360km/h、前記移動体の先頭部長さ15m以下、前記トンネルの断面積Ａ、前記第１の緩衝工部の断面積Ａ h ’、前記第１の緩衝工部の断面積比σ h ’＝ Ａ h ’/Ａ、前記第２の緩衝工部の断面積Ａ h 、前記第２の緩衝工部の断面積比σ h ＝ Ａ h /Ａであるときに、前記第１の緩衝工部の断面積比σ h ’ ≒2.5～3.2、前記第１の緩衝工部の全長（Ｌ h1 ）20m以上、前記第２の緩衝工部の断面積比σ h ≒1.4～1.5、前記第２の緩衝工部の全長（Ｌ h2 ）20m以上、前記放射部の長さ（Ｌ h3 ）15～25mであることを特徴としている微気圧波低減構造である。 The invention of claim 4 provides a micro-pressure wave reduction structure for reducing tunnel micro-pressure waves radiating from the entrance hood (4a) of a tunnel entrance hood (4) covering a tunnel entrance (3a), as shown in Figs. 3, 4, 6 and 25, which comprises a radiation section (6) that opens a part of the tunnel entrance hood and radiates a part (W 22 ) of the tunnel micro-pressure waves to the outside in order to reduce tunnel micro-pressure waves (W 2 ) radiating from the entrance hood when a moving body enters an opposite tunnel entrance (3b), and the tunnel entrance hood comprises a first (4A) and a second entrance hood section (4B) in order from the entrance hood to the tunnel entrance so that the cross-sectional area of the tunnel entrance hood increases stepwise from the tunnel entrance to the entrance hood, and the speed of the moving body is 260 to 360 km/h, the length of the leading end of the moving body is 15 m or less, the cross-sectional area A of the tunnel, the cross-sectional area A h ' of the first entrance hood section, and the cross-sectional area ratio σ h ' = A h the cross-sectional area ratio of the first shock absorber section σ h '/A , the cross-sectional area of the second shock absorber section A h , and the cross-sectional area ratio of the second shock absorber section σ h = A h /A, the cross-sectional area ratio of the first shock absorber section σ h ' ≒ 2.5 to 3.2, the total length (L h1 ) of the first shock absorber section is 20 m or more, the cross-sectional area ratio of the second shock absorber section σ h ≒ 1.4 to 1.5, the total length (L h2 ) of the second shock absorber section is 20 m or more, and the length (L h3 ) of the radiating section is 15 to 25 m .

請求項５の発明は、図３、図４、図６、図７及び図２５に示すように、トンネル坑口（３ａ）を覆うトンネル緩衝工（４）の緩衝工口（４ａ）から放射するトンネル微気圧波を低減する微気圧波低減構造であって、反対側トンネル坑口（３ｂ）に移動体が突入したときに、前記緩衝工口から放射するトンネル微気圧波（Ｗ 2 ）を低減するために、前記トンネル緩衝工の一部を開放して、このトンネル微気圧波の一部（Ｗ 22 ）を外部に放射する放射部（６）を備え、前記トンネル緩衝工は、前記トンネル坑口から前記緩衝工口に向かって前記トンネル緩衝工の断面積が段階的に増加するように、この緩衝工口からこのトンネル坑口に向かって順に第１（４Ａ）及び第２の緩衝工部（４Ｂ）を備え、前記移動体のマッハ数Ｍ、前記トンネルの断面積Ａ、前記トンネル緩衝工のない前記トンネルに前記移動体が突入したときにこのトンネル内に発生する圧縮波の波面幅Ｌ W0 ≒√Ａ/Ｍ、前記第１の緩衝工部の断面積Ａ h ’、前記第１の緩衝工部の断面積比σ h ’＝ Ａ h ’/Ａ、前記第１の緩衝工部の全長Ｌ h1 、前記第２の緩衝工部の断面積Ａ h 、前記第２の緩衝工部の断面積比σ h ＝ Ａ h /Ａ、前記第２の緩衝工部の全長Ｌ h2 、前記放射部の長さＬ h3 であるときに、前記第１の緩衝工部の断面積比σ h ’ ≒2.5～3.2、前記第１の緩衝工部の全長Ｌ h1 ＞Ｌ W0 ・Ｍ/（１－Ｍ）、前記第２の緩衝工部の断面積比σ h ≒1.4～1.5、前記第２の緩衝工部の全長Ｌ h2 ≧Ｌ h1 、前記放射部の長さＬ h3 ≒0.35～0.4Ｌ W0 であることを特徴とする微気圧波低減構造である。 According to a fifth aspect of the present invention, as shown in Figs. 3, 4, 6, 7 and 25, there is provided a micro-pressure wave reduction structure for reducing tunnel micro-pressure waves radiating from the entrance hood (4a) of a tunnel entrance hood (4) covering a tunnel entrance (3a), and the structure comprises a radiation section (6) that opens a part of the tunnel entrance hood and radiates a part (W22) of the tunnel micro-pressure waves to the outside in order to reduce tunnel micro-pressure waves (W2) radiating from the entrance hood when a moving object enters an opposite tunnel entrance (3b), the tunnel entrance hood comprises a first (4A) and a second entrance hood section (4B) in this order from the entrance hood to the tunnel entrance so that the cross-sectional area of the tunnel entrance hood increases stepwise from the tunnel entrance to the entrance hood, and the Mach number M of the moving object, the cross-sectional area A of the tunnel, the wavefront width LW0 of the compression wave generated in the tunnel when the moving object enters the tunnel without the tunnel entrance hood , and the cross-sectional area Ah of the first entrance hood section the cross-sectional area ratio of the first shock absorber section σ h ' = A h '/A, the total length of the first shock absorber section L h1 , the cross-sectional area of the second shock absorber section A h , the cross-sectional area ratio of the second shock absorber section σ h = A h /A, the total length of the second shock absorber section L h2 , and the length of the radiation section L h3 are such that the cross-sectional area ratio of the first shock absorber section σ h ' ≒ 2.5 to 3.2, the total length of the first shock absorber section L h1 > L W0 · M/(1-M), the cross-sectional area ratio of the second shock absorber section σ h ≒ 1.4 to 1.5, the total length of the second shock absorber section L h2 ≧ L h1 , and the length of the radiation section L h3 ≒ 0.35 to 0.4L W0 .

請求項６の発明は、図３、図４、図１０、図１１及び図２５に示すように、トンネル坑口（３ａ）を覆うトンネル緩衝工（４）の緩衝工口（４ａ）から放射するトンネル微気圧波を低減する微気圧波低減構造であって、反対側トンネル坑口（３ｂ）に移動体が突入したときに、前記緩衝工口から放射するトンネル微気圧波（Ｗ 2 ）を低減するために、前記トンネル緩衝工の一部を開放して、このトンネル微気圧波の一部（Ｗ 22 ）を外部に放射する放射部（６）と、前記放射部を開閉する開閉部（８）とを備え、前記開閉部は、前記緩衝工口に前記移動体が突入するときには、前記放射部を閉鎖し、前記反対側トンネル坑口に前記移動体が突入するときには、前記放射部を開放することを特徴とする微気圧波低減構造である。 The invention of claim 6 is a micro-pressure wave reduction structure for reducing tunnel micro-pressure waves radiating from the entrance hood (4a) of a tunnel entrance hood (4) covering a tunnel entrance (3a), as shown in Figures 3, 4, 10, 11 and 25. The micro-pressure wave reduction structure comprises a radiation section (6) that opens a part of the tunnel entrance hood and radiates a part (W22) of the tunnel micro-pressure wave (W2) to the outside in order to reduce tunnel micro-pressure waves ( W2 ) radiating from the entrance hood when a moving body enters the opposite tunnel entrance (3b), and an opening/closing section (8) that opens and closes the radiation section when the moving body enters the entrance hood and opens the radiation section when the moving body enters the opposite tunnel entrance .

請求項７の発明は、図３、図４、図１２、図１３及び図２５に示すように、トンネル坑口（３ａ）を覆うトンネル緩衝工（４）の緩衝工口（４ａ）から放射するトンネル微気圧波を低減する微気圧波低減構造であって、反対側トンネル坑口（３ｂ）に移動体が突入したときに、前記緩衝工口から放射するトンネル微気圧波（Ｗ 2 ）を低減するために、前記トンネル緩衝工の一部を開放して、このトンネル微気圧波の一部（Ｗ 22 ）を外部に放射する放射部（６）と、前記放射部の長さを可変する長さ可変部（１２）とを備え、前記長さ可変部は、前記緩衝工口に前記移動体が突入するときには、前記放射部の長さを所定長さ（Ｌ h3 ）に可変し、前記反対側トンネル坑口に前記移動体が突入するときには、前記放射部の長さをゼロに可変することを特徴とする微気圧波低減構造である。 The invention of claim 7 is a micro-pressure wave reduction structure for reducing tunnel micro-pressure waves radiating from the entrance hood (4a) of a tunnel entrance hood (4) covering a tunnel entrance (3a), as shown in Figures 3, 4, 12, 13 and 25, and comprises a radiation section (6) that opens a part of the tunnel entrance hood and radiates a part (W22) of the tunnel micro-pressure wave to the outside in order to reduce tunnel micro-pressure waves (W2) radiated from the entrance hood when a moving body enters the opposite tunnel entrance (3b), and a length variable section (12) that varies the length of the radiation section, wherein the length variable section varies the length of the radiation section to a predetermined length (L h3 ) when the moving body enters the entrance hood, and varies the length of the radiation section to zero when the moving body enters the opposite tunnel entrance .

この発明によると、トンネル坑口に移動体が突入したときに反対側トンネル坑口から放射する微気圧波の低減性能を維持しつつ、この反対側トンネル坑口に移動体が突入したときにトンネル緩衝工の緩衝工口から放射する微気圧波についても低減することができる。 This invention maintains the ability to reduce micro-pressure waves radiating from the entrance of a tunnel on the opposite side when a moving object enters the tunnel entrance, while also reducing micro-pressure waves radiating from the entrance of a tunnel entrance hood when a moving object enters the entrance of a tunnel on the opposite side.

この発明の第１実施形態に係るトンネル緩衝工の微気圧波低減構造において緩衝工口に列車が突入した状態を示す模式図である。FIG. 2 is a schematic diagram showing a state in which a train enters the entrance hood in the micro-pressure wave reduction structure for a tunnel entrance hood according to the first embodiment of the present invention. この発明の第１実施形態に係るトンネル緩衝工の微気圧波低減構造において緩衝工口に列車が突入した状態を模式的に示す縦断面図である。FIG. 2 is a vertical cross-sectional view showing a state in which a train has entered the entrance hood in the micro-pressure wave reduction structure for a tunnel entrance hood according to the first embodiment of the present invention. この発明の第１実施形態に係るトンネル緩衝工の微気圧波低減構造において反対側トンネル坑口に列車が突入した状態を示す模式図である。FIG. 2 is a schematic diagram showing a state in which a train has entered an opposite-side tunnel portal in the micro-pressure wave reduction structure for a tunnel entrance hood according to the first embodiment of the present invention. この発明の第１実施形態に係るトンネル緩衝工の微気圧波低減構造において反対側トンネル坑口に列車が突入した状態を模式的に示す縦断面図である。FIG. 2 is a vertical cross-sectional view showing a state in which a train has entered an opposite-side tunnel portal in the micro-pressure wave reduction structure for a tunnel entrance hood according to the first embodiment of the present invention. 図２のV-V線で切断した状態を示す断面図であり、（Ａ）はトンネル緩衝工の断面が半円形である場合の断面図であり、（Ｂ）はトンネル緩衝工の断面が矩形である場合の断面図である。3A and 3B are cross-sectional views showing the state cut along line V-V in FIG. 2, where (A) is a cross-sectional view when the cross section of the tunnel entrance hood is semicircular, and (B) is a cross-sectional view when the cross section of the tunnel entrance hood is rectangular. この発明の第１実施形態に係るトンネル緩衝工の微気圧波低減構造の概略図である。FIG. 1 is a schematic diagram of a micro-pressure wave reducing structure for a tunnel entrance hood according to a first embodiment of the present invention. この発明の第１実施形態に係るトンネル緩衝工の微気圧波低減構造の放射部の長さを決定するときの変数を定義するための図であり、（Ａ）は圧縮波の波面幅の定義であり、（Ｂ）は移動体先頭部長さの定義である。FIG. 11 is a diagram for defining variables when determining the length of the radiation section of a micro-pressure wave reduction structure for a tunnel entrance hood according to the first embodiment of the present invention, where (A) is the definition of the wavefront width of the compression wave, and (B) is the definition of the length of the front part of the moving body. この発明の第１実施形態に係るトンネル緩衝工の微気圧波低減構造の作用を説明するための模式図であり、（Ａ）は反対側のトンネル坑口から列車が突入したときの作用を説明するための模式図であり、（Ｂ）はトンネル坑口から列車が突入したときの作用を説明するための模式図である。1A is a schematic diagram for explaining the function of the micro-pressure wave reduction structure of a tunnel entrance hood according to the first embodiment of the present invention, FIG. 1B is a schematic diagram for explaining the function when a train enters the tunnel from the tunnel entrance on the opposite side, and FIG. 1B is a schematic diagram for explaining the function when a train enters the tunnel from the tunnel entrance. この発明の第６実施形態に係るトンネル緩衝工の微気圧波低減構造の模式図であり、（Ａ）はトンネル緩衝工に対して放射部を斜め上方向に向けた場合の模式図であり、（Ｂ）はトンネル緩衝工に対して放射部を垂直方向に向けた場合の模式図である。13A and 13B are schematic diagrams of a micro-pressure wave reduction structure for a tunnel entrance hood according to a sixth embodiment of the present invention, in which (A) is a schematic diagram when the radiation part is oriented diagonally upward relative to the tunnel entrance hood, and (B) is a schematic diagram when the radiation part is oriented vertically relative to the tunnel entrance hood. この発明の第７実施形態に係るトンネル緩衝工の微気圧波低減構造の構成図である。FIG. 13 is a configuration diagram of a micro-pressure wave reducing structure for a tunnel entrance hood according to a seventh embodiment of the present invention. この発明の第７実施形態に係るトンネル緩衝工の微気圧波低減構造の模式図であり、（Ａ）はトンネル坑口に列車が突入したときの状態を示す模式図であり、（Ｂ）は反対側のトンネル坑口に列車が突入したときの状態を示す模式図である。13A and 13B are schematic diagrams of a micro-pressure wave reduction structure for a tunnel entrance hood according to a seventh embodiment of the present invention, in which (A) is a schematic diagram showing the state when a train enters a tunnel entrance, and (B) is a schematic diagram showing the state when a train enters a tunnel entrance on the opposite side. この発明の第８実施形態に係るトンネル緩衝工の微気圧波低減構造の構成図である。FIG. 23 is a configuration diagram of a micro-pressure wave reducing structure for a tunnel entrance hood according to an eighth embodiment of the present invention. この発明の第８実施形態に係るトンネル緩衝工の微気圧波低減構造の模式図であり、（Ａ）はトンネル坑口に列車が突入したときの状態を示す模式図であり、（Ｂ）は反対側のトンネル坑口に列車が突入したときの状態を示す模式図である。13A and 13B are schematic diagrams of a micro-pressure wave reduction structure for a tunnel entrance hood according to an eighth embodiment of the present invention, in which (A) is a schematic diagram showing the state when a train enters a tunnel entrance, and (B) is a schematic diagram showing the state when a train enters a tunnel entrance on the opposite side. この発明の実施例に係るトンネル緩衝工の微気圧波低減構造による微気圧波低減効果の実験に使用した模型実験装置の模式図である。FIG. 1 is a schematic diagram of a model testing device used in an experiment on the micro-pressure wave reduction effect of a micro-pressure wave reduction structure of a tunnel entrance hood according to an embodiment of the present invention. この発明の実施例に係るトンネル緩衝工の微気圧波低減構造による突入時性能の確認実験に使用した緩衝工模型の模式図であり、（Ａ）は実施例に係る提案緩衝工を模擬した緩衝工模型の模式図である。（Ｂ）は従来の２段緩衝工を模擬した緩衝工模型の模式図である。1A is a schematic diagram of a hood model used in an experiment to confirm the performance during entry of a tunnel entrance hood due to a micro-pressure wave reducing structure of the tunnel entrance hood according to an embodiment of the present invention, and FIG. 1B is a schematic diagram of a hood model simulating a conventional two-stage hood. この発明の実施例に係るトンネル緩衝工の微気圧波低減構造による突入時性能の確認実験の模式図であり、（Ａ）は実施例に係る提案緩衝工の場合の確認実験の模式図であり、（Ｂ）は従来の２段緩衝工の場合の確認実験の模式図である。1A and 1B are schematic diagrams of confirmation experiments on the performance during entry of a micro-pressure wave reducing structure of a tunnel entrance hood according to an embodiment of the present invention, in which (A) is a schematic diagram of a confirmation experiment in the case of a proposed entrance hood according to the embodiment, and (B) is a schematic diagram of a confirmation experiment in the case of a conventional two-stage entrance hood. この発明の実施例に係るトンネル緩衝工の微気圧波低減構造による突入時性能の実験結果を示すグラフである。1 is a graph showing experimental results of the performance during entry of a micro-pressure wave reducing structure for a tunnel entrance hood according to an embodiment of the present invention. この発明の実施例に係るトンネル緩衝工の微気圧波低減構造による放射時性能の確認実験に使用した緩衝工模型の模式図であり、（Ａ）は実施例に係る提案緩衝工の場合の確認実験の模式図であり、（Ｂ）は従来の２段緩衝工の場合の確認実験の模式図であり、（Ｃ）は従来の通常緩衝工の場合の確認実験の模式図であり、（Ｄ）は緩衝工のない場合の確認実験の模式図である。FIG. 1 is a schematic diagram of a tunnel entrance hood model used in a confirmation experiment of radiation performance due to a micro-pressure wave reducing structure of a tunnel entrance hood according to an embodiment of the present invention, in which (A) is a schematic diagram of a confirmation experiment in the case of a proposed entrance hood according to the embodiment, (B) is a schematic diagram of a confirmation experiment in the case of a conventional two-stage entrance hood, (C) is a schematic diagram of a confirmation experiment in the case of a conventional normal entrance hood, and (D) is a schematic diagram of a confirmation experiment in the case of no entrance hood. この発明の実施例に係るトンネル緩衝工の微気圧波低減構造による放射時性能の確認実験の模式図であり、（Ａ）は実施例に係る提案緩衝工の場合の確認実験の模式図であり、（Ｂ）は従来の２段緩衝工の場合の確認実験の模式図である。1A and 1B are schematic diagrams of confirmation experiments on the performance during radiation due to the micro-pressure wave reducing structure of a tunnel entrance hood according to an embodiment of the present invention, in which (A) is a schematic diagram of a confirmation experiment in the case of a proposed entrance hood according to the embodiment, and (B) is a schematic diagram of a confirmation experiment in the case of a conventional two-stage entrance hood. この発明の実施例に係るトンネル緩衝工の微気圧波低減構造による放射時性能の実験結果を示すグラフであり、（Ａ）は車両模型の速度が320km/hであるときの実験結果を示すグラフであり、（Ｂ）は車両模型の速度が360km/hであるときの実験結果を示すグラフである。1A and 1B are graphs showing experimental results of radiation performance of a micro-pressure wave reducing structure for a tunnel entrance hood according to an embodiment of the present invention, where (A) is a graph showing experimental results when the speed of the vehicle model is 320 km/h, and (B) is a graph showing experimental results when the speed of the vehicle model is 360 km/h. トンネル微気圧波の現象を説明するための模式図である。FIG. 1 is a schematic diagram for explaining the phenomenon of tunnel micro-pressure waves. 従来のトンネル緩衝工の機能を説明するための模式図である。FIG. 1 is a schematic diagram for explaining the function of a conventional tunnel entrance hood. 従来のトンネル緩衝工を長くした場合の模式図である。FIG. 1 is a schematic diagram showing a conventional tunnel entrance hood with a longer length. 従来のトンネル緩衝工を２段にした場合の模式図である。FIG. 1 is a schematic diagram of a conventional tunnel entrance hood with two stages. 従来のトンネル緩衝工を２段にした場合に反対側トンネル坑口から列車が突入したときの模式図である。This is a schematic diagram of a conventional tunnel entrance hood with two stages when a train enters from the tunnel entrance on the opposite side.

（第１実施形態）
以下、図面を参照して、この発明の第１実施形態について詳しく説明する。
図１～図５に示す列車１は、軌道２に沿って移動する移動体である。列車１は、例えば、320km/h以上の高速で新幹線（登録商標）を走行する鉄道車両である。軌道２は、列車１が走行する線路（移動経路）である。軌道２は、例えば、図５に示すように二本の本線で構成された複線であり、上り線２Ａと下り線２Ｂとから構成されている。上り線２Ａは、終点から起点方向（図５に示す進行方向Ｄ1）に列車１が走行する。下り線２Ｂは、起点から終点方向（図５に示す進行方向Ｄ2）に列車１が走行する。例えば、上り線２Ａは、東北新幹線の場合には仙台方面から東京方面に向かう列車１が走行する線路であり、下り線２Ｂは東北新幹線の場合には東京方面から仙台方面に向かう列車１が走行する線路である。 First Embodiment
Hereinafter, a first embodiment of the present invention will be described in detail with reference to the drawings.
A train 1 shown in Figs. 1 to 5 is a moving body that moves along a track 2. The train 1 is, for example, a railway vehicle that runs on a Shinkansen (registered trademark) at a high speed of 320 km/h or more. The track 2 is a track (traveling path) on which the train 1 runs. The track 2 is, for example, a double track consisting of two main lines as shown in Fig. 5, and is composed of an up line 2A and a down line 2B. The train 1 runs on the up line 2A from the end point toward the starting point (traveling direction D 1 shown in Fig. 5). The train 1 runs on the down line 2B from the starting point toward the end point (traveling direction D 2 shown in Fig. 5). For example, in the case of the Tohoku Shinkansen, the up line 2A is a track on which the train 1 runs from the Sendai area toward Tokyo, and the down line 2B is a track on which the train 1 runs from the Tokyo area toward Sendai, in the case of the Tohoku Shinkansen.

図１～図５に示すトンネル３は、山腹などの地中を貫通して列車１を通過させるための固定構造物（土木構造物）である。トンネル３は、例えば、図５に示すように、一つの固定構造物内に軌道２を収容する複線用の鉄道トンネル（複線トンネル）である。トンネル３は、図１及び図３に示すように、列車１が突入及び退出する出入口となるトンネル坑口３ａ，３ｂなどを備えている。以下では、図１及び図２に示すように下り線２Ｂを走行する列車１がトンネル緩衝工４に突入し、この列車１が反対側のトンネル坑口３ｂから退出する場合と、図３及び図４に示すように上り線２Ａを走行する列車１が反対側のトンネル坑口３ｂに突入し、この列車１がトンネル緩衝工４から退出する場合とを例に挙げて説明する。 The tunnel 3 shown in Figures 1 to 5 is a fixed structure (civil engineering structure) that penetrates the ground, such as a mountainside, to allow the train 1 to pass through. For example, as shown in Figure 5, the tunnel 3 is a double-track railway tunnel (double-track tunnel) that houses the track 2 within one fixed structure. As shown in Figures 1 and 3, the tunnel 3 has tunnel portals 3a and 3b, which are entrances and exits for the train 1 to enter and exit. Below, we will explain two cases, as shown in Figures 1 and 2, where the train 1 traveling on the down line 2B enters the tunnel portal 4 and exits from the tunnel portal 3b on the opposite side, and as shown in Figures 3 and 4, where the train 1 traveling on the up line 2A enters the tunnel portal 3b on the opposite side and exits from the tunnel portal 4.

図１～図５に示すトンネル緩衝工４は、トンネル微気圧波Ｗ2を低減するためのトンネル坑口３ａを覆う固定構造物（土木構造物）である。図１～図５に示すトンネル緩衝工４は、例えば、一つのトンネル覆工内に軌道２を収容する複線用の入口緩衝工（複線トンネル緩衝工）である。トンネル緩衝工４は、図１に示すように、列車１の先頭部がトンネル３の入口側のトンネル坑口３ａに突入したときに発生する圧縮波（トンネル内圧縮波）Ｗ1の圧力勾配（図７（Ａ）に示すような波面の勾配）を緩やかにすることによって、トンネル３の出口側のトンネル坑口（反対側坑口）３ｂから外部に放射するトンネル微気圧波Ｗ2を低減する。ここで、図１に示す圧縮波Ｗ1は、トンネル坑口３ａに列車１の先頭部が突入したときにトンネル３内に発生する圧力波である。圧縮波Ｗ1は、図７（Ａ）に示すように正の圧力勾配を持つ。トンネル微気圧波Ｗ2は、圧縮波Ｗ1が音速でトンネル３内を伝搬して、反対側のトンネル坑口３ｂからトンネル３外に放射されるパルス状の圧力波である。トンネル微気圧波Ｗ2の大きさは、反対側のトンネル坑口３ｂに到達した圧縮波Ｗ1の圧力勾配にほぼ比例する。圧力勾配とは、トンネル３内を伝搬する圧縮波Ｗ1の波面の時間変化率である。トンネル緩衝工４は、例えば、コンクリート製、鉄筋コンクリート製又は鋼板製のフード状（覆い状）の構造物であり、図１～図４に示すようにトンネル坑口３ａの外部に軌道２に沿ってトンネル３を延長するように構築されている。トンネル緩衝工４は、このトンネル緩衝工４の中心線に対して直交する平面で切断したときの断面形状が、図５（Ａ）に示すような半円形や、図５（Ｂ）に示すような矩形である。トンネル緩衝工４は、列車１の速度Ｕなどに応じた長さに構築されている。トンネル緩衝工４は、図２及び図５に示すように、列車１が突入する緩衝工口（入口）４ａと、トンネル緩衝工４の上側部分を構成する天部４ｂと、トンネル緩衝工４の側面部分を構成する側壁４ｃと、図１～図４に示すようにトンネル緩衝工４の長さ方向に複数の緩衝工部４Ａ，４Ｂと、微気圧波低減構造５などを備えている。 The tunnel entrance hood 4 shown in Figs. 1 to 5 is a fixed structure (civil engineering structure) that covers the tunnel portal 3a to reduce the tunnel micro-pressure wave W2 . The tunnel entrance hood 4 shown in Figs. 1 to 5 is, for example, an entrance hood for a double track (double-track tunnel entrance hood) that houses the track 2 in one tunnel lining. As shown in Fig. 1, the tunnel entrance hood 4 reduces the tunnel micro-pressure wave W2 radiating to the outside from the tunnel portal (opposite portal) 3b on the exit side of the tunnel 3 by making the pressure gradient (wave front gradient as shown in Fig. 7(A)) of the compression wave (tunnel compression wave) W1 generated when the front end of the train 1 enters the tunnel portal 3a on the entrance side of the tunnel 3 gentle. Here, the compression wave W1 shown in Fig. 1 is a pressure wave generated in the tunnel 3 when the front end of the train 1 enters the tunnel portal 3a. The compression wave W1 has a positive pressure gradient as shown in Fig. 7(A). The tunnel micro-pressure wave W2 is a pulse-shaped pressure wave that is generated when the compression wave W1 propagates through the tunnel 3 at the speed of sound and is radiated from the tunnel entrance 3b on the opposite side to the outside of the tunnel 3. The magnitude of the tunnel micro-pressure wave W2 is approximately proportional to the pressure gradient of the compression wave W1 that reaches the tunnel entrance 3b on the opposite side. The pressure gradient is the time rate of change of the wave front of the compression wave W1 propagating through the tunnel 3. The tunnel entrance hood 4 is, for example, a hood-shaped (cover-shaped) structure made of concrete, reinforced concrete, or steel plate, and is constructed so as to extend the tunnel 3 along the track 2 outside the tunnel entrance 3a as shown in Figs. 1 to 4. The cross-sectional shape of the tunnel entrance hood 4 when cut by a plane perpendicular to the center line of the tunnel entrance hood 4 is a semicircle as shown in Fig. 5(A) or a rectangle as shown in Fig. 5(B). The tunnel entrance hood 4 is constructed to a length according to the speed U of the train 1, etc. As shown in Figures 2 and 5, the tunnel entrance hood 4 comprises a hood opening (entrance) 4a through which the train 1 enters, a top portion 4b that constitutes the upper portion of the tunnel entrance hood 4, a side wall 4c that constitutes the side portion of the tunnel entrance hood 4, and as shown in Figures 1 to 4, a plurality of entrance hood sections 4A, 4B in the longitudinal direction of the tunnel entrance hood 4, and a micro-pressure wave reduction structure 5.

図１～図４に示す緩衝工部４Ａ，４Ｂは、トンネル坑口３ａから緩衝工口４ａに向かってトンネル緩衝工４の断面積が段階的に増加するように、このトンネル坑口を覆う部分である。緩衝工部４Ａは、緩衝工部４Ｂの緩衝工口を覆う１段目のトンネル緩衝工である。緩衝工部４Ａは、既存又は新設のトンネル緩衝工に延伸された新設のトンネル緩衝工である。緩衝工部４Ａは、図２及び図４に示すように、この緩衝工部４Ａの断面積Ａh’が緩衝工部４Ｂの断面積Ａhよりも大きく設定されている。緩衝工部４Ｂは、トンネル坑口３ａを覆う２段目のトンネル緩衝工である。緩衝工部４Ｂは、既存のトンネル緩衝工、又はトンネル坑口３ａを覆う新設のトンネル緩衝工である。緩衝工部４Ｂは、図２及び図４に示すように、この緩衝工部４Ｂの断面積Ａhがトンネル３の断面積Ａよりも大きく設定されている。緩衝工部４Ｂは、トンネル３と緩衝工部４Ａとの間にこれらと連続して構築されている。ここで、断面積Ａh，Ａh’は、緩衝工部４Ａ，４Ｂの中心線に対して直交する平面で切断したときのこの緩衝工部４Ａ，４Ｂの切断面の面積である。 The hoods 4A and 4B shown in Figs. 1 to 4 are portions that cover the tunnel entrance so that the cross-sectional area of the tunnel entrance hood 4 increases stepwise from the tunnel entrance 3a to the entrance hood 4a. The hood 4A is a first-stage tunnel entrance hood that covers the entrance of the hood 4B. The hood 4A is a new tunnel entrance hood that is extended to an existing or new tunnel entrance hood. As shown in Figs. 2 and 4, the cross-sectional area A h ' of the hood 4A is set to be larger than the cross-sectional area A h of the hood 4B. The hood 4B is a second-stage tunnel entrance hood that covers the tunnel entrance 3a. The hood 4B is an existing tunnel entrance hood or a new tunnel entrance hood that covers the tunnel entrance 3a. As shown in Figs. 2 and 4, the cross-sectional area A h of the hood 4B is set to be larger than the cross-sectional area A of the tunnel 3. The entrance hood 4B is constructed between the tunnel 3 and the entrance hood 4A so as to be continuous with them. Here, the cross-sectional areas A h and A h ' are the areas of the cut surfaces of the entrance hoods 4A and 4B when cut along a plane perpendicular to the center lines of the entrance hoods 4A and 4B.

図１～図４に示す微気圧波低減構造５は、トンネル坑口３ａを覆うトンネル緩衝工４の緩衝工口４ａから放射するトンネル微気圧波Ｗ2を低減する構造である。微気圧波低減構造５は、図１及び図２４に示すように、トンネル坑口３ａに列車１が突入したときに反対側のトンネル坑口３ｂから放射するトンネル微気圧波Ｗ2を低減する微気圧波低減性能を維持しつつ、図３及び図２５に示すように反対側のトンネル坑口３ｂに列車１が突入したときにトンネル緩衝工４の緩衝工口４ａから放射するトンネル微気圧波Ｗ2も低減する。微気圧波低減構造５は、図１～図４に示す放射部６などを備えている。 The micro-pressure wave reduction structure 5 shown in Figures 1 to 4 is a structure that reduces tunnel micro-pressure waves W2 radiating from the entrance hood 4a of the tunnel entrance hood 4 covering the tunnel entrance 3a. As shown in Figures 1 and 24, the micro-pressure wave reduction structure 5 maintains the micro-pressure wave reduction performance of reducing the tunnel micro-pressure waves W2 radiating from the tunnel entrance 3b on the opposite side when a train 1 enters the tunnel entrance 3a, while also reducing the tunnel micro-pressure waves W2 radiating from the entrance hood 4a of the tunnel entrance hood 4 when a train 1 enters the tunnel entrance 3b on the opposite side as shown in Figures 3 and 25. The micro-pressure wave reduction structure 5 includes a radiator 6 shown in Figures 1 to 4.

放射部６は、反対側のトンネル坑口３ｂに列車１が突入したときに、緩衝工口４ａから放射するトンネル微気圧波Ｗ2を低減するために、トンネル緩衝工４の一部を開放して、このトンネル微気圧波Ｗ2の一部を外部に放射する部分である。放射部６は、図２及び図４に示すように、緩衝工部４Ａ，４Ｂの断面積Ａh'，Ａhが変化する段差部（断面積変化部）に形成されている。放射部６は、図１～図４に示すように、トンネル緩衝工４の中心線に対して平行に配置されており、トンネル緩衝工４の長さ方向に沿って直線状に所定長さで形成されている。放射部６は、緩衝工部４Ａのトンネル坑口３ａ側の端部を延長して、緩衝工部４Ｂの外側に所定の間隔をあけて形成された壁部である。放射部６は、図２５に示すトンネル微気圧波Ｗ2の一部であるトンネル微気圧波Ｗ21を外部に放射する緩衝工口４ａとは別に、図３に示す緩衝工部４Ａ，４Ｂの段差部を開放することによって、図２５に示すトンネル微気圧波Ｗ2の一部である図３に示すトンネル微気圧波Ｗ22を外部に放射する。放射部６は、図２及び図４に示すように、開口部６ａと、通過部６ｂと、開口部６ｃなどを備えている。 The radiation section 6 is a section that opens a part of the tunnel entrance hood 4 to radiate a part of the tunnel micro-pressure wave W2 to the outside in order to reduce the tunnel micro-pressure wave W2 radiated from the entrance hood 4a when the train 1 enters the tunnel entrance 3b on the opposite side. As shown in Figs. 2 and 4, the radiation section 6 is formed in a step section (cross-sectional area change section) where the cross-sectional areas A h ', A h of the entrance hoods 4A, 4B change. As shown in Figs. 1 to 4, the radiation section 6 is disposed parallel to the center line of the tunnel entrance hood 4 and is formed linearly with a predetermined length along the longitudinal direction of the tunnel entrance hood 4. The radiation section 6 is a wall section that is formed by extending the end of the entrance hood 4A on the tunnel entrance 3a side and is formed at a predetermined interval on the outside of the entrance hood 4B. The radiating section 6 radiates to the outside the tunnel micro-pressure wave W22 shown in Fig. 3, which is part of the tunnel micro-pressure wave W2 shown in Fig. 25, by opening the step parts of the entrance hoods 4A and 4B shown in Fig. 3, in addition to the entrance hood 4a that radiates to the outside the tunnel micro-pressure wave W21 , which is part of the tunnel micro-pressure wave W2 shown in Fig. 25. The radiating section 6 includes an opening 6a, a passing section 6b, an opening 6c, etc., as shown in Figs. 2 and 4.

図２及び図４に示す開口部６ａは、トンネル坑口３ａから伝搬する圧縮波Ｗ1の一部をトンネル緩衝工４から通過部６ｂに進入させる部分である。開口部６ａは、通過部６ｂの緩衝工口４ａ側の端部に緩衝工口４ａと対向して形成されており、緩衝工部４Ａのトンネル坑口３ａ側の端部と緩衝工部４Ｂの緩衝工口４ａ側の端部との間に形成されている。開口部６ａは、図２４に示す従来のトンネル緩衝工１０４の緩衝工部１０４Ａと緩衝工部１０４Ｂとの間の段差部を構成する縦壁を緩衝工部１０４Ａ，１０４Ｂから取り除いた妻面開放部である。開口部６ａは、トンネル３からトンネル緩衝工４に伝搬する圧縮波Ｗ1の一部である圧縮波Ｗ12を通過部６ｂに進入させる入口側開口部として機能する。 The opening 6a shown in Fig. 2 and Fig. 4 is a portion that allows a part of the compression wave W1 propagating from the tunnel entrance 3a to enter the passage section 6b from the tunnel entrance hood 4. The opening 6a is formed at the end of the passage section 6b on the entrance hood entrance 4a side, facing the entrance hood entrance 4a, and is formed between the end of the entrance hood 4A on the tunnel entrance 3a side and the end of the entrance hood 4B on the entrance hood entrance 4a side. The opening 6a is an end face opening portion obtained by removing the vertical wall constituting the step portion between the entrance hood 104A and the entrance hood 104B of the conventional tunnel entrance hood 104 shown in Fig. 24 from the entrance hoods 104A and 104B. The opening 6a functions as an entrance side opening that allows the compression wave W12, which is a part of the compression wave W1 propagating from the tunnel 3 to the tunnel entrance hood 4, to enter the passage section 6b.

図２及び図４に示す通過部６ｂは、トンネル坑口３ａから伝搬する圧縮波Ｗ1の一部が通過する部分である。通過部６ｂは、開口部６ａから進入した圧縮波Ｗ1の一部である圧縮波Ｗ12を開口部６ｃに導くダクトとして機能する。通過部６ｂは、図１～図４に示すように緩衝工部４Ａを緩衝工部４Ｂの外側に延長して、図５に示すように緩衝工部４Ａと緩衝工部４Ｂとの間に間隙部を形成したような構造である。通過部６ｂは、緩衝工部４Ａ，４Ｂの段差部からトンネル坑口３ａに向って延びて構築されている。 The passing section 6b shown in Figures 2 and 4 is a section through which part of the compression wave W1 propagating from the tunnel entrance 3a passes. The passing section 6b functions as a duct that guides the compression wave W12, which is part of the compression wave W1 that enters from the opening 6a, to the opening 6c. The passing section 6b has a structure in which the buffer hood 4A is extended to the outside of the buffer hood 4B as shown in Figures 1 to 4, and a gap is formed between the buffer hood 4A and the buffer hood 4B as shown in Figure 5. The passing section 6b is constructed to extend from the step portion of the buffer hoods 4A and 4B toward the tunnel entrance 3a.

図２及び図４に示す開口部６ｃは、トンネル坑口３ａから伝搬する圧縮波Ｗ1の一部を通過部６ｂから放射させる部分である。開口部６ｃは、通過部６ｂのトンネル坑口３ａ側の端部に形成されている。開口部６ｃは、トンネル３からトンネル緩衝工４に伝搬する圧縮波Ｗ1の一部である圧縮波Ｗ12を通過部６ｂから外部に放射させる出口側開口部として機能する。 2 and 4 is a portion that radiates a portion of the compression wave W1 propagating from the tunnel portal 3a from the passing portion 6b. The opening 6c is formed at the end of the passing portion 6b on the tunnel portal 3a side. The opening 6c functions as an exit-side opening that radiates a compression wave W12, which is a portion of the compression wave W1 propagating from the tunnel 3 to the tunnel entrance hood 4, from the passing portion 6b to the outside.

次に、この発明の第１実施形態に係るトンネル緩衝工の微気圧波低減構造の作用について説明する。
（放射時性能）
図８（Ａ）に示すように、図８（Ｂ）に示す列車１とは反対方向に走行する列車１が、トンネル緩衝工４が設置されていない反対側のトンネル坑口３ｂに突入すると、トンネル３内に圧縮波Ｗ1が発生し、この圧縮波Ｗ1がトンネル３内を伝搬する。図３に示すように、トンネル３からトンネル緩衝工４に伝搬する圧縮波Ｗ1のうち一部の圧縮波Ｗ11がトンネル坑口３ａから緩衝工口４ａに伝搬して、緩衝工口４ａから外部にトンネル微気圧波Ｗ21が放射する。また、トンネル３からトンネル緩衝工４に伝搬する圧縮波Ｗ1のうち一部の圧縮波Ｗ12がトンネル坑口３ａから開口部６ｃに伝搬して、開口部６ｃから外部にトンネル微気圧波Ｗ22が放射する。 Next, the operation of the micro-pressure wave reducing structure for a tunnel entrance hood according to the first embodiment of the present invention will be described.
(Performance during radiation)
As shown in Fig. 8(A), when a train 1 traveling in the opposite direction to the train 1 shown in Fig. 8(B) enters the tunnel entrance 3b on the opposite side where no tunnel hood 4 is installed, a compression wave W1 is generated in the tunnel 3, and this compression wave W1 propagates through the tunnel 3. As shown in Fig. 3, a compression wave W11 , which is a part of the compression wave W1 propagating from the tunnel 3 to the tunnel entrance hood 4, propagates from the tunnel entrance 3a to the entrance hood 4a, and a tunnel micro-pressure wave W21 is radiated from the entrance hood 4a to the outside. In addition, a compression wave W12, which is a part of the compression wave W1 propagating from the tunnel 3 to the tunnel entrance hood 4, propagates from the tunnel entrance 3a to the opening 6c, and a tunnel micro-pressure wave W22 is radiated from the opening 6c to the outside.

トンネル緩衝工４から放射されるトンネル微気圧波Ｗ2よりも低減されたトンネル微気圧波Ｗ21，Ｗ22が緩衝工口４ａ及び開口部６ｃの２箇所から外部に放射されて、トンネル微気圧波Ｗ2が分散される。２つのトンネル微気圧波Ｗ21，Ｗ22を緩衝工口４ａ付近で測定することを考えた場合には、通過部６ｂが長くなるにしたがって２つのトンネル微気圧波Ｗ21，Ｗ22の測定点への到達時間のずれが大きくなるため、２つのトンネル微気圧波Ｗ21，Ｗ22のピーク値同士がずれ、両者が重なっても最大値が大きくならない。 Tunnel micro-pressure waves W21 , W22 , which are reduced in intensity compared to the tunnel micro-pressure wave W2 radiated from the tunnel entrance hood 4, are radiated to the outside from two locations, the entrance hood entrance 4a and the opening 6c, dispersing the tunnel micro-pressure wave W2 . If it is considered that the two tunnel micro-pressure waves W21 , W22 are measured near the entrance hood entrance 4a, the longer the passing portion 6b, the greater the difference in the arrival times of the two tunnel micro-pressure waves W21 , W22 to the measurement point, so the peak values of the two tunnel micro-pressure waves W21 , W22 are shifted from each other, and even if they overlap, the maximum value does not become large.

（突入時性能）
図８（Ｂ）に示すように、トンネル緩衝工４が設置されているトンネル坑口３ａに列車１が突入するときに、緩衝工口４ａ、緩衝工部４Ａと緩衝工部４Ｂとの間の段差部、緩衝工部４Ｂとトンネル３との間の段差部を、列車１の先頭部が順次通過すると圧縮波Ｗ1が発生する。発生した圧縮波Ｗ1がそれぞれトンネル３に向かって伝搬すると、各段差部、放射部６及び緩衝工口４ａでそれぞれの圧縮波Ｗ1が反射するため、トンネル緩衝工４内で多数の圧縮波Ｗ1が往復し、それぞれの圧縮波Ｗ1が重なり合う。 (Inrush performance)
8(B), when the train 1 enters the tunnel entrance 3a where the tunnel entrance hood 4 is installed, a compression wave W1 is generated as the front end of the train 1 passes successively over the entrance hood 4a, the step between the entrance hood 4A and the entrance hood 4B, and the step between the entrance hood 4B and the tunnel 3. When the generated compression waves W1 propagate toward the tunnel 3, each compression wave W1 is reflected at each step, the radiator 6, and the entrance hood 4a, so that a large number of compression waves W1 travel back and forth within the tunnel entrance hood 4, and the compression waves W1 overlap each other.

放射部６の長さＬh3によってそれぞれの圧縮波Ｗ1の重畳具合が変化するため、各圧縮波Ｗ1の圧力勾配のピーク値同士がずれ、結果として圧力勾配（圧縮波Ｗ1の時間変化率）のピーク値（トンネル微気圧波Ｗ2に対応する値）の大きさが変化する。その結果、反対側のトンネル坑口３ｂから外部に放射するトンネル微気圧波Ｗ2が変化するため、放射部６の長さＬh3を適切にすることで、従来のトンネル緩衝工１０４に列車１０１が突入したときの微気圧波低減効果なみに性能が維持される。 Since the degree of overlap of the compression waves W1 changes depending on the length Lh3 of the radiation portion 6, the peak values of the pressure gradients of the compression waves W1 are shifted from each other, and as a result, the magnitude of the peak value (value corresponding to the tunnel micro-pressure wave W2 ) of the pressure gradient (time rate of change of the compression wave W1 ) changes. As a result, the tunnel micro-pressure wave W2 radiated to the outside from the tunnel portal 3b on the opposite side changes, so by appropriately setting the length Lh3 of the radiation portion 6, performance equivalent to the micro-pressure wave reduction effect when the train 101 enters the conventional tunnel entrance hood 104 can be maintained.

この発明の第１実施形態に係るトンネル緩衝工の微気圧波低減構造には、以下に記載するような効果がある。
(1) この第１実施形態では、反対側のトンネル坑口３ｂに列車１が突入したときに、図２５に示すトンネル微気圧波Ｗ2を低減するために、トンネル緩衝工４の一部を開放して、このトンネル微気圧波Ｗ2の一部を外部に放射部６が放射する。このため、図１に示すように、トンネル坑口３ａに突入する列車１に対する微気圧波低減性能を維持しつつ、図３及び図２５に示すように反対方向に走行する列車１が反対側のトンネル坑口３ｂに突入したときに放射されるトンネル微気圧波Ｗ2についても低減することができる。例えば、図２５に示すように、反対側のトンネル坑口３ｂに列車１が突入したときに、トンネル坑口３ａから放射されるトンネル微気圧波Ｗ2を、図３に示すようにトンネル微気圧波Ｗ21，波Ｗ22に分散させて緩衝工口４ａ及び放射部６から放射させることができる。その結果、図２５に示す緩衝工口１０４ａから放射するトンネル微気圧波Ｗ2を低減することができる。また、トンネル坑口３ａに列車１が突入したときに、反対側のトンネル坑口３ｂから放射されるトンネル微気圧波Ｗ2の低減性能についても維持することができる。その結果、反対側のトンネル坑口３ｂにおける微気圧波低減対策が不要又は縮小できてコスト削減を図ることができるとともに、本来の目的であるトンネル坑口３ａに列車１が突入するときの微気圧波低減性能も向上させることができる。 The micro-pressure wave reducing structure for a tunnel entrance hood according to the first embodiment of the present invention has the effects described below.
(1) In the first embodiment, when the train 1 enters the tunnel portal 3b on the opposite side, in order to reduce the tunnel micro-pressure wave W2 shown in Fig. 25, a part of the tunnel entrance hood 4 is opened, and the radiation part 6 radiates a part of the tunnel micro-pressure wave W2 to the outside. Therefore, while maintaining the micro-pressure wave reduction performance for the train 1 entering the tunnel portal 3a as shown in Fig. 1, it is also possible to reduce the tunnel micro-pressure wave W2 radiated when the train 1 traveling in the opposite direction enters the tunnel portal 3b on the opposite side as shown in Figs. 3 and 25. For example, as shown in Fig. 25, when the train 1 enters the tunnel portal 3b on the opposite side, the tunnel micro-pressure wave W2 radiated from the tunnel portal 3a can be dispersed into the tunnel micro-pressure wave W21 and the wave W22 as shown in Fig. 3 and radiated from the entrance hood 4a and the radiation part 6. As a result, the tunnel micro-pressure wave W2 radiated from the entrance hood 104a shown in Fig. 25 can be reduced. In addition, when the train 1 enters the tunnel portal 3a, the performance of reducing the tunnel micro-pressure waves W2 radiated from the tunnel portal 3b on the opposite side can also be maintained. As a result, the micro-pressure wave reduction measures at the tunnel portal 3b on the opposite side can be unnecessary or reduced, which can reduce costs, and the performance of reducing the micro-pressure waves when the train 1 enters the tunnel portal 3a, which is the original purpose, can be improved.

(2) この第１実施形態では、トンネル坑口３ａから緩衝工口４ａに向かってトンネル緩衝工４の断面積が段階的に増加するように、このトンネル坑口３ａを緩衝工部４Ａ，４Ｂが覆い、緩衝工部４Ａ，４Ｂの段差部を開放して、トンネル微気圧波Ｗ2の一部を放射部６が外部に放射する。このため、図２４に示す従来のトンネル緩衝工１０４の緩衝工部４Ａ，４Ｂの段差部を構成する縦壁を取り除き、緩衝工部４Ｂをトンネル坑口３ａに向けて延長することによって、低コストで簡単にトンネル微気圧波Ｗ2を低減することができる。例えば、図２４に示すような既設の２段緩衝工が存在する場合であって、新幹線車両の速度が向上してより高速度で走行するときには、既設の２段緩衝工の縦壁の開口工事を実施し、２段緩衝工に後端壁を新設することで、トンネル微気圧波Ｗ2を比較的低コストで低減することができる。 (2) In the first embodiment, the tunnel entrance 3a is covered with the entrance hoods 4A and 4B so that the cross-sectional area of the tunnel entrance hood 4 increases stepwise from the tunnel entrance 3a toward the entrance hood 4a, and the step portions of the entrance hoods 4A and 4B are opened, and the radiation portion 6 radiates a part of the tunnel micro-pressure waves W2 to the outside. Therefore, by removing the vertical walls constituting the step portions of the entrance hoods 4A and 4B of the conventional tunnel entrance hood 104 shown in Fig. 24 and extending the entrance hood 4B toward the tunnel entrance 3a, the tunnel micro-pressure waves W2 can be reduced easily and at low cost. For example, in the case where an existing two-stage entrance hood as shown in Fig. 24 exists and the speed of Shinkansen trains increases and they run at a higher speed, the tunnel micro-pressure waves W2 can be reduced at a relatively low cost by carrying out construction to open the vertical walls of the existing two-stage entrance hood and installing a new rear end wall on the two-stage entrance hood.

（第２実施形態）
以下では、図１～図８に示す部分と同一の部分については、同一の符号を付して詳細な説明を省略する。
この第２実施形態では、図１及び図３に示す列車１の速度Ｕが260～360km/h、図７（Ｂ）に示す先頭部長さＬnが15m以下の列車１に対して、図６に示す緩衝工部４Ａの断面積比σh’ ≒2.5～3.2、緩衝工部４Ａの全長Ｌh1を20m以上、緩衝工部４Ｂの断面積比σh≒1.4～1.5、緩衝工部４Ｂの全長Ｌh2を20m以上、放射部６の長さＬh3を20～40mに設定することが好ましい。ここで、断面積比σh’は、トンネル３の断面積Ａに対する緩衝工部４Ａの断面積Ａh’の比Ａh’/Ａである。断面積比σhは、トンネル３の断面積Ａに対する緩衝工部４Ｂの断面積Ａhの比Ａh/Ａである。断面積Ａは、トンネル３の中心線に対して直交する平面で切断したときのこのトンネル３の本坑の切断面の面積である。この第２実施形態には、第１実施形態と同様の効果がある。 Second Embodiment
In the following, the same parts as those shown in FIGS. 1 to 8 are denoted by the same reference numerals and detailed description thereof will be omitted.
In this second embodiment, for a train 1 with a speed U of 260-360 km/h as shown in Fig. 1 and Fig. 3 and a nose length Ln of 15 m or less as shown in Fig. 7(B), it is preferable to set the cross-sectional area ratio σ h ' of the buffer hood 4A ≈ 2.5-3.2, the total length L h1 of the buffer hood 4A to 20 m or more, the cross-sectional area ratio σ h of the buffer hood 4B ≈ 1.4-1.5, the total length L h2 of the buffer hood 4B to 20 m or more, and the length L h3 of the radiating section 6 to 20-40 m as shown in Fig. 6. Here, the cross-sectional area ratio σ h ' is the ratio A h '/A of the cross-sectional area A h ' of the buffer hood 4A to the cross-sectional area A of the tunnel 3. The cross-sectional area ratio σ h is the ratio A h /A of the cross-sectional area A h of the buffer hood 4B to the cross-sectional area A of the tunnel 3. The cross-sectional area A is the area of the cross-section of the main tunnel of the tunnel 3 when cut along a plane perpendicular to the center line of the tunnel 3. The second embodiment has the same effects as the first embodiment.

（第３実施形態）
この第３実施形態では、列車１のマッハ数Ｍであり、緩衝工部４Ｂの全長Ｌh2であるときに、図６に示す緩衝工部４Ａの断面積比σh’ ≒2.5～3.2、緩衝工部４Ａの全長Ｌh1＞ＬW0・Ｍ/（１－Ｍ）、緩衝工部４Ｂの断面積比σh≒1.4～1.5、緩衝工部４Ｂの全長Ｌh2≧Ｌh1、放射部６の長さＬh3≒0.6ＬW0に設定することが好ましい。ここで、図７（Ａ）に示す波面幅ＬW0は、図１～図４に示すトンネル緩衝工４のないトンネル３に列車１が突入したときに、このトンネル３内に発生する圧縮波Ｗ1の波面幅≒√Ａ/Ｍである。この第３実施形態には、第１実施形態と同様の効果がある。 Third Embodiment
In this third embodiment, when the Mach number of the train 1 is M and the total length of the entrance hood 4B is L h2 , it is preferable to set the cross-sectional area ratio σ h ' of the entrance hood 4A ≈ 2.5 to 3.2, the total length of the entrance hood 4A L h1 > L W0 · M/(1-M), the cross-sectional area ratio σ h of the entrance hood 4B ≈ 1.4 to 1.5, the total length of the entrance hood 4B L h2 ≧ L h1 , and the length of the radiation section 6 L h3 ≈ 0.6L W0 , as shown in Fig. 6. Here, the wavefront width L W0 shown in Fig. 7(A) is the wavefront width ≈ √A/M of the compression wave W 1 generated in the tunnel 3 when the train 1 enters the tunnel 3 without the tunnel entrance hood 4 shown in Figs. 1 to 4. This third embodiment has the same effect as the first embodiment.

（第４実施形態）
この第４実施形態では、図１及び図３に示す列車１の速度Ｕが260～360km/h、図７（Ｂ）に示す先頭部長さＬnが15m以下の列車１に対しては、図６に示す緩衝工部４Ａの断面積比σh’ ≒2.5～3.2、緩衝工部４Ａの全長Ｌh1を20m以上、緩衝工部４Ｂの断面積比σh≒1.4～1.5、緩衝工部４Ｂの全長Ｌh2を20m以上、放射部６の長さＬh3を15～25mに設定することが好ましい。この第４実施形態には、第１実施形態と同様の効果がある。 Fourth Embodiment
In this fourth embodiment, for a train 1 whose speed U shown in Figures 1 and 3 is 260 to 360 km/h and whose nose length Ln shown in Figure 7(B) is 15 m or less, it is preferable to set the cross-sectional area ratio σ h ' of the entrance hood 4A ≈ 2.5 to 3.2, the total length L h1 of the entrance hood 4A to 20 m or more, the cross-sectional area ratio σ h of the entrance hood 4B ≈ 1.4 to 1.5, the total length L h2 of the entrance hood 4B to 20 m or more, and the length L h3 of the radiating section 6 to 15 to 25 m, as shown in Figure 6. This fourth embodiment has the same effects as the first embodiment.

（第５実施形態）
この第５実施形態では、列車１のマッハ数Ｍであるときに、図６に示す緩衝工部４Ａの断面積比σh’ ≒2.5～3.2、緩衝工部４Ａの全長Ｌh1＞ＬW0・Ｍ/（１－Ｍ）、緩衝工部４Ｂの断面積比σh≒1.4～1.5、緩衝工部４Ｂの全長Ｌh2≧Ｌh1、放射部６の長さＬh3≒0.35～0.4ＬW0に設定することが好ましい。この第５実施形態には、第１実施形態と同様の効果がある。 Fifth Embodiment
In this fifth embodiment, when the Mach number of the train 1 is M, it is preferable to set the cross-sectional area ratio σ h ' of the entrance hood 4A ≈ 2.5 to 3.2, the total length of the entrance hood 4A L h1 > L W0 · M/(1-M), the cross-sectional area ratio σ h of the entrance hood 4B ≈ 1.4 to 1.5, the total length of the entrance hood 4B L h2 ≧ L h1 , and the length of the radiation portion 6 L h3 ≈ 0.35 to 0.4L W0 , as shown in Fig. 6. This fifth embodiment has the same effects as the first embodiment.

（第６実施形態）
図９（Ａ）に示す放射部６は、トンネル緩衝工４の中心線に対して斜め上方に向けて配置されており、トンネル緩衝工４の長さ方向と交差して直線状に所定長さで形成されている。図９（Ｂ）に示す放射部６は、トンネル緩衝工４の中心線に対して垂直方向に向けて配置されており、トンネル緩衝工４の長さ方向と直交して直線状に所定長さで形成されている。図９に示す放射部６は、緩衝工部４Ａ，４Ｂと開口部６ａとが接続する部分が滑らかな曲線状に形成されている。図９に示す放射部６は、この放射部６の中心線に対して直交する平面で切断したときの断面積が、図２及び図４に示す放射部６の中心線に対して直交する平面で切断したときの断面積と同じに設定されている。この第６実施形態には、第１実施形態～第５実施形態と同様の効果がある。 Sixth Embodiment
The radiation section 6 shown in FIG. 9(A) is disposed obliquely upward with respect to the center line of the tunnel entrance hood 4, and is formed linearly with a predetermined length intersecting the longitudinal direction of the tunnel entrance hood 4. The radiation section 6 shown in FIG. 9(B) is disposed perpendicular to the center line of the tunnel entrance hood 4, and is formed linearly with a predetermined length intersecting the longitudinal direction of the tunnel entrance hood 4. In the radiation section 6 shown in FIG. 9, the connection between the entrance hoods 4A and 4B and the opening 6a is formed in a smooth curved shape. In the radiation section 6 shown in FIG. 9, the cross-sectional area when cut in a plane perpendicular to the center line of the radiation section 6 is set to be the same as the cross-sectional area when cut in a plane perpendicular to the center line of the radiation section 6 shown in FIG. 2 and FIG. 4. The sixth embodiment has the same effects as the first to fifth embodiments.

（第７実施形態）
図１０及び図１１に示す微気圧波低減構造５は、列車１の進行方向Ｄ1，Ｄ2に応じて放射部６を開閉することによって、放射部６の最適化制御を実施し、トンネル微気圧波Ｗ2を低減する。微気圧波低減構造５は、列車検出部７Ａ，７Ｂと、開閉部８と、駆動部９と、開閉状態検出部１０と、制御部１１などを備えている。図１０及び図１１に示す放射部６は、図１～図４、図６（Ａ）、図８及び図９に示す放射部６とは異なり、この放射部６の長さＬh3＝0に設定されており、開口部６ａを備えている。開口部６ａは、トンネル坑口３ａから伝搬する圧縮波Ｗ1の一部を放射させる部分である。開口部６ａは、トンネル３からトンネル緩衝工４に伝搬する圧縮波Ｗ1の一部である圧縮波Ｗ12を外部に放射させる。 Seventh Embodiment
The micro-pressure wave reducing structure 5 shown in Fig. 10 and Fig. 11 performs optimization control of the radiator 6 by opening and closing the radiator 6 according to the traveling directions D1 , D2 of the train 1, thereby reducing the tunnel micro-pressure wave W2 . The micro-pressure wave reducing structure 5 includes train detectors 7A, 7B, an opening/closing unit 8, a drive unit 9, an open/closed state detector 10, a control unit 11, and the like. The radiator 6 shown in Fig. 10 and Fig. 11 differs from the radiator 6 shown in Figs. 1 to 4, 6(A), 8, and 9 in that the length Lh3 of the radiator 6 is set to 0, and the radiator 6 includes an opening 6a. The opening 6a is a portion that radiates a part of the compression wave W1 propagating from the tunnel portal 3a. The opening 6a radiates to the outside the compression wave W12 , which is a part of the compression wave W1 propagating from the tunnel 3 to the tunnel entrance hood 4.

列車検出部７Ａ，７Ｂは、列車１を検出する手段である。列車検出部７Ａは、緩衝工口４ａよりも手前に設置されており、緩衝工口４ａに接近する列車１を検出する。列車検出部７Ｂは、反対側のトンネル坑口３ｂよりも手前に設置されており、トンネル坑口３ｂに接近する列車１を検出する。列車検出部７Ａ，７Ｂは、例えば、列車１の通過を電気的又は光学的に検出するセンサなどの検出装置である。列車検出部７Ａ，７Ｂは、列車１の通過を検出したときには列車検出信号を制御部１１に出力する。 The train detection units 7A and 7B are means for detecting train 1. The train detection unit 7A is installed before the entrance hood 4a and detects train 1 approaching the entrance hood 4a. The train detection unit 7B is installed before the tunnel entrance 3b on the opposite side and detects train 1 approaching the tunnel entrance 3b. The train detection units 7A and 7B are detection devices such as sensors that electrically or optically detect the passage of train 1. When the train detection units 7A and 7B detect the passage of train 1, they output a train detection signal to the control unit 11.

開閉部８は、放射部６を開閉する手段である。開閉部８は、図１１（Ａ）に示すように、緩衝工口４ａに列車１が突入するときには放射部を閉鎖し、図１１（Ｂ）に示すように反対側のトンネル坑口３ｂに列車１が突入するときには放射部６を開放する。開閉部８は、例えば、放射部６の開口部６ａを開閉する開閉板又はシャッタなどの開閉装置である。図１０及び図１１に示す駆動部９は、開閉部８を駆動する手段である。駆動部９は、例えば、開閉部８を開閉動作させるための駆動力を発生する流体圧シリンダ又は電動機などの駆動力発生装置である。開閉状態検出部１０は、放射部６の開閉状態を検出する手段である。開閉状態検出部１０は、例えば、開閉部８の開閉位置を機械的、電気的又は光学的に検出することによって、放射部６の開放状態又は閉鎖状態を検出するセンサなどの検出装置である。開閉状態検出部１０は、放射部６の開閉状態に応じて開閉状態検出信号を制御部１１に出力する。 The opening/closing unit 8 is a means for opening and closing the radiation unit 6. As shown in FIG. 11(A), the opening/closing unit 8 closes the radiation unit when the train 1 enters the entrance 4a of the tunnel hood, and opens the radiation unit 6 when the train 1 enters the tunnel entrance 3b on the opposite side as shown in FIG. 11(B). The opening/closing unit 8 is, for example, an opening/closing device such as an opening/closing plate or a shutter that opens and closes the opening 6a of the radiation unit 6. The driving unit 9 shown in FIG. 10 and FIG. 11 is a means for driving the opening/closing unit 8. The driving unit 9 is, for example, a driving force generating device such as a fluid pressure cylinder or an electric motor that generates a driving force for opening and closing the opening/closing unit 8. The opening/closing state detection unit 10 is a means for detecting the opening/closing state of the radiation unit 6. The opening/closing state detection unit 10 is, for example, a detection device such as a sensor that detects the open or closed state of the radiation unit 6 by mechanically, electrically, or optically detecting the opening/closing position of the opening/closing unit 8. The opening/closing state detection unit 10 outputs an opening/closing state detection signal to the control unit 11 according to the opening/closing state of the radiation unit 6.

制御部１１は、列車検出部７Ａ，７Ｂの検出結果に基づいて、駆動部９を制御する手段である。制御部１１は、図１１（Ａ）に示すように、列車検出部７Ａが出力する列車検出信号に基づいて、開閉部８が放射部６を閉鎖するように駆動部９に指令する。制御部１１は、図１１（Ｂ）に示すように、列車検出部７Ｂが出力する列車検出信号に基づいて、開閉部８が放射部６を開放するように駆動部９に指令する。制御部１１は、開閉状態検出部１０が出力する開閉状態検出信号に基づいて、開閉部８が放射部６を開閉するように駆動部９に指令する。 The control unit 11 is a means for controlling the drive unit 9 based on the detection results of the train detection units 7A and 7B. As shown in FIG. 11(A), the control unit 11 commands the drive unit 9 to make the opening/closing unit 8 close the radiation unit 6 based on the train detection signal output by the train detection unit 7A. As shown in FIG. 11(B), the control unit 11 commands the drive unit 9 to make the opening/closing unit 8 open the radiation unit 6 based on the train detection signal output by the train detection unit 7B. The control unit 11 commands the drive unit 9 to make the opening/closing unit 8 open or close the radiation unit 6 based on the open/close state detection signal output by the open/close state detection unit 10.

次に、この発明の第７実施形態に係るトンネル緩衝工の微気圧波低減構造について説明する。
図１１（Ａ）に示すように、列車１が緩衝工口４ａに接近すると、列車１の接近を列車検出部７Ａが検出して、列車検出部７Ａが列車検出信号を制御部１１に出力する。開閉状態検出部１０が放射部６の開閉状態を検出し、開閉状態検出部１０が開閉状態信号を制御部に出力する。放射部６が開閉部８によって開放されていると制御部１１が判断したときには、放射部６を開閉部８が閉鎖するように駆動部９に閉鎖動作を指令する。その結果、開閉部８が回転動作して放射部６が閉鎖された状態で、トンネル坑口３ａに列車１が突入し、反対側のトンネル坑口３ｂから放射するトンネル微気圧波Ｗ2がトンネル緩衝工４によって低減される。 Next, a micro-pressure wave reducing structure for a tunnel entrance hood according to a seventh embodiment of the present invention will be described.
As shown in Fig. 11(A), when a train 1 approaches the entrance hood 4a, the train detection unit 7A detects the approach of the train 1, and the train detection unit 7A outputs a train detection signal to the control unit 11. The open/close state detection unit 10 detects the open/close state of the radiation unit 6, and the open/close state detection unit 10 outputs an open/close state signal to the control unit. When the control unit 11 determines that the radiation unit 6 has been opened by the opening/closing unit 8, it commands the drive unit 9 to perform a closing operation so that the opening/closing unit 8 closes the radiation unit 6. As a result, the opening/closing unit 8 rotates to close the radiation unit 6, and the train 1 enters the tunnel entrance 3a, and the tunnel micro-pressure waves W2 radiating from the tunnel entrance 3b on the opposite side are reduced by the tunnel entrance 4.

一方、図１１（Ｂ）に示すように、列車１が反対側のトンネル坑口３ｂに接近すると、列車１の接近を列車検出部７Ｂが検出して、列車検出部７Ｂが列車検出信号を制御部１１に出力する。開閉状態検出部１０が放射部６の開閉状態を検出し、開閉状態検出部１０が開閉状態信号を制御部に出力する。放射部６が開閉部８によって閉鎖されていると制御部１１が判断したときには、放射部６を開閉部８が開放するように駆動部９に開放動作を指令する。その結果、開閉部８が回転動作して放射部６が開放された状態で、反対側のトンネル坑口３ｂに列車１が突入し、一部のトンネル微気圧波Ｗ21が緩衝工口４ａから放射し、一部のトンネル微気圧波Ｗ22が開口部６ａから放射する。その結果、図１０及び図１１に示す緩衝工口４ａ及び開口部６ａの２箇所からトンネル微気圧波Ｗ21，Ｗ22が放射し、図２５に示すトンネル微気圧波Ｗ2が分散されて、トンネル微気圧波Ｗ2が低減する。 On the other hand, as shown in Fig. 11(B), when the train 1 approaches the tunnel entrance 3b on the opposite side, the train detection unit 7B detects the approach of the train 1, and the train detection unit 7B outputs a train detection signal to the control unit 11. The open/close state detection unit 10 detects the open/close state of the radiation unit 6, and the open/close state detection unit 10 outputs an open/close state signal to the control unit. When the control unit 11 determines that the radiation unit 6 is closed by the opening/closing unit 8, it commands the drive unit 9 to perform an opening operation so that the opening/closing unit 8 opens the radiation unit 6. As a result, the opening/closing unit 8 rotates to open the radiation unit 6, and the train 1 enters the tunnel entrance 3b on the opposite side, and some of the tunnel micro-pressure waves W21 are radiated from the entrance hood 4a, and some of the tunnel micro-pressure waves W22 are radiated from the opening 6a. As a result, tunnel micro-pressure waves W21 and W22 radiate from two locations, the entrance hood 4a and the opening 6a shown in Figures 10 and 11, and the tunnel micro-pressure wave W2 shown in Figure 25 is dispersed, thereby reducing the tunnel micro-pressure wave W2 .

この発明の第７実施形態に係るトンネル緩衝工の微気圧波低減構造は、第１実施形態～第６実施形態の効果に加えて、以下に記載するような効果がある。
この第７実施形態では、緩衝工口４ａに列車１が突入するときには、放射部６を開閉部８が閉鎖し、反対側のトンネル坑口３ｂに列車１が突入するときには、放射部６を開閉部８が開放する。トンネル緩衝工４に列車１が突入するときの突入時性能からは放射部６の長さＬh3を20m程度にすればよいが、反対側のトンネル坑口３ｂに列車１が突入するときの放射時性能からは放射部６の長さＬh3が0m又は40m程度必要になる。このため、放射部６を開閉部８が開閉しない構造である場合には、突入時性能及び放射時性能の両方の性能を確保するためには、放射部６の長さＬh3が40m必要になり、放射部６の長さＬh3が非常に長くなり、コスト削減のメリットが減殺される。この第７実施形態では、緩衝工口４ａに列車１が突入するときには、開口部６ａを開閉部８が閉鎖してトンネル緩衝工４が２段緩衝工になる。このため、放射部６の通過部６ｂが不要になってコスト削減を図ることができるとともに、反対側のトンネル坑口３ｂから放射されるトンネル微気圧波Ｗ2をトンネル緩衝工４によって低減することができる。また、この第７実施形態では、反対側のトンネル坑口３ｂに列車１が突入するときには、放射部６の長さＬh3が0mであっても放射時性能を確保することができる。このため、放射部６の通過部６ｂが不要になってコスト削減効果を図ることができるとともに、緩衝工口４ａ及び開口部６ａの２箇所からトンネル微気圧波Ｗ21，Ｗ22を放射させ、トンネル微気圧波Ｗ2を分散させて低減することができる。 The micro-pressure wave reducing structure for a tunnel entrance hood according to the seventh embodiment of the present invention has the following advantages in addition to the advantages of the first to sixth embodiments.
In the seventh embodiment, when the train 1 enters the entrance hood 4a, the opening/closing part 8 closes the radiating part 6, and when the train 1 enters the tunnel entrance 3b on the opposite side, the opening/closing part 8 opens the radiating part 6. From the perspective of the performance when the train 1 enters the tunnel entrance hood 4, the length L h3 of the radiating part 6 may be about 20 m, but from the perspective of the performance when the train 1 enters the tunnel entrance 3b on the opposite side, the length L h3 of the radiating part 6 needs to be about 0 m or 40 m. For this reason, if the opening/closing part 8 does not open/close the radiating part 6, in order to ensure both the performance when entering and the performance when radiating, the length L h3 of the radiating part 6 needs to be 40 m, and the length L h3 of the radiating part 6 becomes very long, which reduces the benefit of cost reduction. In the seventh embodiment, when the train 1 enters the entrance hood 4a, the opening 6a is closed by the opening/closing part 8, and the tunnel entrance hood 4 becomes a two-stage entrance hood. Therefore, the passing portion 6b of the radiation section 6 is not necessary, which allows for cost reduction, and the tunnel micro-pressure waves W2 radiated from the tunnel entrance 3b on the opposite side can be reduced by the tunnel entrance hood 4. Furthermore, in this seventh embodiment, when the train 1 enters the tunnel entrance 3b on the opposite side, the radiation performance can be ensured even if the length L h3 of the radiation section 6 is 0 m. Therefore, the passing portion 6b of the radiation section 6 is not necessary, which allows for cost reduction, and the tunnel micro-pressure waves W21 , W22 can be radiated from two locations, the entrance hood entrance 4a and the opening 6a, thereby dispersing and reducing the tunnel micro-pressure waves W2 .

（第８実施形態）
図１２及び図１３に示す微気圧波低減構造５は、列車１の進行方向Ｄ1，Ｄ2に応じて放射部６の長さＬh3を変更することによって、放射部６の最適化制御を実施し、トンネル微気圧波Ｗ2を低減する。微気圧波低減構造５は、列車検出部７Ａ，７Ｂと、長さ可変部１２と、位置検出部１３と、制御部１４などを備えている。 Eighth embodiment
12 and 13 performs optimization control of the radiator 6 to reduce tunnel micro-pressure waves W2 by changing the length Lh3 of the radiator 6 in accordance with the traveling directions D1 , D2 of the train 1. The micro-pressure wave reducing structure 5 includes train detectors 7A, 7B, a length variable unit 12, a position detector 13, a control unit 14, etc.

放射部６は、トンネル緩衝工４に対して接合及び分離可能な構造である。放射部６は、緩衝工部４Ａと緩衝工部４Ｂとの間の段差部で接合及び分離する。放射部６は、図１３（Ａ）に示すように、緩衝工口４ａに列車１が突入するときには、緩衝工部４Ａのトンネル坑口３ａ側の端部に、この放射部６の緩衝工口４ａ側の端部が接続する。放射部６は、図１３（Ｂ）に示すように、反対側のトンネル坑口３ｂに列車１が突入するときには、緩衝工部４Ａのトンネル坑口３ａ側の端部から、この放射部６の緩衝工口４ａ側の端部が離間する。 The radiating section 6 has a structure that allows it to be joined to and separated from the tunnel entrance hood 4. The radiating section 6 is joined to and separated from the step between the entrance hood 4A and the entrance hood 4B. As shown in FIG. 13(A), when the train 1 enters the entrance hood 4a, the end of the radiating section 6 on the entrance hood 4a side is connected to the end of the entrance hood 4A on the tunnel entrance 3a side. As shown in FIG. 13(B), when the train 1 enters the tunnel entrance 3b on the opposite side, the end of the radiating section 6 on the entrance hood 4a side is separated from the end of the entrance hood 4A on the tunnel entrance 3a side.

図１２及び図１３に示す長さ可変部１２は、放射部６の長さＬh3を可変する手段である。長さ可変部１２は、図１３（Ａ）に示すように緩衝工口４ａに列車１が突入するときには、放射部６の長さＬh3を所定長さに可変し、図１３（Ｂ）に示すように反対側のトンネル坑口３ｂに列車１が突入するときには、放射部６の長さＬh3をゼロにする。長さ可変部１２は、図１３（Ａ）に示すように、緩衝工部４Ａに放射部６を接合させて、放射部６の長さＬh3が所定長さになるように放射部６を駆動する。長さ可変部１２は、図１３（Ｂ）に示すように、緩衝工部４Ａから放射部６を離間させて、放射部６の長さＬh3がゼロになるように放射部６を駆動する。長さ可変部１２は、例えば、トンネル緩衝工４に放射部６が接続及び離間するように、放射部６を駆動するための駆動力を発生する流体圧シリンダ又は電動機などの駆動力発生装置である。 The length variable unit 12 shown in Fig. 12 and Fig. 13 is a means for varying the length L h3 of the radiation section 6. When the train 1 enters the entrance hood 4a as shown in Fig. 13(A), the length variable unit 12 varies the length L h3 of the radiation section 6 to a predetermined length, and when the train 1 enters the tunnel entrance 3b on the opposite side as shown in Fig. 13(B), the length variable unit 12 drives the radiation section 6 so that the length L h3 of the radiation section 6 becomes a predetermined length by connecting the radiation section 6 to the entrance hood 4A as shown in Fig. 13(A). The length variable unit 12 drives the radiation section 6 so that the length L h3 of the radiation section 6 becomes zero by separating the radiation section 6 from the entrance hood 4A as shown in Fig. 13(B). The length variable unit 12 is, for example, a driving force generating device such as a fluid pressure cylinder or an electric motor that generates a driving force for driving the radiation section 6 so that the radiation section 6 is connected to and separated from the tunnel entrance hood 4.

図１２及び図１３に示す位置検出部１３は、放射部６の位置を検出する手段である。位置検出部１３は、図１３（Ａ）に示すようにトンネル緩衝工４に放射部６が接続したときに放射部６が位置する接続位置と、図１３（Ｂ）に示すようにトンネル緩衝工４から放射部６が離間したときに放射部６が位置する離間位置とを検出する。位置検出部１３は、放射部６が接続位置又は離間位置にあるか否かを機械的、電気的又は光学的に検出するセンサなどの検出装置である。位置検出部１３は、放射部６の位置に応じて接続位置検出信号又は離間位置検出信号を制御部１４に出力する。 The position detection unit 13 shown in Figures 12 and 13 is a means for detecting the position of the radiation part 6. The position detection unit 13 detects the connection position where the radiation part 6 is located when the radiation part 6 is connected to the tunnel entrance hood 4 as shown in Figure 13 (A), and the separation position where the radiation part 6 is located when the radiation part 6 is separated from the tunnel entrance hood 4 as shown in Figure 13 (B). The position detection unit 13 is a detection device such as a sensor that mechanically, electrically, or optically detects whether the radiation part 6 is in the connection position or the separation position. The position detection unit 13 outputs a connection position detection signal or a separation position detection signal to the control unit 14 depending on the position of the radiation part 6.

図１２及び図１３に示す制御部１４は、列車検出部７Ａ，７Ｂの検出結果に基づいて、長さ可変部１２を制御する手段である。制御部１４は、図１３（Ａ）に示すように、列車検出部７Ａが出力する列車検出信号に基づいて、トンネル緩衝工４に放射部６が接続して放射部６の長さＬh3が所定長さになるように長さ可変部１２に放射部６の駆動を指令する。制御部１４は、図１３（Ｂ）に示すように、列車検出部７Ｂが出力する列車検出信号に基づいて、トンネル緩衝工４から放射部６が離間して放射部６の長さＬh3がゼロになるように、長さ可変部１２に放射部６の駆動を指令する。制御部１４は、位置検出部１３が出力する位置検出信号に基づいて、放射部６の長さＬh3を可変するように長さ可変部１２に指令する。 The control unit 14 shown in Fig. 12 and Fig. 13 is a means for controlling the length variable unit 12 based on the detection results of the train detection units 7A and 7B. As shown in Fig. 13(A), the control unit 14 commands the length variable unit 12 to drive the radiation unit 6 based on the train detection signal output by the train detection unit 7A so that the radiation unit 6 connects to the tunnel entrance hood 4 and the length L h3 of the radiation unit 6 becomes a predetermined length. As shown in Fig. 13(B), the control unit 14 commands the length variable unit 12 to drive the radiation unit 6 based on the train detection signal output by the train detection unit 7B so that the radiation unit 6 moves away from the tunnel entrance hood 4 and the length L h3 of the radiation unit 6 becomes zero. The control unit 14 commands the length variable unit 12 to change the length L h3 of the radiation unit 6 based on the position detection signal output by the position detection unit 13.

次に、この発明の第８実施形態に係るトンネル緩衝工の微気圧波低減構造について説明する。
図１３（Ａ）に示すように、列車１が緩衝工口４ａに接近すると、列車１の接近を列車検出部７Ａが検出して、列車検出部７Ａが列車検出信号を制御部１４に出力する。放射部６の位置が離間位置であると位置検出部１３が検出したときには、位置検出部１３が離間位置検出信号を制御部１４に出力する。放射部６の位置が離間位置であり、トンネル緩衝工４から放射部６が離間していると制御部１４が判断したときには、放射部６の長さＬh3が所定長さになるように、長さ可変部１２に接合動作を指令する。その結果、トンネル緩衝工４に放射部６が接続して放射部６の長さＬh3が所定長さになった状態で、トンネル坑口３ａに列車１が突入し、反対側のトンネル坑口３ｂから放射するトンネル微気圧波Ｗ2がトンネル緩衝工４によって低減される。 Next, a micro-pressure wave reducing structure for a tunnel entrance hood according to an eighth embodiment of the present invention will be described.
As shown in Fig. 13(A), when the train 1 approaches the entrance hood 4a, the train detection unit 7A detects the approach of the train 1, and the train detection unit 7A outputs a train detection signal to the control unit 14. When the position detection unit 13 detects that the position of the radiation part 6 is in the separated position, the position detection unit 13 outputs a separated position detection signal to the control unit 14. When the control unit 14 determines that the position of the radiation part 6 is in the separated position and that the radiation part 6 is separated from the tunnel entrance hood 4, it commands the length variable unit 12 to perform a joining operation so that the length L h3 of the radiation part 6 becomes a predetermined length. As a result, in a state in which the radiation part 6 is connected to the tunnel entrance hood 4 and the length L h3 of the radiation part 6 becomes a predetermined length, the train 1 enters the tunnel entrance 3a, and the tunnel micro-pressure waves W 2 radiating from the tunnel entrance 3b on the opposite side are reduced by the tunnel entrance hood 4.

一方、図１３（Ｂ）に示すように、列車１が反対側のトンネル坑口３ｂに接近すると、列車１の接近を列車検出部７Ｂが検出して、列車検出部７Ｂが列車検出信号を制御部１４に出力する。放射部６の位置が接続位置であると位置検出部１３が検出したときには、位置検出部１３が接続位置検出信号を制御部１４に出力する。放射部６の位置が接続位置であり、トンネル緩衝工４に放射部６が接続していると制御部１４が判断したときには、放射部６の長さＬh3がゼロになるように、長さ可変部１２に離間動作を指令する。その結果、トンネル緩衝工４から放射部６が離間して放射部６の長さＬh3がゼロになった状態で、反対側のトンネル坑口３ｂに列車１が突入し、一部のトンネル微気圧波Ｗ21が緩衝工口４ａから放射し、一部のトンネル微気圧波Ｗ22が開口部６ｃから放射する。その結果、図１２及び図１３に示す緩衝工口４ａ及び開口部６ｃの２箇所からトンネル微気圧波Ｗ21，Ｗ22が放射し、図２５に示すトンネル微気圧波Ｗ2が分散されて、トンネル微気圧波Ｗ2が低減する。 On the other hand, as shown in Fig. 13(B), when the train 1 approaches the tunnel entrance 3b on the opposite side, the train detection unit 7B detects the approach of the train 1, and the train detection unit 7B outputs a train detection signal to the control unit 14. When the position detection unit 13 detects that the position of the radiation unit 6 is the connection position, the position detection unit 13 outputs a connection position detection signal to the control unit 14. When the control unit 14 determines that the position of the radiation unit 6 is the connection position and that the radiation unit 6 is connected to the tunnel entrance hood 4, it commands the length variable unit 12 to perform a separation operation so that the length L h3 of the radiation unit 6 becomes zero. As a result, in a state in which the radiation unit 6 is separated from the tunnel entrance hood 4 and the length L h3 of the radiation unit 6 becomes zero, the train 1 enters the tunnel entrance 3b on the opposite side, and some of the tunnel micro-pressure waves W 21 are radiated from the entrance hood 4a, and some of the tunnel micro-pressure waves W 22 are radiated from the opening 6c. As a result, tunnel micro-pressure waves W21 and W22 radiate from two locations, the entrance hood 4a and the opening 6c shown in Figures 12 and 13, and the tunnel micro-pressure wave W2 shown in Figure 25 is dispersed, thereby reducing the tunnel micro-pressure wave W2 .

この発明の第８実施形態に係るトンネル緩衝工の微気圧波低減構造は、第１実施形態～第６実施形態の効果に加えて、以下に記載するような効果がある。
この第８実施形態では、緩衝工口４ａに列車１が突入するときには、放射部６の長さＬh3を所定長さに長さ可変部１２が可変し、反対側のトンネル坑口３ｂに列車１が突入するときには、放射部６の長さＬh3を長さ可変部１２がゼロに可変する。反対側のトンネル坑口３ｂに列車１が突入するときの放射時性能からは放射部６の長さＬh3が0mでも効果があるが、トンネル緩衝工４に列車１が突入するときの突入時性能からは放射部６の長さＬh3が20m程度必要である。この第８実施形態では、トンネル緩衝工４に列車１が突入するときには放射部６の長さＬh3が20m程度であるが、反対側のトンネル坑口３ｂに列車１が突入するときには放射部６をずらして放射部６の長さＬh3が0mとなる構造にすることができる。このため、緩衝工口４ａに列車１が突入するときには、反対側のトンネル坑口３ｂから放射されるトンネル微気圧波Ｗ2をトンネル緩衝工４によって低減することができる。また、反対側のトンネル坑口３ｂに列車１が突入するときには、緩衝工口４ａ及び開口部６ｃの２箇所からトンネル微気圧波Ｗ2を分散させて放射させ、トンネル微気圧波Ｗ2を低減することができる。 The micro-pressure wave reducing structure for a tunnel entrance hood according to the eighth embodiment of the present invention has the following advantages in addition to the advantages of the first to sixth embodiments.
In this eighth embodiment, when the train 1 enters the entrance hood 4a, the length variable section 12 varies the length L h3 of the radiating section 6 to a predetermined length, and when the train 1 enters the tunnel entrance 3b on the opposite side, the length variable section 12 varies the length L h3 of the radiating section 6 to zero. In terms of the radiation performance when the train 1 enters the tunnel entrance 3b on the opposite side, even if the length L h3 of the radiating section 6 is 0 m, it is effective, but in terms of the entry performance when the train 1 enters the tunnel entrance hood 4, the length L h3 of the radiating section 6 needs to be about 20 m. In this eighth embodiment, when the train 1 enters the tunnel entrance hood 4, the length L h3 of the radiating section 6 is about 20 m, but when the train 1 enters the tunnel entrance 3b on the opposite side, the radiating section 6 can be shifted to a structure where the length L h3 of the radiating section 6 becomes 0 m. For this reason, when the train 1 enters the entrance hood 4a, the tunnel micro-pressure waves W2 radiated from the tunnel portal 3b on the opposite side can be reduced by the tunnel entrance hood 4. Also, when the train 1 enters the tunnel portal 3b on the opposite side, the tunnel micro-pressure waves W2 are dispersed and radiated from two locations, the entrance hood 4a and the opening 6c, thereby reducing the tunnel micro-pressure waves W2 .

次に、この発明の実施例について説明する。
この発明の実施例に係るトンネル緩衝工の微気圧波低減構造の効果を確認するために模型実験を実施した。図１４に示す公益財団法人鉄道総合技術研究所のトンネル微気圧波模型実験装置を使用して、緩衝工模型に車両模型を打ち込み、トンネル模型の坑口から1mの位置に設置した２台の圧力計（圧力変換機Ｐ）によりトンネル模型内の圧縮波Ｗ1の波形を計測した。車両模型の速度を計測するために、4m離れでコイルを設置した。圧力勾配波形は中心差分で求めた。圧力計は、kulite社製の半導体圧力トランスデューサ（型式:XCS-190-5G）を使用した。 Next, an embodiment of the present invention will be described.
A model experiment was carried out to confirm the effect of the micro-pressure wave reduction structure of the tunnel entrance hood according to the embodiment of the present invention. Using the tunnel micro-pressure wave model experiment device of the Railway Technical Research Institute shown in Figure 14, a vehicle model was driven into the entrance hood model, and the waveform of the compression wave W1 in the tunnel model was measured using two pressure gauges (pressure converters P) installed 1 m from the entrance of the tunnel model. Coils were installed 4 m apart to measure the speed of the vehicle model. The pressure gradient waveform was obtained by central difference. A semiconductor pressure transducer (model: XCS-190-5G) manufactured by Kulite was used as the pressure gauge.

模型実験では、車両、トンネル及びトンネル緩衝工に軸対称形状の模型を用いて、走行位置は車両とトンネルの中心軸を一致させた中心走行のみで車両の速度320km/h,360km/hで実施した。地面の効果は鏡像法により模擬し、縮尺は約1/127である。車両/トンネル断面積比は、新幹線相当の0.19とした。先頭部形状は回転楕円とし、その長さは実スケール15m相当とした。模型実験で使用した模型の主要諸元を以下の表１に示す。 In the model experiments, axisymmetric models were used for the vehicle, tunnel and tunnel entrance hood, and the vehicle was only driven centrally with the central axis of the vehicle and tunnel aligned, at vehicle speeds of 320km/h and 360km/h. The effect of the ground was simulated using the mirror method, and the scale was approximately 1/127. The vehicle/tunnel cross-sectional area ratio was set to 0.19, equivalent to that of a Shinkansen. The nose shape was an ellipsoid, and its length was equivalent to the actual scale of 15m. The main specifications of the model used in the model experiments are shown in Table 1 below.

Figure 0007488806000001
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（突入時性能）
図１５に示す緩衝工模型の緩衝工口に模型列車が突入したときの突入時性能を確認した。図１５は、図１４に示すトンネル微気圧波模型実験装置で使用した緩衝工模型の模式図である。図１５（Ａ）に示す提案緩衝工は、図１、図２及び図６に示す微気圧波低減構造５を備えるトンネル緩衝工４を模擬した実施例に係る緩衝工模型であり、断面積を２段階に変化させた従来の２段階緩衝工の延伸部分と既存部分との接続部の妻面を開放した妻面開放型の２段緩衝工である。図１５（Ｂ）に示す２段緩衝工は、図２４に示す従来のトンネル緩衝工１０４を模擬した緩衝工模型であり、断面積を２段階に変化させている。図１４に示すトンネル微気圧波模型実験装置のトンネル模型のトンネル入口に、図１６（Ａ）に示す提案緩衝工及び図１６（Ｂ）に示す２段階緩衝工をそれぞれ設置し、車両模型を突入させたときのトンネル模型内の圧縮波Ｗ1を測定して、トンネル微気圧波の大きさに対応する圧縮波Ｗ1の傾き（圧力勾配）の大きさを比較した。 (Inrush performance)
The performance of the entrance hood model shown in Fig. 15 was confirmed when a model train entered the entrance hood. Fig. 15 is a schematic diagram of the entrance hood model used in the tunnel micro-pressure wave model experiment device shown in Fig. 14. The proposed entrance hood shown in Fig. 15(A) is a tunnel entrance hood model according to an embodiment simulating the tunnel entrance hood 4 equipped with the micro-pressure wave reduction structure 5 shown in Figs. 1, 2, and 6, and is a two-stage entrance hood with an open end face, in which the end face of the connection between the extension part and the existing part of the conventional two-stage entrance hood with a cross-sectional area changed in two stages is opened. The two-stage entrance hood shown in Fig. 15(B) is a tunnel entrance hood model simulating the conventional tunnel entrance hood 104 shown in Fig. 24, and the cross-sectional area is changed in two stages. The proposed entrance hood shown in FIG. 16(A) and the two-stage entrance hood shown in FIG. 16(B) were installed at the tunnel entrance of a model tunnel in the tunnel micro-pressure wave model testing device shown in FIG. 14. The compression wave W1 inside the tunnel model was measured when a model vehicle entered the tunnel, and the magnitude of the slope (pressure gradient) of the compression wave W1 corresponding to the magnitude of the tunnel micro-pressure wave was compared.

図１７は、図１６（Ａ）に示す提案緩衝工及び図１６（Ｂ）に示す２段緩衝工について、図１５に示す模型実験を実施したときの突入時性能の実験結果である。図１７に示す縦軸は、圧力勾配最大値比αであり、横軸は壁長さ（図２及び図６に示す放射部６の長さＬh3に相当）(m)である。ここで、圧力勾配最大値比αとは、トンネル緩衝工４がない場合の圧力勾配最大値を１としたときに、トンネル緩衝工４がある場合の圧力勾配最大値の比である。図１６（Ａ）に示す提案緩衝工の壁長さを0m,5m,10m,20mと変化させ、模型車両の速度を320km/h,360km/hに変化させて、トンネル模型内の圧縮波Ｗ1の圧力勾配最大値比αをそれぞれ測定した。また、図１６（Ｂ）に示す２段緩衝工について模型車両の速度を320km/h,360km/hと変化させて、トンネル模型内の圧縮波Ｗ1の圧力勾配最大値比αを測定した。その結果、図１７に示すように、実験を行った現状の新幹線相当の条件では壁長さ10m以上において、提案緩衝工は２段階緩衝工よりも圧力勾配（トンネル微気圧波）を小さくできることが確認された。 FIG. 17 shows the experimental results of the performance at the time of incursion when the model experiment shown in FIG. 15 was carried out for the proposed tunnel entrance hood shown in FIG. 16(A) and the two-stage tunnel entrance hood shown in FIG. 16(B). The vertical axis in FIG. 17 is the pressure gradient maximum value ratio α, and the horizontal axis is the wall length (corresponding to the length L h3 of the radiating portion 6 shown in FIG. 2 and FIG. 6) (m). Here, the pressure gradient maximum value ratio α is the ratio of the maximum pressure gradient when the tunnel entrance hood 4 is present to the maximum pressure gradient when the tunnel entrance hood 4 is not present. The wall length of the proposed tunnel entrance hood shown in FIG. 16(A) was changed to 0 m, 5 m, 10 m, and 20 m, and the model train speed was changed to 320 km/h and 360 km/h, and the pressure gradient maximum value ratio α of the compression wave W 1 in the tunnel model was measured. In addition, the two-stage tunnel entrance hood shown in FIG. 16(B) was measured by changing the model train speed to 320 km/h and 360 km/h, and the pressure gradient maximum value ratio α of the compression wave W 1 in the tunnel model was measured. As a result, as shown in Figure 17, it was confirmed that under conditions equivalent to those of current Shinkansen trains, where the experiments were conducted, the proposed entrance hood can reduce the pressure gradient (tunnel micro-pressure waves) more than a two-stage entrance hood when the wall length is 10 m or more.

突入時性能の試験結果を一般化すると、緩衝工部６Ａの断面積比σh≒1.4～1.5、緩衝工部６Ａの全長Ｌh2≧Ｌh1、緩衝工部６Ｂの断面積比σh’≒2.5、緩衝工部６Ｂの全長Ｌh1＞ＬW0・Ｍ/（１－Ｍ）、放射部６の長さＬh3≒0.35～0.40ＬW0の条件下で突入時性能の向上が図れることが確認された。現状の新幹線列車（先頭部長さ15m程度以下、速度260～360km/h）を想定すると、緩衝工部４Ａ，４Ｂの全長Ｌh1，Ｌh2が20m以上、放射部６の長さＬh3が15～20m程度となることが確認された。 Generalizing the test results of intrusion performance, it was confirmed that intrusion performance can be improved under the following conditions: cross-sectional area ratio of entrance hood 6A σ h ≒ 1.4 to 1.5, total length of entrance hood 6A L h2 ≧ L h1 , cross-sectional area ratio of entrance hood 6B σ h ' ≒ 2.5, total length of entrance hood 6B L h1 > L W0 · M/(1-M), length of radiating section 6 L h3 ≒ 0.35 to 0.40L W0 . Assuming the current Shinkansen train (nose length of approximately 15 m or less, speed of 260 to 360 km/h), it was confirmed that the total lengths L h1 and L h2 of entrance hoods 4A and 4B are 20 m or more, and the length L h3 of radiating section 6 is approximately 15 to 20 m.

（放射時性能）
図１８に示すトンネル入口に模型列車が突入して緩衝工模型の緩衝工口からトンネル微気圧波Ｗ2が放射されたときの放射時性能を確認した。図１８は、図１４に示すトンネル微気圧波模型実験装置で使用した緩衝工模型の模式図である。図１８（Ａ）に示す提案緩衝工は、図３、図４及び図６に示す微気圧波低減構造５を備えるトンネル緩衝工４を模擬した実施例に係る緩衝工模型であり、妻面開放型の２段緩衝工である。図１８（Ｂ）に示す２段緩衝工は、図２５に示す従来のトンネル緩衝工１０４を模擬した緩衝工模型であり、断面積を２段階に変化させている。図１８（Ｃ）に示す通常緩衝工は、図２２に示す従来のトンネル緩衝工１０４を模擬した緩衝工模型であり、断面積が一定である。図１８（Ｄ）に示す緩衝工なしは、図２１に示すトンネル緩衝工のないトンネルを模擬したトンネル模型である。 (Performance during radiation)
The performance was confirmed when a model train entered the tunnel entrance shown in FIG. 18 and a tunnel micro-pressure wave W2 was emitted from the entrance of the entrance hood model. FIG. 18 is a schematic diagram of the entrance hood model used in the tunnel micro-pressure wave model experiment device shown in FIG. 14. The proposed entrance hood shown in FIG. 18(A) is a tunnel hood model according to an embodiment simulating the tunnel entrance hood 4 equipped with the micro-pressure wave reduction structure 5 shown in FIG. 3, FIG. 4, and FIG. 6, and is a two-stage entrance hood with an open end. The two-stage entrance hood shown in FIG. 18(B) is a tunnel hood model simulating the conventional tunnel entrance hood 104 shown in FIG. 25, and the cross-sectional area is changed in two stages. The normal entrance hood shown in FIG. 18(C) is a tunnel hood model simulating the conventional tunnel entrance hood 104 shown in FIG. 22, and the cross-sectional area is constant. The tunnel without entrance hood shown in FIG. 18(D) is a tunnel model simulating the tunnel without a tunnel entrance hood shown in FIG. 21.

図１４に示すトンネル微気圧波模型実験装置のトンネル模型のトンネル出口に、図１８（Ａ）～（Ｃ）に示す提案緩衝工、２段階緩衝工及び通常緩衝工をそれぞれ設置して、トンネル入口から車両模型を突入させたときに、緩衝工口から放射されるトンネル微気圧波Ｗ2を、40m地点に相当する測定位置に設置されたマイクで測定した。また、図１４に示すトンネル微気圧波模型実験装置のトンネル模型のトンネル出口に緩衝工模型を設置しないで、図１８（Ｄ）に示すトンネル模型のみの状態で、トンネル入口から車両模型を突入させたときに、トンネル出口から放射されるトンネル微気圧波Ｗ2を40m地点に相当する測定位置に設置されたマイクで測定した。マイクは、リオン株式会社製の精密騒音計（型式:NL-32）を使用した。図１８（Ａ）及び図１９（Ａ）に示す提案緩衝工は、壁長さ20mであり、妻面開口部とトンネル本坑との断面積比1.1（壁厚を考慮して0.80）である。図１９に示すマイクは、車両模型の移動方向に沿ったトンネル模型の中心線上にある緩衝工口の中心から水平方向に、放射角30°,60°,90°の測定位置にそれぞれ設置した。 The proposed entrance hood, two-stage entrance hood, and normal entrance hood shown in Fig. 18(A)-(C) were installed at the tunnel exit of the tunnel model in the tunnel micro-pressure wave model experiment device shown in Fig. 14, and a vehicle model was run into the tunnel from the tunnel entrance, and the tunnel micro-pressure waves W2 radiated from the entrance of the entrance hood were measured with a microphone installed at a measurement position corresponding to the 40 m point. In addition, when a vehicle model was run into the tunnel entrance of the tunnel model in the tunnel micro-pressure wave model experiment device shown in Fig. 14 without installing an entrance hood model at the tunnel exit of the tunnel model in Fig. 18(D), the tunnel micro-pressure waves W2 radiated from the tunnel exit were measured with a microphone installed at a measurement position corresponding to the 40 m point. The microphone used was a precision sound level meter (model: NL-32) manufactured by Rion Co., Ltd. The proposed entrance hood shown in Fig. 18(A) and Fig. 19(A) has a wall length of 20 m, and the cross-sectional area ratio of the end face opening to the main tunnel is 1.1 (0.80 considering the wall thickness). The microphones shown in Figure 19 were installed at measurement positions with radiation angles of 30°, 60°, and 90° in the horizontal direction from the center of the entrance hood on the center line of the tunnel model along the direction of movement of the train model.

図２０は、図１８（Ａ）に示す提案緩衝工、図１８（Ｂ）に示す２段緩衝工、図１８（Ｃ）に示す通常緩衝工及び図１８（Ｄ）に示す緩衝工なしについて、図１９に示す模型実験を実施したときの放射時性能の実験結果である。図２０に示すように、模型車両の速度が320km/h,360km/hの場合にいずれの測定位置においても、提案緩衝工は２段緩衝工よりもトンネル微気圧波Ｗ2が小さくなることが確認された。また、放射角90°の測定位置以外の測定位置では、提案緩衝工は通常緩衝工のレベルまでトンネル微気圧波Ｗ2を低減可能であることが確認された。 Figure 20 shows the experimental results of performance during radiation when the model experiment shown in Figure 19 was conducted for the proposed entrance hood shown in Figure 18(A), the two-stage entrance hood shown in Figure 18(B), the normal entrance hood shown in Figure 18(C), and no entrance hood shown in Figure 18(D). As shown in Figure 20, it was confirmed that the proposed entrance hood generates smaller tunnel micro-pressure waves W2 than the two-stage entrance hood at all measurement positions when the model train speeds were 320km/h and 360km/h. It was also confirmed that the proposed entrance hood can reduce tunnel micro-pressure waves W2 to the level of a normal entrance hood at measurement positions other than the measurement position with a radiation angle of 90 ° .

放射時性能の試験結果を一般化すると、通常緩衝工レベルまで低減する場合（以下、レベル１という）には放射部６の長さＬh3＞0.6ＬW0又はＬh3≒0の条件で、２段緩衝工レベルまで低減する場合（以下、レベル２という）には放射部６の長さＬh3＞0.35ＬW0又はＬh3≒0の条件で放射時性能の向上が図れることが確認された。現状の新幹線列車（先頭部長さ15m程度以下、速度260～360km/h）を想定すると、レベル１では放射部６の長さＬh3が260km/hで20m、320km/hで30m、360km/hで40m（十分条件）であり、レベル２では放射部６の長さＬh3が260km/hで15m、320km/hで20m、360km/hで25m（十分条件）であることが確認された。 Generalizing the test results of radiation performance, it was confirmed that radiation performance can be improved when the length of radiation part 6, L h3 ＞ 0.6L W0 or L h3 ≒ 0, is satisfied when the level is reduced to the level of a normal entrance hood (hereinafter referred to as Level 1), and when the length of radiation part 6, L h3 ＞ 0.35L W0 or L h3 ≒ 0, is satisfied when the level is reduced to the level of a two-stage entrance hood (hereinafter referred to as Level 2). Assuming the current Shinkansen train (nod end length of about 15m or less, speed of 260-360km/ h ), it was confirmed that the length of radiation part 6, L h3 , is 20m at 260km/h, 30m at 320km/h, and 40m at 360km/h (sufficient condition) at Level 1, and 15m at 260km/h, 20m at 320km/h, and 25m at 360km/h (sufficient condition) at Level 2.

（他の実施形態）
この発明は、以上説明した実施形態に限定するものではなく、以下に記載するように種々の変形又は変更が可能であり、これらもこの発明の範囲内である。
(1) この実施形態では、移動体が列車１である場合を例に挙げて説明したが、磁気浮上式鉄道又は自動車などの他の移動体についても、この発明を適用することができる。また、この実施形態では、固定構造物がトンネル３及びトンネル緩衝工４である場合を例に挙げて説明したが、固定構造物をこれらに限定するものではない。例えば、雪崩を通過させるために山腹斜面から線路上を覆う庇状のスノーシェッド（雪崩防護工）、吹雪、地吹雪による線路上の吹き溜まりの発生を防止するために線路上を覆うスノーシェルタ、斜面から転落又は落下してくる落石を通過させるために線路上を覆う落石覆い（落石防護工）などの固定構造物についても、この発明を適用することができる。さらに、列車１が新幹線列車である場合を例に挙げて説明したが、在来線を走行する在来線列車、又は新幹線と在来線とを相互に走行可能な新在直通運転用の列車などについても、この発明を適用することができる。 Other Embodiments
The present invention is not limited to the above-described embodiment, and various modifications and variations are possible as described below, which are also within the scope of the present invention.
(1) In this embodiment, the moving body is a train 1, but the present invention can be applied to other moving bodies such as a magnetic levitation railway or an automobile. In addition, in this embodiment, the fixed structures are the tunnel 3 and the tunnel entrance hood 4, but the fixed structures are not limited to these. For example, the present invention can be applied to fixed structures such as a snow shed (avalanche protection work) that covers the track from the mountain slope to allow avalanches to pass, a snow shelter that covers the track to prevent snowdrifts on the track due to snowstorms and ground snowstorms, and a rockfall cover (rockfall protection work) that covers the track to allow rocks that roll or fall from a slope to pass. Furthermore, the present invention can be applied to a conventional line train that runs on a conventional line, or a train for direct operation between a conventional line and a Shinkansen that can run between a Shinkansen and a conventional line.

(2) この実施形態では、軌道２が複線である場合を例に挙げて説明したが、軌道２が単線又は複々線である場合についても、この発明を適用することができる。また、この実施形態では、トンネル緩衝工４の断面が半円形又は矩形である場合を例に挙げて説明したが、トンネル緩衝工４の断面形状をこれらに限定するものではない。例えば、六角形のような多角形である場合についても、この発明を適用することができる。さらに、この第６実施形態では、放射部６を斜め上方又は垂直方向に直線状に向ける場合を例に挙げて説明したが、放射部の向きをこれらの方向に限定するものではない。例えば、放射部６を任意の方向に直線状又は曲線状に向ける場合についても、この発明を適用することができる。 (2) In this embodiment, the track 2 is double tracked, but the present invention can be applied to the track 2 being single tracked or quadruple tracked. In addition, in this embodiment, the cross section of the tunnel entrance hood 4 is semicircular or rectangular, but the cross section of the tunnel entrance hood 4 is not limited to these shapes. For example, the present invention can be applied to the cross section of a polygon such as a hexagon. Furthermore, in the sixth embodiment, the radiating portion 6 is oriented diagonally upward or vertically in a straight line, but the orientation of the radiating portion is not limited to these directions. For example, the present invention can be applied to the case where the radiating portion 6 is oriented in a straight line or curved line in any direction.

(3) この第７実施形態では、緩衝工口４ａに列車１が突入する前に、開閉部８が開口部６ａを閉鎖し、反対側のトンネル坑口３ｂに列車１が突入する前に、開閉部８が開口部６ａを開放する場合を例に挙げて説明したが、このような開閉タイミングにこの発明を限定するものではない。例えば、緩衝工口４ａに突入した列車１が反対側のトンネル坑口３ｂから退出するときに、開閉部８が開口部６ａを開放する場合や、反対側のトンネル坑口３ｂに突入した列車１が緩衝工口４ａから退出するときに、開閉部８が開口部６ａを閉鎖する場合についても、この発明を適用することができる。同様に、この第８実施形態では、緩衝工口４ａに列車１が突入する前に、放射部６をトンネル緩衝工４に長さ可変部１２が接続し、反対側のトンネル坑口３ｂに列車１が突入する前に、放射部６をトンネル緩衝工４から長さ可変部１２が離間させる場合を例に挙げて説明したが、このような開閉タイミングにこの発明を限定するものではない。例えば、緩衝工口４ａに突入した列車１が反対側のトンネル坑口３ｂから退出するときに、放射部６をトンネル緩衝工４から長さ可変部１２が離間させる場合や、反対側のトンネル坑口３ｂに突入した列車１が緩衝工口４ａから退出するときに、放射部６をトンネル緩衝工４に長さ可変部１２が接続する場合についても、この発明を適用することができる。 (3) In the seventh embodiment, the opening/closing unit 8 closes the opening 6a before the train 1 enters the entrance hood 4a, and opens the opening 6a before the train 1 enters the tunnel entrance 3b on the opposite side. However, the present invention is not limited to such an opening/closing timing. For example, the present invention can be applied to a case where the opening/closing unit 8 opens the opening 6a when the train 1 that entered the entrance hood 4a exits from the tunnel entrance 3b on the opposite side, or a case where the opening/closing unit 8 closes the opening 6a when the train 1 that entered the tunnel entrance 3b on the opposite side exits from the entrance hood 4a. Similarly, in the eighth embodiment, the length variable unit 12 connects the radiating unit 6 to the tunnel entrance hood 4 before the train 1 enters the entrance hood 4a, and the length variable unit 12 separates the radiating unit 6 from the tunnel entrance hood 4 before the train 1 enters the tunnel entrance 3b on the opposite side. However, the present invention is not limited to such an opening/closing timing. For example, this invention can be applied to cases where the length-variable part 12 separates the radiating part 6 from the tunnel entrance hood 4 when the train 1 that has entered the entrance hood 4a exits from the tunnel entrance 3b on the opposite side, and where the length-variable part 12 connects the radiating part 6 to the tunnel entrance hood 4 when the train 1 that has entered the entrance hood 3b on the opposite side exits from the entrance hood 4a.

(4) この第８実施形態では、トンネル緩衝工４に対して放射部６を長さ可変部１２が接続及び離間して放射部６の長さＬh3を可変する場合を例に挙げて説明したが、トンネル緩衝工４に対して放射部６を長さ可変部１２が進退させて放射部６の長さＬh3を可変する場合についても、この発明を適用することができる。例えば、トンネル緩衝工４から放射部６を長さ可変部１２が進出させて放射部６の長さＬh3を所定長さにし、トンネル緩衝工４に放射部６を長さ可変部１２が後退させて放射部６の長さＬh3をゼロにすることもできる。また、この第７実施形態及び第８実施形態では、電気的又は光学的に列車１の通過を列車検出部７Ａ，７Ｂが検出する場合を例に挙げて説明したが、列車１の運行を管理する運行管理システムの位置情報に基づいて列車１の通過を列車検出部７Ａ，７Ｂが検出する場合につても、この発明を適用することができる。 (4) In the eighth embodiment, the length L h3 of the radiation portion 6 is changed by connecting and disconnecting the radiation portion 6 to and from the tunnel entrance hood 4 by the length variable unit 12, but the present invention can also be applied to a case in which the length variable unit 12 moves the radiation portion 6 forward and backward relative to the tunnel entrance hood 4 to change the length L h3 of the radiation portion 6. For example, the length variable unit 12 can advance the radiation portion 6 from the tunnel entrance hood 4 to set the length L h3 of the radiation portion 6 to a predetermined length, and the length variable unit 12 can retract the radiation portion 6 from the tunnel entrance hood 4 to set the length L h3 of the radiation portion 6 to zero. In addition, in the seventh and eighth embodiments, the train detection units 7A and 7B detect the passage of the train 1 electrically or optically by way of example, but the present invention can also be applied to a case in which the train detection units 7A and 7B detect the passage of the train 1 based on position information from a traffic control system that manages the operation of the train 1.

１ 列車（移動体）
２ 軌道
３ トンネル
３ａ トンネル坑口（トンネル坑口）
３ｂ トンネル坑口（反対側トンネル坑口）
４ トンネル緩衝工
４Ａ 緩衝工部（第１の緩衝工部）
４Ｂ 緩衝工部（第２の緩衝工部）
４ａ 緩衝工口
４ｃ 側部（壁部）
４ｄ 天部（壁部）
５ 微気圧波低減構造
６ 放射部
６ａ 開口部
６ｂ 通過部
６ｃ 開口部
７Ａ，７Ｂ 列車検出部
８ 開閉部
９ 駆動部
１０ 開閉状態検出部
１１ 制御部
１２ 長さ可変部
１３ 位置検出部
１４ 制御部
Ｕ 列車の速度（移動体の速度）
Ｌn 先頭部長さ
ＬW0 圧縮波の波面幅
Ｌh1 緩衝工部の全長（第１の緩衝工部の全長）
Ｌh2 緩衝工部の全長（第２の緩衝工部の全長）
Ｌh3 放射部の長さ（所定長さ）
Ａ トンネルの断面積
Ａh’ 緩衝工部の断面積（第１の緩衝工部の断面積）
Ａh 緩衝工部の断面積（第２の緩衝工部の断面積）
σh’ 緩衝工部の断面積比（第１の緩衝工部の断面積比）
σh 緩衝工部の断面積比（第２の緩衝工部の断面積比）
Ｗ1 圧縮波（トンネル内圧縮波）
Ｗ2 トンネル微気圧波
Ｗ21，Ｗ22 トンネル微気圧波（トンネル微気圧波Ｗ2の一部） 1. Train (moving object)
2 Track 3 Tunnel 3a Tunnel entrance (tunnel entrance)
3b Tunnel entrance (opposite side tunnel entrance)
4 Tunnel entrance hood 4A Entrance hood (first entrance hood)
4B Tailgate section (second tailgate section)
4a Entrance of entrance hood 4c Side (wall)
4d Ceiling (wall)
5 Micro-pressure wave reduction structure 6 Radiation section 6a Opening 6b Passing section 6c Opening 7A, 7B Train detection section 8 Opening/closing section 9 Driving section 10 Opening/closing state detection section 11 Control section 12 Length variable section 13 Position detection section 14 Control section U Train speed (speed of moving body)
L n Length of the nose L W0 Wavefront width of the compression wave L h1 Total length of the entrance hood (total length of the first entrance hood)
L h2 Total length of the entrance hood (total length of the second entrance hood)
L h3 Length of radiation part (predetermined length)
A: Cross-sectional area of the tunnel A h ': Cross-sectional area of the entrance hood (cross-sectional area of the first entrance hood)
A h Cross-sectional area of the floodgates (cross-sectional area of the second floodgates)
σ h ' Cross-sectional area ratio of the entrance hood (cross-sectional area ratio of the first entrance hood)
σ h cross-sectional area ratio of the entrance hood (cross-sectional area ratio of the second entrance hood)
W 1 compression wave (compression wave in tunnel)
W2 tunnel micro-pressure wave W21 , W22 tunnel micro-pressure wave (part of tunnel micro-pressure wave W2 )

Claims (7)

トンネル坑口を覆うトンネル緩衝工の緩衝工口から放射するトンネル微気圧波を低減する微気圧波低減構造であって、
反対側トンネル坑口に移動体が突入したときに、前記緩衝工口から放射するトンネル微気圧波を低減するために、前記トンネル緩衝工の一部を開放して、このトンネル微気圧波の一部を外部に放射する放射部を備え、
前記トンネル緩衝工は、前記トンネル坑口から前記緩衝工口に向かって前記トンネル緩衝工の断面積が段階的に増加するように、このトンネル坑口を覆う緩衝工部を備え、
前記放射部は、前記緩衝工部の段差部を開放して、前記トンネル微気圧波の一部を外部に放射すること、
を特徴とする微気圧波低減構造。 A micro-pressure wave reduction structure that reduces tunnel micro-pressure waves radiating from a tunnel entrance hood opening of a tunnel entrance hood,
a radiation section that opens a part of the tunnel entrance hood and radiates a part of the tunnel micro-pressure waves to the outside in order to reduce tunnel micro-pressure waves radiated from the entrance hood when a moving object enters the entrance of the tunnel on the opposite side,
the tunnel entrance hood includes a hood portion covering the tunnel portal such that a cross-sectional area of the tunnel entrance hood increases stepwise from the tunnel portal toward the entrance of the hood,
the radiation section opens a step portion of the entrance hood to radiate a part of the tunnel micro-pressure wave to the outside;
A micro-pressure wave reduction structure characterized by: トンネル坑口を覆うトンネル緩衝工の緩衝工口から放射するトンネル微気圧波を低減する微気圧波低減構造であって、
反対側トンネル坑口に移動体が突入したときに、前記緩衝工口から放射するトンネル微気圧波を低減するために、前記トンネル緩衝工の一部を開放して、このトンネル微気圧波の一部を外部に放射する放射部を備え、
前記トンネル緩衝工は、前記トンネル坑口から前記緩衝工口に向かって前記トンネル緩衝工の断面積が段階的に増加するように、この緩衝工口からこのトンネル坑口に向かって順に第１及び第２の緩衝工部を備え、
前記移動体の速度260～360km/h、前記移動体の先頭部長さ15m以下、前記トンネルの断面積Ａ、前記第１の緩衝工部の断面積Ａ h ’、前記第１の緩衝工部の断面積比σ h ’＝ Ａ h ’/Ａ、前記第２の緩衝工部の断面積Ａ h 、前記第２の緩衝工部の断面積比σ h ＝ Ａ h /Ａであるときに、
前記第１の緩衝工部の断面積比σ h ’ ≒2.5～3.2、前記第１の緩衝工部の全長20m以上、前記第２の緩衝工部の断面積比σ h ≒1.4～1.5、前記第２の緩衝工部の全長20m以上、前記放射部の長さ20～40mであること、
を特徴とする微気圧波低減構造。 A micro-pressure wave reduction structure that reduces tunnel micro-pressure waves radiating from a tunnel entrance hood opening of a tunnel entrance hood,
a radiation section that opens a part of the tunnel entrance hood and radiates a part of the tunnel micro-pressure waves to the outside in order to reduce tunnel micro-pressure waves radiated from the entrance hood when a moving object enters the entrance of the tunnel on the opposite side,
the tunnel entrance hood comprises first and second entrance hood sections in this order from the entrance hood to the tunnel entrance such that a cross-sectional area of the tunnel entrance hood increases stepwise from the tunnel entrance to the entrance hood,
When the speed of the moving body is 260 to 360 km/h, the length of the nose of the moving body is 15 m or less, the cross-sectional area of the tunnel is A, the cross-sectional area of the first entrance hood is A h ', the cross-sectional area ratio of the first entrance hood is σ h '＝A h '/A, the cross-sectional area of the second entrance hood is A h , and the cross-sectional area ratio of the second entrance hood is σ h =A h /A,
a cross-sectional area ratio of the first entrance hood σ h '≒2.5 to 3.2, a total length of the first entrance hood σ h being 20 m or more, a cross-sectional area ratio of the second entrance hood σ h being 1.4 to 1.5, a total length of the second entrance hood σ h being 20 m or more, and a length of the radiating section being 20 to 40 m,
A micro-pressure wave reduction structure characterized by: トンネル坑口を覆うトンネル緩衝工の緩衝工口から放射するトンネル微気圧波を低減する微気圧波低減構造であって、
反対側トンネル坑口に移動体が突入したときに、前記緩衝工口から放射するトンネル微気圧波を低減するために、前記トンネル緩衝工の一部を開放して、このトンネル微気圧波の一部を外部に放射する放射部を備え、
前記トンネル緩衝工は、前記トンネル坑口から前記緩衝工口に向かって前記トンネル緩衝工の断面積が段階的に増加するように、この緩衝工口からこのトンネル坑口に向かって順に第１及び第２の緩衝工部を備え、
前記移動体のマッハ数Ｍ、前記トンネルの断面積Ａ、前記トンネル緩衝工のない前記トンネルに前記移動体が突入したときにこのトンネル内に発生する圧縮波の波面幅Ｌ W0 ≒√Ａ/Ｍ、前記第１の緩衝工部の断面積Ａ h ’、前記第１の緩衝工部の断面積比σ h ’＝ Ａ h ’/Ａ、前記第１の緩衝工部の全長Ｌ h1 、前記第２の緩衝工部の断面積Ａ h 、前記第２の緩衝工部の断面積比σ h ＝ Ａ h /Ａ、前記第２の緩衝工部の全長Ｌ h2 、前記放射部の長さＬ h3 であるときに、
前記第１の緩衝工部の断面積比σ h ’ ≒2.5～3.2、前記第１の緩衝工部の全長Ｌ h1 ＞Ｌ W0 ・Ｍ/（１－Ｍ）、前記第２の緩衝工部の断面積比σ h ≒1.4～1.5、前記第２の緩衝工部の全長Ｌ h2 ≧Ｌ h1 、前記放射部の長さＬ h3 ≒0.6Ｌ W0 であること、
を特徴とする微気圧波低減構造。 A micro-pressure wave reduction structure that reduces tunnel micro-pressure waves radiating from a tunnel entrance hood opening of a tunnel entrance hood,
a radiation section that opens a part of the tunnel entrance hood and radiates a part of the tunnel micro-pressure waves to the outside in order to reduce tunnel micro-pressure waves radiated from the entrance hood when a moving object enters the entrance of the tunnel on the opposite side,
the tunnel entrance hood comprises first and second entrance hood sections in this order from the entrance hood to the tunnel entrance such that a cross-sectional area of the tunnel entrance hood increases stepwise from the tunnel entrance to the entrance hood,
When the Mach number of the moving body is M, the cross-sectional area of the tunnel is A, the wavefront width Lw0 of the compression wave generated in the tunnel when the moving body enters the tunnel without a tunnel entrance hood is Lw0 ≈ √A/M, the cross-sectional area Ah' of the first entrance hood is Ah ' , the cross-sectional area ratio σh ' = Ah ' /A of the first entrance hood is Ah', the total length Lh1 of the first entrance hood is Ah , the cross- sectional area ratio σh = Ah / A of the second entrance hood is Ah, the total length Lh2 of the second entrance hood is Ah, and the length Lh3 of the radiating section is Lh3 ,
a cross-sectional area ratio of the first entrance fender σ h '≈2.5 to 3.2, a total length of the first entrance fender L h1 >L W0 ·M/(1-M), a cross-sectional area ratio of the second entrance fender σ h ≈1.4 to 1.5, a total length of the second entrance fender L h2 ≧L h1 , and a length of the radiation portion L h3 ≈0.6L W0 ,
A micro-pressure wave reduction structure characterized by: トンネル坑口を覆うトンネル緩衝工の緩衝工口から放射するトンネル微気圧波を低減する微気圧波低減構造であって、
反対側トンネル坑口に移動体が突入したときに、前記緩衝工口から放射するトンネル微気圧波を低減するために、前記トンネル緩衝工の一部を開放して、このトンネル微気圧波の一部を外部に放射する放射部を備え、
前記トンネル緩衝工は、前記トンネル坑口から前記緩衝工口に向かって前記トンネル緩衝工の断面積が段階的に増加するように、この緩衝工口からこのトンネル坑口に向かって順に第１及び第２の緩衝工部を備え、
前記移動体の速度260～360km/h、前記移動体の先頭部長さ15m以下、前記トンネルの断面積Ａ、前記第１の緩衝工部の断面積Ａ h ’、前記第１の緩衝工部の断面積比σ h ’＝ Ａ h ’/Ａ、前記第２の緩衝工部の断面積Ａ h 、前記第２の緩衝工部の断面積比σ h ＝ Ａ h /Ａであるときに、
前記第１の緩衝工部の断面積比σ h ’ ≒2.5～3.2、前記第１の緩衝工部の全長20m以上、前記第２の緩衝工部の断面積比σ h ≒1.4～1.5、前記第２の緩衝工部の全長20m以上、前記放射部の長さ15～25mであること、
を特徴とする微気圧波低減構造。 A micro-pressure wave reduction structure that reduces tunnel micro-pressure waves radiating from a tunnel entrance hood opening of a tunnel entrance hood,
a radiation section that opens a part of the tunnel entrance hood and radiates a part of the tunnel micro-pressure waves to the outside in order to reduce tunnel micro-pressure waves radiated from the entrance hood when a moving object enters the entrance of the tunnel on the opposite side,
the tunnel entrance hood comprises first and second entrance hood sections in this order from the entrance hood to the tunnel entrance such that a cross-sectional area of the tunnel entrance hood increases stepwise from the tunnel entrance to the entrance hood,
When the speed of the moving body is 260 to 360 km/h, the length of the nose of the moving body is 15 m or less, the cross-sectional area of the tunnel is A, the cross-sectional area of the first entrance hood is A h ', the cross-sectional area ratio of the first entrance hood is σ h '＝A h '/A, the cross-sectional area of the second entrance hood is A h , and the cross-sectional area ratio of the second entrance hood is σ h =A h /A,
the cross-sectional area ratio of the first entrance hood σ h ' is ≒ 2.5 to 3.2, the total length of the first entrance hood σ h is 20 m or more, the cross-sectional area ratio of the second entrance hood σ h is ≒ 1.4 to 1.5, the total length of the second entrance hood σ h is 20 m or more, and the length of the radiating section is 15 to 25 m;
A micro-pressure wave reduction structure characterized by: トンネル坑口を覆うトンネル緩衝工の緩衝工口から放射するトンネル微気圧波を低減する微気圧波低減構造であって、
反対側トンネル坑口に移動体が突入したときに、前記緩衝工口から放射するトンネル微気圧波を低減するために、前記トンネル緩衝工の一部を開放して、このトンネル微気圧波の一部を外部に放射する放射部を備え、
前記トンネル緩衝工は、前記トンネル坑口から前記緩衝工口に向かって前記トンネル緩衝工の断面積が段階的に増加するように、この緩衝工口からこのトンネル坑口に向かって順に第１及び第２の緩衝工部を備え、
前記移動体のマッハ数Ｍ、前記トンネルの断面積Ａ、前記トンネル緩衝工のない前記トンネルに前記移動体が突入したときにこのトンネル内に発生する圧縮波の波面幅Ｌ W0 ≒√Ａ/Ｍ、前記第１の緩衝工部の断面積Ａ h ’、前記第１の緩衝工部の断面積比σ h ’＝ Ａ h ’/Ａ、前記第１の緩衝工部の全長Ｌ h1 、前記第２の緩衝工部の断面積Ａ h 、前記第２の緩衝工部の断面積比σ h ＝ Ａ h /Ａ、前記第２の緩衝工部の全長Ｌ h2 、前記放射部の長さＬ h3 であるときに、
前記第１の緩衝工部の断面積比σ h ’ ≒2.5～3.2、前記第１の緩衝工部の全長Ｌ h1 ＞Ｌ W0 ・Ｍ/（１－Ｍ）、前記第２の緩衝工部の断面積比σ h ≒1.4～1.5、前記第２の緩衝工部の全長Ｌ h2 ≧Ｌ h1 、前記放射部の長さＬ h3 ≒0.35～0.4Ｌ W0 であること、
を特徴とする微気圧波低減構造。 A micro-pressure wave reduction structure that reduces tunnel micro-pressure waves radiating from a tunnel entrance hood opening of a tunnel entrance hood,
a radiation section that opens a part of the tunnel entrance hood and radiates a part of the tunnel micro-pressure waves to the outside in order to reduce tunnel micro-pressure waves radiated from the entrance hood when a moving object enters the entrance of the tunnel on the opposite side,
the tunnel entrance hood comprises first and second entrance hood sections in this order from the entrance hood to the tunnel entrance such that a cross-sectional area of the tunnel entrance hood increases stepwise from the tunnel entrance to the entrance hood,
When the Mach number of the moving body is M, the cross-sectional area of the tunnel is A, the wavefront width Lw0 of the compression wave generated in the tunnel when the moving body enters the tunnel without a tunnel entrance hood is Lw0 ≈ √A/M, the cross-sectional area Ah' of the first entrance hood is Ah ' , the cross-sectional area ratio σh ' = Ah ' /A of the first entrance hood is Ah', the total length Lh1 of the first entrance hood is Ah , the cross- sectional area ratio σh = Ah / A of the second entrance hood is Ah, the total length Lh2 of the second entrance hood is Ah, and the length Lh3 of the radiating section is Lh3 ,
a cross-sectional area ratio of the first entrance fender σ h '≈2.5 to 3.2, a total length of the first entrance fender L h1 >L W0 ·M/(1-M), a cross-sectional area ratio of the second entrance fender σ h ≈1.4 to 1.5, a total length of the second entrance fender L h2 ≧L h1 , and a length of the radiation portion L h3 ≈0.35 to 0.4L W0 ,
A micro-pressure wave reduction structure characterized by: トンネル坑口を覆うトンネル緩衝工の緩衝工口から放射するトンネル微気圧波を低減する微気圧波低減構造であって、
反対側トンネル坑口に移動体が突入したときに、前記緩衝工口から放射するトンネル微気圧波を低減するために、前記トンネル緩衝工の一部を開放して、このトンネル微気圧波の一部を外部に放射する放射部と、
前記放射部を開閉する開閉部とを備え、
前記開閉部は、前記緩衝工口に前記移動体が突入するときには、前記放射部を閉鎖し、前記反対側トンネル坑口に前記移動体が突入するときには、前記放射部を開放すること、
を特徴とする微気圧波低減構造。 A micro-pressure wave reduction structure that reduces tunnel micro-pressure waves radiating from a tunnel entrance hood opening of a tunnel entrance hood,
a radiation section that opens a part of the tunnel entrance hood and radiates a part of the tunnel micro-pressure waves to the outside in order to reduce the tunnel micro-pressure waves radiated from the entrance hood when a moving object enters the entrance of the tunnel on the opposite side;
an opening/closing unit that opens and closes the radiation unit,
the opening/closing unit closes the radiation unit when the moving body enters the entrance of the tunnel hood, and opens the radiation unit when the moving body enters the entrance of the opposite tunnel;
A micro-pressure wave reduction structure characterized by: トンネル坑口を覆うトンネル緩衝工の緩衝工口から放射するトンネル微気圧波を低減する微気圧波低減構造であって、
反対側トンネル坑口に移動体が突入したときに、前記緩衝工口から放射するトンネル微気圧波を低減するために、前記トンネル緩衝工の一部を開放して、このトンネル微気圧波の一部を外部に放射する放射部と、
前記放射部の長さを可変する長さ可変部とを備え、
前記長さ可変部は、前記緩衝工口に前記移動体が突入するときには、前記放射部の長さを所定長さに可変し、前記反対側トンネル坑口に前記移動体が突入するときには、前記放射部の長さをゼロに可変すること、
を特徴とする微気圧波低減構造。 A micro-pressure wave reduction structure that reduces tunnel micro-pressure waves radiating from a tunnel entrance hood opening of a tunnel entrance hood,
a radiation section that opens a part of the tunnel entrance hood and radiates a part of the tunnel micro-pressure waves to the outside in order to reduce the tunnel micro-pressure waves radiated from the entrance hood when a moving object enters the entrance of the tunnel on the opposite side;
a length variable section that varies the length of the radiation section,
the length variable section varies the length of the radiation section to a predetermined length when the moving body enters the entrance of the tunnel hood, and varies the length of the radiation section to zero when the moving body enters the entrance of the opposite tunnel;
A micro-pressure wave reduction structure characterized by:
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