JP7482313B2 - 燃料ポンプ - Google Patents

Description

本発明は、燃料を高圧にしてエンジンに供給する燃料ポンプに関する。

燃料ポンプとしては、例えば、特許文献１に記載されている。特許文献１に記載された高圧燃料供給ポンプは、ハウジングと、吸入弁と、吐出弁とリリーフ弁とを備えている。ハウジングは、プランジャを摺動自在に保持するシリンダライナを収容するとともに加圧室を形成する段付きの筒型状の空間であるシリンダを有している。吸入弁は、電磁ソレノイドに電流を供給しない状態で開弁し、電磁ソレノイドに電流を供給すると、開弁して加圧室に燃料を吸入する。

吐出弁は、ハウジングの吐出弁収容部に組付けられており、吐出弁収容部は、燃料吐出孔を介して加圧室に連通している。加圧室で加圧された高圧の燃料は、吐出弁に供給される。吐出弁は、供給された燃料の圧力が所定の圧力以上になった場合に開弁し、吐出弁を通過した燃料が蓄圧器に圧送される。

また、リリーフ弁は、ハウジングのリリーフ弁収容部に組付けられており、リリーフ弁収容部は、吐出弁よりも下流側の高圧領域に連通すると共に連通路を介して加圧室に連通している。リリーフ弁は、高圧領域の燃料の圧力が特定の圧力以上になった場合に開弁し、高圧の燃料を加圧室に還流する。

特許文献１に記載されている高圧燃料供給ポンプは、シリンダの平面部がボディの平面部に押圧される構造となっている。以下、シリンダの平面部とボディの平面部との押圧部分を「面押圧部」とする。

国際公開第２０１８／１８６２１９号

ところで、面押圧部は、シール性が安定しなかった。すなわち、ある個体（高圧燃料供給ポンプ）では、燃料の浸入（通り抜け）を防ぐことが可能であり、別の個体（高圧燃料供給ポンプ）では燃料の浸入（通り抜け）を防ぐことが不可能であった。また、同じ個体（高圧燃料供給ポンプ）であっても、運転条件や環境によって燃料の浸入（通り抜け）を防げたり、防げなかったりすることがあった。

加圧室の圧力（以下、「加圧室圧」とする。）が高圧である場合に、プランジャとシリンダの微小な摺動隙間における加圧室側の端では、加圧室圧と同じ圧力となる。そして、摺動隙間の圧力は、加圧室側とは反対側に向かうにつれて徐々に低下していき、加圧室側とは反対側の端では、低圧（副室と同じ圧力）となる。

シリンダとボディの面押圧部で燃料の完全なシールが可能な場合は、加圧室圧がシリンダの外周面に到達しない。したがって、プランジャとシリンダとの摺動隙間の圧力は、シリンダ外周面の圧力よりも高い。これにより、摺動隙間が広がり、摺動隙間から漏れる燃料が増加する。その結果、高圧燃料の吐出量が少ない、または容積効率が低くエンジンが必要とする量の燃料を高圧で吐出できないという第１の問題が生じる。そして、第１の本問題を解決するには、摺動隙間を小さくする必要がある。

一方、シリンダとボディの面押圧部で燃料の完全なシールが不可能な場合は、加圧室圧がシリンダの外周面に到達する。したがって、プランジャとシリンダの摺動隙間の圧力は、シリンダ外周面の圧力よりも低い。これにより、摺動隙間が小さくなる、或いは摺動隙間がゼロとなり、プランジャとシリンダがスティック（膠着）してしまうという第２の問題が生じる。そして、高圧の吐出流量を確保するために、摺動隙間を小さくした場合は、プランジャとシリンダがスティックし易くなる。

上述したように、面押圧部においてシール性が安定しなかったため、ある個体では第１の問題が発生し、別の個体では第２の問題が発生することがある。また、同じ個体であっても、ある条件では第１の問題が発生し、別の条件では第２の問題が発生することがある。

本発明の目的は、上記の問題点を考慮し、燃料を高圧で吐出可能であり、プランジャとシリンダとのスティックを抑制することが可能な燃料ポンプを提供することにある。

上記課題を解決し、本発明の目的を達成するため、本発明の燃料ポンプは、往復運動するプランジャと、プランジャの往復運動をガイドするガイド孔が軸方向に延びるシリンダと、シリンダが圧入されるシリンダ挿入孔と、シリンダ挿入孔に連通し、プランジャの往復運動により容積が増減する加圧室とを有するポンプボディとを備える。そして、シリンダとポンプボディとの間に生じる固定隙間の圧力は、プランジャとシリンダとの間に生じる摺動隙間の圧力と同等以上に設定されている。燃料ポンプは、固定隙間と加圧室とを連通する連通路を有している。シリンダは、ポンプボディにおけるシリンダ挿入孔の底面に接触する端面を有している。連通路は、シリンダの端面に溝又は突起部を設けることにより形成される。

上記構成の燃料ポンプによれば、燃料を高圧で吐出可能であり、プランジャとシリンダとのスティックを抑制することができる。
なお、上述した以外の課題、構成および効果は、以下の実施形態の説明により明らかにされる。

本発明の第１実施形態に係る高圧燃料供給ポンプを用いた燃料供給システムの全体構成図である。 本発明の第１実施形態に係る高圧燃料供給ポンプの縦断面図（その１）である。 本発明の第１実施形態に係る高圧燃料供給ポンプの縦断面図（その２）である。 本発明の第１実施形態に係る高圧燃料供給ポンプの縦断面図（その３）である。 本発明の第１実施形態に係る高圧燃料供給ポンプの上方から見た水平方向断面図である。 本発明の第１実施形態に係る高圧燃料供給ポンプにおける加圧室を拡大して示す説明図である。 本発明の第１実施形態に係る高圧燃料供給ポンプのシリンダの斜視図である。 本発明の第２実施形態に係る高圧燃料供給ポンプのシリンダの斜視図である。

１.第１実施形態
以下、本発明の第１実施形態に係る高圧燃料供給ポンプについて説明する。なお、各図において共通の部材には、同一の符号を付している。

［燃料供給システム］
次に、本実施形態に係る高圧燃料供給ポンプ（燃料ポンプ）を用いた燃料供給システムについて、図１を用いて説明する。
図１は、本実施形態に係る高圧燃料供給ポンプを用いた燃料供給システムの全体構成図である。

図１に示すように、燃料供給システムは、高圧燃料供給ポンプ（燃料ポンプ）１００と、ＥＣＵ（Engine Control Unit）１０１と、燃料タンク１０３と、コモンレール１０６と、複数のインジェクタ１０７とを備えている。高圧燃料供給ポンプ１００の部品は、ポンプボディ１に一体に組み込まれている。

燃料タンク１０３の燃料は、ＥＣＵ１０１からの信号に基づいて駆動するフィードポンプ１０２によって汲み上げられる。汲み上げられた燃料は、不図示のプレッシャレギュレータにより適切な圧力に加圧され、低圧配管１０４を通して高圧燃料供給ポンプ１００の低圧燃料吸入口５１に送られる。

高圧燃料供給ポンプ１００は、燃料タンク１０３から供給された燃料を加圧して、コモンレール１０６に圧送する。コモンレール１０６には、複数のインジェクタ１０７と、燃料圧力センサ１０５が装着されている。複数のインジェクタ１０７は、気筒（燃焼室）数にあわせて装着されており、ＥＣＵ１０１から出力される駆動電流に従って燃料を噴射する。本実施形態の燃料供給システムは、インジェクタ１０７がエンジンのシリンダ筒内に直接、燃料を噴射する、いわゆる直噴エンジンシステムである。

燃料圧力センサ１０５は、検出した圧力データをＥＣＵ１０１に出力する。ＥＣＵ１０１は、各種センサから得られるエンジン状態量（例えばクランク回転角、スロットル開度、エンジン回転数、燃料圧力等）に基づいて適切な噴射燃料量（目標噴射燃料長）や適切な燃料圧力（目標燃料圧力）等を演算する。

また、ＥＣＵ１０１は、燃料圧力（目標燃料圧力）等の演算結果に基づいて、高圧燃料供給ポンプ１００や複数のインジェクタ１０７の駆動を制御する。すなわち、ＥＣＵ１０１は、高圧燃料供給ポンプ１００を制御するポンプ制御部と、インジェクタ１０７を制御するインジェクタ制御部を有する。

高圧燃料供給ポンプ１００は、圧力脈動低減機構９と、容量可変機構である電磁吸入弁機構３と、リリーフ弁機構４（図２参照）と、吐出弁機構８とを有している。低圧燃料吸入口５１から流入した燃料は、圧力脈動低減機構９、吸入通路１０ｂを介して電磁吸入弁機構３の吸入ポート３１ｂに到達する。

電磁吸入弁機構３に流入した燃料は、弁部３２を通過し、ポンプボディ１に形成された吸入通路１ｄを流れた後に加圧室１１に流入する。加圧室１１には、プランジャ２が往復動可能に挿入されている。プランジャ２は、エンジンのカム９１（図２参照）により動力が伝えられて往復動する。

加圧室１１では、プランジャ２の下降行程において電磁吸入弁機構３から燃料が吸入され、上昇行程において燃料が加圧される。加圧室１１の燃料圧力が所定値を超えると、吐出弁機構８が開弁し、高圧燃料が吐出通路１２ａを経てコモンレール１０６へ圧送される。高圧燃料供給ポンプ１００による燃料の吐出は、電磁吸入弁機構３の開閉によって操作される。そして、電磁吸入弁機構３の開閉は、ＥＣＵ１０１によって制御される。

［高圧燃料供給ポンプ］
次に、高圧燃料供給ポンプ１００の構成について、図２～図６を用いて説明する。
図２は、高圧燃料供給ポンプ１００の水平方向に直交する断面で見た縦断面図（その１）である。図３は、高圧燃料供給ポンプ１００の水平方向に直交する断面で見た縦断面図（その２）である。図４は、高圧燃料供給ポンプ１００の垂直方向に直交する断面で見た水平方向断面図である。図５は、高圧燃料供給ポンプ１００の水平方向に直交する断面で見た縦断面図（その３）である。図６は、リリーフ弁機構４を拡大して示す説明図である。

図２に示すように、高圧燃料供給ポンプ１００のポンプボディ１は、略円柱状に形成されている。図２及び図３に示すように、ポンプボディ１は、内部に第１室１ａと、第２室１ｂと、第３室１ｃと、吸入通路１ｄが設けられている。また、ポンプボディ１は、燃料ポンプ取付け部９０に密着し、図示しない複数のボルト（ねじ）で固定されている。

第１室１ａは、ポンプボディ１に設けた円柱状の空間部であり、第１室１ａの中心線１Ａは、ポンプボディ１の中心線に一致している。この第１室１ａには、プランジャ２の一端部が挿入されており、プランジャ２は、第１室１ａ内を往復動する。第１室１ａとプランジャ２の一端は、加圧室１１を形成している。

第２室１ｂは、ポンプボディ１に設けた円柱状の空間部であり、第２室１ｂの中心線は、ポンプボディ１（第１室１ａ）の中心線に直交している。この第２室１ｂには、リリーフ弁機構４が配置されるリリーフ弁室を形成している。なお、第２室１ｂ（リリーフ弁室）の径は、第１室１ａの径よりも小さい。第１室１ａと第２室１ｂは、円形の連通孔１ｅによって連通している。リリーフ弁機構４を通過した燃料は連通孔１ｅを通過して加圧室１１に戻る。

第３室１ｃは、ポンプボディ１に設けた円柱状の空間部であり、第１室１ａの他端に連続している。第３室１ｃの中心線は、第１室１ａの中心線１Ａ及びポンプボディ１の中心線に一致しており、第３室１ｃの径は、第１室１ａの径よりも大きい。この第３室１ｃには、プランジャ２の往復動をガイドするシリンダ６が配置されている。これにより、シリンダ６の端面を、第１室１ａと第３室１ｃとの間の段部（平面部）に当接させることができ、シリンダ６が第１室１ａ側にずれてしまうことを防止することができる。

シリンダ６は、筒状に形成されており、その外周側においてポンプボディ１の第３室１ｃに圧入されている。そして、シリンダ６の一端は、第３室１ｃの天面（第１室１ａと第３室１ｃとの間の段部）に当接している。プランジャ２は、シリンダ６の内周面に摺動可能に接触している。シリンダ６の詳細形状、およびポンプボディ１への固定方法等については、図７を参照して別途説明する。

ポンプボディ１には、シリンダ６の軸方向の略中央部に係合する固定部１ｘが設けられている。固定部１ｘは、塑性変形可能に形成されている。そして、固定部１ｘは、シリンダ６を上方（図２中の上方）へ押圧している。

燃料ポンプ取付け部９０とポンプボディ１との間には、シート部材の一具体例を示すＯリング９３が介在されている。このＯリング９３は、エンジンオイルが燃料ポンプ取付け部９０とポンプボディ１との間を通ってエンジン（内燃機関）の外部に漏れることを防止している。

プランジャ２の下端には、タペット９２が設けられている。タペット９２は、エンジンのカムシャフトに取り付けられたカム９１の回転運動を上下運動に変換し、プランジャ２に伝達する。プランジャ２は、リテーナ１５を介してばね１６によりカム９１側に付勢されており、タペット９２に圧着されている。タペット９２は、カム９１の回転に伴って往復動する。プランジャ２は、タペット９２と一緒に往復動し、加圧室１１の容積を変化させる。

また、シリンダ６とリテーナ１５との間には、シールホルダ１７が配置されている。シールホルダ１７は、プランジャ２が挿入される筒状に形成されており、シリンダ６側である上端部に副室１７ａを有している。また、シールホルダ１７は、リテーナ１５側である下端部にプランジャシール１８を保持している。

プランジャシール１８は、プランジャ２の外周に摺動可能に接触しており、プランジャ２が往復動したとき、副室１７ａの燃料をシールし、副室１７ａの燃料がエンジン内部へ流入しないようにしている。また、プランジャシール１８は、エンジン内の摺動部を潤滑する潤滑油（エンジンオイルも含む）がポンプボディ１の内部に流入することを防止している。

図２において、プランジャ２は、上下方向に往復動する。プランジャ２が下降すると、加圧室１１の容積が拡大し、プランジャ２が上昇すると、加圧室１１の容積が減少する。すなわち、プランジャ２は、加圧室１１の容積を拡大及び縮小させる方向に往復動するように配置されている。

プランジャ２は、大径部２ａと小径部２ｂを有している。プランジャ２が往復動すると、大径部２ａ及び小径部２ｂは、副室１７ａに位置する。したがって、副室１７ａの体積は、プランジャ２の往復動によって増減する。

副室１７ａは、燃料通路１０ｃ（図５参照）により低圧燃料室１０と連通している。プランジャ２の下降時は、副室１７ａから低圧燃料室１０へ燃料の流れが発生し、プランジャ２の上昇時は、低圧燃料室１０から副室１７ａへ燃料の流れが発生する。これにより、高圧燃料供給ポンプ１００の吸入行程もしくは、戻し行程におけるポンプ内外への燃料流量を低減することができ、高圧燃料供給ポンプ１００内部で発生する圧力脈動を低減することができる。

図３に示すように、高圧燃料供給ポンプ１００のポンプボディ１の上部には、低圧燃料室１０が設けられており、ポンプボディ１の側面部には、吸入ジョイント５が取り付けられている。吸入ジョイント５は、燃料タンク１０３（図１参照）から供給された燃料を通す低圧配管１０４に接続されている。燃料タンク１０３の燃料は、吸入ジョイント５からポンプボディ１の内部に供給される。

吸入ジョイント５は、低圧配管１０４に接続された低圧燃料吸入口５１と、低圧燃料吸入口５１に連通する吸入流路５２とを有している。吸入流路５２を通過した燃料は、ポンプボディ１の内部に設けられた吸入フィルタ５３を通過して低圧燃料室１０に供給される。吸入フィルタ５３は、燃料に存在する異物を除去し、高圧燃料供給ポンプ１００内に異物が進入することを防ぐ。

低圧燃料室１０には、低圧燃料流路１０ａと、吸入通路１０ｂ（図２参照）が設けられている。低圧燃料流路１０ａには、圧力脈動低減機構９が設けられている。加圧室１１に流入した燃料が再び開弁状態の電磁吸入弁機構３を通って吸入通路１０ｂへと戻されると、低圧燃料室１０に圧力脈動が発生する。圧力脈動低減機構９は、高圧燃料供給ポンプ１００内で発生した圧力脈動が低圧配管１０４へ波及することを低減する。

圧力脈動低減機構９は、波板状の円盤型金属板２枚をその外周で張り合わせ、内部にアルゴンのような不活性ガスを注入した金属ダイアフラムダンパで形成されている。圧力脈動低減機構９の金属ダイアフラムダンパは、膨張・収縮することで圧力脈動を吸収或いは低減する。

吸入通路１０ｂは、電磁吸入弁機構３の吸入ポート３１ｂ（図２参照）に連通しており、低圧燃料流路１０ａを通った燃料は、吸入通路１０ｂを介して電磁吸入弁機構３の吸入ポート３１ｂに到達する。

図２及び図４に示すように、電磁吸入弁機構３は、ポンプボディ１に形成された吸入弁室３０に挿入されている。吸入弁室３０は、加圧室１１の上流側（吸入通路１０ｂ側）に設けられており、水平方向に延びる横穴に形成されている。電磁吸入弁機構３は、吸入弁室３０に圧入された吸入弁シート３１と、弁部３２と、ロッド３３と、ロッド付勢ばね３４と、電磁コイル３５と、アンカー３６とを有している。

吸入弁シート３１は、筒状に形成されており、内周部に着座部３１ａが設けられている。また、吸入弁シート３１には、外周部から内周部に到達する吸入ポート３１ｂが形成されている。この吸入ポート３１ｂは、上述した低圧燃料室１０における吸入通路１０ｂに連通している。

吸入弁室３０には、吸入弁シート３１の着座部３１ａに対向するストッパ３７が配置されており、ストッパ３７と着座部３１ａとの間に弁部３２が配置されている。また、ストッパ３７と弁部３２との間には、弁付勢ばね３８が介在されている。弁付勢ばね３８は、弁部３２を着座部３１ａ側に付勢する。

弁部３２は、着座部３１ａに当接することにより、吸入ポート３１ｂと加圧室１１との連通部を閉鎖する。弁部３２が吸入ポート３１ｂと加圧室１１との連通部を閉鎖すると、電磁吸入弁機構３は、閉弁状態になる。一方、弁部３２は、ストッパ３７に当接することにより、吸入ポート３１ｂと加圧室１１との連通部を開放する。弁部３２が吸入ポート３１ｂと加圧室１１との連通部を開放すると、電磁吸入弁機構３は、開弁状態になる。

ロッド３３は、吸入弁シート３１の筒孔を貫通しており、一端が弁部３２に当接している。ロッド付勢ばね３４は、ロッド３３を介して弁部３２をストッパ３７側である開弁方向に付勢する。ロッド付勢ばね３４の一端は、ロッド３３の他端に係合しており、ロッド付勢ばね３４の他端は、ロッド付勢ばね３４を囲うように配置された磁性コア３９に係合している。

アンカー３６は、磁性コア３９の端面に対向している。また、アンカー３６は、ロッド３３の中間部に設けられたフランジに係合している。電磁コイル３５は、磁性コア３９の周りを一周するように配置されている。この電磁コイル３５には、端子部材４０が電気的に接続されており、端子部材４０を介して電流が流れる。

電磁コイル３５に電流が流れていない無通電状態において、ロッド３３がロッド付勢ばね３４による付勢力によって開弁方向に付勢され、弁部３２を開弁方向に押圧している。その結果、弁部３２が着座部３１ａから離れてストッパ３７に当接し、電磁吸入弁機構３が開弁状態になっている。すなわち、電磁吸入弁機構３は、無通電状態において開弁するノーマルオープン式となっている。

電磁吸入弁機構３の開弁状態において、吸入ポート３１ｂの燃料は、弁部３２と着座部３１ａとの間を通り、ストッパ３７の複数の燃料通過孔（不図示）及び吸入通路１ｄを通って加圧室１１に流入する。電磁吸入弁機構３の開弁状態では、弁部３２は、ストッパ３７と接触するため、弁部３２の開弁方向の位置が規制される。そして、電磁吸入弁機構３の開弁状態における弁部３２と着座部３１ａの間に存在する隙間は、弁部３２の可動範囲であり、これが開弁ストロークとなる。

電磁コイル３５に電流が流れると、アンカー３６が磁性コア３９の磁気吸引力により閉弁方向に引き寄せられる。その結果、アンカー３６は、ロッド付勢ばね３４の付勢力に抗して移動し、磁性コア３９に接触する。アンカー３６が磁性コア３９側である閉弁方向へ移動すると、アンカー３６が係合するロッド３３がアンカー３６と共に移動する。その結果、弁部３２は、開弁方向への付勢力から解放され、弁付勢ばね３８による付勢力により閉弁方向に移動する。そして、弁部３２が、吸入弁シート３１の着座部３１ａに接触すると、電磁吸入弁機構３が閉弁状態になる。

図４及び図５に示すように、吐出弁機構８は、加圧室１１の出口側（下流側）に設けられた吐出弁室８０に配置されている。吐出弁機構８は、加圧室１１に連通する吐出弁シート８１と、吐出弁シート８１と接離する弁部８２と、弁部８２を吐出弁シート８１側へ付勢する吐出弁ばね８３と、弁部８２のストローク（移動距離）を決める吐出弁ストッパ８４を有している。

また、吐出弁機構８は、燃料の外部への漏洩を遮断するプラグ８５を有している。吐出弁ストッパ８４は、プラグ８５に圧入されている。プラグ８５は、溶接部８６で溶接によりポンプボディ１に接合されている。吐出弁室８０は、弁部８２によって開閉される。この吐出弁室８０は、吐出弁室通路８７に連通している。吐出弁室通路８７は、ポンプボディ１に形成されている。

ポンプボディ１には、図２に示す第２室１ｂ（リリーフ弁室）に連通する横穴が設けられており、その横穴には、吐出ジョイント１２が挿入されている。吐出ジョイント１２は、ポンプボディ１の横穴及び吐出弁室通路８７に連通する上述の吐出通路１２ａと、吐出通路１２ａの一端である燃料吐出口１２ｂを有している。吐出ジョイント１２の燃料吐出口１２ｂは、コモンレール１０６に連通している。なお、吐出ジョイント１２は、溶接部１２ｃにより溶接でポンプボディ１に固定されている。

加圧室１１と吐出弁室８０（吐出弁室通路８７）の間に燃料圧力の差（燃料差圧）が無い状態では、弁部８２が、吐出弁ばね８３の付勢力により吐出弁シート８１に圧着され、吐出弁機構８が閉弁状態となっている。加圧室１１の燃料圧力が吐出弁室８０（吐出弁室通路８７）の燃料圧力よりも大きくなった場合に、弁部８２は、吐出弁ばね８３の付勢力に抗して移動し、吐出弁機構８が開弁状態になる。

吐出弁機構８が開弁状態になると、加圧室１１内の（高圧の）燃料は、吐出弁機構８を通過し、吐出弁室８０（吐出弁室通路８７）に到達する。そして、吐出弁室通路８７に到達した燃料は、吐出ジョイント１２の燃料吐出口１２ｂを経てコモンレール１０６（図１参照）へ吐出される。以上のような構成により、吐出弁機構８は、燃料の流通方向を制限する逆止弁として機能する。

図２及び図６に示すリリーフ弁機構４は、コモンレール１０６やその先の部材に何らかの問題が生じ、コモンレール１０６が予め定めた所定の圧力を超えて高圧になった場合に作動し、吐出通路１２ａ内の燃料を加圧室１１に戻すよう構成された弁である。吐出通路１２ａは、吐出弁室通路８７を介して吐出弁室８０に連通している。したがって、吐出通路１２ａの圧力は、吐出弁室８０の圧力は等しい。

リリーフ弁機構４は、吐出弁室８０（吐出弁室通路８７）の圧力と、第２室１ｂ（リリーフ弁室）の圧力との差が設定値を超えた場合に開弁状態になる。

リリーフ弁機構４は、リリーフばね４１と、リリーフ弁ホルダ４２と、リリーフ弁４３及びシート部材４４を有している。このリリーフ弁機構４は、吐出ジョイント１２から挿入され、第２室１ｂ（リリーフ弁室）に配置される。リリーフばね４１は、コイル状のばねであり、一端部がポンプボディ１（第２室１ｂの一端）に当接している。また、リリーフばね４１の他端部は、リリーフ弁ホルダ４２に当接している。リリーフ弁ホルダ４２は、リリーフ弁４３に係合しており、リリーフ弁４３には、リリーフばね４１の付勢力がリリーフ弁ホルダ４２を介して作用する。

リリーフ弁ホルダ４２は、当接部４２ａと、当接部４２ａに連続する挿通部４２ｂを有している。当接部４２ａは、適当な厚みを有する円板状に形成されている。当接部４２ａの一方の平面には、リリーフ弁４３が係合される係合溝が形成されている。また当接部４２ａの他方の平面には、挿通部４２ｂが突出すると共に、リリーフばね４１の他端部が当接する。挿通部４２ｂは、円柱状に形成されており、リリーフばね４１の径方向内側に挿通される。

リリーフばね４１は、圧縮された状態で第２室１ｂの一端（後述の吸入通路１ｄの周囲）とリリーフ弁ホルダ４２の当接部４２ａとの間に介在されており、圧縮されることでリリーフ弁ホルダ４２及びリリーフ弁４３をシート部材４４側へ付勢している。

リリーフ弁４３は、リリーフばね４１の付勢力により押圧され、シート部材４４の燃料通路を塞いでいる。リリーフ弁４３（リリーフ弁ホルダ４２）の移動方向は、プランジャ２が往復動する方向に直交しており、電磁吸入弁機構３における弁部（吸入弁）３２の移動方向と同じである。

シート部材４４は、リリーフ弁４３に対向する燃料通路を有しており、燃料通路におけるリリーフ弁４３と反対側は、吐出通路１２ａに連通している。加圧室１１（上流側）とシート部材４４（下流側）との間における燃料の移動は、リリーフ弁４３がシート部材４４に接触（密着）して燃料通路を塞ぐことにより遮断される。

吐出弁室８０（吐出弁室通路８７）及びコモンレール１０６やその先の部材内の圧力が高くなると、第２室１ｂ（リリーフ弁室）の圧力との差が設定値を超える。その結果、シート部材４４側の燃料がリリーフ弁４３を押圧して、リリーフばね４１の付勢力に抗してリリーフ弁４３を移動させる。その結果、リリーフ弁４３が開弁し、吐出通路１２ａ内の燃料が、シート部材４４の燃料通路を通って加圧室１１に戻る。したがって、リリーフ弁４３を開弁させる圧力は、リリーフばね４１の付勢力によって決定される。

［高圧燃料ポンプの動作］
次に、本実施形態に係る高圧燃料ポンプの動作について、図２、図４を用いて説明する。

図２において、プランジャ２が下降した場合に、電磁吸入弁機構３が開弁していると、吸入通路１ｄから加圧室１１に燃料が流入する。以下、プランジャ２が下降する行程を吸入行程と称する。一方、プランジャ２が上昇した場合に、電磁吸入弁機構３が閉弁していると、加圧室１１内の燃料は昇圧され、吐出弁機構８（図４参照）を通過してコモンレール１０６（図１参照）へ圧送される。以下、プランジャ２が上昇する工程を上昇行程と称する。

上述したように、上昇工程中に電磁吸入弁機構３が閉弁していれば、吸入行程中に加圧室１１に吸入された燃料が加圧され、コモンレール１０６側へ吐出される。一方、上昇工程中に電磁吸入弁機構３が開弁していれば、加圧室１１内の燃料は吸入通路１ｄ側へ押し戻され、コモンレール１０６側へ吐出されない。このように、高圧燃料供給ポンプ１００による燃料の吐出は、電磁吸入弁機構３の開閉によって操作される。そして、電磁吸入弁機構３の開閉は、ＥＣＵ１０１によって制御される。

吸入行程では、加圧室１１の容積が増加し、加圧室１１内の燃料圧力が低下する。これにより、吸入ポート３１ｂと加圧室１１との間の流体差圧（以下、「弁部３２の前後の流体差圧」とする）が小さくなる。そして、弁部３２の前後の流体差圧よりもロッド付勢ばね３４の付勢力が大きくなると、ロッド３３が開弁方向に移動して、弁部３２が吸入弁シート３１の着座部３１ａから離れ、電磁吸入弁機構３が開弁状態になる。

電磁吸入弁機構３が開弁状態になると、吸入ポート３１ｂの燃料は、弁部３２と着座部３１ａとの間を通り、ストッパ３７の複数の燃料通過孔（不図示）を通って、吸入通路１ｄ又は供給用連通孔１ｇから加圧室１１に流入する。電磁吸入弁機構３の開弁状態では、弁部３２は、ストッパ３７と接触するため、弁部３２の開弁方向の位置が規制される。そして、電磁吸入弁機構３の開弁状態における弁部３２と着座部３１ａの間に存在する隙間は、弁部３２の可動範囲であり、これが開弁ストロークとなる。

吸入行程を終了した後は、上昇行程に移る。このとき、電磁コイル３５は、無通電状態を維持したままであり、アンカー３６と磁性コア３９との間に磁気吸引力は作用していない。そして、弁部３２には、ロッド付勢ばね３４と弁付勢ばね３８の付勢力の差に応じた開弁方向への付勢力と、燃料が加圧室１１から低圧燃料流路１０ａへ逆流する時に発生する流体力による閉弁方向へ押圧する力が働く。

この状態において、電磁吸入弁機構３が開弁状態を維持するために、ロッド付勢ばね３４と弁付勢ばね３８の付勢力の差は、流体力よりも大きく設定されている。加圧室１１の容積は、プランジャ２の上昇に伴い減少する。そのため、加圧室１１に吸入されていた燃料は、再び弁部３２と着座部３１ａとの間を通り、吸入ポート３１ｂへと戻されることになり、加圧室１１内部の圧力が上昇することは無い。この行程を戻し行程と称する。

戻し工程において、ＥＣＵ１０１（図１参照）からの制御信号が電磁吸入弁機構３に印加されると、電磁コイル３５には、端子部材４０を介して電流が流れる。電磁コイル３５に電流が流れると、磁性コア３９とアンカー３６との間に磁気吸引力が作用し、アンカー３６（ロッド３３）が磁性コア３９に引き寄せられる。その結果、アンカー３６（ロッド３３）は、ロッド付勢ばね３４による付勢力に抗して閉弁方向（弁部３２から離れる方向）へ移動する。

アンカー３６（ロッド３３）が閉弁方向へ移動すると、弁部３２は、開弁方向への付勢力から解放され、弁付勢ばね３８による付勢力と、燃料が吸入通路１０ｂに流れ込むことによる流体力により閉弁方向に移動する。そして、弁部３２が、吸入弁シート３１の着座部３１ａに接触する（弁部３２が着座部３１ａに着座する）と、電磁吸入弁機構３が閉弁状態になる。

電磁吸入弁機構３が閉弁状態になった後、加圧室１１の燃料は、プランジャ２の上昇と共に昇圧され、所定の圧力以上になると、吐出弁機構８を通過してコモンレール１０６（図１参照）へ吐出される。この行程を吐出行程と称する。すなわち、プランジャ２の下始点から上始点までの間の上昇行程は、戻し行程と吐出行程からなる。そして、電磁吸入弁機構３の電磁コイル３５への通電タイミングを制御することで、吐出される高圧燃料の量を制御することができる。

電磁コイル３５へ通電するタイミングを早くすれば、上昇行程中における戻し行程の割合が小さくなり、吐出行程の割合が大きくなる。その結果、吸入通路１０ｂに戻される燃料が少なくなり、高圧吐出される燃料は多くなる。一方、電磁コイル３５へ通電するタイミングを遅くすれば、上昇行程中における戻し行程の割合が大きくなり、吐出行程の割合が小さくなる。その結果、吸入通路１０ｂに戻される燃料が多くなり、高圧吐出される燃料は少なくなる。このように、電磁コイル３５への通電タイミングを制御することで、高圧吐出される燃料の量をエンジン（内燃機関）が必要とする量に制御することができる。

［シリンダの形状］
次に、本実施形態に係るシリンダ６の形状について、図７を用いて説明する。
図７は、シリンダ６の斜視図である。

図７に示すように、シリンダ６は、軸方向に延びるガイド孔６ａを有する円筒状に形成されている。シリンダ６は、軸方向に連続する大径部６１と、大径部６１よりも小さい径の小径部６２とを有している。大径部６１は、シリンダ６の上部を形成し、小径部６２は、シリンダ６の下部を形成する。

大径部６１は、軸方向の一端（上端）である端面６１ａと、軸方向の他端（下端）である端面６１ｂを有する。大径部６１は、ポンプボディ１（図２参照）の内部に挿入される。小径部６２は、大径部６１の端面６１ｂに連続している。小径部６２は、ポンプボディ１の外側に配置される。

大径部６１の端面６１ａは、円環状に形成されている。端面６１ａは、ポンプボディ１（図２参照）における第１室１ａと第３室１ｃとの間の段部（以下、「第３室１ｃの底面」と称する。）に当接する。端面６１ａには、連通路６３が設けられている。連通路６３は、大径部６１の径方向に延びる溝状に形成されている。連通路６３は、大径部６１の内周面６１ｃから外周面６１ｄに達する長さに設定されている。シリンダ６がポンプボディ１に固定された状態において、シリンダ６の外周面６１ｄとポンプボディ１との間に生じる隙間は、連通路６３を介して加圧室１１（図６参照）に連通される。以下、シリンダ６の外周面６１ｄとポンプボディ１との間に生じる隙間のことを、「固定隙間」と称する。

大径部６１の外周面６１ｄには、圧入部６４が形成されている。圧入部６４は、大径部６１の軸方向における端面６１ｂ側に設けられている。圧入部６４の径は、外周面６１ｄ部分の径よりも大きく設定されている。圧入部６４は、ポンプボディ１の第３室１ｃ（図２参照）に圧入される。大径部６１の軸方向における圧入部６４の長さについては、後述する。

［シリンダのポンプボディへの固定作業］
次に、シリンダ６のポンプボディ１への固定作業について説明する。
まず、シリンダ６の大径部６１をポンプボディ１の第３室１ｃに挿入し、圧入部６４を第３室１ｃの内周面に圧入する。このとき、第３室１ｃの底面にシリンダ６の端面６１ａを押し付ける。その結果、端面６１ａが、第１室１ａと第３室１ｃとの間の段部（平面部）に接触する。

次に、ポンプボディ１の固定部１ｘに下方（図２中の下方）から数百ｋＮの荷重を加える。その結果、固定部１ｘが塑性変形し、シリンダ６がポンプボディ１に固定される。なお、固定部１ｘが塑性変形した後に数百ｋＮの荷重を除荷するが、荷重が除荷された後もシリンダ６の端面６１ａを第３室１ｃの底面に押圧する残留荷重が生じている。

［シリンダ内及びシリンダ周囲の圧力］
次に、シリンダ６内及びシリンダ６周囲の圧力について説明する。

以下、シリンダ６の端面６１ａと第３室１ｃの底面との押圧部分を「面押圧部」とする。面押圧部におけるシール性を安定させるには、端面６１ａと第３室１ｃの底面の面の粗さ、性状（性質と状態）、だけでなく残留荷重の値も制御する必要がある。そのため、面押圧部におけるシール性を安定させることは難しく、ある個体の面押圧部では燃料の浸入（通り抜け）を防ぐことが可能であったが、別の個体の面押圧部では燃料の浸入（通り抜け）を防ぐことが不可能であった。

加圧行程中は、加圧室１１（図２参照）の圧力が高圧になる。このとき、プランジャ２とシリンダ６との間に生じる微小な隙間の圧力は、加圧室１１側の端部において加圧室１１の圧力と同じになり、加圧室１１側の反対側に向かうにつれて徐々に低下していく。そして、プランジャ２とシリンダ６との間に生じる微小な隙間における加圧室１１側と反対側の端部の圧力は、低圧である副室１７ａと同じ圧力となる。以下、プランジャ２とシリンダ６との間に生じる微小な隙間のことを、「摺動隙間」と称する。

面押圧部において燃料を完全にシールできる場合は、加圧室１１の燃料は固定隙間（シリンダ６とポンプボディ１との間に生じる隙間）に到達しない。したがって、摺動隙間の圧力は、固定隙間の圧力よりも高い。これにより、シリンダ６の内周面６１ｃが燃料によって押圧され、摺動隙間が広がる。摺動隙間が広がると、その摺動隙間から漏れる燃料が増加する。その結果、高圧燃料の吐出量が少ない、或いは容積効率が低く内燃機関（エンジン）が必要とする量の燃料を高圧で吐出できない、という第１の問題が生じる。

面押圧部において燃料を完全にシールできない場合は、加圧室１１の燃料は固定隙間に到達する。したがって、摺動隙間の圧力は、固定隙間の圧力よりも低い。これにより、シリンダ６の外周面６１ｄが燃料によって押圧され、摺動隙間が小さくなる、或いは摺動隙間がゼロになる。摺動隙間が小さくなる、或いはゼロになると、プランジャ２とシリンダ６がスティックしてしまう、という第２の問題が生じる。そして、上述の第１の問題を解決するために摺動隙間を小さくした場合は、プランジャ２とシリンダ６とのスティックがより顕著に発生する。

そこで、図２及び図６に示すように、本実施形態では、シリンダ６の端面６１ａに連通路６３を設けることにより、加圧室１１の燃料が固定隙間に常に到達するようにした。これにより、固定隙間の圧力は、加圧室１１の圧力と同じになる。そして、摺動隙間の圧力は、固定隙間の圧力よりも低くなる。

ところで、固定隙間に浸入する燃料は、圧入部６４及び固定部１ｘにおいてシールされている。したがって、固定隙間の圧力は、副室１７ａと同じ低圧に開放されない。そこで、燃料が浸入しない圧入部６４の位置を適宜設定することで、固定隙間の圧力と、プランジャ２とシリンダ６の摺動隙間の圧力の差を、所定の範囲内に調節することができる。その結果、両者の圧力の差によって生じるシリンダ６の変形を抑制することができる。

圧入部６４における加圧室１１側の端部を加圧室１１に近づけすぎると、シリンダ６の外周面６１ｄとポンプボディ１との間において燃料が浸入しない領域が増える。これにより、摺動隙間の圧力が高い領域と、固定隙間の圧力がゼロになる領域が対向する。その結果、シリンダ６の内周面６１ｃが燃料によって押圧され、摺動隙間が広がる。

本実施形態では、圧入部６４における加圧室１１側の端部を、摺動隙間の圧力が加圧室１１の圧力の１／２～１／３となる領域に対向する位置に設定した。これにより、固定隙間の圧力と、摺動隙間の圧力の差を小さくすることができる。

その結果、加圧行程中の加圧室１１の圧力、及び固定隙間の圧力は高圧となり、摺動隙間の圧力はそれと同等かそれより少し小さくなる。したがって、シリンダ６の内周面６１ｃ側の変形を防止することができる。或いは、シリンダ６の内周面６１ｃ側の変形をスティックが生じない程度に抑制することができる。その結果、摺動隙間を通って加圧室１１から副室１７ａへ流出する燃料を少なくすることができ、必要とする量の燃料を高圧で吐出することが可能となる。

一方、戻し行程、及び吸入行程では、加圧室１１の圧力、及び固定隙間の圧力は、低圧となる。そして、摺動隙間の圧力も低圧となる。これにより、摺動隙間は、初期設定の値となり、プランジャ２とシリンダ６のスティックは発生しない。以上により、上述の第１の問題と第２の問題を同時に解決することができる。

なお、固定隙間の圧力と摺動隙間の圧力の差の許容範囲は、圧力差によるシリンダ６の変形を考慮して設定するとよい。また、圧入部６４における加圧室１１側の端部の位置は、加圧室１１の圧力と、圧力差の許容範囲に応じて、適宜決定することができる。

ところで、摺動隙間の圧力は、加圧室１１からの距離に略比例している。すなわち、摺動隙間の圧力は、加圧室１１から遠くなるほど略比例して小さくなる。そのため、プランジャ２の摺動範囲に基づいて、圧入部６４における加圧室１１側の端部の位置を設定してもよい。

本実施形態では、圧入部６４における加圧室１１側の端部を、プランジャ２の摺動範囲の１／３～１／２の長さに達する位置に設定した。なお、プランジャ２の摺動範囲の１／３～１／２の長さは、プランジャ２の下死点からの長さ（距離）とする。すなわち、プランジャ２が下死点から１／３まで上昇した地点と、１／２まで上昇した地点との間の領域に、圧入部６４における加圧室１１側の端部が対向するようにした。この場合においても、固定隙間の圧力と摺動隙間の圧力の差を小さくすることができる。

２.第２実施形態
次に、本発明の第２実施形態に係る高圧燃料供給ポンプについて、図８を用いて説明する。
図８は、第２実施形態に係る高圧燃料供給ポンプのシリンダの斜視図である。

第２実施形態に係る高圧燃料供給ポンプは、第１実施形態に係る高圧燃料供給ポンプ１００と同様の構成を有している。第２実施形態に係る高圧燃料供給ポンプが第１実施形態に係る高圧燃料供給ポンプ１００と異なる部分は、シリンダのみである。そのため、ここでは、第２実施形態に係るシリンダ６Ａについて説明し、高圧燃料供給ポンプ１００と共通する構成の説明は省略する。

［シリンダの形状］
図８に示すように、シリンダ６Ａは、軸方向に延びるガイド孔６ａを有する円筒状に形成されている。シリンダ６Ａは、軸方向に連続する大径部６１と、大径部６１よりも小さい径の小径部６２とを有している。大径部６１は、シリンダ６の上部を形成し、小径部６２は、シリンダ６の下部を形成する。

大径部６１は、軸方向の一端（上端）である端面６１ａと、軸方向の他端（下端）である端面６１ｂを有する。大径部６１は、ポンプボディ１（図２参照）の内部に挿入される。小径部６２は、大径部６１の端面６１ｂに連続している。小径部６２は、ポンプボディ１の外側に配置される。

大径部６１の端面６１ａは、円環状に形成されている。端面６１ａは、ポンプボディ１（図２参照）における第３室１ｃの底面に当接する。端面６１ａには、連通路６３が設けられている。連通路６３は、大径部６１の径方向に延びる溝状に形成されている。

大径部６１の外周面６１ｄには、圧入部６４と圧入部６５が形成されている。圧入部６４は、大径部６１の軸方向における端面６１ｂ側に設けられている。圧入部６５は、大径部６１の軸方向における端面６１ａ側に設けられている。すなわち、圧入部６４と圧入部６５は、大径部６１の軸方向において外周面６１ｄの両側に配置されている。したがって、第２実施形態における「固定隙間」は、圧入部６４、圧入部６５、及びポンプボディ１（図２参照）との間に生じる空間（隙間）となる。

圧入部６４及び圧入部６５の径は、外周面６１ｄ部分の径よりも大きく設定されている。圧入部６４及び圧入部６５は、ポンプボディ１の第３室１ｃ（図２参照）に圧入される。大径部６１の軸方向における圧入部６４の長さについては、第１実施形態のシリンダ６と同じである。

圧入部６５には、圧入部連通路６５ａが設けられている。圧入部連通路６５ａは、大径部６１の軸方向に延びている。圧入部連通路６５ａの一端は、端面６１ａまで達しており、圧入部連通路６５ａの他端は、外周面６１ｄに達している。また、連通路６３は、大径部６１の内周面６１ｃから圧入部６５に達する長さに設定されている。シリンダ６Ａがポンプボディ１に固定された状態において、固定隙間は、圧入部連通路６５ａ及び連通路６３を介して連通される。

このようなシリンダ６Ａを用いた場合は、第１実施形態に係るシリンダ６を用いた場合と同じ効果を得ることができる。すなわち、加圧行程中の加圧室１１の圧力、及び固定隙間の圧力は高圧となり、摺動隙間の圧力はそれと同等かそれより少し小さくなる。したがって、シリンダ６の内周面６１ｃ側の変形を防止することができる。或いは、シリンダ６Ａの内周面６１ｃ側の変形をスティックが生じない程度に抑制することができる。その結果、摺動隙間を通って加圧室１１から副室１７ａへ流出する燃料を少なくすることができ、必要とする量の燃料を高圧で吐出することが可能となる。

また、戻し行程、及び吸入行程では、加圧室１１の圧力、及び固定隙間の圧力は、低圧となる。そして、摺動隙間の圧力も低圧となる。これにより、摺動隙間は、初期設定の値となり、プランジャ２とシリンダ６Ａのスティックは発生しない。以上により、上述の第１の問題と第２の問題を同時に解決することができる。さらに、圧入固定される部位が２か所であるため、シリンダ６Ａをポンプボディ１に対してより強固に固定することができる。その結果、第２実施形態に係る高圧燃料ポンプの駆動中に、シリンダ６Ａのポンプボディ１に対する固定が緩んでしまうリスクを減らすことができる。

３.まとめ
以上説明したように、上述した第１実施形態に係る高圧燃料供給ポンプ１００（燃料ポンプ）は、往復運動するプランジャ２（プランジャ）と、プランジャ２の往復運動をガイドするガイド孔６ａ（ガイド孔）が軸方向に延びるシリンダ６（シリンダ）と、シリンダ６が圧入される第３室１ｃ（シリンダ挿入孔）と、第３室１ｃに連通し、プランジャ２の往復運動により容積が増減する加圧室１１（加圧室）とを有するポンプボディ１（ポンプボディ）とを備える。そして、シリンダ６とポンプボディ１との間に生じる固定隙間の圧力は、プランジャ２とシリンダ６との間に生じる摺動隙間の圧力と同等以上に設定されている。

これにより、加圧行程中の加圧室１１の圧力、及び固定隙間の圧力は高圧となり、摺動隙間の圧力はそれと同等かそれより少し小さくなる。したがって、シリンダ６のガイド孔６ａ側の変形をスティックが生じない程度に抑制することができる。その結果、摺動隙間を通って加圧室１１から副室１７ａへ流出する燃料を少なくすることができ、必要とする量の燃料を高圧で吐出することができる。また、戻し行程、及び吸入行程では、加圧室１１の圧力、固定隙間の圧力は低圧となり、摺動隙間の圧力も低圧となる。その結果、摺動隙間は、初期設定の値となり、プランジャ２とシリンダ６のスティックは発生しない。

また、上述した第１実施形態に係る高圧燃料供給ポンプ１００（燃料ポンプ）は、固定隙間と加圧室１１（加圧室）とを連通する連通路６３（連通路）を有する。これにより、固定隙間の圧力を、容易に加圧室１１の圧力と同じにすることができる。その結果、固定隙間の圧力を、摺動隙間の圧力と同等以上に容易に設定することができる。

また、上述した第１実施形態に係る高圧燃料供給ポンプ１００（燃料ポンプ）におけるシリンダ６（シリンダ）は、ポンプボディ１（ポンプボディ）における第３室１ｃ（シリンダ挿入孔）の底面に接触する端面６１ａ（端面）を有する。そして、連通路６３は、シリンダ６の端面６１ａに溝を設けることにより形成される。これにより、連通路６３を容易に形成することができる。なお、本発明に係る連通路は、シリンダ６の端面６１ａに突起部を設けることにより形成してもよい。

また、本発明に係る連通路は、第３室１ｃ（シリンダ挿入孔）の底面に溝又は突起部を設けることにより形成してもよい。この場合においても、本発明に係る連通路を容易に形成することができる。

また、上述した第１実施形態に係る高圧燃料供給ポンプ１００（燃料ポンプ）のシリンダ６（シリンダ）は、第３室１ｃ（シリンダ挿入孔）の加圧室１１（加圧室）側と反対側の端部に圧入される圧入部６４（圧入部）を有する。そして、圧入部６４における加圧室１１側の端部の位置は、加圧行程における加圧室１１の圧力に基づいて設定する。これにより、固定隙間において、加圧室１１と同じ圧力にする領域を適宜設定することができる。そして、固定隙間の圧力と摺動隙間の圧力の差を所定の範囲内に収めることができる。

また、上述した第１実施形態に係る高圧燃料供給ポンプ１００（燃料ポンプ）のシリンダ６（シリンダ）は、第３室１ｃ（シリンダ挿入孔）の加圧室１１（加圧室）側と反対側の端部に圧入される圧入部６４（圧入部）を有する。そして、圧入部６４における加圧室１１側の端部は、加圧行程における摺動隙間の圧力が加圧室１１の圧力の１／２～１／３となる領域に対向する。これにより、固定隙間の圧力と摺動隙間の圧力の差を小さくすることができる。

また、上述した第１実施形態に係る高圧燃料供給ポンプ１００（燃料ポンプ）のシリンダ６（シリンダ）は、第３室１ｃ（シリンダ挿入孔）の加圧室１１（加圧室）側と反対側の端部に圧入される圧入部６４（圧入部）を有する。そして、圧入部６４における加圧室１１側の端部は、プランジャ２（プランジャ）の下死点からプランジャ２の摺動範囲の１／３～１／２の長さに達する位置に設定する。これにより、固定隙間の圧力と摺動隙間の圧力の差を小さくすることができる。

また、上述した第２実施形態に係る高圧燃料供給ポンプ（燃料ポンプ）のシリンダ６Ａ（シリンダ）は、第３室１ｃ（シリンダ挿入孔）の加圧室１１（加圧室）側と反対側の端部に圧入される圧入部６４（第１圧入部）と、第３室１ｃの加圧室１１側の端部に圧入される圧入部６５（第２圧入部）とを有する。固定隙間は、圧入部６４、圧入部６５、及びポンプボディ１（ポンプボディ）との間の空間であり、固定隙間と加圧室１１とを連通する連通路６３及び圧入部連通路６５ａ（連通路）を有する。これにより、固定隙間の圧力を、容易に加圧室１１の圧力と同じにすることができる。さらに、圧入固定される部位が２か所であるため、シリンダ６Ａをポンプボディ１に対してより強固に固定することができる。

また、上述した第２実施形態に係る高圧燃料供給ポンプ（燃料ポンプ）のシリンダ６Ａ（シリンダ）は、ポンプボディ１（ポンプボディ）における第３室１ｃ（シリンダ挿入孔）の底面に接触する端面６１ａ（端面）を有する。そして、連通路６３及び圧入部連通路６５ａ（連通路）は、シリンダ６の端面６１ａと圧入部６５（第２圧入部）に溝を設けることにより形成される。これにより、連通路６３及び圧入部連通路６５ａを容易に形成することができる。なお、本発明に係る連通路は、シリンダ６Ａの端面６１ａと圧入部６５に突起部を設けることにより形成してもよい。また、本発明に係る連通路は、第３室１ｃ（シリンダ挿入孔）の底面及び内周面に溝又は突起部を設けることにより形成してもよい。

以上、本発明の燃料ポンプの実施形態について、その作用効果も含めて説明した。しかしながら、本発明の燃料ポンプは、上述の実施形態に限定されるものではなく、請求の範囲に記載した発明の要旨を逸脱しない範囲内で種々の変形実施が可能である。また、上述した実施形態は、本発明を分かりやすく説明するために詳細に説明したものであり、必ずしも説明した全ての構成を備えるものに限定されるものではない。

例えば、上述した実施形態では、連通路６３や圧入部連通路６５ａを１つ設ける構成にした。しかし、本発明に係る連通路は、複数設けるようにしてもよい。

１…ポンプボディ、 １ａ…第１室、 １ｂ…第２室（リリーフ弁室）、 １ｃ…第３室、 １ｄ…吸入通路（連通孔）、 １ｅ…連通孔、 １ｇ…供給用連通孔、 １ｘ…固定部、 ２…プランジャ、 ３…電磁吸入弁機構、 ４…リリーフ弁機構、 ５…吸入ジョイント、 ６，６Ａ…シリンダ、 ６ａ…ガイド孔、 ８…吐出弁機構、 ９…圧力脈動低減機構、 １０…低圧燃料室、 １１…加圧室、 １２…吐出ジョイント、 １２ａ…吐出通路、 １２ｂ…燃料吐出口、 １２ｃ…溶接部、 ３０…吸入弁室、 ６１…大径部、 ６１ａ…端面、 ６１ｂ…端面、 ６１ｃ…内周面、 ６１ｄ…外周面、 ６２…小径部、 ６３…連通路、 ６４，６５…圧入部、 ６５ａ…圧入部連通路、 ８０…吐出弁室、 １００…高圧燃料供給ポンプ、 １０１…ＥＣＵ、 １０２…フィードポンプ、 １０３…燃料タンク、 １０４…低圧配管、 １０５…燃料圧力センサ、 １０６…コモンレール、 １０７…インジェクタ

Claims (5)

1. 往復運動するプランジャと、
   前記プランジャの往復運動をガイドするガイド孔が軸方向に延びるシリンダと、
   前記シリンダが圧入されるシリンダ挿入孔と、前記シリンダ挿入孔に連通し、前記プランジャの往復運動により容積が増減する加圧室とを有するポンプボディと、を備え、
   前記シリンダと前記ポンプボディとの間に生じる固定隙間の圧力は、前記プランジャと前記シリンダとの間に生じる摺動隙間の圧力と同等以上に設定されており、
   前記固定隙間と前記加圧室とを連通する連通路を有し、
   前記シリンダは、前記ポンプボディにおける前記シリンダ挿入孔の底面に接触する端面を有し、
   前記連通路は、前記シリンダの前記端面に溝又は突起部を設けることにより形成される
   燃料ポンプ。
2. 往復運動するプランジャと、
   前記プランジャの往復運動をガイドするガイド孔が軸方向に延びるシリンダと、
   前記シリンダが圧入されるシリンダ挿入孔と、前記シリンダ挿入孔に連通し、前記プランジャの往復運動により容積が増減する加圧室とを有するポンプボディと、を備え、
   前記シリンダと前記ポンプボディとの間に生じる固定隙間の圧力は、前記プランジャと前記シリンダとの間に生じる摺動隙間の圧力と同等以上に設定されており、
   前記固定隙間と前記加圧室とを連通する連通路を有し、
   前記シリンダは、前記ポンプボディにおける前記シリンダ挿入孔の底面に接触する端面を有し、
   前記連通路は、前記シリンダ挿入孔の底面に溝又は突起部を設けることにより形成される
   燃料ポンプ。
3. 前記シリンダは、前記シリンダ挿入孔の加圧室側と反対側の端部に圧入される圧入部を有し、
   前記圧入部における前記加圧室側の端部は、加圧行程における前記摺動隙間の圧力が前記加圧室の圧力の１／２～１／３となる領域に対向する
   請求項１又は２に記載の燃料ポンプ。
4. 前記シリンダは、前記シリンダ挿入孔の加圧室側と反対側の端部に圧入される圧入部を有し、
   前記圧入部における前記加圧室側の端部は、前記プランジャの下死点に位置する前記プランジャにおける前記加圧室側の端面から前記プランジャの摺動範囲の１／３～１／２の長さに達する位置に設定する
   請求項１又は２に記載の燃料ポンプ。
5. 前記シリンダは、前記シリンダ挿入孔の加圧室側と反対側の端部に圧入される第１圧入部と、前記シリンダ挿入孔の加圧室側の端部に圧入される第２圧入部と、を有し、
   前記固定隙間は、前記第１圧入部、前記第２圧入部、及び前記ポンプボディとの間の空間であり、
   前記連通路は、前記シリンダの前記端面と前記第２圧入部に溝又は突起部を設けることにより形成される
   請求項１に記載の燃料ポンプ。

Images