JP7428364B2

JP7428364B2 - 振動減衰用質量デバイス及び振動減衰用質量デバイスセット

Info

Publication number: JP7428364B2
Application number: JP2019186588A
Authority: JP
Inventors: 覚前川; 文広糸魚川; 宏紀稲垣
Original assignee: Nagoya Institute of Technology NUC
Current assignee: Nagoya Institute of Technology NUC
Priority date: 2018-10-15
Filing date: 2019-10-10
Publication date: 2024-02-06
Anticipated expiration: 2039-10-10
Also published as: JP2020076497A

Description

本発明は、振動減衰用質量デバイス等を用いた摩擦ダンパシステムに関する。

補助質量の慣性力を利用した制振デバイスとしては、動吸振器の他に流体摩擦ダンパ（フードダンパ）、乾燥摩擦ダンパなどが存在する。それぞれ、主振動系と補助質量の間の流体の粘性抵抗によるエネルギー散逸、または乾性摩擦によるエネルギー散逸により振動の発生を抑制する。他に、磁気ダンパなどもある。

機械構造体の振動を抑制するためには、理想的には流体摩擦ダンパを使用することが有用であるが、流体摩擦を実現するためには主振動系質量と補助質量の間の結合部にオイルを供給し続ける必要があり、設備が大きくコストがかかる。そこで、流体摩擦を乾性摩擦によるエネルギー散逸によって振動低減を実施する場合がある。しかし、乾性摩擦を用いた摩擦ダンパでは静止摩擦力と動摩擦力の差が原因となり、振幅が小さい条件ではすべりが生じない（不感帯）が存在する。また、スティックスリップなどの不安定現象が発生するなどの問題がある。

特許文献１には、免震装置について振動を減衰させるため、摩擦抵抗力に速度依存性を持たせることが記載されている。特許文献２には、振動絶縁による振動抑制技術について、互いに摺動面で摺動接触する第一摺動部材と第二摺動部材とを組合せた摺動構造であって、第一摺動部材は合成樹脂からなるとともに摺動面に凹部を具備しており、第二摺動部材は合成樹脂被膜からなり、該第一摺動部材の摺動面の凹部と第二摺動部材の合成樹脂被膜との間には潤滑油剤が介在されているものが記載されている。

非特許文献１には、開発した摺動性能評価装置（ピンオンリング試験機）を用いた工作機械摺動面の摩擦力について、摩擦係数の相対速度依存性の評価法が記載され、０．１μｍ/ｓから１０ｍｍ／ｓのすべり速度にわたり摩擦力がすべり速度に対し正勾配を示す速度依存性があることが記載されている。また、特許文献２には非特許文献１と同様な評価装置を用い、試験片に添加剤が含まれた潤滑油を適用し、摩擦係数の相対速度依存性が正勾配となる場合について記載されている。

特開２０１６－０２３７１３号公報特開２００１－１３２７５７号公報

則久孝志、糸魚川文広ら、トライボロジスト、第５２巻第９号（２００７）６７９～６８６則久孝志、糸魚川文広ら、トライボロジスト、第５３巻第１０号（２００８）６８２～６８８

しかしながら、上記文献には摩擦係数の相対速度依存性が正勾配となることを、動吸振器による制振技術の観点から記載したものではないといった問題があった。本発明では、上記問題を解決し、潤滑油による滑り面の潤滑によって、すべり速度が非常に小さい領域の摩擦力を極小化させて、静止摩擦力を極小化させる。すなわち静止摩擦力と動摩擦力の差をなくし、このことにより、摩擦係数の相対速度依存性を正勾配とすることによって、不感帯がなく振動の大小に関係がない安定な摩擦ダンパを提案する。

（１）添加物を含有する摺動面油と、凹凸部を含む凹凸面を有し、前記凸部に形成された真実接触部が形成する面が、振動源の振動しうる滑り面に対して、平滑に接する振動減衰面を形成し、前記凹部が前記摺動面油を保留しえて、前記滑り面について前記振動減衰面が有する摩擦係数に対するすべり速度が正勾配であることを特徴とする振動減衰用質量デバイスである。
振動減衰面が有する摩擦係数に対するすべり速度が正勾配であることとは、例えば非特許文献１、２に記載の試験方法によって、すべり速度を変化させて摩擦係数を計測したときに、摩擦係数がすべり速度の増加にともない増加する結果を示す場合のことを言う。
（２）振動減衰用質量デバイスと補助振動減衰用質量デバイスを備える振動減衰用質量デバイスセットであって、前記振動減衰用質量デバイスは凹凸部を含む凹凸面を有し、前記凹部が摺動面油を保留しえて、前記凸部に形成された真実接触部が形成する面が、振動源の振動しうる滑り面に対して、平滑に接する振動減衰面を形成し、前記補助振動減衰用質量デバイスは、補助凹凸部を含む補助凹凸面を有し、前記補助凸部に形成された補助真実接触部が形成する面である補助振動減衰面が、前記振動しうる滑り面に該当し、添加物を含有する摺動面油が前記凹部及び／又は前記補助凹部に保留しえて、前記補助振動減衰面について前記振動減衰面が有する摩擦係数に対するすべり速度が正勾配である振動減衰用質量デバイスセットである。
（３）前記添加物は、親水部と疎水部を有する化合物を含むことを特徴とする（１）に記載の振動減衰用質量デバイスである。添加物は表面に密に吸着することが望まれるという観点から、極性を有して親水部と疎水部を有する化合物を含むことが好ましい。
（４）前記化合物は直鎖炭化水素基及び／又は分岐炭化水素基を有する酸性リン酸エステルであることを特徴とする（１）に記載の振動減衰用質量デバイスである。
直鎖炭化水素基の炭素数は、表面に強固な吸着膜を形成するという観点から１０以上であることが好ましく、分岐炭化水素基の炭素数も同様である。
（５）前記添加物は、親水部と疎水部を有する化合物を含むことを特徴とする（２）に記載の振動減衰用質量デバイスセットである。
（６）前記化合物は直鎖炭化水素基及び／又は分岐炭化水素基を有する酸性リン酸エステルであることを特徴とする（２）に記載の振動減衰用質量デバイスセットである。
（７）凹凸部を有し、この凹凸部の凸部に形成された真実接触部が、振動源の振動によって振動する滑り面に対して摺動する振動減衰面を形成する樹脂製の凹凸面と、添加物を含有し、前記凹凸部の凹部に保留された摺動面油と、を有しており、前記滑り面について前記振動減衰面の摩擦係数に対するすべり速度が正勾配であることを特徴とする振動減衰用質量デバイスである。
（８）凹凸部を有し、この凹凸部の凸部に形成された真実接触部が、振動源の振動によって振動する滑り面に対して摺動する振動減衰面を形成する凹凸面と、添加物を含有し、前記凹凸部の凹部に保留された摺動面油と、を有しており、前記滑り面及び前記凹凸面の一方が一定の曲率半径で湾曲した湾曲凹部であり、他方が前記湾曲凹部の曲率半径と同じ曲率半径で湾曲して前記湾曲凹部に摺動する湾曲した湾曲凸部であり、前記滑り面について前記振動減衰面の摩擦係数に対するすべり速度が正勾配であることを特徴とする振動減衰用質量デバイスである。

本発明による振動減衰用質量デバイスと振動減衰用質量デバイスセットは、静止摩擦力と動摩擦力の差をなくし、摩擦係数の相対速度依存性を正勾配とすることによって、不感帯がなく振動の大小に関係がない安定な摩擦ダンパとなる。

本発明の一つの実施態様である振動減衰用質量デバイスを模式的に示した図である。振動減衰用質量デバイスと補助振動減衰用質量デバイスを組み合わせる振動減衰用質量デバイスセットを模式的に示した図である。振動源の滑り面に固定した補助振動減衰用質量デバイスに振動減衰用質量デバイスを組み合わせた振動減衰用質量デバイスセットを、模式的に示した図である。摩擦ダンパのモデル試験機について（ａ）平面図、（ｂ）側面図をそれぞれ示した図である。摩擦ダンパのモデル試験機の力学モデルを示した図である。無潤滑の場合における主質量の振動応答曲線であり、黒丸は補助質量がない場合、他はなじみ時間を０時間、２時間、８時間とした場合の結果を示したグラフである。試験油Ａを用いた場合における主質量の振動応答曲線であり、黒丸は補助質量がない場合、他はなじみ時間を０時間、８時間、１６時間とした場合の結果を示したグラフである。試験油Ｂを用いた場合における主質量の振動応答曲線であり、黒丸は補助質量がない場合、他はなじみ時間を０時間、１６時間、８３時間とした場合の結果を示したグラフである。振動減衰用質量デバイスなし、振動減衰用質量デバイスを用いた場合における無潤滑、鉱油（試験油Ａ）、鉱油（試験油Ｂ）での周波数と無次元振幅Ａ／Ａ０との関係を示したグラフである。鉱油（ＶＧ６８）およびオレイル酸性リン酸エステル（ＯＬＡＰ）を添加した（ＶＧ６８（ａｄｄｅｄＯＬＡＰ１．０％））２種類の試験油における摩擦係数の相対速度依存性を示したグラフである。本発明の他の実施態様である振動減衰用質量デバイスを模式的に示した図である。本発明の他の実施態様である振動減衰用質量デバイスの摩擦係数の相対速度依存性を示したグラフである。本発明の他の実施態様である振動減衰用質量デバイスの振動減衰能を示すグラフである。実施例２の振動減衰用質量デバイスと摺動面を示す側面図である。実施例２の摺動減衰用質量デバイスを下方から見た底面図である。実施例２の減衰面を上方から平面図である。実施例２の摺動減衰用質量デバイスの振動減衰能を示すグラフである。

以下、図面を参照しつつ本発明の実施の形態について説明する。本発明は、以下の実施形態に限定されるものではなく、発明の範囲を逸脱しない限りにおいて、変更、修正、改良を加え得るものである。

図１に示すように、本発明の第１の振動減衰用質量デバイス１は、添加物を含有する摺動面油６と、凹凸部を含む凹凸面を有し、凸部２に形成された真実接触部４が形成する面が、振動源（図示せず）の振動しうる滑り面４０に対して、平滑に接する振動減衰面５を形成し、凹部３が摺動面油６を保留しえて、振動減衰面５が有する摩擦係数に対するすべり速度が正勾配となる。
振動減衰面５は、真実接触部４が形成する面である。振動減衰面５は滑り面４０に平滑に接する形状であって、滑り面４０が緩やかな曲面であれば、それに応じて緩やかな曲面である。多くの場合滑り面４０は平面であるから、振動減衰面５は水平面であることが好ましい。滑り面とは、例えば振動源がＮＣ旋盤のような工作機械であれば、ＮＣ旋盤におけるワークテーブル，工具ホルダー部，その他の構造部品に形成された平面を言う（振動減衰用質量デバイスと補助振動減衰用質量デバイスとを備えた振動減衰用質量デバイスセット（図２）では補助振動減衰面１５が滑り面４０に該当することになる。一方、図４では符号４１で示された平面である）。なお、図３において摺動面油６は凹部３の一箇所のみ記載されているが、その他の凹部３に保留されないことを示すものではなく、滑り面（振動源）の振動を減衰させる観点からその他の凹部３に保留されることが好ましい。

凹部３の形状については、摺動面油を保留しうる形状であれば様々な形状でよいが、摩耗粉の埋没や摩耗による凹部の消失を回避する観点から、深さは数μm程度以上，幅は数十μm程度以上の大きさが好ましい。

凸部２の形状についてはその頂部に真実接触部４が形成されるように、凹部３に対応した形状であれば良いが、真実接触部４に十分な潤滑油を供給が可能である必要性があるという観点から、複数の凸部２があり，間隔は例えば数十μ程度以上が好ましい。一方、真実接触部４の形状については、複数の真実接触部４の形状が全体として、振動減衰面５を形成するような形状であって、例えば、振動減衰面５が平面ならば、各々の真実接触部４の形状は平面である。

振動源の滑り面に振動減衰用質量デバイス１が載置されると、振動源が有する質量に振動減衰用質量デバイス１の質量が加わることによって、振動源に発生していた振動周波数はより小さい振動周波数となる。
振動源と振動減衰用質量デバイス１の質量比は、大きな振動減衰能力を得られることが望ましいという観点から、０．１以上の範囲が好ましく、構造上，コスト上に許されるのであれば可能な限り大きくすることが好ましい。

図１１に示すように、本発明の第２の振動減衰用質量デバイス１０１は、金属製の本体部１０１Ａと、本体部１０１Ａに貼り付けられ凹凸面が形成された摺動部１０１Ｂとを備えている。摺動部１０１Ｂは銅充填フッ素系樹脂で形成されている。つまり、凹凸面は樹脂で形成されている。凹凸面を構成する凹凸部の形状、真実接触部４、振動減衰面５、及び摺動面油６は、第１の振動減衰用質量デバイス１と同じである。

図１２に示すように、摺動部１０１Ｂが銅充填フッ素系樹脂で形成されたもの（ＰＴＦＥｗｉｔｈＣｏｐｐｅｒＰａｒｔｉｃｌｅ）はフッ素系樹脂で形成されたもの（ＰＴＦＥ）に比べて摺動速度に対する摩擦係数が小さく、フッ素系樹脂で形成されたものは銅で形成されたもの（Ｃｏｐｐｅｒ）に比べて摺動速度に対する摩擦係数が小さい。これら摺動部を備えた振動減衰用質量デバイスはいずれも滑り面について振動減衰面の摩擦係数に対するすべり速度が正勾配である。

図１３に示すように、この振動減衰用質量デバイス１０１は、なじみ運転の時間が長い程、振動周波数に対する振幅が小さくなる。特に、振動周波数が約４８Ｈｚ～約５５Ｈｚ時間の範囲においてその傾向がみられる。なじみ運転は、後述する試験油Ｂを保留した振動減衰用質量デバイス１０１を製作し、この振動減衰用質量デバイス１０１を振動した滑り面４０上で摺動させる。なじみ運転を１時間、２時間、８時間、１６時間の間行った振動減衰用質量デバイス１０１の夫々は、質量デバイスを用いない場合に比べて、振動周波数が約４８Ｈｚ～約５５Ｈｚにおいて、振幅が大きく、約５５Ｈｚ以上において振幅が小さくなる。

図２示すように、振動減衰用質量デバイスセット２０は、振動減衰用質量デバイス１と補助振動減衰用質量デバイス１１を備える振動減衰用質量デバイスセットであって、振動減衰用質量デバイス１は凹凸部を含む凹凸面を有し、凹部３が摺動面油６を保留しえて、凸部２に形成された真実接触部４が形成する面が、振動しうる滑り面に対して、平滑に接する振動減衰面５を形成し、補助振動減衰用質量デバイス１１は、補助凹凸部を含む補助凹凸面を有し、補助凸部１２に形成された補助真実接触部１４が形成する面である補助振動減衰面１５が、振動しうる滑り面に該当し、添加物を含有する摺動面油６が凹部３及び／又は補助凹部１３に保留しえて、補助振動減衰面１５について振動減衰面５が有する摩擦係数に対するすべり速度が正勾配である。
補助振動減衰面１５は、補助真実接触部１４が形成する面である補助振動減衰面１５は振動減衰面５に平滑に接する形状であって、滑り面が緩やかな曲面であれば、それに応じて緩やかな曲面である。多くの場合滑り面は平面であるから、振動減衰面５は水平面であることが好ましい。なお、図２、３において示された摺動面油６の記載については、図３における摺動面油６の記載と同様である。

補助凸部１２と補助凹部１３の形状については、それぞれ凸部２と凹部３の形状に準ずる。また、補助真実接触部１４の形状については、真実接触部４の形状に準ずる。

図３では、補助振動減衰用質量デバイス１１が、ビス３０によって、工作機械におけるワークテーブルなどの滑り面４２に固定され、振動減衰用質量デバイス１が、補助振動減衰用質量デバイス１１に載置され、補助振動減衰面１５が振動減衰面５に平滑に接する。すなわち補助振動減衰面１５と振動減衰面５が一致している振動減衰用質量デバイスセットを示している。補助振動減衰用質量デバイス１１が固定された工作機械におけるワークテーブルなどの滑り面４２は、滑り面として振動減衰の作用に寄与しない。補助振動減衰用質量デバイス１１の固定は、ビス３０以外にボルト，溶接，圧入ピン等公知の方法を用いることができる。

振動源と振動減衰用質量デバイス１に補助振動減衰用質量デバイス１１を加えたものの質量比は、大きな振動減衰能力を得られることが望ましいという観点から、０．１以上の範囲が好ましく、構造上，コスト上に許されるのであれば可能な限り大きくすることが好ましい。

振動減衰用質量デバイス１と補助振動減衰用質量デバイス１１の材質としては、金属や合成樹脂など一般的な工作機械の滑り面で使用されている材料の中から組み合わせることができる。摩擦係数の正勾配が得られやすいことが望ましいとの観点から、先述の凹凸面を機械加工によって加工しやすい材料であることが好ましい。

＜実施例１＞
補助質量を３個用意し、それらを用いてなじみ運転を行い、なじみ運転後の補助質量を振動減衰用質量デバイス、質量デバイス１、及び質量デバイス２として評価した。
図４に示すように、モデル試験機はＬ字のアンクルに平行板バネ５０を介して主質量５１を取り付けた。主質量５１が、主振動系及び振動源である。主質量５１の上面すなわち滑り面４１に補助質量５３を乗せた。補助質量５３は、主質量５１との摩擦力のみで拘束されており、慣性力が静止摩擦力を上回る場合では接触平面内を移動した。図５は同試験機の力学モデルである。加振力は、主質量５１の側面に押し付けられたピエゾアクチュエータによって発生させた。主質量５１と補助質量５３に加速度計５５を取り付けてそれぞれの振動振幅を取得した。なお、両質量の材質はともにＳＳ４００であった。

補助質量５３の接触面（補助質量５３を主質量５１の上面に乗せた際に主質量５１の上面に対向する面）に市販の研磨紙（＃２４０）を用いて粗さを施した。この粗さが凹凸部を形成する。初期の表面粗さは全ての試験でＲａ＝１．０μｍ程度であり、面圧は０．１２６ＭＰａとした。次に、主質量５１の上面に試験油を塗布し、その上に補助質量５３を設置した。

なじみ運転で使用した潤滑状態は、下記の３通りであった。試験油Ｂを使用して十分なじみ運転を行い、凹部３に試験油Ｂを保留した振動減衰用質量デバイス（実施例１）を製作した。一方、試験油Ｂの代わりに試験油Ａを使用して十分なじみ運転を行い、凹部３に試験油Ａを保留した質量デバイス１（比較例１）を製作した。また、試験油を使用しないでなじみ運転を行い、凹部３に潤滑油が保留されていない質量デバイス２（比較例２）を製作した。
無潤滑：潤滑油無塗布（ＤＲＹ）
試験油Ａ：無添加鉱油（ＩＳＯＶＧ６８、以下「鉱油」と略する場合がある）
試験油Ｂ：市販の摺動面油（ＩＳＯＶＧ６８、ａｄｄｅｄＯＬＡＰ（オレイル酸性リン酸エステル））、市販の摺動面油としてはシェルトナ（シェルルブリカンツジャパン株式会社の商品名）を用いた。

なじみ運転での条件は表１のようであった。表１において、ｍ_１は主質量、ｍ_２は補助質量、ｋ_１は平行ばねのばね定数、Ｎは加振力の振幅をそれぞれ表し、加振力は０．９Ｎ、加振周波数は５５Ｈｚであった。

振動減衰用質量デバイス（実施例１）の凹凸部の形状について、凸部は、凸部に形成された真実接触部が形成する面が振動した滑り面４１に対して平滑に接する振動減衰面を形成していた。また、凹部は摺動面油を保留するために相応しいものとなっていた。そのことは、摩擦係数の相対速度依存性が正勾配であったことによって確認できた（図１０参照）。なお、凹凸部の形状の寸法は、概ね深さは数μｍ程度以上，幅は数十μｍ程度以上であり凸部の先端部はすべて平滑で有り，その高さはすべて均一であった。

一方、質量デバイス１（比較例１）の凹凸部の形状について、凸部は、それぞれで高さが異なり，凸部の先端部は平滑ではない状態であった。また、凹部は凸部に十分な摺動面油を供給できない状態であった。そのことは、摩擦係数の相対速度依存性が正勾配とはならなかったことによって確認できた。なお、凹凸部の形状の寸法は、概ね凸部の高さのばらつきが数μ程度であった。
また、質量デバイス２（比較例２）の凹凸部は、激しい摩耗が起きたことによって凹部がなくなってしまっていた。凹部がない質量デバイス２は摺動面油６を保留することができなかった。

振動減衰用質量デバイス（実施例１）及び質量デバイス１、２（比較例１、２）について、主質量５１の振動応答曲線（振幅の周波数依存性）を取得した。なお、振動応答曲線は、加振周波数を一定間隔で増加させ、各周波数での加速度信号を取得した。なお、主質量５１の振動応答曲線はなじみ運転から継続することによって取得した。

図６～８は、振動減衰用質量デバイス（実施例１）及び質量デバイス１、２（比較例１、２）を用いた場合における主質量５１の振動応答曲線であり、黒丸は補助質量（振動減衰用質量デバイス、質量デバイス１、質量デバイス２）がない場合、他はなじみ時間を０時間、２時間、８時間、１６時間、８３時間のいずれかにした場合の結果である。
図６より、質量デバイス２（比較例２）では、周波数応答曲線のピーク周波数は低下するものの、そのピーク値は減少しないことがわかる。これは、Ｄｒｙ（重滑油無塗布）条件では、高い静止摩擦力により主質量と補助質量の間で相対すべりがないことに起因する。（主質量５１と質量デバイスが固着した一つの等価質点を有する１自由度振動系となっている。）したがって、Ｄｒｙ条件では摩擦ダンパ効果は発現しなかった。

次に図７より、質量デバイス１（比較例１）では、周波数応答曲線のピーク値は、図６と比較して大きく減少していたことがわかる。これは、鉱油（無添加鉱油）の塗布によって静止摩擦力が減少して、主質量と質量デバイス１の間で相対すべり（エネルギー散逸）が生じたことに起因した。また、ピーク値はなじみの進行とともに増大している様子がわかる。これは、粗さ突起頂部の平滑化による真実接触面積の増大により、摩擦力が増加した（すべり量が減少した）ことに起因すると考えられる。

ＯＬＡＰが添加された振動減衰用質量デバイス（実施例１）の結果（図８）を見ると、周波数応答曲線のピーク値は図７の場合よりもさらに低くなっている。同条件においては、なじみの進行にともない、ピーク値は減少している。添加剤塗布によって、真実接触部におけるせん断強度が減少して、大きなすべり量（エネルギー散逸）が実現されたと考えられる。以上、潤滑油の塗布や添加剤の配合の有無により摩擦ダンパの振動減衰効果は大きく変化することを明らかにした。

図９より、シェルトナ（シェルルブリカンツジャパン株式会社の商品名）を用いた振動減衰用質量デバイス（実施例１）は、５０～６５Ｈｚの周波数の範囲において、無次元振幅Ａ／Ａ０が、おもり（振動減衰用質量デバイス）無、ＤＲＹ（比較例２）、鉱油（比較例１）と比較して、周波数応答曲線のピークのピーク値が大きく減少した。なお、Ａは主振動系（ｍ_１）の振動振幅（単位：ｍ）ｍ_１に取り付けた加速度計で計測した加速度、Ａ０は静的なたわみ量で、加振力の振幅（０．９Ｎ）を平行ばねのばね定数（４１３００Ｎ／ｍ）で割った値（単位：ｍ）であった。

図１０には、ピンオンリング試験機（非特許文献１、２）を用いて、鉱油（ＶＧ６８）及びオレイル酸性リン酸エステル（ＯＬＡＰ）を添加した（ＶＧ６８（ａｄｄｅｄＯＬＡＰ１．０％））２種類の試験油における摩擦係数の相対速度依存性を示したものである。図１０より、振動減衰用質量デバイス（実施例１）は摩擦係数の相対速度依存性が正勾配であったことが確認できた。
なお、図１０中、Ｐｉｎ－ｏｎ－Ｒｉｎｇ（Ｒｚ＝３．０～３．５μｍ）のＰｉｎ－ｏｎ－ＲｉｎｇとＲｚは、それぞれピンオンリング試験機での結果，最大高さ粗さを示す。

摩擦係数の速度依存性の定式化は、摩擦ダンパ設計式の導出（振動減衰能の定量化）に向けて非常に重要である。通常の摩擦特性では、静摩擦係数と動摩擦係数が不連続であり、摩擦ダンパモデルの理論解を導出することはできない。一方、図１２の摩擦係数の速度依存性は両対数グラフにおいて直線近似できる。すなわち、負の相対速度から正の相対速度にわたる広い速度範囲を一つの冪関数として定式化できるため、設計式の導出が容易となる。

＜実施例２＞
実施例２の振動減衰用質量デバイス２０１は、図１４～図１６に示すように、質量デバイス本体２０３と、凹凸面が形成された摺動部２０５とを有している。摺動部２０５は銅充填フッ素系樹脂で形成されている。つまり、凹凸面は樹脂で形成されている。質量デバイス本体２０３は、円盤形状であり、下面２０３Ａが一定の曲率半径で湾曲している。質量デバイス本体２０３は、図１５に示すように、下方から見た底面視において、外形が円形状である。８個の摺動部２０５が質量デバイス本体２０３の下面２０３Ａの同一円周上に等間隔に離れている。これら摺動部２０５は、薄板状であり、下面が凹凸部を形成し、上面が質量デバイス本体の下面に貼り付けられている。

この凹凸部の凸部に形成された真実接触部が振動源の振動によって振動する滑り面２４０に対して摺動する振動減衰面を形成している。摺動減衰面は、各凹凸面の真実接触部が主質量２５０に形成された滑り面２４０に対して摺動する面であり、後述するように滑り面２４０が一定の曲率半径で湾曲した湾曲凹部であるため、滑り面２４０と同じ曲率半径で湾曲した湾曲凸部を形成している。摺動減衰面が滑り面２４０と同じ曲率半径であるとは、湾曲凹部に形成された滑り面２４０の曲率半径に対して、同一の曲率半径、若しくは僅かに小さい曲率半径も含む。主質量２５０に形成された滑り面２４０は一定の曲率半径で湾曲した湾曲凹部である。湾曲凹部は上方から見た平面視において外形が円形状である。

実施例２の振動減衰用質量デバイス２０１は、図１４に示すように、摺動部２０５の凹凸部に上述した試験油Ｂを塗布し、湾曲凹部に形成された滑り面２４０に、摺動部２０５の凹凸部の凸部が当接するように配置した。振動減衰用デバイス２０１の質量は０．３２１２０Ｋｇであり、摺動面が形成された主質量２５０の質量は３．００６４Ｋｇである。図１７に示すように、振動減衰用質量デバイス２０１がない場合に比べて、加振力０．９２１Ｎ、０．４６０Ｎ、０．２３０Ｎでこの主質量２５０を振動させたいずれの場合においても、この振動減衰用質量デバイス２０１を配置した方が最大振幅倍率を低く抑えることができる。特に、振動周波数が約５９Ｈｚ以上の領域において、この振動減衰用質量デバイス２０１を配置した方が振動減衰用質量デバイス２０１がない場合に比べて振幅倍率を低く抑えることができる。

本発明の振動減衰用質量デバイス、振動減衰用質量デバイスセットは振動源が例えばＮＣ旋盤のような工作機械の振動を制御する動吸振器として利用することができる。

１：振動減衰用質量デバイス
２：凸部
３：凹部
４：真実接触部
５：振動減衰面
６：摺動面油
１１：補助振動減衰用質量デバイス
１２：補助凸部
１３：補助凹部
１４：補助真実接触部
１５：補助振動減衰面
２０：振動減衰用質量デバイスセット
３０：ビス
４０、４１，２４０：滑り面

Claims

工作機械の振動によって振動しうる滑り面に載置され、前記滑り面との摩擦力のみで拘束されており、前記工作機械の振動を制御する動吸振器として利用される振動減衰用質量デバイスであって、
添加物を含有する摺動面油と、凹凸部を含む凹凸面を有し、
前記凸部に形成された真実接触部が形成する面が、前記滑り面に対して、平滑に接する振動減衰面を形成し、
前記凹部が前記摺動面油を保留しえて、
すべり速度が１０ ^－４ｍｍ／ｓｅｃから１ｍｍ／ｓｅｃまでの速域において、前記滑り面について前記振動減衰面が有する摩擦係数に対するすべり速度が正勾配であることを特徴とする振動減衰用質量デバイス。
振動減衰用質量デバイスと補助振動減衰用質量デバイスを備えており、前記補助振動減衰用質量デバイスが工作機械に固定され、前記振動減衰用質量デバイスが前記工作機械の振動によって振動しうる前記補助振動減衰用質量デバイスの滑り面に載置され、前記滑り面との摩擦力のみで拘束されており、前記工作機械の振動を制御する動吸振器として利用される振動減衰用質量デバイスセットであって、
前記振動減衰用質量デバイスは、
凹凸部を含む凹凸面を有し、
前記凹部が摺動面油を保留しえて、
前記凸部に形成された真実接触部が形成する面が、前記滑り面に対して、平滑に接する振動減衰面を形成し、
前記補助振動減衰用質量デバイスは、
補助凹凸部を含む補助凹凸面を有し、
前記補助凸部に形成された補助真実接触部が形成する面である補助振動減衰面が、前記滑り面に該当し、
添加物を含有する摺動面油が前記凹部及び／又は前記補助凹部に保留しえて、
前記振動減衰用質量デバイスのすべり速度が１０ ^－４ｍｍ／ｓｅｃから１ｍｍ／ｓｅｃまでの速域において、前記補助振動減衰面について前記振動減衰面が有する摩擦係数に対するすべり速度が正勾配である振動減衰用質量デバイスセット。
前記添加物は、親水部と疎水部を有する化合物を含むことを特徴とする請求項１に記載の振動減衰用質量デバイス。
前記化合物は直鎖炭化水素基及び／又は分岐炭化水素基を有する酸性リン酸エステルであることを特徴とする請求項３に記載の振動減衰用質量デバイス。
前記添加物は、親水部と疎水部を有する化合物を含むことを特徴とする請求項２に記載の振動減衰用質量デバイスセット。
前記化合物は直鎖炭化水素基及び／又は分岐炭化水素基を有する酸性リン酸エステルであることを特徴とする請求項５に記載の振動減衰用質量デバイスセット。
工作機械の振動によって振動しうる滑り面に載置され、前記滑り面との摩擦力のみで拘束されており、前記工作機械の振動を制御する動吸振器として利用される振動減衰用質量デバイスであって、
凹凸部を有し、この凹凸部の凸部に形成された真実接触部が、前記滑り面に対して摺動する振動減衰面を形成する樹脂製の凹凸面と、
添加物を含有し、前記凹凸部の凹部に保留された摺動面油と、
を有しており、
すべり速度が１０ ^－４ｍｍ／ｓｅｃから１ｍｍ／ｓｅｃまでの速域において、前記滑り面について前記振動減衰面が有する摩擦係数に対するすべり速度が正勾配であることを特徴とする振動減衰用質量デバイス。
工作機械の振動によって振動しうる滑り面に載置され、前記滑り面との摩擦力のみで拘束されており、前記工作機械の振動を制御する動吸振器として利用される振動減衰用質量デバイスであって、
凹凸部を有し、この凹凸部の凸部に形成された真実接触部が、前記滑り面に対して摺動する振動減衰面を形成する凹凸面と、
添加物を含有し、前記凹凸部の凹部に保留された摺動面油と、
を有しており、
前記滑り面が一定の曲率半径で湾曲した湾曲凹部であり、振動減衰面が前記滑り面の曲率半径と同じ曲率半径で湾曲した湾曲凸部であり、
すべり速度が１０ ^－４ｍｍ／ｓｅｃから１ｍｍ／ｓｅｃまでの速域において、前記滑り面について前記振動減衰面が有する摩擦係数に対するすべり速度が正勾配であることを特徴とする振動減衰用質量デバイス。