JP7352338B2 - Radio wave suppressor, power supply device, method for producing radio wave suppressor, and method for producing power supply device - Google Patents

Radio wave suppressor, power supply device, method for producing radio wave suppressor, and method for producing power supply device Download PDF

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Description

本発明は、電波抑制体、電源装置、電波抑制体の製造方法及び電源装置の製造方法に関する。 The present invention relates to a radio wave suppressor, a power supply device, a method of manufacturing a radio wave suppressor, and a method of manufacturing a power supply device.

電源装置は、スイッチング動作などに伴って電磁ノイズを放射し、熱を発することが多い。電磁ノイズは、一般的に、電子機器の誤動作を引き起こすことがあり、人体に影響を及ぼす可能性がある。そのため、電源装置から放射される電磁ノイズを低減するための対策が施されることがある。 Power supplies often emit electromagnetic noise and generate heat during switching operations and the like. Electromagnetic noise generally can cause electronic equipment to malfunction and can affect the human body. Therefore, measures are sometimes taken to reduce electromagnetic noise emitted from the power supply device.

例えば電源装置から放射される電磁ノイズを抑制するために、電源装置を金属板で覆うことが考えられるが、電源装置を金属板で完全に覆ってしまうと、電源装置はその動作に伴う熱によって破損してしまう可能性が高い。すなわち、電源装置では、熱を逃がすための通気性を確保しつつ、電磁ノイズを抑制することが求められる。 For example, in order to suppress electromagnetic noise emitted from a power supply, it is possible to cover the power supply with a metal plate, but if the power supply is completely covered with a metal plate, the power supply will be affected by the heat generated by its operation. There is a high possibility that it will be damaged. That is, the power supply device is required to suppress electromagnetic noise while ensuring ventilation to dissipate heat.

例えば特許文献１には、通気性を示すとともに、電波吸収効果及び電波シールド効果（これらを併せて、以下「抑制効果」という。）を有するとされる電波吸収体が開示されている。特許文献１に記載の電波吸収体は、膜形状の電波吸収体本体と導電メッシュとからなる。この電波吸収体本体は、金属粉含有ゴム層と金属層とからなり、開口部が複数個設けられている。この開口部は、上記導電メッシュによって塞がれている。特許文献１によれば、電波吸収体と導電メッシュとにより抑制効果が発揮され、電波吸収体本体の開口部により通気性が確保されるとさる旨の記載がある。 For example, Patent Document 1 discloses a radio wave absorber that exhibits air permeability and is said to have a radio wave absorbing effect and a radio wave shielding effect (hereinafter collectively referred to as "suppressing effect"). The radio wave absorber described in Patent Document 1 consists of a film-shaped radio wave absorber main body and a conductive mesh. This radio wave absorber main body is composed of a metal powder-containing rubber layer and a metal layer, and is provided with a plurality of openings. This opening is closed by the conductive mesh. According to Patent Document 1, there is a description that the radio wave absorber and the conductive mesh exhibit a suppressing effect, and the openings of the radio wave absorber main body ensure breathability.

特開２００８－０６６３９８号公報Japanese Patent Application Publication No. 2008-066398

一般的に、電源装置から放射される電磁ノイズの周波数帯域は、電源装置の製品仕様によって異なることがある。例えば、近時の電源装置ではＳｉＣ（シリコンカーバイド）、ＧａＮ（ガリウムナイトライド）などを含む高速スイッチング素子が利用されつつあり、この種の電源装置は数百ＭＨｚ～ＧＨｚ帯の電磁ノイズを放射することがある。 Generally, the frequency band of electromagnetic noise emitted from a power supply device may vary depending on the product specifications of the power supply device. For example, modern power supplies are increasingly using high-speed switching elements containing SiC (silicon carbide), GaN (gallium nitride), etc., and these types of power supplies emit electromagnetic noise in the hundreds of MHz to GHz band. Sometimes.

しかしながら、特許文献１の記載によれば、特許文献１に記載の電波吸収体は、５．８ＧＨｚの電波に対して抑制効果を示すに過ぎない。そのため、５．８ＧＨｚ以外の周波数の電磁ノイズを抑制対象とする場合、特許文献１に記載の電波吸収体では当該抑制対象の電磁ノイズを十分に抑制できない可能性がある。特許文献１の記載の電波吸収体は、５．８ＧＨｚ以外の周波数の電磁ノイズを放射する電源装置に適用することが困難であると考えられる。 However, according to the description in Patent Document 1, the radio wave absorber described in Patent Document 1 only shows a suppressing effect on radio waves of 5.8 GHz. Therefore, when electromagnetic noise having a frequency other than 5.8 GHz is to be suppressed, the radio wave absorber described in Patent Document 1 may not be able to sufficiently suppress the electromagnetic noise to be suppressed. It is considered difficult to apply the radio wave absorber described in Patent Document 1 to a power supply device that emits electromagnetic noise at a frequency other than 5.8 GHz.

本発明は、通気性を確保しつつ、抑制対象とする周波数を含む周波数帯域の電磁ノイズを良好に抑制することが可能な電波抑制体などを提供することを目的とする。 An object of the present invention is to provide a radio wave suppressor etc. that can satisfactorily suppress electromagnetic noise in a frequency band including a frequency to be suppressed while ensuring air permeability.

上記目的を達成するため、本発明の第１の観点に係る電波抑制体は、
扁平磁性体粉末が有機バインダ中に分散したシート状磁性体を備え、
前記シート状磁性体は、一定の間隔Ｐで厚さ方向に貫通した複数の第１貫通孔部を有し、
前記シート状磁性体の透磁率をμ、誘電率をεとし、抑制対象とする波長の電磁ノイズが空気中を伝搬する際の波長をλ０とした場合に、前記第１貫通孔部の各々の直径Ｄは、
λ０／（ε・μ）１／２＝４×Ｄ０．７
を満たし、
前記直径Ｄは、３．７５ｍｍ～３０ｍｍであり、
前記間隔Ｐは、６ｍｍ～３７ｍｍであり、
前記透磁率μは、実数成分μ’が５～１０、かつ、虚数成分μ’’が２～４であり、
前記誘電率εは、実数成分ε’が２０～４０、かつ、虚数成分ε’’が１～２であり、
さらに、シート状磁性体に重ね合わされた金属シートをさらに備え、
前記金属シートは、厚さ方向に貫通した複数の第２貫通孔部を有し、
前記複数の第１貫通孔部と前記複数の第２貫通孔部とのそれぞれは、同心で設けられており、
前記第２貫通孔部の各々の直径は、前記第１貫通孔部の各々の直径Ｄと同じである。 In order to achieve the above object, the radio wave suppressor according to the first aspect of the present invention includes:
Equipped with a sheet-like magnetic material in which flat magnetic material powder is dispersed in an organic binder,
The sheet-like magnetic material has a plurality of first through-holes that penetrate in the thickness direction at a constant interval P,
When the magnetic permeability of the sheet-like magnetic material is μ, the dielectric constant is ε, and the wavelength at which electromagnetic noise of the wavelength to be suppressed propagates in the air is λ 0 , each of the first through-hole portions The diameter D of
λ 0 /(ε・μ) 1/2 = 4×D 0.7
The filling,
The diameter D is 3.75 mm to 30 mm,
The distance P is 6 mm to 37 mm,
The magnetic permeability μ has a real component μ′ of 5 to 10 and an imaginary component μ″ of 2 to 4,
The dielectric constant ε has a real component ε' of 20 to 40 and an imaginary component ε'' of 1 to 2,
Furthermore, it further includes a metal sheet superimposed on the sheet-like magnetic material,
The metal sheet has a plurality of second through holes penetrating in the thickness direction,
Each of the plurality of first through-hole portions and the plurality of second through-hole portions are provided concentrically,
The diameter of each of the second through holes is the same as the diameter D of each of the first through holes .

上記目的を達成するため、本発明の第２の観点に係る電源装置は、
前記電波抑制体と、
電力を変換するための電源回路を含む回路基板とを備え、
前記電波抑制体は、前記回路基板を囲うように設けられている。 In order to achieve the above object, a power supply device according to a second aspect of the present invention includes:
The radio wave suppressor;
A circuit board containing a power supply circuit for converting electric power,
The radio wave suppressor is provided so as to surround the circuit board.

上記目的を達成するため、本発明の第３の観点に係る電波抑制体の製造方法は、
扁平磁性体粉末が有機バインダ中に分散したシート状磁性体素材を準備することと、
前記準備されたシート状磁性体素材に一定の間隔Ｐで、厚さ方向に貫通した複数の第１貫通孔部を設けることとを含み、
前記シート状磁性体素材の透磁率をμ、誘電率をεとし、抑制対象とする波長の電磁ノイズが空気中を伝搬する際の波長をλ０とした場合に、前記第１貫通孔部の各々の直径Ｄは、
λ０／（ε・μ）１／２＝４×Ｄ０．７
を満たし、
前記直径Ｄは、３．７５ｍｍ～３０ｍｍであり、
前記間隔Ｐは、６ｍｍ～３７ｍｍであり、
前記透磁率μは、実数成分μ’が５～１０、かつ、虚数成分μ’’が２～４であり、
前記誘電率εは、実数成分ε’が２０～４０、かつ、虚数成分ε’’が１～２であり、
前記準備されたシート状磁性体素材に金属シート素材を貼り合わせることをさらに含み、
前記複数の第１貫通孔部を設けることでは、さらに、前記シート状磁性体素材に貼り合わされた金属シート素材に、前記複数の第１貫通孔部のそれぞれと連続して厚さ方向に貫通した複数の第２貫通孔部が設けられており、
前記複数の第１貫通孔部と前記複数の第２貫通孔部とのそれぞれは、同心で設けられており、
前記第２貫通孔部の各々の直径は、前記第１貫通孔部の各々の直径Ｄと同じである。 In order to achieve the above object, a method for manufacturing a radio wave suppressor according to a third aspect of the present invention includes:
preparing a sheet-like magnetic material in which flat magnetic powder is dispersed in an organic binder;
providing a plurality of first through holes penetrating the prepared sheet-like magnetic material at a constant interval P in the thickness direction;
When the magnetic permeability of the sheet-like magnetic material is μ, the dielectric constant is ε, and the wavelength at which electromagnetic noise of the wavelength to be suppressed propagates in the air is λ 0 , the first through-hole portion is The diameter D of each is
λ 0 /(ε・μ) 1/2 = 4×D 0.7
The filling,
The diameter D is 3.75 mm to 30 mm,
The distance P is 6 mm to 37 mm,
The magnetic permeability μ has a real component μ′ of 5 to 10 and an imaginary component μ″ of 2 to 4,
The dielectric constant ε has a real component ε' of 20 to 40 and an imaginary component ε'' of 1 to 2,
Further comprising laminating a metal sheet material to the prepared sheet-like magnetic material,
By providing the plurality of first through-holes, further, the metal sheet material bonded to the sheet-like magnetic material has a metal sheet material that is continuous with each of the plurality of first through-holes and penetrates in the thickness direction. A plurality of second through-hole portions are provided,
Each of the plurality of first through-hole portions and the plurality of second through-hole portions are provided concentrically,
The diameter of each of the second through holes is the same as the diameter D of each of the first through holes .

上記目的を達成するため、本発明の第４の観点に係る電源装置の製造方法は、
電力を変換するための電源回路を含む回路基板を準備することと、
前記電波抑制体の製造方法によって製造された電波抑制体によって、前記準備された回路基板を囲うこととを含む。 In order to achieve the above object, a method for manufacturing a power supply device according to a fourth aspect of the present invention includes:
preparing a circuit board containing a power circuit for converting power;
The method includes surrounding the prepared circuit board with a radio wave suppressor manufactured by the method for manufacturing a radio wave suppressor.

本発明によれば、通気性を確保しつつ、抑制対象とする周波数を含む周波数帯域の電磁ノイズを良好に抑制することが可能になる。 According to the present invention, it is possible to satisfactorily suppress electromagnetic noise in a frequency band including the frequency to be suppressed while ensuring air permeability.

本発明の実施の形態１に係る電波抑制体の正面図である。1 is a front view of a radio wave suppressor according to Embodiment 1 of the present invention. FIG. （ａ）は、図１のＩＩ－ＩＩ線における電波抑制体の側方断面図であって、（ｂ）は、（ａ）における点線丸囲み部分を拡大して示す側方断面図である。(a) is a side cross-sectional view of the radio wave suppressor taken along the line II-II in FIG. 1, and (b) is an enlarged side cross-sectional view of the portion encircled by the dotted line in (a). 実施の形態１に係る電波抑制体の製造方法を示すフローチャートである。3 is a flowchart showing a method for manufacturing a radio wave suppressor according to Embodiment 1. FIG. 実施例１～１２に係る電波抑制体の磁気特性を示す図である。FIG. 3 is a diagram showing the magnetic properties of radio wave suppressors according to Examples 1 to 12. 実施例１～１２に係る電波抑制体が有する複数の第１貫通孔部に関する条件を示す図である。FIG. 7 is a diagram showing conditions regarding a plurality of first through-holes included in radio wave suppressors according to Examples 1 to 12. 実施例１，５，及び９に係る電波抑制体による電磁波の抑制効果に関するシミュレーション結果を示す図である。FIG. 7 is a diagram showing simulation results regarding the effect of suppressing electromagnetic waves by the radio wave suppressors according to Examples 1, 5, and 9. 実施例２，６，及び１０に係る電波抑制体による電磁波の抑制効果に関するシミュレーション結果を示す図である。FIG. 7 is a diagram showing simulation results regarding the electromagnetic wave suppression effect by the radio wave suppressors according to Examples 2, 6, and 10. 実施例３，７，及び１１に係る電波抑制体による電磁波の抑制効果に関するシミュレーション結果を示す図である。FIG. 7 is a diagram showing simulation results regarding the electromagnetic wave suppression effect by the radio wave suppressors according to Examples 3, 7, and 11. 実施例４，８，及び１２に係る電波抑制体による電磁波の抑制効果に関するシミュレーション結果を示す図である。FIG. 7 is a diagram showing simulation results regarding the electromagnetic wave suppression effect by the radio wave suppressors according to Examples 4, 8, and 12. 比較例１～３に係る電波抑制体による電磁波の抑制効果に関するシミュレーション結果を示す図である。FIG. 3 is a diagram showing simulation results regarding the electromagnetic wave suppression effect of the radio wave suppressors according to Comparative Examples 1 to 3. 実施の形態１に係る電波抑制体における第１貫通孔部の直径Ｄと抑制ピークの周波数λｄとの関係を示す図である。FIG. 3 is a diagram showing the relationship between the diameter D of the first through hole and the frequency λ d of the suppression peak in the radio wave suppressor according to the first embodiment. 実施の形態１に係る電波抑制体に関する磁気特性の実測値の一例を示す図である。FIG. 3 is a diagram showing an example of actually measured values of magnetic properties regarding the radio wave suppressor according to the first embodiment. 本発明の実施の形態２に係る電源装置の構成を示す斜視図である。FIG. 2 is a perspective view showing the configuration of a power supply device according to Embodiment 2 of the present invention. 実施の形態２に係る電源装置の機能的な構成を示すブロック図である。FIG. 2 is a block diagram showing a functional configuration of a power supply device according to a second embodiment. 実施の形態２に係る電源装置の製造方法を示すフローチャートである。7 is a flowchart showing a method for manufacturing a power supply device according to Embodiment 2. FIG. 本発明の実施の形態３に係る電波抑制体の正面図である。FIG. 7 is a front view of a radio wave suppressor according to Embodiment 3 of the present invention. 図１６のＸＶＩＩ－ＸＶＩＩ線における電波抑制体の側方断面図である。17 is a side cross-sectional view of the radio wave suppressor taken along line XVII-XVII in FIG. 16. FIG. 実施の形態３に係る電波抑制体の製造方法を示すフローチャートである。7 is a flowchart showing a method for manufacturing a radio wave suppressor according to Embodiment 3. FIG. 本発明の実施の形態４に係る電源装置の製造方法を示すフローチャートである。7 is a flowchart showing a method for manufacturing a power supply device according to Embodiment 4 of the present invention. 実施例１３に係る電波抑制体による電磁ノイズの抑制効果を実測するための装置の構成を示す図である。FIG. 12 is a diagram showing the configuration of an apparatus for actually measuring the electromagnetic noise suppression effect of a radio wave suppressor according to Example 13. 実施例１３に係る電波抑制体による電磁ノイズの抑制効果を、比較例４に係る金属シートによる電磁ノイズの抑制効果とともに示す図である。FIG. 7 is a diagram showing the electromagnetic noise suppression effect of the radio wave suppressor according to Example 13, together with the electromagnetic noise suppression effect of the metal sheet according to Comparative Example 4. 比較例４及び５における電磁波の実測値を示す図である。7 is a diagram showing actual measured values of electromagnetic waves in Comparative Examples 4 and 5. FIG.

以下、本発明の実施の形態について、図面を参照しつつ説明する。全図を通じて同一の要素には同一の符号を付す。また、本発明の実施の形態の説明及び図面では、上・下・前・後・左・右の用語を用いるが、これらは、方向を説明するために用いるのであって、本発明を限定する趣旨ではない。 Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. Identical elements are given the same reference numerals throughout the figures. Furthermore, in the description and drawings of the embodiments of the present invention, terms such as top, bottom, front, back, left, and right are used, but these terms are used to describe directions and do not limit the present invention. That's not the purpose.

（実施の形態１）
本発明の実施の形態１に係る電波抑制体は、電磁ノイズの発生源から放射される当該電磁ノイズを抑制するためのシート状の部材である。 (Embodiment 1)
The radio wave suppressor according to the first embodiment of the present invention is a sheet-like member for suppressing electromagnetic noise emitted from a source of electromagnetic noise.

（電波抑制体の構成）
本実施の形態に係る電波抑制体１００は、正面図である図１及び同図のＩＩ－ＩＩ線における側方断面図である図２（ａ）に示すように、複数の第１貫通孔部１０１を有するシート状磁性体１０２から構成される。 (Configuration of radio wave suppressor)
The radio wave suppressor 100 according to the present embodiment has a plurality of first through-holes, as shown in FIG. 1 which is a front view and FIG. It is composed of a sheet-like magnetic material 102 having a diameter of 101.

シート状磁性体１０２は、図２（ａ）の点線丸囲み部分の拡大図である図２（ｂ）に示すように、扁平磁性体粉末１０３が有機バインダ１０４中に分散したシート状の部材である。 The sheet-like magnetic material 102 is a sheet-like member in which flat magnetic material powder 103 is dispersed in an organic binder 104, as shown in FIG. be.

扁平磁性体粉末１０３は、磁性体を材料とする扁平形状の粉末であり、その殆どが、シート状磁性体１０２の主面Ｍと概ね平行になるように向きを揃えて配列している。 The flat magnetic powder 103 is a flat powder made of a magnetic material, and most of the powder is arranged in the same direction so as to be substantially parallel to the main surface M of the sheet-like magnetic material 102.

扁平磁性体粉末１０３の材料は、例えば、カルボニル鉄粉（ＣＩＰ）、Ｆｅ－Ｓｉ－Ａｌ合金（センダスト）、Ｆｅ－Ｓｉ合金、Ｆｅ－Ｓｉ－Ｃｒ合金、Ｆｅ－Ａｌ合金、Ｆｅ－Ａｌ－Ｃｒ合金、Ｆｅ－Ｃｒ合金、Ｆｅ－Ｎｉ合金（パーマロイ）、Ｆｅ－Ｃｏ合金（パーメンジュール）、Ｆｅ基非晶質合金、Ｃｏ基非晶質合金、及びＦｅ基ナノ結晶材料、金属酸化物などの軟磁性体である。特に、透磁率特性の向上には、磁化が大きい金属合金が望ましい。ただし、ここで挙げた扁平磁性体粉末１０３の材料は、例示であって、これらに限定されない。 Examples of the material of the flat magnetic powder 103 include carbonyl iron powder (CIP), Fe-Si-Al alloy (Sendust), Fe-Si alloy, Fe-Si-Cr alloy, Fe-Al alloy, Fe-Al-Cr alloys, Fe-Cr alloys, Fe-Ni alloys (permalloy), Fe-Co alloys (permendur), Fe-based amorphous alloys, Co-based amorphous alloys, Fe-based nanocrystalline materials, metal oxides, etc. It is a soft magnetic material. In particular, metal alloys with high magnetization are desirable for improving magnetic permeability characteristics. However, the materials for the flat magnetic powder 103 mentioned here are just examples and are not limited thereto.

有機バインダ１０４は、扁平磁性体粉末１０３を結着する。 The organic binder 104 binds the flat magnetic powder 103.

有機バインダ１０４の材料は、例えば、（メタ）アクリル系ポリマ、アクリロニトリル－ブタジエンゴム（ＮＢＲ）、フッ素系樹脂、シリコーンゴム、ポリウレタン、ポリエチレン、オレフィン系ゴム、ポリフェニレンオキシド、ポリアミドイミド、ポリイミド、ポリフマレート、ビスマストリアジンレジンである。ただし、ここで挙げた有機バインダ１０４の材料は、例示であって、これらに限定されない。 Examples of the material of the organic binder 104 include (meth)acrylic polymer, acrylonitrile-butadiene rubber (NBR), fluororesin, silicone rubber, polyurethane, polyethylene, olefin rubber, polyphenylene oxide, polyamideimide, polyimide, polyfumarate, and bismuth. It is triazine resin. However, the materials for the organic binder 104 listed here are just examples and are not limited thereto.

（メタ）アクリル系ポリマには、例えば、アクリルゴム、アクリル酸アルキル共重合体がある。オレフィン系ゴムには、例えば、エチレン・プロピレンゴム（ＥＰＭ）、エチレン・プロピレン・ジエンゴム（ＥＰＤＭ）がある。 Examples of (meth)acrylic polymers include acrylic rubber and alkyl acrylate copolymers. Examples of olefin rubber include ethylene propylene rubber (EPM) and ethylene propylene diene rubber (EPDM).

ただし、ここで挙げた有機バインダ１０４の材料は、例示であって、これらに限定されない。 However, the materials for the organic binder 104 listed here are just examples and are not limited thereto.

複数の第１貫通孔部１０１の各々は、厚さ方向に貫通した貫通孔をシート状磁性体１０２に形成する。本実施の形態では第１貫通孔部１０１の各々は、直径Ｄが一定である。 Each of the plurality of first through-hole portions 101 forms a through-hole penetrating the sheet-like magnetic material 102 in the thickness direction. In this embodiment, each of the first through-hole portions 101 has a constant diameter D.

複数の第１貫通孔部１０１は、予め定められた一定の間隔Ｐで設けられている。間隔Ｐは、例えば、互いに隣接する第１貫通孔部１０１の中心間の距離である。 The plurality of first through holes 101 are provided at predetermined constant intervals P. The interval P is, for example, the distance between the centers of the first through-hole portions 101 that are adjacent to each other.

これまで、本発明の実施の形態１に係る電波抑制体１００の構成について説明した。ここから、実施の形態に係る電波抑制体の製造方法について説明する。 The configuration of the radio wave suppressor 100 according to Embodiment 1 of the present invention has been described so far. From here, a method for manufacturing a radio wave suppressor according to an embodiment will be described.

（電波抑制体の製造方法）
本実施の形態に係る電波抑制体の製造方法は、電波抑制体１００を製造するための方法であって、図３のフローチャートに示す工程を含む。電波抑制体の製造方法は、電波抑制体１００を製造するために必要な材料を準備した後に開始される。 (Method for manufacturing radio wave suppressor)
The method for manufacturing a radio wave suppressor according to the present embodiment is a method for manufacturing the radio wave suppressor 100, and includes steps shown in the flowchart of FIG. The method for manufacturing a radio wave suppressor is started after preparing the materials necessary for manufacturing the radio wave suppressor 100.

シート状磁性体素材が準備される（ステップＳ１０１）。 A sheet-like magnetic material is prepared (step S101).

シート状磁性体素材とは、シート状磁性体１０２を製造するためのシート状の素材である。言い換えると、シート状磁性体素材は、複数の第１貫通孔部１０１が設けられていないシート状磁性体１０２に相当し、従って、扁平磁性体粉末１０３が有機バインダ１０４中に分散したシート状の素材である。 The sheet-like magnetic material is a sheet-like material for manufacturing the sheet-like magnetic material 102. In other words, the sheet-like magnetic material corresponds to the sheet-like magnetic material 102 in which the plurality of first through-holes 101 are not provided, and therefore, the sheet-like magnetic material 102 is equivalent to the sheet-like magnetic material 102 in which the plurality of first through-holes 101 are not provided. It is the material.

詳細には、まず、概ね球形の磁性体粉末が準備される。この球形の磁性体粉末の材料は、扁平磁性体粉末１０３の材料と同じ材料である。球形の磁性体粉末の粒子径（Ｄ５０）は、例えば、１０μｍ（マイクロメートル）以下である。このような球形の磁性体粉末は、例えば、アトマイズ法などにより製造した粉末を分級することで製造される。 Specifically, first, approximately spherical magnetic powder is prepared. The material of this spherical magnetic powder is the same as the material of the flat magnetic powder 103. The particle diameter (D50) of the spherical magnetic powder is, for example, 10 μm (micrometer) or less. Such spherical magnetic powder is produced, for example, by classifying powder produced by an atomization method or the like.

球形の磁性体粉末は、ボールミルなどの扁平化装置によって扁平化される。これにより、扁平磁性体粉末１０３が製造される。 The spherical magnetic powder is flattened by a flattening device such as a ball mill. As a result, flat magnetic powder 103 is manufactured.

次に、扁平磁性体粉末１０３と有機バインダ１０４とを混合して、例えばドクターブレード法によってシート状に形成した後に、形成されたシートを乾燥させる。これにより、グリーンシートが製造される。 Next, the flat magnetic powder 103 and the organic binder 104 are mixed and formed into a sheet by, for example, a doctor blade method, and then the formed sheet is dried. In this way, a green sheet is manufactured.

グリーンシートを予め定められた寸法及び形状に切断し、切断された複数グリーンシートを重ね合わせた積層体を加熱プレスした後に、当該積層体が冷却される。これにより、シート状磁性体素材が製造される。ここで、製造されたシート状磁性体素材の厚さは、特に限定されないが、例えば０．０５～２ｍｍ程度である。 A green sheet is cut into a predetermined size and shape, and a laminate in which a plurality of cut green sheets are stacked is heated and pressed, and then the laminate is cooled. In this way, a sheet-like magnetic material is manufactured. Here, the thickness of the manufactured sheet-like magnetic material is not particularly limited, but is, for example, about 0.05 to 2 mm.

なお、有機バインダ１０４と混合される前に、扁平磁性体粉末１０３に絶縁被膜が設けられてもよい。絶縁被膜の材料は、特に限定されないが、例えば、ジルコニア（ＺｒＯ２）、アルミナ（Ａｌ２Ｏ３）、サファイア（Ａｌ２Ｏ３）、ガラス（リン酸塩系ガラス、Ｂｉ系ガラス）、窒化チタニウム（ＴｉＮ）、ムコライト（３Ａｌ２Ｏ３・２ＳｉＯ２）、コージライト（２ＭｇＯ・２Ａｌ２Ｏ３・５ＳｉＯ２）、ステアタイト（ＭｇＯ・ＳｉＯ２）、フォルステライト（２ＭｇＯ・ＳｉＯ２）、イットリア（Ｙ２Ｏ３）、チタニア系（チタン酸カルシウム系、チタン酸バリウム系）セラミックス、炭化ケイ素（ＳｉＣ）、窒化ケイ素（Ｓｉ３Ｎ４）、窒化アルミ（ＡｌＮ）、シリカ（ＳｉＯ２）、サーメット、五酸化ニオブ（Ｎｂ２Ｏ５）などの無機材料が好適に採用される。 Note that an insulating coating may be provided on the flat magnetic powder 103 before being mixed with the organic binder 104. The material of the insulating coating is not particularly limited, but examples include zirconia (ZrO 2 ), alumina (Al 2 O 3 ), sapphire (Al 2 O 3 ), glass (phosphate-based glass, Bi-based glass), titanium nitride. (TiN), mucolite ( 3Al2O3.2SiO2 ) , cordierite ( 2MgO.2Al2O3.5SiO2 ), steatite ( MgO.SiO2 ) , forsterite (2MgO.SiO2 ) , yttria ( Y 2 O 3 ), titania-based (calcium titanate-based, barium titanate-based) ceramics, silicon carbide (SiC), silicon nitride (Si 3 N 4 ), aluminum nitride (AlN), silica (SiO 2 ), cermet, Inorganic materials such as niobium oxide (Nb 2 O 5 ) are preferably employed.

また、扁平磁性体粉末１０３と有機バインダ１０４とを混合する際に、これらとともに他の粒子などが混合されてもよい。ともに混合される粒子の例として、シート状磁性体１０２における扁平磁性体粉末１０３の間隔を制御するための絶縁粒子、シート状磁性体１０２の難燃性を向上させるための非磁性フィラーを挙げることができる。 Further, when mixing the flat magnetic powder 103 and the organic binder 104, other particles may be mixed together with them. Examples of the particles mixed together include insulating particles for controlling the spacing between the flat magnetic powders 103 in the sheet-like magnetic material 102 and non-magnetic fillers for improving the flame retardance of the sheet-like magnetic material 102. I can do it.

絶縁粒子の材料は、特に限定されないが、例えば、アルミナ、シリカ、マグネシア、チタニア、ジルコニアが好適に採用される。 The material of the insulating particles is not particularly limited, but for example, alumina, silica, magnesia, titania, and zirconia are preferably used.

非磁性フィラーの材料は、特に限定されないが、例えば、メラミンシアヌレート、水酸化アルミニウムで被覆された赤燐、水酸化マグネシウム、ポリビスフェノキシホスファゼンが好適に採用される。 The material of the non-magnetic filler is not particularly limited, but suitably used are, for example, melamine cyanurate, red phosphorus coated with aluminum hydroxide, magnesium hydroxide, and polybisphenoxyphosphazene.

ステップＳ１０１にて準備されたシート状磁性体１０２に、シート状磁性体１０２の厚さ方向に貫通した複数の第１貫通孔部１０１が、予め定められた一定の間隔Ｐで形成される（ステップＳ１０２）。 A plurality of first through holes 101 penetrating the sheet-like magnetic material 102 in the thickness direction of the sheet-like magnetic material 102 are formed at predetermined constant intervals P in the sheet-like magnetic material 102 prepared in step S101 (step S102).

ステップＳ１０２における第１貫通孔部１０１の形成では、パンチ装置など、予め定められた直径Ｄの貫通孔を設けることができる加工装置が利用されるとよい。 In forming the first through-hole portion 101 in step S102, a processing device capable of forming a through-hole with a predetermined diameter D, such as a punching device, may be used.

ステップＳ１０２にて形成される複数の第１貫通孔部１０１の直径Ｄは、適宜定められてよく、各々が異なる寸法であっていてもよいが、本実施の形態では実質的に同じである。 The diameters D of the plurality of first through-holes 101 formed in step S102 may be determined as appropriate, and may have different dimensions, but in this embodiment, they are substantially the same.

また、複数の第１貫通孔部１０１の間隔Ｐは、主に電磁ノイズの発生源の過熱を防止するために設計上求められる通気性に応じた開口率となるように、第１貫通孔部１０１の各々の直径Ｄとともに定められるとよい。開口率は、例えば、電波抑制体１００の第１貫通孔部１０１も含めた主面Ｍ全体が占める面積に対する第１貫通孔部１０１が占める面積である。 In addition, the interval P between the plurality of first through holes 101 is set such that the opening ratio of the first through holes corresponds to the ventilation required in the design to mainly prevent overheating of the source of electromagnetic noise. 101 is preferably determined together with the diameter D of each of them. The aperture ratio is, for example, the area occupied by the first through-hole portion 101 relative to the area occupied by the entire main surface M including the first through-hole portion 101 of the radio wave suppressor 100.

一般的に、開口率は、電波抑制体１００が適用される電磁ノイズの発生源が動作時に発生する熱量やその動作状況（冷却装置の有無、環境温度、移動による通風性の有無など）などに応じて定められる。開口率は、３０％～５０％程度とされることが多い。 In general, the aperture ratio depends on the amount of heat generated during operation of the electromagnetic noise source to which the radio wave suppressor 100 is applied, and its operating conditions (presence or absence of a cooling device, environmental temperature, presence or absence of ventilation due to movement, etc.). determined accordingly. The aperture ratio is often about 30% to 50%.

ステップＳ１０２の工程を行うことによって電波抑制体１００が製造される。製造された電波抑制体１００は、さらに切断することなどによって、予め定められた寸法及び形状に形成されてもよい。これにより、本実施の形態に係る電波抑制体の製造方法は終了する。 The radio wave suppressor 100 is manufactured by performing the process of step S102. The manufactured radio wave suppressor 100 may be further cut into a predetermined size and shape. Thereby, the method for manufacturing a radio wave suppressor according to this embodiment is completed.

以上、本発明の実施の形態１について説明した。 The first embodiment of the present invention has been described above.

本実施の形態によれば、電波抑制体１００は、扁平磁性体粉末１０３が有機バインダ１０４中に分散したシート状磁性体１０２を備える。これにより、詳細後述するように、シート状磁性体１０２の磁気特性及び第１貫通孔部１０１の直径Ｄに応じた波長λ０の電磁ノイズを抑制対象として、当該抑制対象とする波長λ０ に反比例する周波数を含む周波数帯域の電磁ノイズを良好に抑制することができる。 According to this embodiment, the radio wave suppressor 100 includes a sheet-like magnetic body 102 in which flat magnetic powder 103 is dispersed in an organic binder 104 . As a result, as will be described in detail later, electromagnetic noise with a wavelength λ 0 corresponding to the magnetic properties of the sheet-like magnetic material 102 and the diameter D of the first through-hole portion 101 is to be suppressed, and the wavelength λ 0 to be suppressed is It is possible to satisfactorily suppress electromagnetic noise in a frequency band including inversely proportional frequencies .

ここで、波長λ０は、抑制対象とする波長の電磁ノイズが空気中を伝搬する際の波長である。「抑制対象とする波長λ０の電磁ノイズ」とは、電波抑制体１００による抑制効果がピークとなる波長の電磁ノイズであって、例えば電磁ノイズの発生源に応じて定められる。電磁ノイズの抑制効果には、一般的に、電磁ノイズを吸収する電波吸収効果と電磁ノイズを遮断する電波シールド効果とがあり、電波抑制体１００による電磁ノイズの抑制効果は、主に電波吸収効果である。 Here, the wavelength λ 0 is the wavelength at which electromagnetic noise having a wavelength to be suppressed propagates in the air. "Electromagnetic noise of wavelength λ 0 to be suppressed" is electromagnetic noise of a wavelength at which the suppression effect by the radio wave suppressor 100 is at its peak, and is determined depending on, for example, the source of the electromagnetic noise. The electromagnetic noise suppression effect generally includes a radio wave absorption effect that absorbs electromagnetic noise and a radio wave shielding effect that blocks electromagnetic noise.The electromagnetic noise suppression effect of the radio wave suppressor 100 is mainly due to the radio wave absorption effect. It is.

また、電波抑制体１００は第１貫通孔部１０１を有する。これにより、通気性を確保することができる。 Furthermore, the radio wave suppressor 100 has a first through hole portion 101 . Thereby, breathability can be ensured.

従って、通気性を確保しつつ、抑制対象とする波長λ０ に反比例する周波数を含む周波数帯域の電磁ノイズを良好に抑制することが可能になる。 Therefore, it is possible to satisfactorily suppress electromagnetic noise in a frequency band including a frequency inversely proportional to the wavelength λ 0 to be suppressed while ensuring air permeability.

また、本実施の形態に係る電波抑制体１００は、導電メッシュなどの金属製の部材を含んでおらず、そのため、金属製の部材を接地するための構成が不要となり、設計の自由度の向上を図ることが可能になる。 Furthermore, the radio wave suppressor 100 according to the present embodiment does not include a metal member such as a conductive mesh, and therefore does not require a configuration for grounding the metal member, improving the degree of freedom in design. It becomes possible to aim for

（実施例１～１２）
本発明の実施例１～１２に係る電波抑制体１００について説明する。実施例１～１２の各々に係る電波抑制体１００は、実施の形態１に係る電波抑制体１００と同様に、複数の第１貫通孔部１０１が設けられたシート状磁性体１０２である。 (Examples 1 to 12)
Radio wave suppressors 100 according to Examples 1 to 12 of the present invention will be described. The radio wave suppressor 100 according to each of Examples 1 to 12 is a sheet-like magnetic material 102 provided with a plurality of first through holes 101, similarly to the radio wave suppressor 100 according to the first embodiment.

実施例１～１２に係る電波抑制体１００の各々は、シート状磁性体１０２が図４に示す磁気特性を有する。同図に示すように、磁気特性に関して、透磁率の単位は、［Ｎ・Ａ－２］であり、誘電率の単位は、［Ｆ・ｍ－１］である。この単位に含まれるＮ、Ａ、Ｆ、ｍは、それぞれ、ニュートン、アンペア、ファラド、メートルを意味する。 In each of the radio wave suppressors 100 according to Examples 1 to 12, the sheet-like magnetic material 102 has the magnetic properties shown in FIG. As shown in the figure, regarding the magnetic properties, the unit of magnetic permeability is [N·A −2 ], and the unit of permittivity is [F·m −1 ]. N, A, F, and m included in this unit mean newton, ampere, farad, and meter, respectively.

すなわち、実施例１～４に係る電波抑制体１００に含まれるシート状磁性体１０２は、図４に示す条件Ａの磁気特性を有する。条件Ａでは、同図に示すように、透磁率μについて、実数成分μ’が５［Ｎ・Ａ－２］であり、かつ、虚数成分μ’’が２［Ｎ・Ａ－２］である。また、誘電率εについて、実数成分ε’が２０［Ｆ・ｍ－１］であり、かつ、虚数成分ε’’が１［Ｆ・ｍ－１］である。 That is, the sheet-like magnetic material 102 included in the radio wave suppressor 100 according to Examples 1 to 4 has the magnetic properties of condition A shown in FIG. In condition A, as shown in the figure, for magnetic permeability μ, the real component μ' is 5 [N・A −2 ], and the imaginary component μ'' is 2 [N・A −2 ]. . Further, regarding the dielectric constant ε, the real component ε' is 20 [F·m −1 ], and the imaginary component ε″ is 1 [F·m −1 ].

実施例５～８に係る電波抑制体１００に含まれるシート状磁性体１０２は、図４に示す条件Ｂの磁気特性を有する。条件Ｂでは、同図に示すように、透磁率μについて、実数成分μ’が１０［Ｎ・Ａ－２］であり、かつ、虚数成分μ’’が４［Ｎ・Ａ－２］である。また、誘電率εについて、実数成分ε’が２０［Ｆ・ｍ－１］であり、かつ、虚数成分ε’’が１［Ｆ・ｍ－１］である。 The sheet-like magnetic material 102 included in the radio wave suppressor 100 according to Examples 5 to 8 has the magnetic properties of condition B shown in FIG. In condition B, as shown in the figure, for magnetic permeability μ, the real component μ' is 10 [N・A −2 ], and the imaginary component μ'' is 4 [N・A −2 ]. . Further, regarding the dielectric constant ε, the real component ε' is 20 [F·m −1 ], and the imaginary component ε″ is 1 [F·m −1 ].

実施例９～１２に係る電波抑制体１００に含まれるシート状磁性体１０２は、図４に示す条件Ｃの磁気特性を有する。条件Ｃでは、同図に示すように、透磁率μについて、実数成分μ’が５［Ｎ・Ａ－２］であり、かつ、虚数成分μ’’が２［Ｎ・Ａ－２］である。また、誘電率εについて、実数成分ε’が４０［Ｆ・ｍ－１］であり、かつ、虚数成分ε’’が２［Ｆ・ｍ－１］である。 The sheet-like magnetic material 102 included in the radio wave suppressor 100 according to Examples 9 to 12 has the magnetic properties of condition C shown in FIG. In condition C, as shown in the figure, for magnetic permeability μ, the real component μ' is 5 [N・A −2 ], and the imaginary component μ'' is 2 [N・A −2 ]. . Further, regarding the dielectric constant ε, the real component ε' is 40 [F·m −1 ], and the imaginary component ε″ is 2 [F·m −1 ].

また、実施例１～１２に係る電波抑制体１００の各々は、複数の第１貫通孔部１０１が図５に示す条件を満たす。 Furthermore, in each of the radio wave suppressors 100 according to Examples 1 to 12, the plurality of first through holes 101 satisfy the conditions shown in FIG.

すなわち、実施例１，５及び９に係る電波抑制体１００に含まれる複数の第１貫通孔部１０１は、図５に示す条件Ｉを満たす。条件Ｉでは、第１貫通孔部１０１の各々の直径Ｄが３．７５［ｍｍ（ミリメートル）］、複数の第１貫通孔部１０１の各間隔が６［ｍｍ］である。 That is, the plurality of first through-holes 101 included in the radio wave suppressor 100 according to Examples 1, 5, and 9 satisfy the condition I shown in FIG. In condition I, the diameter D of each of the first through-hole portions 101 is 3.75 [mm (millimeters)], and the interval between each of the plurality of first through-hole portions 101 is 6 [mm].

実施例２，６及び１０に係る電波抑制体１００に含まれる複数の第１貫通孔部１０１は、図５に示す条件ＩＩを満たす。条件ＩＩでは、第１貫通孔部１０１の各々の直径Ｄが５［ｍｍ（ミリメートル）］、複数の第１貫通孔部１０１の各間隔が８［ｍｍ］である。 The plurality of first through-hole portions 101 included in the radio wave suppressor 100 according to Examples 2, 6, and 10 satisfy condition II shown in FIG. 5. In condition II, the diameter D of each of the first through-hole portions 101 is 5 [mm (millimetre)], and the interval between each of the plurality of first through-hole portions 101 is 8 [mm].

実施例３，７及び１１に係る電波抑制体１００に含まれる複数の第１貫通孔部１０１は、図５に示す条件ＩＩＩを満たす。条件ＩＩＩでは、第１貫通孔部１０１の各々の直径Ｄが１５［ｍｍ（ミリメートル）］、複数の第１貫通孔部１０１の各間隔が２４［ｍｍ］である。 The plurality of first through-hole portions 101 included in the radio wave suppressor 100 according to Examples 3, 7, and 11 satisfy Condition III shown in FIG. In condition III, the diameter D of each first through-hole portion 101 is 15 [mm (millimetre)], and the interval between each of the plurality of first through-hole portions 101 is 24 [mm].

実施例４，８及び１２に係る電波抑制体１００に含まれる複数の第１貫通孔部１０１は、図５に示す条件ＩＶを満たす。条件ＩＶでは、第１貫通孔部１０１の各々の直径Ｄが３０［ｍｍ（ミリメートル）］、複数の第１貫通孔部１０１の各間隔が３７［ｍｍ］である。 The plurality of first through-hole portions 101 included in the radio wave suppressor 100 according to Examples 4, 8, and 12 satisfy condition IV shown in FIG. 5. In condition IV, the diameter D of each of the first through-hole portions 101 is 30 [mm (millimeters)], and the interval between each of the plurality of first through-hole portions 101 is 37 [mm].

このような実施例１～１２に係る電波抑制体１００の各々について、抑制効果に関するシミュレーションを行った。これらのシミュレーションの結果を図６～９に示す。図６～９の各々において、横軸は電磁波の周波数（単位は［ＧＨｚ（ギガヘルツ）］）であり、縦軸は電磁波の抑制（減衰）レベル（単位は［ｄＢ（デシベル）］）である。 A simulation regarding the suppressing effect was performed for each of the radio wave suppressors 100 according to Examples 1 to 12 as described above. The results of these simulations are shown in Figures 6-9. In each of FIGS. 6 to 9, the horizontal axis is the frequency of electromagnetic waves (in GHz (gigahertz)), and the vertical axis is the suppression (attenuation) level of electromagnetic waves (in dB (decibels)).

図６は、実施例１，５，及び９に係る電波抑制体１００による電磁波の抑制効果に関するシミュレーション結果を示す。図６では、実施例１，５，及び９のそれぞれの結果を実線、破線、点線で示している。 FIG. 6 shows simulation results regarding the effect of suppressing electromagnetic waves by the radio wave suppressor 100 according to Examples 1, 5, and 9. In FIG. 6, the results of Examples 1, 5, and 9 are shown by solid lines, broken lines, and dotted lines.

図７は、実施例２，６，及び１０に係る電波抑制体１００による電磁波の抑制効果に関するシミュレーション結果を示す。図７では、実施例２，６，及び１０のそれぞれの結果を実線、破線、点線で示している。 FIG. 7 shows simulation results regarding the effect of suppressing electromagnetic waves by the radio wave suppressor 100 according to Examples 2, 6, and 10. In FIG. 7, the results of Examples 2, 6, and 10 are shown by solid lines, broken lines, and dotted lines.

図８は、実施例３，７，及び１１に係る電波抑制体１００による電磁波の抑制効果に関するシミュレーション結果を示す。図８では、実施例３，７，及び１１のそれぞれの結果を実線、破線、点線で示している。 FIG. 8 shows simulation results regarding the effect of suppressing electromagnetic waves by the radio wave suppressor 100 according to Examples 3, 7, and 11. In FIG. 8, the results of Examples 3, 7, and 11 are shown by solid lines, broken lines, and dotted lines.

図９は、実施例４，８，及び１２に係る電波抑制体１００による電磁波の抑制効果に関するシミュレーション結果を示す。図９では、実施例４，８，及び１２のそれぞれの結果を実線、破線、点線で示している。 FIG. 9 shows simulation results regarding the effect of suppressing electromagnetic waves by the radio wave suppressor 100 according to Examples 4, 8, and 12. In FIG. 9, the results of Examples 4, 8, and 12 are shown by solid lines, broken lines, and dotted lines.

図６を参照すると、条件Ｉの下でシート状磁性体１０２の磁気特性を調整することによって、実施例５及び９では、３０～３５［ＧＨｚ］の帯域でピーク周波数帯域が現れることが分かる。ピーク周波数帯域とは、高い抑制効果を示す周波数帯域を意味する。 Referring to FIG. 6, it can be seen that by adjusting the magnetic properties of the sheet-like magnetic material 102 under Condition I, in Examples 5 and 9, a peak frequency band appears in the band of 30 to 35 [GHz]. The peak frequency band means a frequency band that exhibits a high suppression effect.

また、図６～９を参照すると、第１貫通孔部１０１の各々の直径Ｄを大きくすると、ピーク周波数帯域が低い周波数帯域へシフトすることが分かる。さらに、透磁率μ及び誘電率εを大きくすると、ピーク周波数帯域が低い周波数帯域へシフトするとともに、電磁波の抑制レベル及びピーク周波数帯域の帯域幅がいずれも大きくなることが分かる。 Furthermore, referring to FIGS. 6 to 9, it can be seen that when the diameter D of each of the first through-hole portions 101 is increased, the peak frequency band shifts to a lower frequency band. Furthermore, it can be seen that when the magnetic permeability μ and the dielectric constant ε are increased, the peak frequency band shifts to a lower frequency band, and both the electromagnetic wave suppression level and the bandwidth of the peak frequency band become larger.

ここで、参考のため、図１０に、比較例１～３に係る電波抑制体による電磁波の抑制効果に関するシミュレーション結果を示す。図１０において、横軸は電磁波の周波数（単位は［ＧＨｚ］）であり、縦軸は電磁波の抑制（減衰）レベル（単位は［ｄＢ］）である。 For reference, FIG. 10 shows simulation results regarding the electromagnetic wave suppression effects of the radio wave suppressors according to Comparative Examples 1 to 3. In FIG. 10, the horizontal axis is the frequency of electromagnetic waves (in [GHz]), and the vertical axis is the suppression (attenuation) level of electromagnetic waves (in [dB]).

比較例１～３に係る電波抑制体は、第１貫通孔部１０１が設けられていないシート状磁性体１０２である。比較例１～３に係る電波抑制体を構成するシート状磁性体１０２の磁気特性は、それぞれ、上述の条件Ａ～Ｃ（図４参照）と同じである。 The radio wave suppressors according to Comparative Examples 1 to 3 are sheet-like magnetic bodies 102 in which the first through-hole portion 101 is not provided. The magnetic properties of the sheet-like magnetic material 102 constituting the radio wave suppressors according to Comparative Examples 1 to 3 are the same as the above-mentioned conditions A to C (see FIG. 4), respectively.

図１０では、比較例１～３のそれぞれの結果を実線、破線、点線で示している。図１０から分かるように、第１貫通孔部１０１が設けられていない電波抑制体では、４０［ＧＨｚ］以下の周波数帯域において、高い抑制効果を示す周波数帯域のピークが現れない。 In FIG. 10, the results of Comparative Examples 1 to 3 are shown by solid lines, broken lines, and dotted lines. As can be seen from FIG. 10, in the radio wave suppressor in which the first through-hole portion 101 is not provided, a peak in the frequency band showing a high suppressing effect does not appear in the frequency band of 40 [GHz] or less .

このようなシミュレーションの結果、発明者らは、図１１にて破線ＤＬで示すように、第１貫通孔部１０１の直径Ｄと抑制ピークの波長λｄとの間に、λｄ＝４×Ｄ０．７の関係が成り立つことを見出した。 As a result of such simulation, the inventors found that, as shown by the broken line DL in FIG. It was found that a relationship of 0.7 holds true.

図１１において、横軸は第１貫通孔部１０１の直径Ｄ（単位は［ｍｍ］）であり、縦軸は抑制ピークの波長λｄ（単位は［ｍｍ］）である。 In FIG. 11, the horizontal axis is the diameter D (unit: [mm]) of the first through hole portion 101, and the vertical axis is the wavelength λ d (unit: [mm]) of the suppression peak.

また、図１１では、黒丸が、条件Ａ（すなわち、実施例１～４）に係る電波抑制体１００でのシミュレーションの結果を示す。三角が、条件Ｂ（すなわち、実施例５～８）に係る電波抑制体１００でのシミュレーションの結果を示す。四角が、条件Ｃ（すなわち、実施例９～１２）に係る電波抑制体１００でのシミュレーションの結果を示す。 Furthermore, in FIG. 11, black circles indicate the results of simulations using the radio wave suppressor 100 according to Condition A (ie, Examples 1 to 4). Triangles indicate the results of simulations using the radio wave suppressor 100 according to Condition B (ie, Examples 5 to 8). The squares indicate the results of simulation using the radio wave suppressor 100 according to Condition C (ie, Examples 9 to 12).

ここで、抑制ピークの波長λｄとは、抑制効果がピークとなる電磁波の波長である。一般的に、電磁波が空間を伝搬する際の波長をλ０とすると、この電磁波が、透磁率がμであり誘電率がεであるシート状磁性体１０２を伝搬する際の波長λｄは、λｄ＝λ０／（ε・μ）１／２により表される。 Here, the suppression peak wavelength λ d is the wavelength of electromagnetic waves at which the suppression effect reaches its peak. Generally, if the wavelength of an electromagnetic wave propagating through space is λ 0 , then the wavelength λ d of this electromagnetic wave propagating through a sheet-like magnetic material 102 whose magnetic permeability is μ and permittivity is ε is: It is expressed by λ d =λ 0 /(ε·μ) 1/2 .

上述の２つの式で表される関係に基づけば、次の式（１）を満たす電波抑制体１００では、波長がλ０である波長の電磁ノイズを抑制対象として、当該抑制対象の波長に反比例する周波数を含む電磁ノイズを良好に抑制することができる。 Based on the relationship expressed by the above two equations, in the radio wave suppressor 100 that satisfies the following equation (1), when electromagnetic noise with a wavelength of λ 0 is to be suppressed, the noise is inversely proportional to the wavelength of the suppression target. It is possible to satisfactorily suppress electromagnetic noise including frequencies of

λ０／（ε・μ）１／２＝４×Ｄ０．７ ・・・（１） λ 0 /(ε・μ) 1/2 = 4×D 0.7 ...(1)

すなわち、式（１）を満たす電波抑制体１００によれば、抑制対象とする波長λ０の電磁ノイズをさらに良好に抑制しつつ、当該抑制対象とする波長λ０ に反比例する周波数を含む周波数帯域の電磁ノイズを良好に抑制することが可能となる。 That is, according to the radio wave suppressor 100 that satisfies formula (1), the electromagnetic noise of the wavelength λ 0 to be suppressed can be suppressed even better, while the frequency band including a frequency inversely proportional to the wavelength λ 0 to be suppressed is suppressed. It becomes possible to satisfactorily suppress electromagnetic noise.

言い換えると、電磁ノイズの発生源から放射される主たる電磁ノイズの周波数や、特に抑制することが要求される電磁ノイズの周波数など、抑制対象とする電磁ノイズの波長λ０ に反比例する周波数に適した電波抑制体１００を製造することが可能になる。 In other words, it is suitable for frequencies that are inversely proportional to the wavelength λ 0 of the electromagnetic noise to be suppressed, such as the frequency of the main electromagnetic noise emitted from the electromagnetic noise source or the frequency of electromagnetic noise that is particularly required to be suppressed. It becomes possible to manufacture the radio wave suppressor 100.

例えば、直径Ｄ、透磁率μ、誘電率εの各々について、次の（Ｐ）～（Ｒ）の数値の範囲で式（１）を満たすことが望ましい。
（Ｐ）３ｍｍ≦直径Ｄ≦３０ｍｍ
（Ｑ）透磁率μについて、－５≦実数成分μ’≦１０、かつ、０．１≦虚数成分μ’’≦３０
（Ｒ）誘電率εについて、１５≦実数成分ε’≦３００（好ましくは、１５≦実数成分ε’≦５０）、かつ、０．１≦虚数成分ε’’≦６ For example, it is desirable that formula (1) be satisfied within the following numerical ranges (P) to (R) for each of the diameter D, magnetic permeability μ, and dielectric constant ε.
(P) 3mm≦Diameter D≦30mm
(Q) Regarding magnetic permeability μ, -5≦real component μ'≦10 and 0.1≦imaginary component μ''≦30
(R) Regarding dielectric constant ε, 15≦real component ε'≦300 (preferably 15≦real component ε'≦50), and 0.1≦imaginary component ε''≦6

一般的な電気機器、通信機器などの無線通信に利用される電波に悪影響を及ぼす可能性が高い電磁ノイズの抑制が特に重要である。このような（Ｐ）～（Ｒ）の条件を満たす電波抑制体１００によれば、無線通信で一般的に利用される数百ＭＨｚ（メガヘルツ）～ＧＨｚ帯の電磁ノイズをピークとして抑制することができる。従って、特に良好な抑制効果が要求されることが多い周波数帯の電磁ノイズを良好に抑制することが可能になる。 It is especially important to suppress electromagnetic noise, which is likely to have a negative effect on radio waves used for wireless communication in general electrical equipment, communication equipment, etc. According to the radio wave suppressor 100 that satisfies the conditions (P) to (R), it is possible to suppress electromagnetic noise at its peak in the range of several hundred MHz (megahertz) to GHz, which is commonly used in wireless communication. can. Therefore, it becomes possible to satisfactorily suppress electromagnetic noise in a frequency band in which a particularly good suppressing effect is often required.

なお、上述の実施例１～１２に係る電波抑制体１００に関する条件Ａ～Ｃは、シミュレーションに採用した条件であり、実施例１～１２に係る電波抑制体１００では、透磁率μ及び誘電率εが、電磁ノイズの周波数によらず一定としている。しかし、実際のシート状磁性体１０２では、図１２に示すように、透磁率μ及び誘電率εは、電磁ノイズの周波数に応じて変化する。 Note that conditions A to C regarding the radio wave suppressor 100 according to Examples 1 to 12 described above are conditions adopted in the simulation, and in the radio wave suppressor 100 according to Examples 1 to 12, the magnetic permeability μ and the dielectric constant ε is assumed to be constant regardless of the frequency of electromagnetic noise. However, in the actual sheet-like magnetic material 102, as shown in FIG. 12, the magnetic permeability μ and the dielectric constant ε change depending on the frequency of electromagnetic noise.

ここで、図１２は、実際のシート状磁性体１０２における、電磁ノイズの周波数に対する透磁率μ（実数成分μ’及び虚数成分μ’’）及び誘電率ε（実数成分ε’及び虚数成分ε’’）の実測値の一例を示す。図１２（ａ）～（ｄ）の横軸は、電磁ノイズの周波数であり、単位は、［ＧＨｚ］である。 Here, FIG. 12 shows the magnetic permeability μ (real number component μ' and imaginary number component μ'') and permittivity ε (real number component ε' and imaginary number component ε') with respect to the frequency of electromagnetic noise in the actual sheet-like magnetic material 102. ') is shown below. The horizontal axis in FIGS. 12(a) to 12(d) is the frequency of electromagnetic noise, and the unit is [GHz].

詳細には、図１２（ａ）は、透磁率μの実数成分μ’と電磁ノイズの周波数との関係を示す。図１２（ｂ）は、透磁率μの虚数成分μ’’と電磁ノイズの周波数との関係を示す。図１２（ｃ）は、誘電率εの実数成分ε’と電磁ノイズの周波数との関係を示す。図１２（ｄ）は、誘電率εの虚数成分ε’’と電磁ノイズの周波数との関係を示す。 Specifically, FIG. 12(a) shows the relationship between the real component μ' of the magnetic permeability μ and the frequency of electromagnetic noise. FIG. 12(b) shows the relationship between the imaginary component μ'' of the magnetic permeability μ and the frequency of electromagnetic noise. FIG. 12(c) shows the relationship between the real component ε' of the dielectric constant ε and the frequency of electromagnetic noise. FIG. 12(d) shows the relationship between the imaginary component ε'' of the dielectric constant ε and the frequency of electromagnetic noise.

ここで、シート状磁性体１０２について、扁平磁性体粉末１０３、有機バインダ１０４、絶縁被膜の有無、絶縁粒子の有無、非磁性フィラーの有無などを調整することで、異なる磁気特性のシート状磁性体１０２を製造することができる。 Here, by adjusting the flat magnetic powder 103, the organic binder 104, the presence or absence of an insulating film, the presence or absence of insulating particles, the presence or absence of a non-magnetic filler, etc. of the sheet-like magnetic material 102, a sheet-like magnetic material with different magnetic properties can be obtained. 102 can be manufactured.

詳細には、扁平磁性体粉末１０３については、例えば、粒径（メジアン径：Ｄ５０）、アスペクト比、シート状磁性体１０２における扁平磁性体粉末の体積占有率を調整するとよい。有機バインダ１０４については、例えば、その材料を調整するとよい。 Specifically, for the flat magnetic powder 103, for example, the particle size (median diameter: D50), aspect ratio, and volume occupancy of the flat magnetic powder in the sheet-like magnetic body 102 may be adjusted. As for the organic binder 104, the material thereof may be adjusted, for example.

絶縁被膜を含む場合には、絶縁被膜の材料、絶縁被膜の膜厚などを調整するとよい。絶縁粒子を含む場合には、絶縁粒子の材料、絶縁粒子の粒径（メジアン粒径：Ｄ５０）、シート状磁性体１０２における絶縁粒子の体積占有率などを調整するとよい。非磁性フィラーを含む場合には、非磁性フィラーの材料、シート状磁性体１０２における非磁性フィラーの体積占有率などを調整するとよい。 When an insulating film is included, the material of the insulating film, the thickness of the insulating film, etc. may be adjusted. When insulating particles are included, the material of the insulating particles, the particle size (median particle size: D50) of the insulating particles, the volume occupancy of the insulating particles in the sheet-like magnetic material 102, etc. may be adjusted. When a non-magnetic filler is included, the material of the non-magnetic filler, the volume occupancy of the non-magnetic filler in the sheet-like magnetic body 102, etc. may be adjusted.

実際のシート状磁性体１０２では、例えば、電磁ノイズの発生源などに応じて抑制対象とする電磁ノイズの波長λ０が定まる。当該定められた波長λ０に対して、式（１）を満たすように、実際のシート状磁性体１０２の磁気特性及び直径Ｄが定められるとよい。そして、定められた磁気特性及び直径Ｄに応じたシート状磁性体１０２を電磁ノイズの発生源に適用することで、上述の通り、抑制対象とする電磁ノイズの波長λ０ に反比例する周波数に適した電波抑制体１００を製造することが可能になる。 In the actual sheet-like magnetic material 102, the wavelength λ 0 of the electromagnetic noise to be suppressed is determined depending on, for example, the source of the electromagnetic noise. It is preferable that the actual magnetic properties and diameter D of the sheet-like magnetic material 102 be determined so as to satisfy equation (1) for the determined wavelength λ 0 . By applying the sheet-like magnetic material 102 having the determined magnetic properties and diameter D to the source of electromagnetic noise, as described above, it is suitable for the frequency that is inversely proportional to the wavelength λ 0 of the electromagnetic noise to be suppressed. Thus, it becomes possible to manufacture the radio wave suppressor 100 that is similar to the above.

（実施の形態２）
実施の形態１で説明した電波抑制体１００は、種々の発生源から放射される電磁ノイズの抑制に適用することができる。本実施の形態では、実施の形態１と同様の電波抑制体１００が電磁ノイズの発生源の典型例である電源回路を含む回路基板に適用される例を説明する。 (Embodiment 2)
The radio wave suppressor 100 described in Embodiment 1 can be applied to suppress electromagnetic noise emitted from various sources. In this embodiment, an example will be described in which a radio wave suppressor 100 similar to that in Embodiment 1 is applied to a circuit board including a power supply circuit, which is a typical example of a source of electromagnetic noise.

（電源装置の構成）
本発明の実施の形態２に係る電源装置２００は、斜視図である図１３及び機能的な構成を示すブロック図である図１４に示すように、実施の形態１と同様の電波抑制体１００と、電磁ノイズの発生源としての複数の回路基板２０５とを備える。 (Configuration of power supply device)
As shown in FIG. 13 which is a perspective view and FIG. 14 which is a block diagram showing a functional configuration, a power supply device 200 according to Embodiment 2 of the present invention includes a radio wave suppressor 100 similar to that of Embodiment 1. , and a plurality of circuit boards 205 as a source of electromagnetic noise.

電波抑制体１００は、実施の形態１と概ね同様の構成を備えており、回路基板２０５から放射される電磁ノイズを抑制する。本実施の形態では予め定められた寸法の矩形をなす６枚の電波抑制体１００が、回路基板２０５の上下前後左右の各々に配置されて、例えば接着剤などで相互に端部近傍が固定されることにより、箱状に形成されている。これにより、電波抑制体１００は、回路基板２０５を囲うように設けられて、回路基板２０５を内部の空間に収容する。 Radio wave suppressor 100 has substantially the same configuration as Embodiment 1, and suppresses electromagnetic noise radiated from circuit board 205. In this embodiment, six radio wave suppressors 100 each having a rectangular shape with predetermined dimensions are arranged on each of the top, bottom, front, back, left, and right sides of the circuit board 205, and are fixed to each other near the ends with, for example, adhesive. By doing so, it is formed into a box shape. Thereby, the radio wave suppressor 100 is provided so as to surround the circuit board 205, and accommodates the circuit board 205 in the internal space.

本実施の形態では、電波抑制体１００は、回路基板２０５から放射される電磁ノイズに応じた波長λ０ に反比例する周波数を含む周波数帯域の電磁ノイズの抑制に適した磁気特性と直径Ｄの第１貫通孔部１０１を有する。また、第１貫通孔部１０１の直径Ｄは、回路基板２０５に適した通気性を確保できる開口率で設けられている。 In this embodiment, the radio wave suppressor 100 has magnetic properties suitable for suppressing electromagnetic noise in a frequency band including a frequency inversely proportional to the wavelength λ 0 corresponding to the electromagnetic noise emitted from the circuit board 205 and a diameter D. 1 through hole portion 101. Further, the diameter D of the first through-hole portion 101 is set at an aperture ratio that can ensure ventilation suitable for the circuit board 205.

なお、電波抑制体１００は、回路基板２０５を囲うように、さらに好ましくは回路基板２０５に接続されるハーネス（図示せず）を囲うように設けられていれば、箱状以外の形状でよい。例えば、シート状磁性体１０２は、平板状に限らず、湾曲して設けられてもよい。 Note that the radio wave suppressor 100 may have a shape other than a box shape as long as it is provided so as to surround the circuit board 205, and more preferably to surround a harness (not shown) connected to the circuit board 205. For example, the sheet-like magnetic material 102 is not limited to a flat plate shape, but may be provided in a curved shape.

複数の回路基板２０５の各々は、電力を変換するための電源回路を含む基板であり、電磁ノイズの発生源の一例である。 Each of the plurality of circuit boards 205 is a board including a power supply circuit for converting power, and is an example of a source of electromagnetic noise.

回路基板２０５は、例えば図１４に示すように、インバータ主回路２０５ａ、ＤＣ－ＤＣ（直流－直流）コンバータ２０５ｂ、制御回路２０５ｃ、ゲートドライバ２０５ｄを含む１つ又は複数の基板から構成される。 For example, as shown in FIG. 14, the circuit board 205 is composed of one or more boards including an inverter main circuit 205a, a DC-DC (direct current-direct current) converter 205b, a control circuit 205c, and a gate driver 205d.

インバータ主回路２０５ａは、外部の整流回路２０６を介して外部の交流電源２０７に接続されている。また、インバータ主回路２０５ａは、ＤＣ－ＤＣコンバータ２０５ｂ及び制御回路２０５ｃが並列に接続したゲートドライバ２０５ｄにも接続されている。 Inverter main circuit 205a is connected to external AC power supply 207 via external rectifier circuit 206. The inverter main circuit 205a is also connected to a gate driver 205d to which a DC-DC converter 205b and a control circuit 205c are connected in parallel.

ＤＣ－ＤＣコンバータ２０５ｂ及び制御回路２０５ｃの各々には、外部の直流電源２０８が接続されている。制御回路２０５ｃは、ＰＷＭ（Ｐｕｌｓｅ Ｗｉｄｔｈ Ｍｏｄｕｌａｒｉｏｎ）回路２０５ｅを含む。 An external DC power supply 208 is connected to each of the DC-DC converter 205b and the control circuit 205c. The control circuit 205c includes a PWM (Pulse Width Modularion) circuit 205e.

これまで、本発明の実施の形態２に係る電源装置２００の構成について説明した。ここから、本実施の形態に係る電源装置２００の動作について説明する。 So far, the configuration of the power supply device 200 according to the second embodiment of the present invention has been described. From here, the operation of power supply device 200 according to this embodiment will be explained.

（電源装置の動作）
本実施の形態に係る電源装置２００は、交流電源２０７及び直流電源２０８から電力が供給されると、回路基板２０５は次のように動作する。 (Operation of power supply device)
In the power supply device 200 according to the present embodiment, when power is supplied from the AC power supply 207 and the DC power supply 208, the circuit board 205 operates as follows.

ゲートドライバ２０５ｄは、ＤＣ－ＤＣコンバータ２０５ｂからの直流電力により動作し、直流電源２０８からの直流電力で動作する制御回路２０５ｃのＰＷＭ回路２０５ｅからの制御信号をインバータ主回路２０５ａに出力する。インバータ主回路２０５ａは、ゲートドライバ２０５ｄからの制御信号に従って、整流回路２０６を介して交流電源２０７から供給される交流電力を周波数の異なる交流電力に変換して負荷２０９に供給する。 Gate driver 205d operates with DC power from DC-DC converter 205b, and outputs a control signal from PWM circuit 205e of control circuit 205c, which operates with DC power from DC power supply 208, to inverter main circuit 205a. The inverter main circuit 205a converts the AC power supplied from the AC power supply 207 via the rectifier circuit 206 into AC power having a different frequency, and supplies the AC power to the load 209 according to the control signal from the gate driver 205d.

電磁ノイズは、インバータ主回路２０５ａ、ＤＣ－ＤＣ（直流－直流）コンバータ２０５ｂ、制御回路２０５ｃ、ゲートドライバ２０５ｄのいずれからも放射されることがある。特に、インバータ主回路２０５ａ、ＤＣ－ＤＣコンバータ２０５ｂは、スイッチング素子を含むものが多く、これらが電磁ノイズの主な発生源となることが多い。 Electromagnetic noise may be emitted from any of the inverter main circuit 205a, DC-DC (direct current-direct current) converter 205b, control circuit 205c, and gate driver 205d. In particular, the inverter main circuit 205a and the DC-DC converter 205b often include switching elements, and these often become the main source of electromagnetic noise.

本実施の形態に係る回路基板２０５は電波抑制体１００で囲まれているが、実施の形態１で説明したように、電波抑制体１００の第１貫通孔部１０１によって通気性を確保することができる。 The circuit board 205 according to the present embodiment is surrounded by the radio wave suppressor 100, but as described in the first embodiment, the first through hole portion 101 of the radio wave suppressor 100 ensures ventilation. can.

また、回路基板２０５は電波抑制体１００で囲まれている。そして、電波抑制体１００は回路基板２０５から放射される電磁ノイズに応じた波長λ０ に反比例する周波数を含む周波数帯域の電磁ノイズの抑制に適した磁気特性と直径Ｄの第１貫通孔部１０１を有する。そのため、抑制対象とする波長λ０ に反比例する周波数を含む周波数帯域の電磁ノイズが回路基板２０５から電波抑制体１００よりも遠方へ伝搬することを良好に抑制することができる。 Further, the circuit board 205 is surrounded by the radio wave suppressor 100. The radio wave suppressor 100 has magnetic properties suitable for suppressing electromagnetic noise in a frequency band including a frequency inversely proportional to the wavelength λ 0 corresponding to the electromagnetic noise emitted from the circuit board 205, and a first through hole portion 101 having a diameter D. has. Therefore, electromagnetic noise in a frequency band including a frequency inversely proportional to the wavelength λ 0 to be suppressed can be effectively suppressed from propagating from the circuit board 205 to a distance farther than the radio wave suppressor 100 .

従って、通気性を確保しつつ、回路基板２０５から放射される電磁ノイズを良好に抑制することが可能になる。 Therefore, it is possible to satisfactorily suppress electromagnetic noise emitted from the circuit board 205 while ensuring ventilation.

（電源装置の製造方法）
本実施の形態に係る電源装置の製造方法は、電源装置２００を製造するための方法であって、図１５のフローチャートに示す工程を含む。電源装置の製造方法は、例えば、回路基板２０５に必要な通気性、回路基板２０５から放射される電磁ノイズの抑制などに適した磁気特性、第１貫通孔部１０１の直径Ｄ、形状及び外寸を有する電波抑制体１００を準備した後に開始される。 (Manufacturing method of power supply device)
The method for manufacturing a power supply device according to this embodiment is a method for manufacturing power supply device 200, and includes steps shown in the flowchart of FIG. 15. The manufacturing method of the power supply device includes, for example, the ventilation required for the circuit board 205, the magnetic properties suitable for suppressing electromagnetic noise emitted from the circuit board 205, the diameter D, shape, and outer dimensions of the first through hole portion 101. The process starts after the radio wave suppressor 100 having the following is prepared.

電源装置２００に含まれる回路基板２０５が準備される（ステップＳ２０１）。 A circuit board 205 included in the power supply device 200 is prepared (step S201).

ステップＳ２０１にて準備された回路基板２０５が電波抑制体１００に取り付けられる（ステップＳ２０２）。 The circuit board 205 prepared in step S201 is attached to the radio wave suppressor 100 (step S202).

詳細には例えば、回路基板２０５は、電源装置２００の下部（底部）に配置される電波抑制体１００に、接着剤、ネジ、ボルト及びナットなどによって固定される。このとき、回路基板２０５に設けられた配線などの通電部と電波抑制体１００とが接触したとしても、シート状磁性体１０２は絶縁性の部材であるため、回路基板２０５に短絡が発生する可能性はきわめて低い。 Specifically, for example, the circuit board 205 is fixed to the radio wave suppressor 100 disposed at the lower part (bottom) of the power supply device 200 using an adhesive, screws, bolts, nuts, or the like. At this time, even if a current-carrying part such as a wiring provided on the circuit board 205 comes into contact with the radio wave suppressor 100, a short circuit may occur in the circuit board 205 because the sheet-like magnetic material 102 is an insulating member. The gender is extremely low.

なお、回路基板２０５は、下部に配置される電波抑制体１００に限られず、その他の電波抑制体１００に取り付けられてもよい。 Note that the circuit board 205 is not limited to the radio wave suppressor 100 disposed below, and may be attached to other radio wave suppressors 100.

ステップＳ２０２にて回路基板２０５が取り付けられた電波抑制体１００及びその他の電波抑制体１００が互いに取り付けられる（ステップＳ２０３）。 The radio wave suppressor 100 to which the circuit board 205 was attached in step S202 and the other radio wave suppressor 100 are attached to each other (step S203).

詳細には例えば、隣接して配置される電波抑制体１００の各辺部近傍が接着剤により固定されて、電波抑制体１００が箱状に設けられる。このとき、回路基板２０５が電波抑制体１００によって形成される内部の空間に収容されるように、電波抑制体１００は互いに取り付けられる。 Specifically, for example, the vicinity of each side of the radio wave suppressors 100 disposed adjacent to each other is fixed with an adhesive, so that the radio wave suppressors 100 are provided in a box shape. At this time, the radio wave suppressors 100 are attached to each other so that the circuit board 205 is accommodated in the internal space formed by the radio wave suppressors 100.

なお、隣接して配置される電波抑制体１００を取り付ける方法は、接着剤による固定に限られず、ネジ、ボルト及びナットなどによる固定が採用されてもよい。 Note that the method for attaching the radio wave suppressors 100 that are arranged adjacent to each other is not limited to fixing with an adhesive, and fixing with screws, bolts, nuts, etc. may also be adopted.

また、電源装置２００は、金属など適宜の材料で作られたフレームをさらに含み、回路基板２０５が、このフレームに取り付けられてもよい。この場合、電波抑制体１００は、フレームに固定されてもよい。回路基板２０５をフレームに取り付ける方法及び電波抑制体１００をフレームに取り付ける方法には、接着剤、ネジ、ボルト及びナットなどが採用されるとよい。 Additionally, power supply 200 may further include a frame made of a suitable material such as metal, and circuit board 205 may be attached to this frame. In this case, the radio wave suppressor 100 may be fixed to the frame. The method for attaching the circuit board 205 to the frame and the method for attaching the radio wave suppressor 100 to the frame may employ adhesives, screws, bolts, nuts, or the like.

これにより、本実施の形態に係る電源装置２００が製造され、本実施の形態に係る電源装置の製造方法は終了する。 Thereby, the power supply device 200 according to this embodiment is manufactured, and the method for manufacturing a power supply device according to this embodiment is completed.

以上、本発明の実施の形態２について説明した。 The second embodiment of the present invention has been described above.

本実施の形態によれば、上述の通り、通気性を確保しつつ、回路基板２０５から放射される電磁ノイズを良好に抑制することが可能になる。 According to this embodiment, as described above, it is possible to satisfactorily suppress electromagnetic noise emitted from the circuit board 205 while ensuring ventilation.

（実施の形態３）
実施の形態１では、電波抑制体１００が、複数の第１貫通孔部１０１が設けられたシート状磁性体１０２のみから構成される例を説明した。本実施の形態では、電波抑制体が、貫通孔部が設けられた金属シートをさらに備える例を説明する。 (Embodiment 3)
In Embodiment 1, an example has been described in which the radio wave suppressor 100 is composed only of the sheet-like magnetic material 102 in which the plurality of first through-holes 101 are provided. In this embodiment, an example will be described in which the radio wave suppressor further includes a metal sheet provided with a through hole.

（電波抑制体の構成）
本実施の形態に係る電波抑制体３００は、正面図である図１６及び同図のＸＶＩＩ－ＸＶＩＩ線における側方断面図である図１７に示すように、実施の形態１と同様の複数の第１貫通孔部１０１を有するシート状磁性体１０２を備える。これに加えて、電波抑制体３００は、第２貫通孔部３１０を有する金属シート３１１を備える。 (Configuration of radio wave suppressor)
As shown in FIG. 16, which is a front view, and FIG. 17, which is a side cross-sectional view taken along line XVII-XVII in the same figure, the radio wave suppressor 300 according to the present embodiment has a plurality of A sheet-like magnetic body 102 having one through-hole portion 101 is provided. In addition, the radio wave suppressor 300 includes a metal sheet 311 having a second through hole 310.

金属シート３１１は、アルミニウム、鉄、銅などの金属を材料とするシート状の部材であって、シート状磁性体１０２に重ね合わされている。詳細には例えば、金属シート３１１は、例えば接着層（図示せず）を介してシート状磁性体１０２に固定されている。 The metal sheet 311 is a sheet-like member made of a metal such as aluminum, iron, or copper, and is superimposed on the sheet-like magnetic material 102 . Specifically, for example, the metal sheet 311 is fixed to the sheet-like magnetic material 102 via, for example, an adhesive layer (not shown).

複数の第２貫通孔部３１０の各々は、厚さ方向に貫通した貫通孔を金属シート３１１に形成する。 Each of the plurality of second through-hole portions 310 forms a through-hole penetrating the metal sheet 311 in the thickness direction.

複数の第１貫通孔部１０１と複数の第２貫通孔部３１０とのそれぞれは、同心で設けられている。すなわち、複数の第２貫通孔部３１０も、複数の第１貫通孔部１０１と同じ一定の間隔Ｐで設けられている。 Each of the plurality of first through-hole portions 101 and the plurality of second through-hole portions 310 are provided concentrically. That is, the plurality of second through-hole portions 310 are also provided at the same constant interval P as the plurality of first through-hole portions 101.

本実施の形態では第２貫通孔部３１０の各々は、直径Ｅが一定である。また、第２貫通孔部３１０の直径Ｅは、第１貫通孔部１０１の直径Ｄと同じである。従って、本実施の形態に係る電波抑制体３００では、その厚さ方向に直径Ｄの孔が複数貫通している。 In this embodiment, each of the second through-hole portions 310 has a constant diameter E. Further, the diameter E of the second through hole portion 310 is the same as the diameter D of the first through hole portion 101. Therefore, in the radio wave suppressor 300 according to the present embodiment, a plurality of holes having a diameter D pass through the radio wave suppressor 300 in the thickness direction.

これまで、本発明の実施の形態３に係る電波抑制体３００の構成について説明した。ここから、本実施の形態に係る電波抑制体の製造方法について説明する。 The configuration of the radio wave suppressor 300 according to Embodiment 3 of the present invention has been described so far. From here, a method for manufacturing a radio wave suppressor according to this embodiment will be explained.

（電波抑制体の製造方法）
本実施の形態に係る電波抑制体の製造方法は、電波抑制体３００を製造するための方法であって、図１８のフローチャートに示す工程を含む。電波抑制体の製造方法は、実施の形態１と同様に、電波抑制体３００を製造するために必要な材料を準備した後に開始される。 (Method for manufacturing radio wave suppressor)
The method for manufacturing a radio wave suppressor according to the present embodiment is a method for manufacturing the radio wave suppressor 300, and includes the steps shown in the flowchart of FIG. The method for manufacturing the radio wave suppressor is started after preparing the materials necessary for manufacturing the radio wave suppressor 300, as in the first embodiment.

シート状磁性体素材が準備される（ステップＳ１０１）。このステップＳ１０１は、実施の形態１と同様であるので、説明を簡明にするため、ここでの詳細な説明は省略する。 A sheet-like magnetic material is prepared (step S101). This step S101 is the same as in Embodiment 1, so for the sake of brevity, detailed explanation will be omitted here.

金属シート素材が準備される（ステップＳ３０１）。 A metal sheet material is prepared (step S301).

金属シート素材とは、金属シート３１１を製造するためのシート状の素材である。言い換えると、金属シート素材は、複数の第２貫通孔部３１０が設けられていない金属シート３１１に相当し、従って、孔が設けられていない比較的薄い金属板である。金属シート素材の厚さは、特に限定されないが、例えば０．１～２ｍｍ程度である。 The metal sheet material is a sheet-like material for manufacturing the metal sheet 311. In other words, the metal sheet material corresponds to the metal sheet 311 in which the plurality of second through-holes 310 are not provided, and is therefore a relatively thin metal plate without holes. The thickness of the metal sheet material is not particularly limited, but is, for example, about 0.1 to 2 mm.

ステップＳ１０１にて製造されたシート状磁性体素材とステップＳ３０１にて準備された金属シート素材とが、例えば両面粘着シート、接着剤などの接着層を介して重ねわされる。これにより、シート状磁性体素材と金属シート素材とが貼り合わされる（ステップＳ３０２）。 The sheet-like magnetic material manufactured in step S101 and the metal sheet material prepared in step S301 are placed on top of each other via an adhesive layer such as a double-sided adhesive sheet or an adhesive. As a result, the sheet-like magnetic material and the metal sheet material are bonded together (step S302).

ステップＳ３０２にて貼り合わされたシート状磁性体素材と金属シートとのそれぞれに、第１貫通孔部１０１及び第２貫通孔部３１０が形成される（ステップＳ３０３）。 The first through hole portion 101 and the second through hole portion 310 are formed in each of the sheet-like magnetic material and the metal sheet bonded together in step S302 (step S303).

すなわち、ステップＳ３０３では、シート状磁性体素材に一定の間隔で、厚さ方向に貫通した複数の第１貫通孔部を設けられる。これとともに、シート状磁性体素材に貼り合わされた金属シート素材に、複数の第１貫通孔部１０１のそれぞれと連続して厚さ方向に貫通した複数の第２貫通孔部３１０が設けられる。このように、ステップＳ３０３では、シート状磁性体素材と金属シート素材とを重ね合わせた状態で第１貫通孔部１０１と第２貫通孔部３１０とが１つの工程でほぼ同時に形成される。 That is, in step S303, a plurality of first through holes are provided in the sheet-like magnetic material at regular intervals in the thickness direction. At the same time, a plurality of second through-hole sections 310 are provided in the metal sheet material bonded to the sheet-like magnetic material, which are continuous with each of the plurality of first through-hole sections 101 and penetrated in the thickness direction. In this way, in step S303, the first through-hole section 101 and the second through-hole section 310 are formed almost simultaneously in one process in a state where the sheet-like magnetic material and the metal sheet material are overlapped.

ステップＳ３０３では、実施の形態１におけるステップＳ１０２と同様の加工装置が利用されるとよい。 In step S303, a processing device similar to that in step S102 in the first embodiment may be used.

ステップＳ３０３の工程を行うことによって電波抑制体３００が製造される。製造された電波抑制体３００は、必要に応じて、予め定められた寸法及び形状に切断されてもよい。これにより、本実施の形態に係る電波抑制体の製造方法は終了する。 The radio wave suppressor 300 is manufactured by performing the process of step S303. The manufactured radio wave suppressor 300 may be cut into a predetermined size and shape, if necessary. Thereby, the method for manufacturing a radio wave suppressor according to this embodiment is completed.

ここで例えば、本実施の形態とは異なり、シート状磁性体素材と金属シート素材とのそれぞれに別個の工程で複数の第１貫通孔部１０１と複数の第２貫通孔部３１０とを設けることで、シート状磁性体１０２と金属シート３１１とが製造されてもよい。そして、個別に製造されたシート状磁性体１０２と金属シート３１１とを貼り合わせることで、電波抑制体３００が製造されてもよい。この場合、複数の第１貫通孔部１０１と複数の第２貫通孔部３１０とのそれぞれの中心を合せるための手間が掛かる。 For example, unlike this embodiment, a plurality of first through-hole portions 101 and a plurality of second through-hole portions 310 may be provided in each of the sheet-like magnetic material and the metal sheet material in separate steps. Thus, the sheet-like magnetic material 102 and the metal sheet 311 may be manufactured. Then, the radio wave suppressor 300 may be manufactured by bonding together the sheet-like magnetic material 102 and the metal sheet 311 that are manufactured separately. In this case, it takes time and effort to align the centers of the plurality of first through-hole sections 101 and the plurality of second through-hole sections 310.

本実施の形態では、上述の通り、第１貫通孔部１０１と第２貫通孔部３１０とが１つの工程で形成される。これにより、同心の第１貫通孔部１０１と第２貫通孔部３１０とを、同じ間隔Ｐで容易に開けることができる。従って、電波抑制体３００を容易に製造することが可能になる。 In this embodiment, as described above, the first through hole section 101 and the second through hole section 310 are formed in one process. Thereby, the concentric first through hole portion 101 and the second through hole portion 310 can be easily opened at the same distance P. Therefore, it becomes possible to easily manufacture the radio wave suppressor 300.

特に、本実施の形態のように、第１貫通孔部１０１と第２貫通孔部３１０との直径Ｄ，Ｅが同じ場合、本実施の形態に係る電波抑制体の製造方法によって電波抑制体３００を極めて容易に製造することが可能になる。 In particular, when the diameters D and E of the first through hole section 101 and the second through hole section 310 are the same as in this embodiment, the radio wave suppressor 300 is can be manufactured extremely easily.

以上、本発明の実施の形態３について説明した。 The third embodiment of the present invention has been described above.

本実施の形態によれば、電波抑制体３００は、実施の形態１と同様に、扁平磁性体粉末１０３が有機バインダ１０４中に分散したシート状磁性体１０２を備える。これにより、シート状磁性体１０２の磁気特性及び第１貫通孔部１０１の直径Ｄに応じた波長λ０の電磁ノイズを抑制対象として、当該抑制対象とする波長λ０ に反比例する周波数を含む周波数帯域の電磁ノイズを良好に抑制することができる。 According to the present embodiment, the radio wave suppressor 300 includes a sheet-like magnetic body 102 in which flat magnetic powder 103 is dispersed in an organic binder 104, as in the first embodiment. As a result, electromagnetic noise with a wavelength λ 0 corresponding to the magnetic properties of the sheet-like magnetic material 102 and the diameter D of the first through-hole portion 101 is to be suppressed, and a frequency including a frequency inversely proportional to the wavelength λ 0 to be suppressed is suppressed. Band electromagnetic noise can be suppressed well.

また、一般的に金属シートが電磁波を遮断する電波シールド効果を有することは知られている。本実施の形態に係る電波抑制体３００は、金属シート３１１を備えるので、これにより、より一層の電磁ノイズの抑制を図ることができる。 Further, it is generally known that metal sheets have a radio wave shielding effect that blocks electromagnetic waves. Since the radio wave suppressor 300 according to this embodiment includes the metal sheet 311, it is possible to further suppress electromagnetic noise.

さらに、電波抑制体３００は、同心で同じ直径Ｄ，Ｅの第１貫通孔部１０１及び第２貫通孔部３１０を複数有する。金属シート３１１が複数の第１貫通孔部１０１を塞がないように設けることができるので、金属シート３１１を備えない電波抑制体１００と比べて、通気性はほとんど劣化しない。そのため、良好な通気性を確保することができる。 Furthermore, the radio wave suppressor 300 has a plurality of first through holes 101 and second through holes 310 that are concentric and have the same diameters D and E. Since the metal sheet 311 can be provided so as not to block the plurality of first through-holes 101, air permeability hardly deteriorates compared to the radio wave suppressor 100 that does not include the metal sheet 311. Therefore, good air permeability can be ensured.

さらに、直径Ｄ，Ｅが等しいので、電波抑制体３００を配置する際にシート状磁性体１０２を電磁ノイズの発生源に向けることによって、当該発生源と金属シート３１１との間にシート状磁性体１０２を介在させることができる。これにより、発生源からの電磁ノイズが金属シート３１１に直接的に当たって反射することを抑制することができる。また、シート状磁性体１０２で吸収されずに通過した電磁ノイズが金属シート３１１で反射して内部に戻ることも抑制することもできる。そのため、良好な電磁ノイズの抑制を図ることができる。 Furthermore, since the diameters D and E are equal, by directing the sheet-like magnetic material 102 toward the source of electromagnetic noise when placing the radio wave suppressor 300, the sheet-like magnetic material can be placed between the source and the metal sheet 311. 102 can be interposed. Thereby, it is possible to suppress electromagnetic noise from the generation source from directly hitting the metal sheet 311 and being reflected. Further, it is also possible to suppress electromagnetic noise that has passed through the sheet-like magnetic material 102 without being absorbed by it and is reflected by the metal sheet 311 and returned to the inside. Therefore, it is possible to achieve good suppression of electromagnetic noise.

さらに、直径Ｄ，Ｅが等しいことによって、直径Ｅが直径Ｄよりも大きい場合よりも、金属シート３１１の面積を大きくすることができる。これにより、金属シート３１１による電磁ノイズの抑制効果を大きくすることができる。 Furthermore, since the diameters D and E are equal, the area of the metal sheet 311 can be made larger than when the diameter E is larger than the diameter D. Thereby, the effect of suppressing electromagnetic noise by the metal sheet 311 can be increased.

従って、通気性を確保しつつ、抑制対象とする波長λ０ に反比例する周波数を含む周波数帯域の電磁ノイズを、より一層良好に抑制することが可能になる。 Therefore, it is possible to more effectively suppress electromagnetic noise in a frequency band including a frequency inversely proportional to the wavelength λ 0 to be suppressed while ensuring air permeability.

（変形例１）
電波抑制体３００において、第２貫通孔部３１０の直径Ｅは、第１貫通孔部１０１の直径Ｄより大きくてもよい。 (Modification 1)
In the radio wave suppressor 300, the diameter E of the second through hole portion 310 may be larger than the diameter D of the first through hole portion 101.

本変形例によっても、電波抑制体３００は、実施の形態３と同様に、シート状磁性体１０２による電磁ノイズの抑制効果を得ることができる。また、金属シート３１１の電波シールド効果によって、より一層の電磁ノイズの抑制を図ることができる。 Also in this modification, the radio wave suppressor 300 can obtain the effect of suppressing electromagnetic noise by the sheet-like magnetic material 102, as in the third embodiment. Moreover, the electromagnetic noise can be further suppressed by the radio wave shielding effect of the metal sheet 311.

さらに、厚さ方向に貫通する直径Ｄの孔を電波抑制体３００に設けることができるので、実施の形態３と同様に、良好な通気性を確保することができる。 Furthermore, since the radio wave suppressor 300 can be provided with a hole having a diameter D that penetrates in the thickness direction, good air permeability can be ensured as in the third embodiment.

さらに、本変形例では、直径Ｅが直径Ｄよりも大きい。これによっても、実施の形態３と同様に、電波抑制体３００を配置する際にシート状磁性体１０２を電磁ノイズの発生源に向けることによって、当該発生源と金属シート３１１との間にシート状磁性体１０２を介在させることができる。これにより、実施の形態３と同様に、金属シート３１１での反射を抑制して、良好な電磁ノイズの抑制を図ることができる。 Furthermore, in this modification, the diameter E is larger than the diameter D. In this case, similarly to the third embodiment, by directing the sheet-like magnetic material 102 toward the source of electromagnetic noise when arranging the radio wave suppressor 300, a sheet-like magnetic material 102 is placed between the source and the metal sheet 311. A magnetic material 102 can be interposed. Thereby, as in the third embodiment, reflection on the metal sheet 311 can be suppressed, and electromagnetic noise can be suppressed favorably.

従って、通気性を確保しつつ、抑制対象とする波長λ０ に反比例する周波数を含む周波数帯域の電磁ノイズを、より良好に抑制することが可能になる。 Therefore, it becomes possible to better suppress electromagnetic noise in a frequency band including a frequency inversely proportional to the wavelength λ 0 to be suppressed while ensuring air permeability.

（実施の形態４）
本実施の形態では、実施の形態３と同様の電波抑制体３００が電磁ノイズの発生源の典型例である電源回路を含む回路基板に適用される例を説明する。 (Embodiment 4)
In this embodiment, an example will be described in which a radio wave suppressor 300 similar to that in Embodiment 3 is applied to a circuit board including a power supply circuit, which is a typical example of a source of electromagnetic noise.

（電源装置の構成）
本実施の形態に係る電源装置は、図示しないが、実施の形態２に係る電源装置２００の電波抑制体１００に代えて、電波抑制体３００を備える。 (Configuration of power supply device)
Although not shown, the power supply device according to the present embodiment includes a radio wave suppressor 300 instead of the radio wave suppressor 100 of the power supply device 200 according to the second embodiment.

本実施の形態では、電波抑制体３００が金属シート３１１を備える点が実施の形態２との主要な違いである。この点に関連する本実施の形態の特徴として、電波抑制体３００が配置される方向がある。本実施の形態に係る電波抑制体３００は、シート状磁性体１０２を内方に向けて、すなわちシート状磁性体１０２が回路基板２０５の方向を向くように配置される。 The main difference between this embodiment and the second embodiment is that the radio wave suppressor 300 includes a metal sheet 311. A feature of this embodiment related to this point is the direction in which the radio wave suppressor 300 is arranged. Radio wave suppressor 300 according to the present embodiment is arranged with sheet-like magnetic material 102 facing inward, that is, sheet-like magnetic material 102 facing toward circuit board 205 .

この点を除いて、本実施の形態に係る電源装置は、実施の形態２に係る電源装置２００（図１３及び１４参照）と概ね同様に構成されてよい。すなわち、本実施の形態においても、電波抑制体３００は、実施の形態２に係る電波抑制体１００と同様に、回路基板２０５からの電磁ノイズを抑制するために、予め定められた寸法の矩形をなす６枚の電波抑制体３００が上下前後左右の各々に配置されて、回路基板２０５を囲うように箱状に設けられる。また、回路基板２０５は、実施の形態２と同様に構成される。 Except for this point, the power supply device according to the present embodiment may be configured in the same manner as the power supply device 200 according to the second embodiment (see FIGS. 13 and 14). That is, in this embodiment as well, the radio wave suppressor 300 has a rectangular shape with predetermined dimensions in order to suppress electromagnetic noise from the circuit board 205, similarly to the radio wave suppressor 100 according to the second embodiment. The six radio wave suppressors 300 are arranged in the upper, lower, front, back, left, and right directions, and are provided in a box shape so as to surround the circuit board 205. Further, the circuit board 205 is configured similarly to the second embodiment.

これまで、本発明の実施の形態３に係る電波抑制体３００の構成について説明した。ここから、本実施の形態に係る電源装置の動作について説明する。 The configuration of the radio wave suppressor 300 according to Embodiment 3 of the present invention has been described so far. From here, the operation of the power supply device according to this embodiment will be explained.

回路基板２０５の動作は実施の形態２と同様である。 The operation of circuit board 205 is similar to that in the second embodiment.

本実施の形態に係る回路基板２０５は電波抑制体３００で囲まれているが、実施の形態３で説明したように、電波抑制体３００の第１貫通孔部１０１及び第２貫通孔部３１０によって良好な通気性を確保することができる。 Although the circuit board 205 according to this embodiment is surrounded by the radio wave suppressor 300, as described in the third embodiment, the first through hole portion 101 and the second through hole portion 310 of the radio wave suppressor 300 Good ventilation can be ensured.

また、回路基板２０５は電波抑制体３００で囲まれている。そして、電波抑制体１００は回路基板２０５から放射される電磁ノイズに応じた波長λ０ に反比例する周波数を含む周波数帯域の電磁ノイズの抑制に適した磁気特性と直径Ｄの第１貫通孔部１０１を有する。そのため、抑制対象とする波長λ０ に反比例する周波数を含む周波数帯域の電磁ノイズが回路基板２０５から電波抑制体１００よりも遠方へ伝搬することを良好に抑制することができる。
さらに、電波抑制体３００は金属シート３を備えるので、実施の形態３で説明したように、より一層の電磁ノイズの抑制を図ることができる。 Further, the circuit board 205 is surrounded by a radio wave suppressor 300. The radio wave suppressor 100 has magnetic properties suitable for suppressing electromagnetic noise in a frequency band including a frequency inversely proportional to the wavelength λ 0 corresponding to the electromagnetic noise emitted from the circuit board 205, and a first through hole portion 101 having a diameter D. has. Therefore, electromagnetic noise in a frequency band including a frequency inversely proportional to the wavelength λ 0 to be suppressed can be effectively suppressed from propagating from the circuit board 205 to a distance farther than the radio wave suppressor 100 .
Furthermore, since the radio wave suppressor 300 includes the metal sheet 3, it is possible to further suppress electromagnetic noise as described in the third embodiment.

さらに、直径Ｄ，Ｅが等しく、シート状磁性体１０２が回路基板２０５に向けて配置されるので、回路基板２０５と金属シート３１１との間にシート状磁性体１０２を介在させることができる。これにより、実施の形態３と同様に、金属シート３１１での反射を抑制して、良好な電磁ノイズの抑制を図ることができる。 Furthermore, since the diameters D and E are equal and the sheet-like magnetic material 102 is disposed toward the circuit board 205, the sheet-like magnetic material 102 can be interposed between the circuit board 205 and the metal sheet 311. Thereby, as in the third embodiment, reflection on the metal sheet 311 can be suppressed, and electromagnetic noise can be suppressed favorably.

さらに、直径Ｄ，Ｅが等しいことによって、実施の形態３で説明したように、金属シート３１１の面積を大きくして、金属シート３１１による電磁ノイズの抑制効果を大きくすることができる。 Furthermore, since the diameters D and E are equal, as described in the third embodiment, the area of the metal sheet 311 can be increased, and the effect of suppressing electromagnetic noise by the metal sheet 311 can be increased.

従って、通気性を確保しつつ、回路基板２０５から放射される電磁ノイズを良好に抑制することが可能になる。 Therefore, it is possible to satisfactorily suppress electromagnetic noise emitted from the circuit board 205 while ensuring ventilation.

これまで、本発明の実施の形態２に係る電源装置の動作について説明した。ここから、本実施の形態に係る電波抑制体及び電源装置の製造方法について説明する。 Up to now, the operation of the power supply device according to the second embodiment of the present invention has been described. From here, a method for manufacturing the radio wave suppressor and power supply device according to the present embodiment will be described.

（電源装置の製造方法）
本実施の形態に係る電源装置の製造方法は、本実施の形態に係る電源装置を製造するための方法であって、図１９のフローチャートに示す工程を含む。電源装置の製造方法は、実施の形態１と同様に、本実施の形態に係る電源装置に含まれる電波抑制体３００を準備した後に開始される。 (Manufacturing method of power supply device)
The method for manufacturing the power supply device according to the present embodiment is a method for manufacturing the power supply device according to the present embodiment, and includes the steps shown in the flowchart of FIG. 19. As in the first embodiment, the method for manufacturing a power supply device is started after preparing the radio wave suppressor 300 included in the power supply device according to the present embodiment.

本実施の形態に係る電源装置に含まれる回路基板２０５が準備される（ステップＳ２０１）。このステップＳ２０１は、実施の形態１と同様であるので、説明を簡明にするため、ここでの詳細な説明は省略する。 A circuit board 205 included in the power supply device according to this embodiment is prepared (step S201). This step S201 is the same as that in Embodiment 1, so for the sake of brevity, detailed explanation will be omitted here.

ステップＳ２０１にて準備された回路基板２０５が電波抑制体３００に取り付けられる（ステップＳ４０１）。 The circuit board 205 prepared in step S201 is attached to the radio wave suppressor 300 (step S401).

詳細には例えば、回路基板２０５は、電源装置２００の下部（底部）に配置される電波抑制体３００に、接着剤、ネジ、ボルト及びナットなどによって固定される。 Specifically, for example, the circuit board 205 is fixed to the radio wave suppressor 300 disposed at the lower part (bottom) of the power supply device 200 using adhesive, screws, bolts, nuts, or the like.

このとき、電波抑制体３００は、シート状磁性体１０２を回路基板２０５に向くように配置される。実施の形態２で説明したように、回路基板２０５に設けられた配線などの通電部と電波抑制体３００とが接触したとしても、回路基板２０５に短絡が発生する可能性はきわめて低い。 At this time, the radio wave suppressor 300 is arranged so that the sheet-like magnetic material 102 faces the circuit board 205. As described in the second embodiment, even if a current-carrying part such as a wiring provided on the circuit board 205 comes into contact with the radio wave suppressor 300, the possibility of a short circuit occurring in the circuit board 205 is extremely low.

ステップＳ４０１にて回路基板２０５が取り付けられた電波抑制体３００及びその他の電波抑制体３００が互いに取り付けられる（ステップＳ４０２）。 The radio wave suppressor 300 to which the circuit board 205 was attached in step S401 and the other radio wave suppressor 300 are attached to each other (step S402).

詳細には例えば、隣接して配置される電波抑制体３００の各辺部近傍が接着剤により固定されて、電波抑制体３００が箱状に設けられる。このとき、電波抑制体３００は、シート状磁性体１０２を回路基板２０５に向けて配置されて、回路基板２０５が電波抑制体３００によって形成される内部の空間に収容されるように互いに取り付けられる。 Specifically, for example, the vicinity of each side of the radio wave suppressors 300 disposed adjacent to each other is fixed with an adhesive, so that the radio wave suppressors 300 are provided in a box shape. At this time, the radio wave suppressors 300 are attached to each other such that the sheet-like magnetic material 102 is placed facing the circuit board 205 and the circuit board 205 is accommodated in the internal space formed by the radio wave suppressor 300.

これにより、本実施の形態に係る電源装置が製造され、本実施の形態に係る電源装置の製造方法は終了する。 As a result, the power supply device according to this embodiment is manufactured, and the method for manufacturing a power supply device according to this embodiment is completed.

以上、本発明の実施の形態４について説明した。 Embodiment 4 of the present invention has been described above.

本実施の形態によれば、上述の通り、通気性を確保しつつ、回路基板２０５から放射される電磁ノイズをより良好に抑制することが可能になる。 According to this embodiment, as described above, it is possible to better suppress electromagnetic noise emitted from the circuit board 205 while ensuring ventilation.

（実施例１３）
本実施例では、実施の形態３に係る電波抑制体３００による電磁ノイズの抑制効果を実測した例を説明する。 (Example 13)
In this example, an example will be described in which the effect of suppressing electromagnetic noise by the radio wave suppressor 300 according to the third embodiment was actually measured.

本実施例では、図２０に示すように、電波抑制体３００によって囲われた発振回路基板５１２から電磁波を発振した。そして、電波抑制体３００の外部に配置したホーンアンテナ５１３によって、そこまで到達した電磁波の強度を実測した。 In this example, as shown in FIG. 20, electromagnetic waves were oscillated from an oscillation circuit board 512 surrounded by a radio wave suppressor 300. Then, using the horn antenna 513 placed outside the radio wave suppressor 300, the intensity of the electromagnetic waves that reached that point was actually measured.

発振回路基板５１２は、電磁ノイズの発生源であり、５００ＭＨｚ～６ＧＨｚの周波数帯域の電磁波を放射する発振回路を含む基板である。 The oscillation circuit board 512 is a source of electromagnetic noise, and is a board that includes an oscillation circuit that radiates electromagnetic waves in a frequency band of 500 MHz to 6 GHz.

また、本変形例に係る電波抑制体３００のシート状磁性体１０２には、厚さが３ｍｍであり、図１２に示す磁気特性を有するものを採用した。また、金属シート３１１には、厚さが０．８ｍｍのアルミニウム製のものを採用した。本変形例に係る電波抑制体３００の第１貫通孔部１０１及び第２貫通孔部３１０について、直径Ｄ，Ｅは５ｍｍとし、間隔Ｐは８ｍｍとした。 Furthermore, the sheet-like magnetic material 102 of the radio wave suppressor 300 according to this modification has a thickness of 3 mm and has the magnetic properties shown in FIG. 12. Furthermore, the metal sheet 311 was made of aluminum and had a thickness of 0.8 mm. Regarding the first through hole portion 101 and the second through hole portion 310 of the radio wave suppressor 300 according to this modification, the diameters D and E were 5 mm, and the interval P was 8 mm.

このような条件で実測した結果を図２１に実線で示す。図２１は、発振回路基板５１２から射出した電磁波の周波数（単位は、［ＧＨｚ］）と、測定された電磁波の抑制レベル（単位は、［ｄＢ］）との関係を示す。電磁波の抑制レベルは、ホーンアンテナ５１３で実測された電磁波の強度に対応しており、値が小さいほど、当該周波数の電磁波に対する抑制効果が大きいことを示す。 The results of actual measurements under these conditions are shown in FIG. 21 as a solid line. FIG. 21 shows the relationship between the frequency of the electromagnetic waves emitted from the oscillation circuit board 512 (unit: [GHz]) and the measured electromagnetic wave suppression level (unit: [dB]). The electromagnetic wave suppression level corresponds to the intensity of the electromagnetic wave actually measured by the horn antenna 513, and the smaller the value, the greater the suppression effect on the electromagnetic wave of the frequency.

また、同図には、比較性４として、金属シート３１１のみによって発振回路基板５１２を囲ってホーンアンテナ５１３で実測した例を点線で示している。 In addition, in the same figure, as Comparative Example 4, an example in which the oscillation circuit board 512 is surrounded only by the metal sheet 311 and actual measurements are taken using the horn antenna 513 is shown by a dotted line.

さらに、図２２に、比較例５として、発振回路基板５１２から電磁波を抑制する部材を介さずにホーンアンテナ５１３で実測した例を点線で示している。図２２の実線は、比較例４での実測の結果であり、図２１の点線と同じ結果を示す。 Furthermore, in FIG. 22, as Comparative Example 5, an example in which measurement was actually performed using a horn antenna 513 without using a member that suppresses electromagnetic waves from the oscillation circuit board 512 is shown by a dotted line. The solid line in FIG. 22 is the result of actual measurement in Comparative Example 4, and shows the same result as the dotted line in FIG. 21.

図２１を参照すると分かるように、本実施例に係る電波抑制体３００によれば、金属シート３１１のみの場合（比較例４）と比べて、１．５ＧＨｚ以上の周波数帯域で１０［ｄＢ］～３０［ｄＢ］程度の良好な電磁ノイズの抑制効果が得られた。 As can be seen from FIG. 21, according to the radio wave suppressor 300 according to the present example, compared to the case of only the metal sheet 311 (Comparative Example 4), the radio wave suppressor 300 has a frequency range of 10 [dB] to 10 [dB] in the frequency band of 1.5 GHz or more. A good electromagnetic noise suppression effect of about 30 [dB] was obtained.

これに対して、図２２を参照すると分かるように、比較例４では、２．５［ＧＨｚ］～３．５［ＧＨｚ］の周波数帯域では、電磁波を抑制する部材がない場合（比較例５）よりも、ホーンアンテナ５１３に到達した電磁波の強度が増している。これは、金属シート３１１がアンテナとして機能したためと考えられる。 On the other hand, as can be seen from FIG. 22, in Comparative Example 4, there is no member for suppressing electromagnetic waves in the frequency band of 2.5 [GHz] to 3.5 [GHz] (Comparative Example 5). The intensity of the electromagnetic waves reaching the horn antenna 513 is increasing. This is considered to be because the metal sheet 311 functioned as an antenna.

このように、電波抑制体３００では、金属シート３１１がアンテナとして機能することを抑制して、良好な電磁ノイズの抑制効果を得ることが可能になる。 In this manner, the radio wave suppressor 300 suppresses the metal sheet 311 from functioning as an antenna, making it possible to obtain a good electromagnetic noise suppressing effect.

以上、本発明の実施の形態、実施例及び変形例について説明した。しかし、本発明は、これまで説明した実施の形態、実施例及び変形例に限定されるものではなく、これらを適宜組み合わせたものやさらに変形したものを含む。さらなる変形の例として、変形例２がある。 The embodiments, examples, and modifications of the present invention have been described above. However, the present invention is not limited to the embodiments, examples, and modifications described so far, and includes appropriate combinations and further modifications of these. Modification 2 is an example of a further modification.

（変形例２）
実施の形態２及び４では電波抑制体１００，３００が、回路基板２０５を囲うように設けられる例を説明した。これによれば、回路基板２０５から放射される全方向の電磁ノイズを抑制することができる。しかし、一方向などの一部の方向への電磁ノイズを抑制する場合には、電波抑制体１００，３００は、回路基板２０５に対して、そこから放射される電磁ノイズを抑制する方向にのみ設けられてもよい。これによれば、予め定められた方向へ伝搬する電磁ノイズを、実施の形態２及び４と同様に、通気性を確保しつつ良好に抑制することが可能になる。 (Modification 2)
In the second and fourth embodiments, the example in which the radio wave suppressors 100 and 300 are provided so as to surround the circuit board 205 has been described. According to this, electromagnetic noise radiated from the circuit board 205 in all directions can be suppressed. However, when suppressing electromagnetic noise in a part of the direction, such as one direction, the radio wave suppressor 100, 300 is provided only in the direction that suppresses the electromagnetic noise radiated from the circuit board 205. It's okay to be hit. According to this, it becomes possible to satisfactorily suppress electromagnetic noise propagating in a predetermined direction while ensuring ventilation, similar to the second and fourth embodiments.

１００，３００ 電波抑制体
１０１ 第１貫通孔部
１０２ シート状磁性体
１０３ 扁平磁性体粉末
１０４ 有機バインダ
２００ 電源装置
２０５ 回路基板
２０５ａ インバータ主回路
２０５ｂ ＤＣ－ＤＣコンバータ
２０５ｃ 制御回路
２０５ｄ ゲートドライバ
２０５ｅ ＰＷＭ回路
２０６ 整流回路
２０７ 交流電源
２０８ 直流電源
２０９ 負荷
３１０ 第２貫通孔部
３１１ 金属シート
５１２ 発振回路基板
５１３ ホーンアンテナ 100,300 Radio wave suppressor 101 First through hole 102 Sheet-like magnetic material 103 Flat magnetic powder 104 Organic binder 200 Power supply device 205 Circuit board 205a Inverter main circuit 205b DC-DC converter 205c Control circuit 205d Gate driver 205e PWM circuit 206 Rectifier circuit 207 AC power supply 208 DC power supply 209 Load 310 Second through hole portion 311 Metal sheet 512 Oscillation circuit board 513 Horn antenna

Claims (4)

扁平磁性体粉末が有機バインダ中に分散したシート状磁性体を備え、
前記シート状磁性体は、一定の間隔Ｐで厚さ方向に貫通した複数の第１貫通孔部を有し、
前記シート状磁性体の透磁率をμ、誘電率をεとし、抑制対象とする波長の電磁ノイズが空気中を伝搬する際の波長をλ０とした場合に、前記第１貫通孔部の各々の直径Ｄは、
λ０／（ε・μ）１／２＝４×Ｄ０．７
を満たし、
前記直径Ｄは、３．７５ｍｍ～３０ｍｍであり、
前記間隔Ｐは、６ｍｍ～３７ｍｍであり、
前記透磁率μは、実数成分μ’が５～１０、かつ、虚数成分μ’’が２～４であり、
前記誘電率εは、実数成分ε’が２０～４０、かつ、虚数成分ε’’が１～２であり、
さらに、シート状磁性体に重ね合わされた金属シートをさらに備え、
前記金属シートは、厚さ方向に貫通した複数の第２貫通孔部を有し、
前記複数の第１貫通孔部と前記複数の第２貫通孔部とのそれぞれは、同心で設けられており、
前記第２貫通孔部の各々の直径は、前記第１貫通孔部の各々の直径Ｄと同じである
ことを特徴とする電波抑制体。 Equipped with a sheet-like magnetic material in which flat magnetic material powder is dispersed in an organic binder,
The sheet-like magnetic material has a plurality of first through-holes that penetrate in the thickness direction at a constant interval P,
When the magnetic permeability of the sheet-like magnetic material is μ, the dielectric constant is ε, and the wavelength at which electromagnetic noise of the wavelength to be suppressed propagates in the air is λ 0 , each of the first through-hole portions The diameter D of
λ 0 /(ε・μ) 1/2 = 4×D 0.7
The filling,
The diameter D is 3.75 mm to 30 mm,
The distance P is 6 mm to 37 mm,
The magnetic permeability μ has a real component μ′ of 5 to 10 and an imaginary component μ″ of 2 to 4,
The dielectric constant ε has a real component ε' of 20 to 40 and an imaginary component ε'' of 1 to 2,
Furthermore, it further includes a metal sheet superimposed on the sheet-like magnetic material,
The metal sheet has a plurality of second through holes penetrating in the thickness direction,
Each of the plurality of first through-hole portions and the plurality of second through-hole portions are provided concentrically,
The diameter of each of the second through-hole portions is the same as the diameter D of each of the first through-hole portions.
A radio wave suppressor characterized by: 請求項１に記載の電波抑制体と、
電力を変換するための電源回路を含む回路基板とを備え、
前記電波抑制体は、前記回路基板を囲うように設けられている
ことを特徴とする電源装置。 The radio wave suppressor according to claim 1 ;
A circuit board containing a power supply circuit for converting electric power,
The power supply device, wherein the radio wave suppressor is provided so as to surround the circuit board. 扁平磁性体粉末が有機バインダ中に分散したシート状磁性体素材を準備することと、
前記準備されたシート状磁性体素材に一定の間隔Ｐで、厚さ方向に貫通した複数の第１貫通孔部を設けることとを含み、
前記シート状磁性体素材の透磁率をμ、誘電率をεとし、抑制対象とする波長の電磁ノイズが空気中を伝搬する際の波長をλ０とした場合に、前記第１貫通孔部の各々の直径Ｄは、
λ０／（ε・μ）１／２＝４×Ｄ０．７
を満たし、
前記直径Ｄは、３．７５ｍｍ～３０ｍｍであり、
前記間隔Ｐは、６ｍｍ～３７ｍｍであり、
前記透磁率μは、実数成分μ’が５～１０、かつ、虚数成分μ’’が２～４であり、
前記誘電率εは、実数成分ε’が２０～４０、かつ、虚数成分ε’’が１～２であり、
前記準備されたシート状磁性体素材に金属シート素材を貼り合わせることをさらに含み、
前記複数の第１貫通孔部を設けることでは、さらに、前記シート状磁性体素材に貼り合わされた金属シート素材に、前記複数の第１貫通孔部のそれぞれと連続して厚さ方向に貫通した複数の第２貫通孔部が設けられており、
前記複数の第１貫通孔部と前記複数の第２貫通孔部とのそれぞれは、同心で設けられており、
前記第２貫通孔部の各々の直径は、前記第１貫通孔部の各々の直径Ｄと同じである
ことを特徴とする電波抑制体の製造方法。 preparing a sheet-like magnetic material in which flat magnetic powder is dispersed in an organic binder;
providing a plurality of first through holes penetrating the prepared sheet-like magnetic material at a constant interval P in the thickness direction;
When the magnetic permeability of the sheet-like magnetic material is μ, the dielectric constant is ε, and the wavelength at which electromagnetic noise of the wavelength to be suppressed propagates in the air is λ 0 , the first through-hole portion is The diameter D of each is
λ 0 /(ε・μ) 1/2 = 4×D 0.7
The filling,
The diameter D is 3.75 mm to 30 mm,
The distance P is 6 mm to 37 mm,
The magnetic permeability μ has a real component μ′ of 5 to 10 and an imaginary component μ″ of 2 to 4,
The dielectric constant ε has a real component ε' of 20 to 40 and an imaginary component ε'' of 1 to 2,
Further comprising laminating a metal sheet material to the prepared sheet-like magnetic material,
By providing the plurality of first through-holes, the metal sheet material bonded to the sheet-like magnetic material is further provided with a metal sheet material that is continuous with each of the plurality of first through-holes and penetrates in the thickness direction. A plurality of second through-hole portions are provided,
Each of the plurality of first through-hole portions and the plurality of second through-hole portions are provided concentrically,
The diameter of each of the second through-hole portions is the same as the diameter D of each of the first through-hole portions.
A method of manufacturing a radio wave suppressor characterized by: 電力を変換するための電源回路を含む回路基板を準備することと、
前記請求項３に記載の電波抑制体の製造方法によって製造された電波抑制体によって、前記準備された回路基板を囲うこととを含む
ことを特徴とする電源装置の製造方法。 preparing a circuit board containing a power circuit for converting power;
A method for manufacturing a power supply device, comprising: surrounding the prepared circuit board with a radio wave suppressor manufactured by the method for manufacturing a radio wave suppressor according to claim 3 .
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