JP7342634B2 - 樹脂組成物成形体および電力ケーブル - Google Patents
樹脂組成物成形体および電力ケーブル Download PDFInfo
- Publication number
- JP7342634B2 JP7342634B2 JP2019203147A JP2019203147A JP7342634B2 JP 7342634 B2 JP7342634 B2 JP 7342634B2 JP 2019203147 A JP2019203147 A JP 2019203147A JP 2019203147 A JP2019203147 A JP 2019203147A JP 7342634 B2 JP7342634 B2 JP 7342634B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- resin
- less
- resin composition
- sample
- fusion
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Landscapes
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
- Insulated Conductors (AREA)
Description
本開示は、樹脂組成物、樹脂組成物成形体および電力ケーブルに関する。
架橋ポリエチレンは絶縁性に優れることから、電力ケーブルなどにおいて、絶縁層を構成する樹脂成分として広く用いられてきた（例えば、特許文献１）。
しかしながら、経年劣化した架橋ポリエチレンは、リサイクルできず、焼却するしかなかった。このため、環境への影響が懸念されていた。
そこで、近年では、絶縁層を構成する樹脂成分として、プロピレンを含む樹脂（以下、「プロピレン系樹脂」ともいう）が注目されている。プロピレン系樹脂は非架橋であっても、電力ケーブルとして求められる絶縁性を満たすことができる。すなわち、絶縁性とリサイクル性とを両立することができる。さらに、プロピレン系樹脂を用いることで、取り扱い性、加工性、および製造容易性を向上させることができる。
発明者等は、絶縁層を構成する樹脂成分としてプロピレン系樹脂を用いた検討を行ったところ、特に絶縁層の厚さを３ｍｍ以上とした場合に、ケーブル諸特性を確保することが困難となることを見出した。
本開示の目的は、プロピレンを含み３ｍｍ以上の厚さを有する絶縁層において、ケーブル諸特性を確保することができる技術を提供することである。
本開示の一態様によれば、
プロピレンを含み、
融点は、１５８℃以上１６８℃以下であり、
融解熱量は、７５Ｊ／ｇ以上１１０Ｊ／ｇ以下である
樹脂組成物が提供される。
プロピレンを含み、
融点は、１５８℃以上１６８℃以下であり、
融解熱量は、７５Ｊ／ｇ以上１１０Ｊ／ｇ以下である
樹脂組成物が提供される。
本開示の他の態様によれば、
樹脂組成物からなり、対象物に対して３ｍｍ以上の厚さで被覆される成形体であって、
プロピレンを含み、
前記成形体の融点は、１５８℃以上１６８℃以下であり、
前記成形体の融解熱量は、７５Ｊ／ｇ以上１１０Ｊ／ｇ以下であり、
表面から前記対象物に向けた位置が０．５ｍｍである外側試料と、前記対象物から前記表面に向けた位置が０．５ｍｍである内側試料と、を採取したときに、
前記内側試料の融点から前記外側試料の融点を引いた差の絶対値は、８℃以下であり、
前記内側試料の融解熱量から前記外側試料の融解熱量を引いた差の絶対値は、１０Ｊ／ｇ以下である
樹脂組成物成形体が提供される。
樹脂組成物からなり、対象物に対して３ｍｍ以上の厚さで被覆される成形体であって、
プロピレンを含み、
前記成形体の融点は、１５８℃以上１６８℃以下であり、
前記成形体の融解熱量は、７５Ｊ／ｇ以上１１０Ｊ／ｇ以下であり、
表面から前記対象物に向けた位置が０．５ｍｍである外側試料と、前記対象物から前記表面に向けた位置が０．５ｍｍである内側試料と、を採取したときに、
前記内側試料の融点から前記外側試料の融点を引いた差の絶対値は、８℃以下であり、
前記内側試料の融解熱量から前記外側試料の融解熱量を引いた差の絶対値は、１０Ｊ／ｇ以下である
樹脂組成物成形体が提供される。
本開示の更に他の態様によれば、
導体と、
前記導体の外周に３ｍｍ以上の厚さで被覆された絶縁層と、
を備え、
前記絶縁層は、プロピレンを含み、
前記絶縁層の融点は、１５８℃以上１６８℃以下であり、
前記絶縁層の融解熱量は、７５Ｊ／ｇ以上１１０Ｊ／ｇ以下であり、
前記絶縁層の表面から前記導体に向けた位置が０．５ｍｍである外側試料と、前記導体から前記表面に向けた位置が０．５ｍｍである内側試料と、を採取したときに、
前記内側試料の融点から前記外側試料の融点を引いた差の絶対値は、８℃以下であり、
前記内側試料の融解熱量から前記外側試料の融解熱量を引いた差の絶対値は、１０Ｊ／ｇ以下である
電力ケーブルが提供される。
導体と、
前記導体の外周に３ｍｍ以上の厚さで被覆された絶縁層と、
を備え、
前記絶縁層は、プロピレンを含み、
前記絶縁層の融点は、１５８℃以上１６８℃以下であり、
前記絶縁層の融解熱量は、７５Ｊ／ｇ以上１１０Ｊ／ｇ以下であり、
前記絶縁層の表面から前記導体に向けた位置が０．５ｍｍである外側試料と、前記導体から前記表面に向けた位置が０．５ｍｍである内側試料と、を採取したときに、
前記内側試料の融点から前記外側試料の融点を引いた差の絶対値は、８℃以下であり、
前記内側試料の融解熱量から前記外側試料の融解熱量を引いた差の絶対値は、１０Ｊ／ｇ以下である
電力ケーブルが提供される。
本開示によれば、プロピレンを含み３ｍｍ以上の厚さを有する絶縁層において、ケーブル諸特性を確保することができる。
［本開示の実施形態の説明］
＜発明者等の得た知見＞
まず、発明者等の得た知見について概略を説明する。
＜発明者等の得た知見＞
まず、発明者等の得た知見について概略を説明する。
一般に、ポリプロピレンの単体は、ポリエチレンなどと比べて硬い。また、ポリプロピレンの単体は、ポリエチレンなどと比べて、耐低温脆性に劣っている。
上述したポリプロピレンの特性を改善するため、従来では、自動車のバンパなどの技術分野において、ポリプロピレンに対してエチレンプロピレンゴム（ＥＰＲ）などを添加した樹脂成分が用いられている。ポリプロピレンに対してＥＰＲなどを添加することで、樹脂成分を柔軟化し、低温脆性を改善させることができる。
そこで、発明者等は、電力ケーブルの技術分野において、絶縁層の柔軟性および耐低温脆性を向上させるため、絶縁層を構成する樹脂成分として、プロピレン系樹脂に対してＥＰＲなどの低結晶性樹脂を添加することを試みた。
しかしながら、発明者等は、プロピレン系樹脂に対して低結晶性樹脂を添加する検討を行ったところ、特に絶縁層の厚さを３ｍｍ以上とした場合に、ケーブル諸特性を確保することが困難となることを見出した。なお、ここでいう「ケーブル諸特性」とは、例えば、柔軟性、耐低温脆性、絶縁性、および水トリー耐性のことを意味する。
例えば、低結晶性樹脂が過剰に少ない場合には、樹脂成分がポリプロピレン単体に近くなり、樹脂成分の結晶性（結晶状態：大きさ、形状）および結晶量（結晶化度）が絶縁層の厚さ方向にばらつき易い。具体的には、絶縁層の表面側は、外気に触れているため、成形後の冷却速度が速くなる。冷却速度が速いと、球晶が成長し難く、結晶量が相対的に少なくなる。一方で、絶縁層の内側（導体側）は、外気に触れておらず、成形後の冷却速度が遅くなる。冷却速度が遅いと、球晶が粗大に成長し、結晶量が相対的に多くなる。これらの結果、絶縁層の内側は、硬くなり、耐低温脆性に劣るものとなる。また、絶縁層の内側では、球晶のマイクロクラックが発生し、絶縁性が低下する。さらに、粗大な球晶の成長により非晶部が少なくなることから、球晶界面に水が集中しやすくなる。このため、水トリー耐性が低下する。
一方で、例えば、低結晶性樹脂が過剰に多い場合には、特に冷却速度が遅い絶縁層の内側において、低結晶性樹脂がプロピレン系樹脂に入り込みすぎ、プロピレン系樹脂の結晶成長が過剰に阻害される。このため、低結晶性樹脂が過剰に少ない場合とは反対に、絶縁層の内側において、結晶量が非常に少なくなる。これらの結果、絶縁層の絶縁性が低下する。
そこで、発明者等は、所定の樹脂成分を調整し、その結晶量を制御した。その鋭意検討の結果、絶縁層の融点および融解熱量をそれぞれ所定の範囲内としつつ、絶縁層の厚さ方向に対する融点および融解熱量のそれぞれのばらつきを小さくすることで、ケーブル諸特性を確保することができることを見出した。
本開示は、発明者等が見出した上述の知見に基づくものである。
＜本開示の実施態様＞
次に、本開示の実施態様を列記して説明する。
次に、本開示の実施態様を列記して説明する。
［１］本開示の一態様に係る樹脂組成物は、
プロピレンを含み、
融点は、１５８℃以上１６８℃以下であり、
融解熱量は、７５Ｊ／ｇ以上１１０Ｊ／ｇ以下である。
この構成によれば、ケーブル諸特性を確保することができる。
プロピレンを含み、
融点は、１５８℃以上１６８℃以下であり、
融解熱量は、７５Ｊ／ｇ以上１１０Ｊ／ｇ以下である。
この構成によれば、ケーブル諸特性を確保することができる。
［２］本開示の一態様に係る樹脂組成物成形体は、
樹脂組成物からなり、対象物に対して３ｍｍ以上の厚さで被覆される成形体であって、
プロピレンを含み、
前記成形体の融点は、１５８℃以上１６８℃以下であり、
前記成形体の融解熱量は、７５Ｊ／ｇ以上１１０Ｊ／ｇ以下であり、
表面から前記対象物に向けた位置が０．５ｍｍである外側試料と、前記対象物から前記表面に向けた位置が０．５ｍｍである内側試料と、を採取したときに、
前記内側試料の融点から前記外側試料の融点を引いた差の絶対値は、８℃以下であり、
前記内側試料の融解熱量から前記外側試料の融解熱量を引いた差の絶対値は、１０Ｊ／ｇ以下である。
この構成によれば、ケーブル諸特性を確保することができる。
樹脂組成物からなり、対象物に対して３ｍｍ以上の厚さで被覆される成形体であって、
プロピレンを含み、
前記成形体の融点は、１５８℃以上１６８℃以下であり、
前記成形体の融解熱量は、７５Ｊ／ｇ以上１１０Ｊ／ｇ以下であり、
表面から前記対象物に向けた位置が０．５ｍｍである外側試料と、前記対象物から前記表面に向けた位置が０．５ｍｍである内側試料と、を採取したときに、
前記内側試料の融点から前記外側試料の融点を引いた差の絶対値は、８℃以下であり、
前記内側試料の融解熱量から前記外側試料の融解熱量を引いた差の絶対値は、１０Ｊ／ｇ以下である。
この構成によれば、ケーブル諸特性を確保することができる。
［３］上記［２］に記載の樹脂組成物成形体は、
架橋剤の残渣は、３００ｐｐｍ未満である。
この構成によれば、樹脂組成物成形体のリサイクル性を向上させることができる。
架橋剤の残渣は、３００ｐｐｍ未満である。
この構成によれば、樹脂組成物成形体のリサイクル性を向上させることができる。
［４］上記［２］又は［３］に記載の樹脂組成物成形体において、
常温における交流破壊電界は、６０ｋＶ／ｍｍ以上である。
この構成によれば、樹脂組成物成形体を電力ケーブルの絶縁層として好適に使用することができる。
常温における交流破壊電界は、６０ｋＶ／ｍｍ以上である。
この構成によれば、樹脂組成物成形体を電力ケーブルの絶縁層として好適に使用することができる。
［５］上記［２］から［４］のいずれか１つに記載の樹脂組成物成形体において、
前記外側試料および前記内側試料のそれぞれは、示差走査熱量測定を行ったＤＳＣ曲線において、１００℃以上に単一の融解ピークのみを有する。
この構成によれば、樹脂成分の結晶量を容易に制御することができる。
前記外側試料および前記内側試料のそれぞれは、示差走査熱量測定を行ったＤＳＣ曲線において、１００℃以上に単一の融解ピークのみを有する。
この構成によれば、樹脂成分の結晶量を容易に制御することができる。
［６］本開示の他の態様に係る電力ケーブルは、
導体と、
前記導体の外周に３ｍｍ以上の厚さで被覆された絶縁層と、
を備え、
前記絶縁層は、プロピレンを含み、
前記絶縁層の融点は、１５８℃以上１６８℃以下であり、
前記絶縁層の融解熱量は、７５Ｊ／ｇ以上１１０Ｊ／ｇ以下であり、
前記絶縁層の表面から前記導体に向けた位置が０．５ｍｍである外側試料と、前記導体から前記表面に向けた位置が０．５ｍｍである内側試料と、を採取したときに、
前記内側試料の融点から前記外側試料の融点を引いた差の絶対値は、８℃以下であり、
前記内側試料の融解熱量から前記外側試料の融解熱量を引いた差の絶対値は、１０Ｊ／ｇ以下である。
この構成によれば、ケーブル諸特性を確保することができる。
導体と、
前記導体の外周に３ｍｍ以上の厚さで被覆された絶縁層と、
を備え、
前記絶縁層は、プロピレンを含み、
前記絶縁層の融点は、１５８℃以上１６８℃以下であり、
前記絶縁層の融解熱量は、７５Ｊ／ｇ以上１１０Ｊ／ｇ以下であり、
前記絶縁層の表面から前記導体に向けた位置が０．５ｍｍである外側試料と、前記導体から前記表面に向けた位置が０．５ｍｍである内側試料と、を採取したときに、
前記内側試料の融点から前記外側試料の融点を引いた差の絶対値は、８℃以下であり、
前記内側試料の融解熱量から前記外側試料の融解熱量を引いた差の絶対値は、１０Ｊ／ｇ以下である。
この構成によれば、ケーブル諸特性を確保することができる。
［本開示の実施形態の詳細］
次に、本開示の一実施形態を、以下に図面を参照しつつ説明する。なお、本発明はこれらの例示に限定されるものではなく、特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
次に、本開示の一実施形態を、以下に図面を参照しつつ説明する。なお、本発明はこれらの例示に限定されるものではなく、特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
＜本開示の一実施形態＞
（１）樹脂組成物成形体
本実施形態の樹脂組成物成形体（以下、単に「成形体」ともいう）は、例えば、樹脂組成物からなり、対象物に対して３ｍｍ以上の厚さで被覆されたものである。具体的には、樹脂組成物成形体は、例えば、後述する電力ケーブル１０の絶縁層１３０を構成している。樹脂組成物成形体の対象物は、例えば、長尺な線状の導体１１０である。樹脂組成物成形体は、例えば、導体１１０の外周を覆うように押出成形されている。すなわち、樹脂組成物成形体は、例えば、対象物の長手方向に同一の形状を有している。また、対象物の長手方向の樹脂組成物成形体の長さは、例えば、３０ｃｍ以上、好ましくは５０ｃｍ以上である。
（１）樹脂組成物成形体
本実施形態の樹脂組成物成形体（以下、単に「成形体」ともいう）は、例えば、樹脂組成物からなり、対象物に対して３ｍｍ以上の厚さで被覆されたものである。具体的には、樹脂組成物成形体は、例えば、後述する電力ケーブル１０の絶縁層１３０を構成している。樹脂組成物成形体の対象物は、例えば、長尺な線状の導体１１０である。樹脂組成物成形体は、例えば、導体１１０の外周を覆うように押出成形されている。すなわち、樹脂組成物成形体は、例えば、対象物の長手方向に同一の形状を有している。また、対象物の長手方向の樹脂組成物成形体の長さは、例えば、３０ｃｍ以上、好ましくは５０ｃｍ以上である。
本実施形態の樹脂組成物成形体は、例えば、樹脂成分として、少なくともプロピレン（プロピレン単位）を含んでいる。ここでいう「樹脂成分」とは、樹脂組成物成形体の主成分を構成する樹脂材料のことを意味する。「主成分」とは、最も含有量が多い成分のことを意味する。
より具体的には、樹脂組成物成形体を構成する樹脂成分は、例えば、プロピレン系樹脂と、低結晶性樹脂と、を含んでいる。プロピレン系樹脂に対して低結晶性樹脂を添加することで、プロピレン系樹脂の結晶成長を阻害することができる。また、プロピレン系樹脂に対して添加する低結晶性樹脂の含有量を調整することで、樹脂成分の結晶量を制御することができる。
また、本実施形態の樹脂組成物成形体は、例えば、非架橋であるか、或いは、架橋していたとしても、ゲル分率（架橋度）は低い。具体的には、樹脂組成物成形体における架橋剤の残渣は、例えば、３００ｐｐｍ未満である。なお、架橋剤としてジクミルパーオキサイドを使用した場合には、残渣は、例えば、クミルアルコール、α－メチルスチレンなどである。上述のように成形体を非架橋か或いは架橋度を低くすることで、樹脂組成物成形体のリサイクル性を向上させることができる。
（融点および融解熱量）
ここで、本実施形態の樹脂組成物成形体を構成するモノマー単位の組成を核磁気共鳴（ＮＭＲ：Ｎｕｃｌｅａｒ Ｍａｇｎｅｔｉｃ Ｒｅｓｏｎａｎｃｅ）装置により分析したとしても、プロピレン単位およびエチレン単位などのモノマー単位が、プロピレン系樹脂に由来しているのか、或いは、低結晶性樹脂に由来しているのかを正確に把握することは困難である。
ここで、本実施形態の樹脂組成物成形体を構成するモノマー単位の組成を核磁気共鳴（ＮＭＲ：Ｎｕｃｌｅａｒ Ｍａｇｎｅｔｉｃ Ｒｅｓｏｎａｎｃｅ）装置により分析したとしても、プロピレン単位およびエチレン単位などのモノマー単位が、プロピレン系樹脂に由来しているのか、或いは、低結晶性樹脂に由来しているのかを正確に把握することは困難である。
これに対し、樹脂組成物成形体の融点および融解熱量は、樹脂成分の組成および結晶量を示す指標であって、且つ、分析可能な指標として、正確かつ容易に規定することが可能である。また、樹脂組成物成形体の厚さ方向に対する融点および融解熱量のそれぞれのばらつきが小さければ、樹脂組成物成形体の融解熱量に基づいて、樹脂成分の組成比率（低結晶性材料の含有量）を間接的に把握することが可能となる。
本実施形態では、樹脂組成物成形体の融点および融解熱量がそれぞれ以下のように規定される。
具体的には、本実施形態の樹脂組成物成形体において、
成形体の融点は、１５８℃以上１６８℃以下であり、
成形体の融解熱量は、７５Ｊ／ｇ以上１１０Ｊ／ｇ以下であり、
表面から対象物に向けた位置が０．５ｍｍである外側試料と、対象物から表面に向けた位置が０．５ｍｍである内側試料と、を採取したときに、
内側試料の融点から外側試料の融点を引いた差の絶対値は、８℃以下であり、
内側試料の融解熱量から外側試料の融解熱量を引いた差の絶対値は、１０Ｊ／ｇ以下である。
成形体の融点は、１５８℃以上１６８℃以下であり、
成形体の融解熱量は、７５Ｊ／ｇ以上１１０Ｊ／ｇ以下であり、
表面から対象物に向けた位置が０．５ｍｍである外側試料と、対象物から表面に向けた位置が０．５ｍｍである内側試料と、を採取したときに、
内側試料の融点から外側試料の融点を引いた差の絶対値は、８℃以下であり、
内側試料の融解熱量から外側試料の融解熱量を引いた差の絶対値は、１０Ｊ／ｇ以下である。
なお、ここでいう「融点」および「融解熱量」は、示差走査熱量測定（ＤＳＣ：Ｄｉｆｆｅｒｅｎｔｉａｌ Ｓｃａｎｎｉｎｇ Ｃａｌｏｒｉｍｅｔｒｙ）により測定される。「示差走査熱量測定」は、例えば、ＪＩＳ－Ｋ－７１２１（１９８７年）に準拠して行われる。具体的には、ＤＳＣ装置において、室温（常温、例えば２７℃）から２２０℃まで１０℃／分で昇温させる。これにより、温度に対する、単位時間当たりの吸熱量（熱流）をプロットすることで、ＤＳＣ曲線が得られる。
このとき、試料における単位時間当たりの吸熱量が極大（ピーク）になる温度を「融点（融解ピーク温度）」とする。また、このとき、試料の吸熱が全て樹脂成分によって行われると仮定し、室温から２２０℃までの試料の吸熱量（Ｊ）を試料中の樹脂成分全体の質量（ｇ）で除した値（Ｊ／ｇ）を「融解熱量」とする。なお、試料の融解熱量と完全結晶体の融解熱量の理論値とに基づいて、試料の結晶化度（％）を求めることができる。
以下、成形体の融点、成形体の融解熱量、内側試料の融点から外側試料の融点を引いた差の絶対値、内側試料の融解熱量から外側試料の融解熱量を引いた差の絶対値、のそれぞれの規定について、詳細を説明する。
本実施形態では、成形体の融点は、例えば、１５８℃以上１６８℃以下である。言い換えれば、成形体のいずれの位置で採取した試料であっても、融点は、例えば、１５８℃以上１６８℃以下である。融点が上記範囲内であることは、樹脂組成物成形体が、結晶性の樹脂成分として、アイソタクチックプロピレン単独重合体を含むことを意味している。
成形体の融点が１５８℃未満である場合は、低結晶性樹脂が多すぎる場合に相当する。低結晶性樹脂が多すぎると、結晶量が少なくなる。このため、樹脂組成物成形体の絶縁性が低下する可能性がある。これに対し、成形体の融点が１５８℃以上である場合は、低結晶性樹脂の含有量が所定量以下である場合に相当する。本実施形態では、低結晶性樹脂の含有量を所定量以下とすることで、所定値以上の結晶量を確保することができる。これにより、樹脂組成物成形体の絶縁性を向上させることができる。
一方で、成形体の融点が１６８℃超である場合は、低結晶性樹脂が少なすぎる場合に相当する。低結晶性樹脂が少なすぎると、結晶量が多くなる。すなわち、融解熱量が規定範囲外となる。このため、後述のように、ケーブル諸特性を確保することが困難となる。これに対し、成形体の融点が１６８℃以下である場合は、低結晶性樹脂の含有量が所定量以上である場合に相当する。本実施形態では、低結晶性樹脂の含有量を所定量以上とすることで、結晶量が過多となることを抑制することができる。これにより、後述のように、ケーブル諸特性を確保することができる。
また、本実施形態の樹脂組成物成形体は、樹脂成分として低結晶性樹脂を含んでいることで、樹脂成分の結晶量がプロピレン系樹脂単体としての結晶量よりも少なくなっている。具体的には、成形体の融解熱量は、例えば、７５Ｊ／ｇ以上１１０Ｊ／ｇ以下である。言い換えれば、成形体のいずれの位置で採取した試料であっても、融解熱量は、例えば、７５Ｊ／ｇ以上１１０Ｊ／ｇ以下である。
成形体の融解熱量が７５Ｊ／ｇ未満である場合は、成形体において、結晶化度が低く、すなわち、結晶量が少ない場合を意味する。この場合は、低結晶性樹脂が多すぎる場合に相当する。成形体の融解熱量が７５Ｊ／ｇ未満であり、結晶量が少ないと、樹脂組成物成形体の絶縁性が低下する可能性がある。これに対し、成形体の融解熱量が７５Ｊ／ｇ以上である場合は、成形体において、所定値以上の結晶量が確保されている場合を意味する。この場合は、低結晶性樹脂の含有量が所定量以下である場合に相当する。本実施形態では、成形体の融解熱量を７５Ｊ／ｇ以上とし、所定値以上の結晶量を確保することで、樹脂組成物成形体の絶縁性を向上させることができる。
一方で、成形体の融解熱量が１１０Ｊ／ｇ超である場合は、成形体において、結晶化度が高く、すなわち、結晶量が多い場合を意味する。この場合は、低結晶性樹脂が少なすぎ、樹脂成分がプロピレン単独重合体の単体に近い場合に相当する。成形体の融解熱量が１１０Ｊ／ｇ超であり、結晶量が多いと、樹脂組成物成形体が硬くなり、耐低温脆性に劣る可能性がある。また、樹脂組成物成形体の結晶量が多くなるとともに、球晶が過剰に大きくなるため、球晶のマイクロクラックに起因して絶縁性が低下する可能性がある。さらに、粗大な球晶の成長により非晶部が少なくなることから、球晶界面に水が集中しやすくなる。このため、水トリー耐性が低下する可能性がある。これに対し、成形体の融解熱量が１１０Ｊ／ｇ以下である場合は、成形体において、結晶量が過多となることが抑制されている場合を意味する。この場合は、低結晶性樹脂の含有量が所定量以上である場合に相当する。本実施形態では、成形体の融解熱量を１１０Ｊ／ｇ以下とし、結晶量が過多となることを抑制することで、樹脂組成物成形体を柔軟化し、低温脆性を改善することができる。また、樹脂組成物成形体の球晶のマイクロクラックに起因した絶縁性の低下を抑制することができる。また、粗大な球晶の成長を抑制し、非晶質部を確保することで、球晶界面の水の集中を抑制することができる。これにより、樹脂組成物成形体の水トリー耐性を向上させることができる。
また、本実施形態では、成形体の融解熱量が上記規定範囲内となるよう低結晶性樹脂の含有量を調整することで、樹脂組成物成形体の厚さ方向に対する融点および融解熱量のそれぞれのばらつきが小さくなっている。具体的には、内側試料の融点から外側試料の融点を引いた差の絶対値（以下、単に「融点の差」ともいう）は、例えば、８℃以下（以内）である。
融点の差が８℃超である場合は、例えば、内側試料において球晶が粗大に成長している場合を意味する。この場合は、低結晶性樹脂が少なすぎ、樹脂成分がプロピレン単独重合体の単体に近い場合に相当する。融点の差が８℃超であり、内側試料において球晶が粗大に成長していると、上述のように、ケーブル諸特性としての柔軟性、耐低温脆性、絶縁性および水トリー耐性を確保することが困難となる。これに対し、融点の差が８℃以下である場合は、例えば、樹脂組成物成形体の全体に亘って、結晶がバランスよく分布している場合を意味する。この場合は、低結晶性樹脂の含有量が所定量以上である場合に相当する。本実施形態では、融点の差を８℃以下とし、結晶をバランスよく分布させることで、上述のように、ケーブル諸特性としての柔軟性、耐低温脆性、絶縁性および水トリー耐性を確保することができる。
なお、樹脂組成物成形体の表面側では冷却速度が速くなることから、外側試料の球晶が内側試料の球晶よりも大きく成長することは少ない。このため、内側試料の融点から外側試料の融点を引いた差が負となることは少ない。ただし、たとえ内側試料の融点から外側試料の融点を引いた差が負となったとしても、融点の差は、－８℃以上である。
また、本実施形態では、内側試料の融解熱量から外側試料の融解熱量を引いた差の絶対値（以下、単に「融解熱量の差」ともいう）は、例えば、１０Ｊ／ｇ以下（以内）である。
融解熱量の差が１０Ｊ／ｇ超である場合は、例えば、内側試料の結晶量が相対的に多くなっている場合を意味する。この場合は、低結晶性樹脂が少なすぎ、樹脂成分がプロピレン単独重合体の単体に近い場合に相当する。融解熱量の差が１０Ｊ／ｇ超であり、内側試料の結晶量が相対的に多いと、上述のように、ケーブル諸特性としての柔軟性、耐低温脆性、絶縁性および水トリー耐性を確保することが困難となる。また、融解熱量の差が１０Ｊ／ｇ超である場合は、例えば、内側試料の結晶量が相対的に少なくなっている場合も該当しうる。この場合は、低結晶性樹脂が多すぎる場合に相当する。融解熱量の差が１０Ｊ／ｇ超であり、内側試料の結晶量が相対的に少なくなっていると、上述のように、樹脂組成物成形体の絶縁性が低下する可能性がある。これに対し、融解熱量の差が１０Ｊ／ｇ以下である場合は、例えば、樹脂組成物成形体の全体に亘って、結晶量が均一である場合を意味する。本実施形態では、融解熱量の差を１０Ｊ／ｇ以下とし、結晶量を均一にすることで、上述のように、ケーブル諸特性としての柔軟性、耐低温脆性、絶縁性および水トリー耐性を確保することができる。
なお、上述した「均一」とは、完全に均一である場合だけでなく、所定の誤差を有して均一である場合も含んでいる。
本実施形態では、融解熱量の差が上記規定範囲内であることから、結晶量だけでなく、後述する低結晶性樹脂の含有量も、樹脂組成物成形体の厚さ方向に均一である。
また、本実施形態では、外側試料および内側試料のそれぞれは、例えば、ＤＳＣ測定を行ったＤＳＣ曲線において、１００℃以上に単一の融解ピークのみを有している。すなわち、融解ピークを有する結晶性の樹脂成分は、プロピレン系樹脂のみである。たとえ樹脂成分として添加される低結晶性樹脂が融解ピークを有していたとしても、低結晶性樹脂の融解ピークは、１００℃未満であるか、或いは、低結晶性樹脂の融解ピークは、プロピレン系樹脂の融解ピークよりも無視できるほど低い。言い換えれば、最も高い融解ピークの温度は、１５８℃以上１６８℃以下である。
（プロピレン系樹脂）
本実施形態の樹脂成分を構成するプロピレン系樹脂は、上述のように、プロピレンのみを含んでいる。すなわち、プロピレン系樹脂は、例えば、プロピレン単独重合体（ホモポリプロピレン）からなっている。
本実施形態の樹脂成分を構成するプロピレン系樹脂は、上述のように、プロピレンのみを含んでいる。すなわち、プロピレン系樹脂は、例えば、プロピレン単独重合体（ホモポリプロピレン）からなっている。
本実施形態では、プロピレン単独重合体の立体規則性は、例えば、アイソタクチックである。アイソタクチックプロピレン単独重合体は、チーグラーナッタ触媒で重合されたものであり、汎用的である。プロピレン単独重合体の立体規則性をアイソタクチックとすることで、成形体の融点を上述の規定範囲内とすることができる。また、プロピレン単独重合体の立体規則性をアイソタクチックとすることで、低結晶性樹脂を過剰に添加することなく、耐低温脆性を向上させることができる。これにより、絶縁性を容易に確保することができる。
なお、参考までに、他の立体規則性として、シンジオタクチック、アタクチックがあるが、いずれも、本実施形態のプロピレン単独重合体の立体規則性としては好ましくない。
シンジオタクチックプロピレン単独重合体は、メタロセン触媒で重合されたものであり、比較的高価である。プロピレン単独重合体の立体規則性がシンジオタクチックであると、成形体の融点が過剰に低くなる。また、プロピレン単独重合体の立体規則性がシンジオタクチックであると、低温脆化性が劣る。低温脆化性の改善には、低結晶性樹脂を過剰に添加する必要がある。このため、絶縁性の低下が顕著となる。
また、立体規則性がアタクチックであると、樹脂成分が結晶化しないため、所定のケーブル諸特性を確保することができなくなる。
本実施形態に用いられるプロピレン単独重合体の単体としての融点は、例えば、１６０℃以上１７５℃以下である。また、プロピレン単独重合体の単体としての融解熱量は、例えば、１００Ｊ／ｇ以上１２０Ｊ／ｇ以下である。プロピレン単独重合体の単体としての弾性率（２５℃）は、例えば、１６００ＭＰａである。
（低結晶性樹脂）
本実施形態の樹脂成分を構成する低結晶性樹脂（非晶性樹脂）は、樹脂組成物成形体に柔軟性を付与する樹脂材料である。例えば、低結晶性樹脂は融点を有しないか、或いは、低結晶性樹脂の融点は１００℃未満である。また、低結晶性樹脂の融解熱量は、例えば、５０Ｊ／ｇ以下、好ましくは３０Ｊ／ｇ以下である。
本実施形態の樹脂成分を構成する低結晶性樹脂（非晶性樹脂）は、樹脂組成物成形体に柔軟性を付与する樹脂材料である。例えば、低結晶性樹脂は融点を有しないか、或いは、低結晶性樹脂の融点は１００℃未満である。また、低結晶性樹脂の融解熱量は、例えば、５０Ｊ／ｇ以下、好ましくは３０Ｊ／ｇ以下である。
本実施形態の低結晶性樹脂は、例えば、エチレン、プロピレン、ブテン、ヘキセンおよびオクテンのうち少なくともいずれか２つを共重合した共重合体からなっている。
なお、低結晶性樹脂を構成するモノマー単位における炭素－炭素二重結合は、例えば、α位にあることが好ましい。
低結晶性樹脂としては、例えば、エチレンプロピレンゴム（ＥＰＲ：Ｅｔｈｙｌｅｎｅ Ｐｒｏｐｙｌｅｎｅ Ｒｕｂｂｅｒ）、超低密度ポリエチレン（ＶＬＤＰＥ：Ｖｅｒｙ Ｌｏｗ Ｄｅｎｓｉｔｙ Ｐｏｌｙｅｔｈｙｌｅｎｅ）などが挙げられる。
低結晶性樹脂は、例えば、プロピレン系樹脂との相溶性の観点から、プロピレンを含む共重合体が好ましい。プロピレンを含む共重合体としては、上記の中で、ＥＰＲが挙げられる。
ＥＰＲのエチレン含有量は、例えば、２０質量％以上、好ましくは４０質量％以上、より好ましくは５５質量％以上であることが好ましい。エチレン含有量が２０質量％未満であると、プロピレン系樹脂に対するＥＰＲの相溶性が過剰に高くなる。このため、成形体中のＥＰＲの含有量を少なくしても、成形体を柔軟化することができる。しかしながら、プロピレン系樹脂の結晶化を阻害する効果（「結晶化阻害効果」ともいう）が発現せず、球晶のマイクロクラックに起因して絶縁性が低下する可能性がある。これに対し、本実施形態では、エチレン含有量を２０質量％以上とすることで、プロピレン系樹脂に対するＥＰＲの相溶性が過剰に高くなることを抑制することができる。これにより、ＥＰＲによる柔軟化効果を得つつ、ＥＰＲによる結晶化阻害効果を発現させることができる。その結果、絶縁性の低下を抑制することができる。さらに、エチレン含有量を好ましくは４０質量％以上、より好ましくは５５質量％以上とすることで、結晶化阻害効果を安定的に発現させることができ、絶縁性の低下を安定的に抑制することができる。
一方で、低結晶性樹脂は、例えば、プロピレンを含まない共重合体であってもよい。プロピレンを含まない共重合体としては、例えば、容易入手性の観点から、ＶＬＤＰＥが好ましい。ＶＬＤＰＥとしては、例えば、エチレンおよび１－ブテンにより構成されるＰＥ、エチレンおよび１－オクテンにより構成されるＰＥなどが挙げられる。このように低結晶性樹脂としてプロピレンを含まない共重合体を添加することで、プロピレン系樹脂に対して低結晶性樹脂を所定量混合させつつ、完全相溶を抑制することができる。このようなプロピレンを含まない共重合体の含有量を所定量以上とすることで、結晶化阻害効果を発現させることができる。
本実施形態では、低結晶性樹脂の含有量は、プロピレン系樹脂と低結晶性樹脂との合計の含有量を１００質量部としたときに、例えば、７質量部以上２２質量部以下、好ましくは１０質量部以上２０質量部以下である。
低結晶性樹脂の含有量が７質量部未満であると、樹脂成分がプロピレン単独重合体の単体に近くなり、結晶量が多くなる。このため、成形体の融解熱量が上記上限値を超えてしまう。また、樹脂成分の結晶量が樹脂組成物成形体の厚さ方向にばらつき易い。具体的には、上述した融点の差および融解熱量の差のそれぞれの規定を満たさなくなる。これらの結果、ケーブル諸特性としての柔軟性、耐低温脆性、絶縁性および水トリー耐性を確保することが困難となる。
これに対し、本実施形態では、低結晶性樹脂の含有量を７質量部以上とすることで、樹脂成分がプロピレン単独重合体の単体に近くなることを抑制し、結晶量が過多となることを抑制することができる。これにより、成形体の融解熱量を上記上限値以下とすることができる。また、樹脂組成物成形体の厚さ方向に対する樹脂成分の結晶量のばらつきを抑制することができる。具体的には、上述した融点の差および融解熱量の差のそれぞれの規定を満たすことができる。これらの結果、ケーブル諸特性としての柔軟性、耐低温脆性、絶縁性および水トリー耐性を確保することができる。さらに、本実施形態では、低結晶性樹脂の含有量を１０質量部以上とすることで、ケーブル諸特性としての柔軟性、耐低温脆性、絶縁性および水トリー耐性を安定的に確保することができる。
一方で、低結晶性樹脂の含有量が２２質量部超であると、特に３ｍｍ以上の厚さで押出成形した樹脂組成物成形体において、絶縁性が顕著に低下する。というのも、特に冷却速度が遅い樹脂組成物成形体の内側において、低結晶性樹脂がプロピレン系樹脂に入り込みすぎ、プロピレン系樹脂の結晶成長が過剰に阻害される。また、樹脂組成物成形体の内側では、徐冷に加え、押出時の樹脂流動により結晶阻害が促進される。このため、樹脂組成物成形体の内側において、結晶量が非常に少なくなる。すなわち、成形体の融解熱量が上記下限値未満となってしまう。なお、樹脂組成物成形体の外側では、急冷に起因して結晶量が減少する傾向にあったり、低結晶性樹脂の含有量が多いことに起因して結晶阻害が生じたりすると考えられる。しかしながら、実際には、樹脂成形体の外側では、押出時に金属ダイスに組成物が擦られることで、分子鎖が配向し、プロピレン系樹脂が高結晶化する。このため、樹脂組成物成形体の外側では、結晶量の減少が生じにくい。このようにして、樹脂成分の結晶量が樹脂組成物成形体の厚さ方向にばらつく。具体的には、上述した融解熱量の差の規定を満たさなくなる。これらの結果、樹脂組成物成形体の絶縁性が低下する。
これに対し、本実施形態では、低結晶性樹脂の含有量を２２質量部以下とすることで、樹脂組成物成形体を３ｍｍ以上の厚さで押出成形した場合であっても、絶縁性の顕著な低下を抑制することができる。というのも、樹脂組成物成形体の内側であっても、プロピレン系樹脂への低結晶性樹脂の入り込みを抑制し、プロピレン系樹脂の結晶成長が過剰に阻害されることを抑制することができる。これにより、樹脂組成物成形体の内側において、結晶量を所定量確保することができる。一方で、樹脂組成物成形体の外側では、上述のように、急冷に起因して結晶量が減少する傾向にあるが、分子鎖の配向によりプロピレン系樹脂を高結晶化させ、結晶量の減少を抑制することができる。これにより、樹脂組成物成形体の外側における結晶量を、樹脂組成物成形体の内側のそれと同程度とすることができる。すなわち、樹脂組成物成形体の全体として、所定値以上の結晶量を確保することができる。これらの結果、樹脂組成物成形体を３ｍｍ以上の厚さで押出成形した場合であっても、絶縁性の顕著な低下を抑制することができる。さらに、本実施形態では、低結晶性樹脂の含有量を２０質量部以下とすることで、樹脂組成物成形体の絶縁性を安定的に向上させることができる。
なお、参考までに、樹脂組成物成形体を３ｍｍ未満の厚さで押出成形した場合では、厚さが薄いため、全体が急冷となる。このため、プロピレン系樹脂への低結晶性樹脂の入り込みが生じにくく、プロピレン系樹脂の結晶成長の過剰阻害は起こりにくい。また、樹脂配向によりプロピレン系樹脂が高結晶化し、結晶量の減少が生じにくい。また、参考までに、樹脂組成物成形体をプレス成形した場合では、全体が徐冷となる。このため、低結晶性樹脂が多くても、結晶成長が促進され、プロピレン系樹脂の結晶成長の阻害は軽微となる。したがって、これらの場合では、低結晶性樹脂の含有量が２２質量部超であったとしても、絶縁性の低下は生じにくい。
（その他の添加剤）
樹脂組成物成形体は、上述の樹脂成分のほかに、例えば、酸化防止剤、銅害防止剤、滑剤および着色剤を含んでいてもよい。
樹脂組成物成形体は、上述の樹脂成分のほかに、例えば、酸化防止剤、銅害防止剤、滑剤および着色剤を含んでいてもよい。
ただし、本実施形態の樹脂組成物成形体は、例えば、プロピレンの結晶を生成する核剤として機能する添加剤が少ないことが好ましい。核剤として機能する添加剤としては、難燃剤などの無機物または有機物などが挙げられる。具体的には、核剤として機能する添加剤の含有量は、例えば、プロピレン系樹脂と低結晶性樹脂との合計の含有量を１００質量部としたときに、１質量部未満であることが好ましい。これにより、核剤を起因とした想定外の異常な結晶化の発生を抑制し、結晶量を容易に制御することができる。
（２）電力ケーブル
次に、図１を用い、本実施形態の電力ケーブルについて説明する。図１は、本実施形態に係る電力ケーブルの軸方向に直交する断面図である。
次に、図１を用い、本実施形態の電力ケーブルについて説明する。図１は、本実施形態に係る電力ケーブルの軸方向に直交する断面図である。
本実施形態の電力ケーブル１０は、いわゆる固体絶縁電力ケーブルとして構成されている。また、本実施形態の電力ケーブル１０は、例えば、陸上（管路内）、水中または水底に布設されるよう構成されている。なお、電力ケーブル１０は、例えば、交流に用いられる。
具体的には、電力ケーブル１０は、例えば、導体１１０と、内部半導電層１２０と、絶縁層１３０と、外部半導電層１４０と、遮蔽層１５０と、シース１６０と、を有している。
（導体（導電部））
導体１１０は、例えば、純銅、銅合金、アルミニウム、またはアルミニウム合金等を含む複数の導体芯線（導電芯線）を撚り合わせることにより構成されている。
導体１１０は、例えば、純銅、銅合金、アルミニウム、またはアルミニウム合金等を含む複数の導体芯線（導電芯線）を撚り合わせることにより構成されている。
（内部半導電層）
内部半導電層１２０は、導体１１０の外周を覆うように設けられている。また、内部半導電層１２０は、半導電性を有し、導体１１０の表面側における電界集中を抑制するよう構成されている。内部半導電層１２０は、例えば、エチレン－エチルアクリレート共重合体、エチレン－メチルアクリレート共重合体、エチレン－ブチルアクリレート共重合体、およびエチレン－酢酸ビニル共重合体等のエチレン系共重合体、オレフィン系エラストマ、上述の低結晶性樹脂などのうち少なくともいずれかと、導電性のカーボンブラックと、を含んでいる。
内部半導電層１２０は、導体１１０の外周を覆うように設けられている。また、内部半導電層１２０は、半導電性を有し、導体１１０の表面側における電界集中を抑制するよう構成されている。内部半導電層１２０は、例えば、エチレン－エチルアクリレート共重合体、エチレン－メチルアクリレート共重合体、エチレン－ブチルアクリレート共重合体、およびエチレン－酢酸ビニル共重合体等のエチレン系共重合体、オレフィン系エラストマ、上述の低結晶性樹脂などのうち少なくともいずれかと、導電性のカーボンブラックと、を含んでいる。
（絶縁層）
絶縁層１３０は、内部半導電層１２０の外周を覆うように設けられ、上述した樹脂組成物成形体として構成されている。絶縁層１３０は、例えば、上述のように、樹脂組成物により押出成形されている。
絶縁層１３０は、内部半導電層１２０の外周を覆うように設けられ、上述した樹脂組成物成形体として構成されている。絶縁層１３０は、例えば、上述のように、樹脂組成物により押出成形されている。
（外部半導電層）
外部半導電層１４０は、絶縁層１３０の外周を覆うように設けられている。また、外部半導電層１４０は、半導電性を有し、絶縁層１３０と遮蔽層１５０との間における電界集中を抑制するよう構成されている。外部半導電層１４０は、例えば、内部半導電層１２０と同様の材料により構成されている。
外部半導電層１４０は、絶縁層１３０の外周を覆うように設けられている。また、外部半導電層１４０は、半導電性を有し、絶縁層１３０と遮蔽層１５０との間における電界集中を抑制するよう構成されている。外部半導電層１４０は、例えば、内部半導電層１２０と同様の材料により構成されている。
（遮蔽層）
遮蔽層１５０は、外部半導電層１４０の外周を覆うように設けられている。遮蔽層１５０は、例えば、銅テープを巻回することにより構成されるか、或いは、複数の軟銅線等を巻回したワイヤシールドとして構成されている。なお、遮蔽層１５０の内側や外側に、ゴム引き布等を素材としたテープが巻回されていてもよい。
遮蔽層１５０は、外部半導電層１４０の外周を覆うように設けられている。遮蔽層１５０は、例えば、銅テープを巻回することにより構成されるか、或いは、複数の軟銅線等を巻回したワイヤシールドとして構成されている。なお、遮蔽層１５０の内側や外側に、ゴム引き布等を素材としたテープが巻回されていてもよい。
（シース）
シース１６０は、遮蔽層１５０の外周を覆うように設けられている。シース１６０は、例えば、ポリ塩化ビニルまたはポリエチレンにより構成されている。
シース１６０は、遮蔽層１５０の外周を覆うように設けられている。シース１６０は、例えば、ポリ塩化ビニルまたはポリエチレンにより構成されている。
なお、本実施形態の電力ケーブル１０は、水中ケーブルまたは水底ケーブルであれば、遮蔽層１５０よりも外側に、いわゆるアルミ被などの金属製の遮水層や、鉄線鎧装を有していてもよい。
一方で、本実施形態の電力ケーブル１０は、上述の水トリー抑制効果を有していることで、例えば、遮蔽層１５０よりも外側に遮水層を有していなくてもよい。つまり、本実施形態の電力ケーブル１０は、非完全遮水構造により構成されていてもよい。
（具体的寸法等）
電力ケーブル１０における具体的な各寸法としては、特に限定されるものではないが、例えば、導体１１０の直径は５ｍｍ以上６０ｍｍ以下であり、内部半導電層１２０の厚さは０．５ｍｍ以上３ｍｍ以下であり、絶縁層１３０の厚さは３ｍｍ以上３５ｍｍ以下であり、外部半導電層１４０の厚さは０．５ｍｍ以上３ｍｍ以下であり、遮蔽層１５０の厚さは０．１ｍｍ以上５ｍｍ以下であり、シース１６０の厚さは１ｍｍ以上である。本実施形態の電力ケーブル１０に適用される交流電圧は、例えば２０ｋＶ以上である。
電力ケーブル１０における具体的な各寸法としては、特に限定されるものではないが、例えば、導体１１０の直径は５ｍｍ以上６０ｍｍ以下であり、内部半導電層１２０の厚さは０．５ｍｍ以上３ｍｍ以下であり、絶縁層１３０の厚さは３ｍｍ以上３５ｍｍ以下であり、外部半導電層１４０の厚さは０．５ｍｍ以上３ｍｍ以下であり、遮蔽層１５０の厚さは０．１ｍｍ以上５ｍｍ以下であり、シース１６０の厚さは１ｍｍ以上である。本実施形態の電力ケーブル１０に適用される交流電圧は、例えば２０ｋＶ以上である。
（３）ケーブル諸特性
本実施形態では、絶縁層１３０（樹脂組成物成形体）の融点および融解熱量をそれぞれ所定の範囲内としつつ、絶縁層１３０の厚さ方向に対する融点および融解熱量のそれぞれのばらつきを小さくすることで、以下のケーブル諸特性が確保されている。
本実施形態では、絶縁層１３０（樹脂組成物成形体）の融点および融解熱量をそれぞれ所定の範囲内としつつ、絶縁層１３０の厚さ方向に対する融点および融解熱量のそれぞれのばらつきを小さくすることで、以下のケーブル諸特性が確保されている。
なお、以下でいう「内側試料」とは、上述のように、導体１１０から絶縁層１３０の表面に向けた位置が０．５ｍｍである場所から採取した試料のことである。内側試料では相対的な結晶量が多くなったり少なくなったりしやすいことから、内側試料でケーブル諸特性が満たされれば、樹脂組成物成形体の全体に亘ってケーブル諸特性が満たされることを意味する。
（絶縁性）
本実施形態では、常温（例えば２７℃）における絶縁層１３０の交流破壊電界強度は、例えば、６０ｋＶ／ｍｍ以上である。より具体的には、常温において、０．２ｍｍ厚の内側試料に対して商用周波数（例えば６０Ｈｚ）の交流電圧を１０ｋＶで１０分課電した後、１ｋＶごとに昇圧し１０分課電することを繰り返す条件下で印加したときの、交流破壊電界は、６０ｋＶ／ｍｍ以上である。
本実施形態では、常温（例えば２７℃）における絶縁層１３０の交流破壊電界強度は、例えば、６０ｋＶ／ｍｍ以上である。より具体的には、常温において、０．２ｍｍ厚の内側試料に対して商用周波数（例えば６０Ｈｚ）の交流電圧を１０ｋＶで１０分課電した後、１ｋＶごとに昇圧し１０分課電することを繰り返す条件下で印加したときの、交流破壊電界は、６０ｋＶ／ｍｍ以上である。
（耐低温脆性）
本実施形態では、例えば、ＪＩＳＫ７２１６に準拠して、内側試料を－２５℃で衝撃具により衝撃を与えた（殴打した）ときに割れを生じない。
本実施形態では、例えば、ＪＩＳＫ７２１６に準拠して、内側試料を－２５℃で衝撃具により衝撃を与えた（殴打した）ときに割れを生じない。
（柔軟性）
本実施形態では、内側試料の引張弾性率は、例えば、１２００ＭＰａ以下である。なお、「引張弾性率」とは、ＩＴ計測制御社製のＤＶＡ－２００を用い、引張モードにて１０℃／分の昇温速度で昇温する測定を、－５０℃から２００℃まで実施し、３０℃で記録した貯蔵弾性率のことを意味する。
本実施形態では、内側試料の引張弾性率は、例えば、１２００ＭＰａ以下である。なお、「引張弾性率」とは、ＩＴ計測制御社製のＤＶＡ－２００を用い、引張モードにて１０℃／分の昇温速度で昇温する測定を、－５０℃から２００℃まで実施し、３０℃で記録した貯蔵弾性率のことを意味する。
また、本実施形態では、例えば、内側試料を５００ｍｍの直径で曲げたときに、内側試料が白化しない。なお、ここでいう「白化」とは、曲げ前後にて折り曲げ部と非折り曲げ部との間に色目の差が生じ、ヘイズが発生した状態のことをいう。
（水トリー耐性）
本実施形態では、絶縁層１３０としての樹脂組成物成形体を、常温（２７℃）の１規定ＮａＣｌ水溶液中に浸漬した状態で、樹脂組成物成形体に対して商用周波数（例えば６０Ｈｚ）４ｋＶ／ｍｍの交流電界を１０００時間印加したときに、樹脂組成物成形体中に発生する水トリーの最大長さは、例えば、１５０μｍ未満である。これにより、水トリーに起因した絶縁層１３０の絶縁破壊を安定的に抑制することができる。
本実施形態では、絶縁層１３０としての樹脂組成物成形体を、常温（２７℃）の１規定ＮａＣｌ水溶液中に浸漬した状態で、樹脂組成物成形体に対して商用周波数（例えば６０Ｈｚ）４ｋＶ／ｍｍの交流電界を１０００時間印加したときに、樹脂組成物成形体中に発生する水トリーの最大長さは、例えば、１５０μｍ未満である。これにより、水トリーに起因した絶縁層１３０の絶縁破壊を安定的に抑制することができる。
なお、樹脂組成物成形体中に発生する水トリーの最大長さは、短ければ短いほどよいため、限定されるものではない。しかしながら、本実施形態では、上述の試験によって所定量の水トリーが発生しうることから、樹脂組成物中に発生する水トリーの最大長さは、例えば、３０μｍ以上となる。
また、本実施形態では、絶縁層１３０としての樹脂組成物成形体を、常温（２７℃）の１規定ＮａＣｌ水溶液中に浸漬した状態で、樹脂組成物成形体に対して商用周波数（例えば６０Ｈｚ）４ｋＶ／ｍｍの交流電界を１０００時間印加したときに、樹脂組成物成形体中に発生し３０μｍ以上の長さを有する水トリーの発生個数濃度は、例えば、１５０個／ｃｍ３未満である。これにより、水トリーに起因した絶縁層１３０の絶縁破壊を安定的に抑制することができる。
なお、水トリーの発生個数濃度は、低ければ低いほどよいため、限定されるものではない。しかしながら、本実施形態では、上述の試験によって所定量の水トリーが発生しうることから、水トリーの発生個数濃度は、例えば、１０個／ｃｍ３以上となる。
（４）電力ケーブルの製造方法
次に、本実施形態の電力ケーブルの製造方法について説明する。以下、ステップを「Ｓ」と略す。
次に、本実施形態の電力ケーブルの製造方法について説明する。以下、ステップを「Ｓ」と略す。
（Ｓ１００：樹脂組成物準備工程）
まず、プロピレンを含む樹脂組成物を準備する。
まず、プロピレンを含む樹脂組成物を準備する。
本実施形態では、プロピレン系樹脂および低結晶性樹脂を含む樹脂成分と、その他の添加剤（酸化防止剤等）と、を混合機により混合（混練）し、混合材を形成する。混合機としては、例えばオープンロール、バンバリーミキサ、加圧ニーダ、単軸混合機、多軸混合機等が挙げられる。
このとき、低結晶性樹脂の含有量を、例えば、プロピレン系樹脂と低結晶性樹脂との合計の含有量を１００質量部としたときに、７質量部以上２２質量部以下とする。
混合材を形成したら、当該混合材を押出機により造粒する。これにより、絶縁層１３０を構成することとなるペレット状の樹脂組成物が形成される。なお、混練作用の高い２軸型の押出機を用いて、混合から造粒までの工程を一括して行ってもよい。
（Ｓ２００：導体準備工程）
一方で、複数の導体芯線を撚り合わせることにより形成された導体１１０を準備する。
一方で、複数の導体芯線を撚り合わせることにより形成された導体１１０を準備する。
（Ｓ３００：ケーブルコア形成工程（押出工程、絶縁層形成工程））
樹脂組成物準備工程Ｓ１００および導体準備工程Ｓ２００が完了したら、上述の樹脂組成物を用い、導体１１０の外周を３ｍｍ以上の厚さで被覆するように絶縁層１３０を形成する。
樹脂組成物準備工程Ｓ１００および導体準備工程Ｓ２００が完了したら、上述の樹脂組成物を用い、導体１１０の外周を３ｍｍ以上の厚さで被覆するように絶縁層１３０を形成する。
このとき、本実施形態では、上述の低結晶性樹脂の含有量を有する樹脂組成物を用いることで、成形体の融点が１５８℃以上１６８℃以下となり、成形体の融解熱量が７５Ｊ／ｇ以上１１０Ｊ／ｇ以下となり、融点の差が８℃以下となり、かつ、融解熱量の差が１０Ｊ／ｇ以下となるように、絶縁層１３０を形成する。
また、このとき、本実施形態では、例えば、３層同時押出機を用いて、内部半導電層１２０、絶縁層１３０および外部半導電層１４０を同時に形成する。
具体的には、３層同時押出機のうち、内部半導電層１２０を形成する押出機Ａに、例えば、内部半導電層用組成物を投入する。
絶縁層１３０を形成する押出機Ｂに、上記したペレット状の樹脂組成物を投入する。なお、押出機Ｂの設定温度は、所望の融点よりも１０℃以上５０℃以下の温度だけ高い温度に設定する。線速および押出圧力に基づいて、設定温度を適宜調節することが好ましい。
外部半導電層１４０を形成する押出機Ｃに、押出機Ａに投入した内部半導電層用樹脂組成物と同様の材料を含む外部半導電層用組成物を投入する。
次に、押出機Ａ～Ｃからのそれぞれの押出物をコモンヘッドに導き、導体１１０の外周に、内側から外側に向けて、内部半導電層１２０、絶縁層１３０および外部半導電層１４０を同時に押出す。これにより、ケーブルコアとなる押出材が形成される。
その後、押出材を、例えば、水により冷却する。
以上のケーブルコア形成工程Ｓ３００により、導体１１０、内部半導電層１２０、絶縁層１３０および外部半導電層１４０により構成されるケーブルコアが形成される。
（Ｓ４００：遮蔽層形成工程）
ケーブルコアを形成したら、外部半導電層１４０の外側に、例えば銅テープを巻回することにより遮蔽層１５０を形成する。
ケーブルコアを形成したら、外部半導電層１４０の外側に、例えば銅テープを巻回することにより遮蔽層１５０を形成する。
（Ｓ５００：シース形成工程）
遮蔽層１５０を形成したら、押出機に塩化ビニルを投入して押出すことにより、遮蔽層１５０の外周に、シース１６０を形成する。
遮蔽層１５０を形成したら、押出機に塩化ビニルを投入して押出すことにより、遮蔽層１５０の外周に、シース１６０を形成する。
以上により、固体絶縁電力ケーブルとしての電力ケーブル１０が製造される。
（５）本実施形態に係る効果
本実施形態によれば、以下に示す１つ又は複数の効果を奏する。
本実施形態によれば、以下に示す１つ又は複数の効果を奏する。
（ａ）本実施形態の樹脂組成物成形体では、融点は１５８℃以上１６８℃以下であり、融解熱量は７５Ｊ／ｇ以上１１０Ｊ／ｇ以下である。すなわち、成形体を構成する樹脂組成物は、結晶性の樹脂成分としてプロピレン単独重合体を含んでいる。また、樹脂組成物は、成形体の融解熱量が上記規定範囲内となるような所定の含有量で、低結晶性樹脂を含んでいる。このような樹脂組成物を用いて成形体を押出成形することで、成形体における樹脂成分の結晶量を適正な範囲内としつつ、厚さ方向での結晶量のばらつきを少なくすることができる。つまり、樹脂組成物成形体の全体に亘って、結晶をバランスよく分布させ、結晶量を均一にすることができる。具体的には、内側試料の融点から外側試料の融点を引いた差の絶対値を８℃以下とし、内側試料の融解熱量から外側試料の融解熱量を引いた差の絶対値を１０Ｊ／ｇ以下とすることができる。このように成形体の厚さ方向でのばらつきを少なくすることで、樹脂成分としてプロピレン系樹脂を使用しながらも、樹脂組成物成形体を柔軟化し、低温脆性を改善することができる。また、過少な結晶量に起因した絶縁性の低下を抑制するとともに、粗大な球晶のマイクロクラックに起因した絶縁性の低下を抑制することができる。また、粗大な球晶の成長を抑制し、非晶質部を確保することで、球晶界面の水の集中を抑制することができる。これにより、樹脂組成物成形体の水トリー耐性を向上させることができる。このように、本実施形態では、ケーブル諸特性を確保することが可能となる。
（ｂ）本実施形態では、樹脂組成物成形体における架橋剤の残渣は、３００ｐｐｍ未満である。これにより、樹脂組成物成形体のリサイクル性を向上させることができる。その結果、環境への影響を抑制することができる。
（ｃ）本実施形態によれば、樹脂組成物成形体の全体として、結晶の大きさが過小または過大となることが抑制されている。また、樹脂組成物成形体の全体に亘って、結晶量が均一であるだけでなく、結晶の大きさも均一となっている。これにより、樹脂組成物成形体の絶縁性を向上させることができる。具体的には、常温における樹脂組成物成形体の交流破壊電界を６０ｋＶ／ｍｍ以上とすることができる。その結果、本実施形態の樹脂組成物成形体を電力ケーブルの絶縁層として好適に使用することができる。
（ｄ）本実施形態では、外側試料および内側試料のそれぞれは、例えば、ＤＳＣ測定を行ったＤＳＣ曲線において、１００℃以上に単一の融解ピークのみを有している。すなわち、融解ピークを有する結晶性の樹脂成分は、プロピレン系樹脂のみである。これにより、樹脂成分の結晶量を容易に制御することができる。
（ｅ）本実施形態の樹脂組成物成形体は、プロピレンの結晶を生成する核剤として機能する添加剤の含有量は、例えば、プロピレン系樹脂と低結晶性樹脂との合計の含有量を１００質量部としたときに、１質量部未満であることが好ましい。
ここで、樹脂組成物成形体が核剤として機能する添加剤を含んでいると、核剤によって、樹脂成分の結晶量が樹脂組成物成形体中で均一となりうる。しかしながら、樹脂組成物が上記添加剤を含んでいるため、添加剤を起因として樹脂組成物成形体の絶縁性が低下する可能性がある。一方で、核剤によって想定外の異常な結晶化が発生する可能性がある。この場合、異常結晶成長部においてマイクロクラックが発生し、絶縁性が低下する可能性がある。
これに対し、本実施形態では、樹脂組成物成形体において核剤として機能する添加剤が少なくても、低結晶性樹脂の所定量の添加により、樹脂成分の結晶量が過多となることが抑制され、樹脂組成物成形体の厚さ方向に対する樹脂成分の結晶量のばらつきが抑制されている。また、樹脂組成物成形体において核剤として機能する添加剤を少なくすることで、添加剤を起因とした樹脂組成物成形体の絶縁性の低下を抑制することができる。また、樹脂組成物成形体において核剤として機能する添加剤を少なくすることで、核剤を起因とした想定外の異常な結晶化の発生を抑制し、結晶量を容易に制御することができる。これにより、樹脂組成物成形体の絶縁性の低下を抑制することができる。
＜本開示の他の実施形態＞
以上、本開示の実施形態について具体的に説明したが、本開示は上述の実施形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲において種々変更可能である。
以上、本開示の実施形態について具体的に説明したが、本開示は上述の実施形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲において種々変更可能である。
上述の実施形態では、絶縁層としての樹脂組成物成形体は、メカニカル的に混合され押出成形されたものである場合について説明したが、樹脂組成物成形体は、重合され押出成形されたものであってもよい。
上述の実施形態では、電力ケーブル１０が遮水層を有していなくてもよい場合について説明したが、本開示はこの場合に限られない。電力ケーブル１０は、上述の顕著な水トリー抑制効果を有していることで、簡易的な遮水層を有していてもよい。具体的には、簡易的な遮水層は、例えば、金属ラミネートテープからなる。金属ラミネートテープは、例えば、アルミまたは銅等からなる金属層と、金属層の片面または両面に設けられる接着層と、を有している。金属ラミネートテープは、例えば、ケーブルコアの外周（外部半導電層よりも外周）を囲むように縦添えにより巻き付けられる。なお、当該遮水層は、遮蔽層よりも外側に設けられていてもよいし、遮蔽層を兼ねていてもよい。このような構成により、電力ケーブル１０のコストを削減することができる。
上述の実施形態では、電力ケーブル１０が陸上、水中または水底に布設されるよう構成される場合について説明したが、本開示はこの場合に限られない。例えば、電力ケーブル１０は、いわゆる架空電線（架空絶縁電線）として構成されていてもよい。
上述の実施形態では、ケーブルコア形成工程Ｓ３００において３層同時押出を行ったが、１層ずつ押出てもよい。
次に、本開示に係る実施例を説明する。これらの実施例は本開示の一例であって、本開示はこれらの実施例により限定されない。
（１）電力ケーブルの作製
まず、所定の樹脂組成物をバンバリーミキサによって混合し、押出機によりペレット状に造粒した。次に、断面積が１００ｍｍ２の導体を準備した。導体を準備したら、エチレン－エチルアクリレート共重合体を含む内部半導電層用樹脂組成物と、上述の樹脂組成物と、内部半導電層用樹脂組成物と同様の材料からなる外部半導電層樹脂組成物と、をそれぞれ押出機Ａ～Ｃに投入した。押出機Ａ～Ｃからのそれぞれの押出物をコモンヘッドに導き、導体の外周に、内側から外側に向けて、内部半導電層、絶縁層および外部半導電層を同時に押出した。このとき、内部半導電層、絶縁層および外部半導電層の厚さを、それぞれ、０．５ｍｍ、３．５ｍｍ、０．５ｍｍとした。押出後、押出材を水冷した。その結果、中心から外周に向けて、導体、内部半導電層、絶縁層および外部半導電層を有する、試料Ａ１～Ａ５、Ｂ１、Ｂ３～Ｂ６のそれぞれの電力ケーブルを製造した。なお、試料Ｂ２については、樹脂組成物を導体に被覆させず、樹脂組成物成形体をプレス成形した。
まず、所定の樹脂組成物をバンバリーミキサによって混合し、押出機によりペレット状に造粒した。次に、断面積が１００ｍｍ２の導体を準備した。導体を準備したら、エチレン－エチルアクリレート共重合体を含む内部半導電層用樹脂組成物と、上述の樹脂組成物と、内部半導電層用樹脂組成物と同様の材料からなる外部半導電層樹脂組成物と、をそれぞれ押出機Ａ～Ｃに投入した。押出機Ａ～Ｃからのそれぞれの押出物をコモンヘッドに導き、導体の外周に、内側から外側に向けて、内部半導電層、絶縁層および外部半導電層を同時に押出した。このとき、内部半導電層、絶縁層および外部半導電層の厚さを、それぞれ、０．５ｍｍ、３．５ｍｍ、０．５ｍｍとした。押出後、押出材を水冷した。その結果、中心から外周に向けて、導体、内部半導電層、絶縁層および外部半導電層を有する、試料Ａ１～Ａ５、Ｂ１、Ｂ３～Ｂ６のそれぞれの電力ケーブルを製造した。なお、試料Ｂ２については、樹脂組成物を導体に被覆させず、樹脂組成物成形体をプレス成形した。
［試料Ａ１～Ａ５］
（成形方法）
押出成形
押出温度：１８５℃
絶縁層の厚さ：３．５ｍｍ
（プロピレン系樹脂１）
アイソタクチックプロピレン単独重合体（ホモＰＰ）
メルトフローレート：０．５ｇ／１０ｍｉｎ
密度：０．９ｇ／ｍｌ
（低結晶性樹脂）
含有量：７～２０質量部
材料：
・エチレンプロピレンゴム（ＥＰＲ）
エチレン含有量：５２質量％
ムーニー粘度ＭＬ（１＋４）１００℃：４０
・超低密度ポリエチレン（表記：ＶＬＤＰＥ１）
エチレンおよび１－ブテンの共重合体
１－ブテン含有量：４０質量％
融点：９５℃
密度：０．８８ｇ／ｍｌ
ショアＡ硬度：６６
・超低密度ポリエチレン（表記：ＶＬＤＰＥ２）
エチレンおよび１－オクテンの共重合体
１－オクテン含有量：１０質量％
融点：５５℃
密度：０．８７ｇ／ｍｌ
ショアＡ硬度：７０
（成形方法）
押出成形
押出温度：１８５℃
絶縁層の厚さ：３．５ｍｍ
（プロピレン系樹脂１）
アイソタクチックプロピレン単独重合体（ホモＰＰ）
メルトフローレート：０．５ｇ／１０ｍｉｎ
密度：０．９ｇ／ｍｌ
（低結晶性樹脂）
含有量：７～２０質量部
材料：
・エチレンプロピレンゴム（ＥＰＲ）
エチレン含有量：５２質量％
ムーニー粘度ＭＬ（１＋４）１００℃：４０
・超低密度ポリエチレン（表記：ＶＬＤＰＥ１）
エチレンおよび１－ブテンの共重合体
１－ブテン含有量：４０質量％
融点：９５℃
密度：０．８８ｇ／ｍｌ
ショアＡ硬度：６６
・超低密度ポリエチレン（表記：ＶＬＤＰＥ２）
エチレンおよび１－オクテンの共重合体
１－オクテン含有量：１０質量％
融点：５５℃
密度：０．８７ｇ／ｍｌ
ショアＡ硬度：７０
［試料Ｂ１］
絶縁層の厚さが１ｍｍである点と、低結晶性樹脂の含有量が２５質量部である点を除いて、試料Ａ１と同様に作製した。
絶縁層の厚さが１ｍｍである点と、低結晶性樹脂の含有量が２５質量部である点を除いて、試料Ａ１と同様に作製した。
［試料Ｂ２］
（成形方法）
プレス成形
１８０℃で２分の予熱と１８０℃で１分の加圧を行い、その後水冷した。
絶縁層の厚さ：３．５ｍｍ
（組成）
低結晶性樹脂の含有量が２５質量部である点を除いて、試料Ａ１と同様とした。
（成形方法）
プレス成形
１８０℃で２分の予熱と１８０℃で１分の加圧を行い、その後水冷した。
絶縁層の厚さ：３．５ｍｍ
（組成）
低結晶性樹脂の含有量が２５質量部である点を除いて、試料Ａ１と同様とした。
［試料Ｂ３～Ｂ５］
低結晶性樹脂の含有量がそれぞれ２５、５、０質量部である点を除いて、試料Ａ１と同様に作製した。
低結晶性樹脂の含有量がそれぞれ２５、５、０質量部である点を除いて、試料Ａ１と同様に作製した。
［試料Ｂ６］
プロピレン系樹脂として以下の材料を用いた点を除いて、試料Ａ３と同様に作製した。
（プロピレン系樹脂２）
シンジオタクチックプロピレン単独重合体（ホモＰＰ）
融点１４５℃
密度：０．９ｇ／ｍｌ
プロピレン系樹脂として以下の材料を用いた点を除いて、試料Ａ３と同様に作製した。
（プロピレン系樹脂２）
シンジオタクチックプロピレン単独重合体（ホモＰＰ）
融点１４５℃
密度：０．９ｇ／ｍｌ
（２）評価
（試料採取）
試料Ａ１～Ａ５、Ｂ１、Ｂ３～Ｂ６のそれぞれの電力ケーブルの絶縁層を桂剥きし、絶縁層の表面から導体に向けた位置が０．５ｍｍである外側試料と、導体から絶縁層の表面に向けた位置が０．５ｍｍである内側試料と、を採取した。外側試料および内側試料のそれぞれの厚さは、０．５ｍｍとした。なお、試料Ｂ１については、外側試料のみを採取した。また、試料Ｂ２については、一方の面を表面とし他方の面を導体側の面と想定して、外側試料と内側試料とを採取した。後述の水トリー耐性の評価については、別途、シートを作製した。
（試料採取）
試料Ａ１～Ａ５、Ｂ１、Ｂ３～Ｂ６のそれぞれの電力ケーブルの絶縁層を桂剥きし、絶縁層の表面から導体に向けた位置が０．５ｍｍである外側試料と、導体から絶縁層の表面に向けた位置が０．５ｍｍである内側試料と、を採取した。外側試料および内側試料のそれぞれの厚さは、０．５ｍｍとした。なお、試料Ｂ１については、外側試料のみを採取した。また、試料Ｂ２については、一方の面を表面とし他方の面を導体側の面と想定して、外側試料と内側試料とを採取した。後述の水トリー耐性の評価については、別途、シートを作製した。
（融点および融解熱量）
外側試料および内側試料のＤＳＣ測定を行った。ＤＳＣ測定は、ＪＩＳ－Ｋ－７１２１（１９８７年）に準拠して行った。具体的には、ＤＳＣ装置としては、パーキンエルマー社製ＤＳＣ８５００（入力補償型）を用いた。基準試料は例えばα－アルミナとした。試料の質量は、８～１０ｍｇとした。ＤＳＣ装置において、室温（２７℃）から２２０℃まで１０℃／分で昇温させた。これにより、温度に対する、単位時間当たりの吸熱量（熱流）をプロットすることで、ＤＳＣ曲線を得た。
外側試料および内側試料のＤＳＣ測定を行った。ＤＳＣ測定は、ＪＩＳ－Ｋ－７１２１（１９８７年）に準拠して行った。具体的には、ＤＳＣ装置としては、パーキンエルマー社製ＤＳＣ８５００（入力補償型）を用いた。基準試料は例えばα－アルミナとした。試料の質量は、８～１０ｍｇとした。ＤＳＣ装置において、室温（２７℃）から２２０℃まで１０℃／分で昇温させた。これにより、温度に対する、単位時間当たりの吸熱量（熱流）をプロットすることで、ＤＳＣ曲線を得た。
このとき、各試料における単位時間当たりの吸熱量が極大（ピーク）になる温度を「融点」とした。また、このとき、ＤＳＣ曲線において、融解ピークとベースラインとで囲まれた領域の面積を求めることにより、「融解熱量」を求めた。
後述の結果では、以下の範囲を「規定範囲」と呼ぶ。
融点：１５８℃以上１６８℃以下
融解熱量：７５Ｊ／ｇ以上１１０Ｊ／ｇ以下
内側試料の融点から外側試料の融点を引いた差の絶対値（融点の差）：８℃以下
内側試料の融解熱量から外側試料の融解熱量を引いた差の絶対値（融解熱量の差）：１０Ｊ／ｇ以下
融点：１５８℃以上１６８℃以下
融解熱量：７５Ｊ／ｇ以上１１０Ｊ／ｇ以下
内側試料の融点から外側試料の融点を引いた差の絶対値（融点の差）：８℃以下
内側試料の融解熱量から外側試料の融解熱量を引いた差の絶対値（融解熱量の差）：１０Ｊ／ｇ以下
（交流破壊試験）
交流破壊試験のため、０．５ｍｍ厚の内側試料を０．２ｍｍ厚に切り出した。その後、常温（２７℃）において、０．２ｍｍ厚の内側試料に対して商用周波数（例えば６０Ｈｚ）の交流電圧を１０ｋＶで１０分課電した後、１ｋＶごとに昇圧し１０分課電することを繰り返す条件下で印加した。内側試料が絶縁破壊したときの電界強度を測定した。その結果、交流破壊強度が６０ｋＶ／ｍｍ以上である場合を、良好として評価した。
交流破壊試験のため、０．５ｍｍ厚の内側試料を０．２ｍｍ厚に切り出した。その後、常温（２７℃）において、０．２ｍｍ厚の内側試料に対して商用周波数（例えば６０Ｈｚ）の交流電圧を１０ｋＶで１０分課電した後、１ｋＶごとに昇圧し１０分課電することを繰り返す条件下で印加した。内側試料が絶縁破壊したときの電界強度を測定した。その結果、交流破壊強度が６０ｋＶ／ｍｍ以上である場合を、良好として評価した。
（低温脆化試験）
ＪＩＳＫ７２１６に準拠して、内側試料を－２５℃で衝撃具により衝撃を与えた（殴打した）。このときに割れの有無を目視で確認した。その結果、割れが無かった場合を「Ａ（良好）」とし、割れが有った場合を「Ｂ（不良）」とした。
ＪＩＳＫ７２１６に準拠して、内側試料を－２５℃で衝撃具により衝撃を与えた（殴打した）。このときに割れの有無を目視で確認した。その結果、割れが無かった場合を「Ａ（良好）」とし、割れが有った場合を「Ｂ（不良）」とした。
（引張試験）
ＩＴ計測制御社製のＤＶＡ－２００を用い、引張モードにて１０℃／分の昇温速度で昇温する測定を、－５０℃から２００℃まで実施し、３０℃で貯蔵弾性率を記録した。その結果、引張弾性率が１２００ＭＰａ以下である場合を、良好として評価した。
ＩＴ計測制御社製のＤＶＡ－２００を用い、引張モードにて１０℃／分の昇温速度で昇温する測定を、－５０℃から２００℃まで実施し、３０℃で貯蔵弾性率を記録した。その結果、引張弾性率が１２００ＭＰａ以下である場合を、良好として評価した。
（曲げ試験）
内側試料を５００ｍｍの直径で折り曲げ、内側試料の白化を目視で確認した。その結果、白化していなかった場合を「Ａ（良好）」とし、白化していた場合を「Ｂ（不良）」とした。
内側試料を５００ｍｍの直径で折り曲げ、内側試料の白化を目視で確認した。その結果、白化していなかった場合を「Ａ（良好）」とし、白化していた場合を「Ｂ（不良）」とした。
（水トリー耐性試験）
絶縁層を桂剥きし、１ｍｍの厚さを有するシートを２枚作製した。シートを作製したら、所定の半導電シートを２枚のシートで挟み、積層シートを形成した。積層シートを形成したら、半導電シートに対して配線を形成した。
絶縁層を桂剥きし、１ｍｍの厚さを有するシートを２枚作製した。シートを作製したら、所定の半導電シートを２枚のシートで挟み、積層シートを形成した。積層シートを形成したら、半導電シートに対して配線を形成した。
次に、積層シートを常温（２７℃）の１規定ＮａＣｌ水溶液中に浸漬した状態で、半導電シートと水溶液との間のシートに対して６０Ｈｚ４ｋＶ／ｍｍの交流電界を１０００時間印加した。
所定の交流電界の印加後、積層シートを乾燥させ、メチレンブルー水溶液で積層シートを煮沸染色した。積層シートを染色したら、積層シートを積層方向（すなわち積層シートの主面直交方向）に沿って３０μｍの厚さでスライスし、観察用スライス片を形成した。その後、観察用スライス片を光学顕微鏡により観察することで、観察用スライス片のシートにおいて、半導電シートの沿面方向または半導電シートの主面直交方向に発生した水トリーを観察した。
このとき、シート中に発生した水トリーの最大長さを計測した。また、シート中に発生し３０μｍ以上の長さを有する水トリーの発生個数濃度を計測した。なお、後述の表１では、「水トリーの最大長さ」は、無作為に抽出した１０個の観察用スライス片において最も長かった水トリーの長さを四捨五入して求め、また、「水トリーの発生個数濃度」は、無作為に抽出した１０個の観察用スライス片における水トリーの発生個数濃度の平均値を四捨五入して求めた。
その結果、水トリーの最大長さが１５０μｍ未満である場合を、良好として評価した。また、３０μｍ以上の長さを有する水トリーの発生個数濃度が１５０個／ｃｍ３未満である場合を、良好として評価した。
なお、参考までに、従来の水トリー耐性の評価では、所定の樹脂組成物からなる絶縁層を有する電力ケーブルを作製し、電力ケーブルを水に浸漬させて、水トリーの評価を行っていた。このとき、電力ケーブルの絶縁層の外側には遮蔽層およびシースを設けていた。このため、絶縁層は直接水に接することがなかった。これに対し、本実施例では、上述のように、積層シートを所定の水溶液に直接浸漬させて、水トリーの評価を行った。このため、シートを水溶液に直接接触させた。したがって、本実施例における水トリー耐性の評価は、従来の電力ケーブルを用いた評価と比べて、厳しい条件で行ったことになる。
（３）結果
以下の表１を用い、各試料の評価を行った結果を説明する。
以下の表１を用い、各試料の評価を行った結果を説明する。
（試料Ｂ１およびＢ２）
表１に示すように、１ｍｍ厚の絶縁層を押出成形した試料Ｂ１では、低結晶性樹脂の含有量が２２質量部超であったが、外側試料の融点および外側試料の融解熱量がそれぞれ規定範囲内であった。また、３．５ｍｍ厚の樹脂組成物成形体をプレス成形した試料Ｂ２においても、低結晶性樹脂の含有量が２２質量部超であったが、融点、融解熱量、融点の差および融解熱量の差がそれぞれ規定範囲内であった。これらの結果、試料Ｂ１およびＢ２では、ケーブル諸特性の全てが良好であった。
表１に示すように、１ｍｍ厚の絶縁層を押出成形した試料Ｂ１では、低結晶性樹脂の含有量が２２質量部超であったが、外側試料の融点および外側試料の融解熱量がそれぞれ規定範囲内であった。また、３．５ｍｍ厚の樹脂組成物成形体をプレス成形した試料Ｂ２においても、低結晶性樹脂の含有量が２２質量部超であったが、融点、融解熱量、融点の差および融解熱量の差がそれぞれ規定範囲内であった。これらの結果、試料Ｂ１およびＢ２では、ケーブル諸特性の全てが良好であった。
薄肉押出の試料Ｂ１では、厚さが薄いため、全体が急冷となっていた。このため、プロピレン系樹脂の結晶成長の過剰阻害は生じなかった。また、樹脂配向によりプロピレン系樹脂が高結晶化し、結晶量の減少が生じにくかった。また、プレス成形の試料Ｂ２では、全体が徐冷となっていた。このため、結晶成長の阻害は軽微となっていた。これらの結果、試料Ｂ１およびＢ２では、低結晶性樹脂の含有量が２２質量部超であったとしても、絶縁性の低下は生じなかったと考えられる。
（試料Ｂ３）
３．５ｍｍ厚の絶縁層を押出成形し、低結晶性樹脂の含有量を２２質量部超とした試料Ｂ３では、内側試料の融解熱量および融解熱量の差がそれぞれ規定範囲外であった。このため、交流破壊強度が６０ｋＶ／ｍｍ未満であった。
３．５ｍｍ厚の絶縁層を押出成形し、低結晶性樹脂の含有量を２２質量部超とした試料Ｂ３では、内側試料の融解熱量および融解熱量の差がそれぞれ規定範囲外であった。このため、交流破壊強度が６０ｋＶ／ｍｍ未満であった。
試料Ｂ３では、低結晶性樹脂の含有量を２２質量部超としたため、特に押出成形後の冷却速度が遅い内側試料において、低結晶性樹脂がプロピレン系樹脂に入り込みすぎ、プロピレン系樹脂の結晶成長が過剰に阻害された。このため、内側試料の結晶量が少なくなった。その結果、樹脂組成物成形体の絶縁性が低下したと考えられる。
（試料Ｂ４およびＢ５）
３．５ｍｍ厚の絶縁層を押出成形し、低結晶性樹脂の含有量を７質量部未満とした試料Ｂ４およびＢ５では、外側試料および内側試料の融解熱量、内側試料の融点、融点の差および融解熱量の差がそれぞれ規定範囲外であった。その結果、交流破壊強度、引張弾性率、曲げ試験結果、最大水トリー長、および水トリー発生個数濃度がそれぞれ不良であった。低結晶性樹脂の含有量を０質量部とした試料Ｂ５では、さらに低温脆化試験結果も不良であった。
３．５ｍｍ厚の絶縁層を押出成形し、低結晶性樹脂の含有量を７質量部未満とした試料Ｂ４およびＢ５では、外側試料および内側試料の融解熱量、内側試料の融点、融点の差および融解熱量の差がそれぞれ規定範囲外であった。その結果、交流破壊強度、引張弾性率、曲げ試験結果、最大水トリー長、および水トリー発生個数濃度がそれぞれ不良であった。低結晶性樹脂の含有量を０質量部とした試料Ｂ５では、さらに低温脆化試験結果も不良であった。
試料Ｂ４およびＢ５では、低結晶性樹脂の含有量を７質量部未満としたため、結晶量が多くなるとともに、樹脂成分の結晶量が厚さ方向にばらついていた。これらの結果、ケーブル諸特性としての柔軟性、耐低温脆性、絶縁性および水トリー耐性を確保することができなかったと考えられる。
（試料Ｂ６）
シンジオタクチックプロピレン単独重合体を用いた試料Ｂ６では、融点および融解熱量がそれぞれ規定範囲外であった。その結果、交流破壊強度、低温脆化試験結果、引張弾性率、曲げ試験結果がそれぞれ不良であった。
シンジオタクチックプロピレン単独重合体を用いた試料Ｂ６では、融点および融解熱量がそれぞれ規定範囲外であった。その結果、交流破壊強度、低温脆化試験結果、引張弾性率、曲げ試験結果がそれぞれ不良であった。
試料Ｂ６では、プロピレン単独重合体の立体規則性がシンジオタクチックであったため、融点が過剰に低く、ケーブル諸特性としての耐低温脆性および絶縁性を確保することができなかったと考えられる。
（試料Ａ１～Ａ５）
３．５ｍｍ厚の絶縁層を押出成形し、低結晶性樹脂の含有量を７質量部以上２２質量部以下とした試料Ａ１～Ａ５では、融点、融解熱量、融点の差および融解熱量の差がそれぞれ規定範囲内であった。その結果、交流破壊強度、低温脆化試験結果、引張弾性率、曲げ試験結果、最大水トリー長、および水トリー発生個数濃度がそれぞれ良好であった。
３．５ｍｍ厚の絶縁層を押出成形し、低結晶性樹脂の含有量を７質量部以上２２質量部以下とした試料Ａ１～Ａ５では、融点、融解熱量、融点の差および融解熱量の差がそれぞれ規定範囲内であった。その結果、交流破壊強度、低温脆化試験結果、引張弾性率、曲げ試験結果、最大水トリー長、および水トリー発生個数濃度がそれぞれ良好であった。
試料Ａ１～Ａ５によれば、低結晶性樹脂の含有量を７質量部以上としたことで、樹脂成分がプロピレン単独重合体の単体に近くなることを抑制し、結晶量が過多となることを抑制することができた。また、樹脂組成物成形体の厚さ方向に対する樹脂成分の結晶量のばらつきを抑制することができた。これらの結果、ケーブル諸特性としての柔軟性、耐低温脆性、絶縁性および水トリー耐性を確保することができたことを確認した。また、低結晶性樹脂の含有量を２２質量部以下としたことで、樹脂組成物成形体の全体として、所定値以上の結晶量を確保することができた。これらの結果、樹脂組成物成形体の絶縁性を向上させることができたことを確認した。
また、異なる低結晶性樹脂を用いた試料Ａ１、Ａ３およびＡ４を比較すると、いずれの試料も、ケーブル諸特性が良好であり、且つ、互いに同等であった。
試料Ａ１、Ａ３およびＡ４の結果から、エチレン、プロピレン、ブテン、ヘキセンおよびオクテンのうち少なくともいずれか２つを共重合した共重合体を低結晶性樹脂として用いることで、ケーブル諸特性を確保することができたことを確認した。
＜本開示の好ましい態様＞
以下、本開示の好ましい態様を付記する。
以下、本開示の好ましい態様を付記する。
（付記１）
プロピレンを含み、
融点は、１５８℃以上１６８℃以下であり、
融解熱量は、７５Ｊ／ｇ以上１１０Ｊ／ｇ以下である
樹脂組成物。
プロピレンを含み、
融点は、１５８℃以上１６８℃以下であり、
融解熱量は、７５Ｊ／ｇ以上１１０Ｊ／ｇ以下である
樹脂組成物。
（付記２）
樹脂組成物からなり、対象物に対して３ｍｍ以上の厚さで被覆される成形体であって、
プロピレンを含み、
前記成形体の融点は、１５８℃以上１６８℃以下であり、
前記成形体の融解熱量は、７５Ｊ／ｇ以上１１０Ｊ／ｇ以下であり、
表面から前記対象物に向けた位置が０．５ｍｍである外側試料と、前記対象物から前記表面に向けた位置が０．５ｍｍである内側試料と、を採取したときに、
前記内側試料の融点から前記外側試料の融点を引いた差の絶対値は、８℃以下であり、
前記内側試料の融解熱量から前記外側試料の融解熱量を引いた差の絶対値は、１０Ｊ／ｇ以下である
樹脂組成物成形体。
樹脂組成物からなり、対象物に対して３ｍｍ以上の厚さで被覆される成形体であって、
プロピレンを含み、
前記成形体の融点は、１５８℃以上１６８℃以下であり、
前記成形体の融解熱量は、７５Ｊ／ｇ以上１１０Ｊ／ｇ以下であり、
表面から前記対象物に向けた位置が０．５ｍｍである外側試料と、前記対象物から前記表面に向けた位置が０．５ｍｍである内側試料と、を採取したときに、
前記内側試料の融点から前記外側試料の融点を引いた差の絶対値は、８℃以下であり、
前記内側試料の融解熱量から前記外側試料の融解熱量を引いた差の絶対値は、１０Ｊ／ｇ以下である
樹脂組成物成形体。
（付記３）
架橋剤の残渣は、３００ｐｐｍ未満である
付記２に記載の樹脂組成物成形体。
架橋剤の残渣は、３００ｐｐｍ未満である
付記２に記載の樹脂組成物成形体。
（付記４）
常温における交流破壊電界は、６０ｋＶ／ｍｍ以上である
付記２又は付記３に記載の樹脂組成物成形体。
常温における交流破壊電界は、６０ｋＶ／ｍｍ以上である
付記２又は付記３に記載の樹脂組成物成形体。
（付記５）
前記外側試料および前記内側試料のそれぞれは、示差走査熱量測定を行ったＤＳＣ曲線において、１００℃以上に単一の融解ピークのみを有する
付記２から付記４のいずれか１つに記載の樹脂組成物成形体。
前記外側試料および前記内側試料のそれぞれは、示差走査熱量測定を行ったＤＳＣ曲線において、１００℃以上に単一の融解ピークのみを有する
付記２から付記４のいずれか１つに記載の樹脂組成物成形体。
（付記６）
プロピレンのみを含むプロピレン系樹脂と、
エチレン、プロピレン、ブテン、ヘキセンおよびオクテンのうち少なくともいずれか２つを共重合した共重合体からなる低結晶性樹脂と
を含む
付記２から付記５のいずれか１つに記載の樹脂組成物成形体。
プロピレンのみを含むプロピレン系樹脂と、
エチレン、プロピレン、ブテン、ヘキセンおよびオクテンのうち少なくともいずれか２つを共重合した共重合体からなる低結晶性樹脂と
を含む
付記２から付記５のいずれか１つに記載の樹脂組成物成形体。
（付記７）
前記低結晶性樹脂の含有量は、前記プロピレン系樹脂と前記低結晶性樹脂との合計の含有量を１００質量部としたときに、７質量部以上２２質量部以下である
付記６に記載の樹脂組成物成形体。
前記低結晶性樹脂の含有量は、前記プロピレン系樹脂と前記低結晶性樹脂との合計の含有量を１００質量部としたときに、７質量部以上２２質量部以下である
付記６に記載の樹脂組成物成形体。
（付記８）
プロピレンの結晶を生成する核剤として機能する添加剤の含有量は、前記プロピレン系樹脂と前記低結晶性樹脂との合計の含有量を１００質量部としたときに、１質量部未満である
付記６又は付記７のいずれか１つに記載の樹脂組成物成形体。
プロピレンの結晶を生成する核剤として機能する添加剤の含有量は、前記プロピレン系樹脂と前記低結晶性樹脂との合計の含有量を１００質量部としたときに、１質量部未満である
付記６又は付記７のいずれか１つに記載の樹脂組成物成形体。
（付記９）
前記内側試料を－２５℃で殴打したときに割れを生じない
付記２から付記８のいずれか１つに記載の樹脂組成物成形体。
前記内側試料を－２５℃で殴打したときに割れを生じない
付記２から付記８のいずれか１つに記載の樹脂組成物成形体。
（付記１０）
前記内側試料の引張弾性率は、１２００ＭＰａ以下である
付記２から付記９のいずれか１つに記載の樹脂組成物成形体。
前記内側試料の引張弾性率は、１２００ＭＰａ以下である
付記２から付記９のいずれか１つに記載の樹脂組成物成形体。
（付記１１）
前記内側試料を５００ｍｍの直径で曲げたときに、前記内側試料が白化しない
付記２から付記１０のいずれか１つに記載の樹脂組成物成形体。
前記内側試料を５００ｍｍの直径で曲げたときに、前記内側試料が白化しない
付記２から付記１０のいずれか１つに記載の樹脂組成物成形体。
（付記１２）
前記成形体を、常温の１規定ＮａＣｌ水溶液中に浸漬した状態で、前記成形体に対して商用周波数４ｋＶ／ｍｍの交流電界を１０００時間印加したときに、
前記成形体中に発生する水トリーの最大長さは、１５０μｍ未満である
付記２から付記１１のいずれか１つに記載の樹脂組成物成形体。
前記成形体を、常温の１規定ＮａＣｌ水溶液中に浸漬した状態で、前記成形体に対して商用周波数４ｋＶ／ｍｍの交流電界を１０００時間印加したときに、
前記成形体中に発生する水トリーの最大長さは、１５０μｍ未満である
付記２から付記１１のいずれか１つに記載の樹脂組成物成形体。
（付記１３）
前記成形体を、常温の１規定ＮａＣｌ水溶液中に浸漬した状態で、前記成形体に対して商用周波数４ｋＶ／ｍｍの交流電界を１０００時間印加したときに、
前記成形体中に発生し３０μｍ以上の長さを有する水トリーの発生個数濃度は、１５０個／ｃｍ３未満である
付記２から付記１２のいずれか１つに記載の樹脂組成物成形体。
前記成形体を、常温の１規定ＮａＣｌ水溶液中に浸漬した状態で、前記成形体に対して商用周波数４ｋＶ／ｍｍの交流電界を１０００時間印加したときに、
前記成形体中に発生し３０μｍ以上の長さを有する水トリーの発生個数濃度は、１５０個／ｃｍ３未満である
付記２から付記１２のいずれか１つに記載の樹脂組成物成形体。
（付記１４）
導体と、
前記導体の外周に３ｍｍ以上の厚さで被覆された絶縁層と、
を備え、
前記絶縁層は、プロピレンを含み、
前記絶縁層の融点は、１５８℃以上１６８℃以下であり、
前記絶縁層の融解熱量は、７５Ｊ／ｇ以上１１０Ｊ／ｇ以下であり、
前記絶縁層の表面から前記導体に向けた位置が０．５ｍｍである外側試料と、前記導体から前記表面に向けた位置が０．５ｍｍである内側試料と、を採取したときに、
前記内側試料の融点から前記外側試料の融点を引いた差の絶対値は、８℃以下であり、
前記内側試料の融解熱量から前記外側試料の融解熱量を引いた差の絶対値は、１０Ｊ／ｇ以下である
電力ケーブル。
導体と、
前記導体の外周に３ｍｍ以上の厚さで被覆された絶縁層と、
を備え、
前記絶縁層は、プロピレンを含み、
前記絶縁層の融点は、１５８℃以上１６８℃以下であり、
前記絶縁層の融解熱量は、７５Ｊ／ｇ以上１１０Ｊ／ｇ以下であり、
前記絶縁層の表面から前記導体に向けた位置が０．５ｍｍである外側試料と、前記導体から前記表面に向けた位置が０．５ｍｍである内側試料と、を採取したときに、
前記内側試料の融点から前記外側試料の融点を引いた差の絶対値は、８℃以下であり、
前記内側試料の融解熱量から前記外側試料の融解熱量を引いた差の絶対値は、１０Ｊ／ｇ以下である
電力ケーブル。
（付記１５）
プロピレンを含む樹脂組成物を準備する工程と、
前記樹脂組成物を用い、導体の外周を３ｍｍ以上の厚さで被覆するように絶縁層を形成する工程と、
を備え、
前記絶縁層を形成する工程では、
前記絶縁層の融点が１５８℃以上１６８℃以下となり、前記絶縁層の融解熱量が７５Ｊ／ｇ以上１１０Ｊ／ｇ以下となり、前記絶縁層の表面から前記導体に向けた位置が０．５ｍｍである外側試料と、前記導体から前記表面に向けた位置が０．５ｍｍである内側試料と、を採取したときに、前記内側試料の融点から前記外側試料の融点を引いた差の絶対値が８℃以下となり、かつ、前記内側試料の融解熱量から前記外側試料の融解熱量を引いた差の絶対値が１０Ｊ／ｇ以下となるように、前記絶縁層を形成する
電力ケーブルの製造方法。
プロピレンを含む樹脂組成物を準備する工程と、
前記樹脂組成物を用い、導体の外周を３ｍｍ以上の厚さで被覆するように絶縁層を形成する工程と、
を備え、
前記絶縁層を形成する工程では、
前記絶縁層の融点が１５８℃以上１６８℃以下となり、前記絶縁層の融解熱量が７５Ｊ／ｇ以上１１０Ｊ／ｇ以下となり、前記絶縁層の表面から前記導体に向けた位置が０．５ｍｍである外側試料と、前記導体から前記表面に向けた位置が０．５ｍｍである内側試料と、を採取したときに、前記内側試料の融点から前記外側試料の融点を引いた差の絶対値が８℃以下となり、かつ、前記内側試料の融解熱量から前記外側試料の融解熱量を引いた差の絶対値が１０Ｊ／ｇ以下となるように、前記絶縁層を形成する
電力ケーブルの製造方法。
１０ 電力ケーブル
１１０ 導体
１２０ 内部半導電層
１３０ 絶縁層
１４０ 外部半導電層
１５０ 遮蔽層
１６０ シース
１１０ 導体
１２０ 内部半導電層
１３０ 絶縁層
１４０ 外部半導電層
１５０ 遮蔽層
１６０ シース
Claims (8)
- 樹脂組成物からなり、対象物に対して３ｍｍ以上の厚さで被覆される成形体であって、
前記樹脂組成物は、
プロピレン系樹脂と、
エチレン、プロピレン、ブテン、ヘキセンおよびオクテンのうち少なくともいずれか２つを共重合した共重合体からなる低結晶性樹脂と、
を含み、
前記樹脂組成物中の前記低結晶性樹脂の含有量は、前記プロピレン系樹脂と前記低結晶性樹脂との合計の含有量を１００質量部としたときに、７質量部以上２２質量部以下であり、
前記成形体の融点は、１５８℃以上１６８℃以下であり、
前記成形体の融解熱量は、７５Ｊ／ｇ以上１１０Ｊ／ｇ以下であり、
前記対象物と反対の前記成形体の表面から前記対象物に向けた位置が０．５ｍｍである外側試料と、前記対象物から前記成形体の前記表面に向けた位置が０．５ｍｍである内側試料と、を採取したときに、
前記内側試料の融点から前記外側試料の融点を引いた差の絶対値は、８℃以下であり、
前記内側試料の融解熱量から前記外側試料の融解熱量を引いた差の絶対値は、１０Ｊ／ｇ以下である
樹脂組成物成形体。 - 前記プロピレン系樹脂の単体としての融点は、１６０℃以上１７５℃以下であり、
前記プロピレン系樹脂の単体としての融解熱量は、１００Ｊ／ｇ以上１２０Ｊ／ｇ以下である
請求項１に記載の樹脂組成物成形体。 - 前記低結晶性樹脂は、エチレンプロピレンゴムおよび超低密度ポリエチレンのうち少なくともいずれかである
請求項１または請求項２に記載の樹脂組成物成形体。 - 前記低結晶性樹脂は、融点を有しないか、或いは、
前記低結晶性樹脂の融点は、１００℃未満であり、且つ、前記低結晶性樹脂の融解熱量は、５０Ｊ／ｇ以下である
請求項１から請求項３のいずれか１項に記載の樹脂組成物成形体。 - 前記成形体は、非架橋であるか、或いは、
前記成形体は、架橋剤の分解残渣が３００ｐｐｍ未満となるように微架橋している
請求項１から請求項４のいずれか１項に記載の樹脂組成物成形体。 - 常温における交流破壊電界は、６０ｋＶ／ｍｍ以上である
請求項１から請求項５のいずれか１項に記載の樹脂組成物成形体。 - 前記外側試料および前記内側試料のそれぞれは、示差走査熱量測定を行ったＤＳＣ曲線において、１００℃以上に単一の融解ピークのみを有する
請求項１から請求項６のいずれか１項に記載の樹脂組成物成形体。 - 導体と、
前記導体の外周に３ｍｍ以上の厚さで被覆された絶縁層と、
を備え、
前記絶縁層は、
プロピレン系樹脂と、
エチレン、プロピレン、ブテン、ヘキセンおよびオクテンのうち少なくともいずれか２つを共重合した共重合体からなる低結晶性樹脂と、
を含み、
前記絶縁層中の前記低結晶性樹脂の含有量は、前記プロピレン系樹脂と前記低結晶性樹脂との合計の含有量を１００質量部としたときに、７質量部以上２２質量部以下であり、
前記絶縁層の融点は、１５８℃以上１６８℃以下であり、
前記絶縁層の融解熱量は、７５Ｊ／ｇ以上１１０Ｊ／ｇ以下であり、
前記絶縁層の表面から前記導体に向けた位置が０．５ｍｍである外側試料と、前記導体から前記表面に向けた位置が０．５ｍｍである内側試料と、を採取したときに、
前記内側試料の融点から前記外側試料の融点を引いた差の絶対値は、８℃以下であり、
前記内側試料の融解熱量から前記外側試料の融解熱量を引いた差の絶対値は、１０Ｊ／ｇ以下である
電力ケーブル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2019203147A JP7342634B2 (ja) | 2019-11-08 | 2019-11-08 | 樹脂組成物成形体および電力ケーブル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2019203147A JP7342634B2 (ja) | 2019-11-08 | 2019-11-08 | 樹脂組成物成形体および電力ケーブル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2021075621A JP2021075621A (ja) | 2021-05-20 |
| JP7342634B2 true JP7342634B2 (ja) | 2023-09-12 |
Family
ID=75899999
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2019203147A Active JP7342634B2 (ja) | 2019-11-08 | 2019-11-08 | 樹脂組成物成形体および電力ケーブル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP7342634B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2023233697A1 (ja) * | 2022-06-03 | 2023-12-07 | 住友電気工業株式会社 | 樹脂組成物および電力ケーブル |
| KR102658102B1 (ko) * | 2022-11-25 | 2024-04-17 | 엘에스전선 주식회사 | 수트리 특성이 향상된 해상풍력용 해저케이블 |
| EP4376027A1 (en) * | 2022-11-25 | 2024-05-29 | LS Cable & System Ltd. | Marine cable for offshore wind power having an improved water-tree property |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006502455A (ja) | 2002-10-07 | 2006-01-19 | ダウ グローバル テクノロジーズ インコーポレイティド | 光学ケーブル構成部品類 |
| JP2007186664A (ja) | 2005-03-18 | 2007-07-26 | Mitsui Chemicals Inc | プロピレン系重合体組成物、該組成物からなる成形体、プロピレン系重合体組成物からなるペレット、熱可塑性重合体用改質剤、熱可塑性重合体組成物の製造方法 |
| JP2010111798A (ja) | 2008-11-07 | 2010-05-20 | Mitsui Chemicals Inc | 変性樹脂組成物 |
| JP2016050222A (ja) | 2014-08-28 | 2016-04-11 | 出光興産株式会社 | ポリオレフィン系組成物、並びにそれからなる成形体、フィルム、延伸フィルム、並びにその製造方法 |
| JP2019104895A (ja) | 2017-12-12 | 2019-06-27 | ハンファ トータル ペトロケミカル カンパニー リミテッド | 異種ゴム成分を含む電線用ポリオレフィン樹脂組成物 |
-
2019
- 2019-11-08 JP JP2019203147A patent/JP7342634B2/ja active Active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006502455A (ja) | 2002-10-07 | 2006-01-19 | ダウ グローバル テクノロジーズ インコーポレイティド | 光学ケーブル構成部品類 |
| JP2007186664A (ja) | 2005-03-18 | 2007-07-26 | Mitsui Chemicals Inc | プロピレン系重合体組成物、該組成物からなる成形体、プロピレン系重合体組成物からなるペレット、熱可塑性重合体用改質剤、熱可塑性重合体組成物の製造方法 |
| JP2010111798A (ja) | 2008-11-07 | 2010-05-20 | Mitsui Chemicals Inc | 変性樹脂組成物 |
| JP2016050222A (ja) | 2014-08-28 | 2016-04-11 | 出光興産株式会社 | ポリオレフィン系組成物、並びにそれからなる成形体、フィルム、延伸フィルム、並びにその製造方法 |
| JP2019104895A (ja) | 2017-12-12 | 2019-06-27 | ハンファ トータル ペトロケミカル カンパニー リミテッド | 異種ゴム成分を含む電線用ポリオレフィン樹脂組成物 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2021075621A (ja) | 2021-05-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP7447913B2 (ja) | 樹脂組成物および電力ケーブル | |
| JP7342634B2 (ja) | 樹脂組成物成形体および電力ケーブル | |
| EP2160739B1 (en) | Energy cable | |
| EP2622012B1 (en) | Recyclable thermoplastic insulation with improved breakdown strength | |
| KR102003567B1 (ko) | 전력 케이블 | |
| EP3544026B1 (en) | Power cable | |
| CN115335926A (zh) | 电力电缆以及电力电缆的制造方法 | |
| JP6868420B2 (ja) | 難燃性架橋樹脂組成物及び配線材 | |
| WO2021090579A1 (ja) | 樹脂組成物、樹脂組成物成形体および電力ケーブル | |
| JP7363389B2 (ja) | 樹脂組成物成形体および電力ケーブル | |
| WO2021200742A1 (ja) | 配線材及びその製造方法 | |
| KR102339371B1 (ko) | 반도전성 조성물 및 이로부터 형성된 반도전층을 갖는 전력 케이블 | |
| WO2022244292A1 (ja) | 半導電性樹脂組成物、電力ケーブル、および電力ケーブルの製造方法 | |
| JP7435829B2 (ja) | 樹脂組成物成形体、電力ケーブル、および電力ケーブルの製造方法 | |
| WO2024042775A1 (ja) | 樹脂組成物および電力ケーブル | |
| JP7526206B2 (ja) | 被覆導体 | |
| WO2024042776A1 (ja) | 半導電性組成物および電力ケーブル | |
| JP7405311B1 (ja) | 樹脂組成物および電力ケーブル | |
| KR101949643B1 (ko) | 반도전성 조성물 및 이로부터 형성된 반도전층을 갖는 전력 케이블 | |
| WO2024209600A1 (ja) | 樹脂組成物および電力ケーブル | |
| JP2023178080A (ja) | 半導電性テープおよび電力ケーブル | |
| JP2024149339A (ja) | 電力ケーブルの製造方法 | |
| KR20200004270A (ko) | 전력 케이블 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20220421 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20230214 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20230307 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20230426 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20230801 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20230814 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 7342634 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |