JP7289707B2 - Imaging optical system and imaging device - Google Patents
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Description
本発明は、デジタルカメラ、ビデオカメラ、放送用カメラ、監視用カメラ等の撮像装置に好適な結像光学系に関する。 The present invention relates to an imaging optical system suitable for imaging devices such as digital cameras, video cameras, broadcast cameras, and surveillance cameras.
物体側から順に正の屈折力を有する第１レンズユニット、正または負の屈折力を有する第２レンズユニットおよび正または負の屈折力を有する第３レンズユニットを有するインナーフォーカス方式の結像光学系では、第２レンズユニットを移動させて焦点調節を行う。また、結像光学系は、焦点距離が長くなると、大型化し、かつ重くなる。特許文献１および特許文献２は、色収差を含む諸収差を補正しつつ軽量化するために、回折光学素子を用いた結像光学系が開示されている。
An inner focus imaging optical system having, in order from the object side, a first lens unit having positive refractive power, a second lens unit having positive or negative refractive power, and a third lens unit having positive or negative refractive power. Then, focus is adjusted by moving the second lens unit. In addition, the imaging optical system becomes large and heavy as the focal length increases.
しかしながら、特許文献１にて開示された結像光学系は、回折光学素子を用いることで軽量化されているものの十分に小型化されていない。また特許文献２では、第１レンズユニットの正の屈折力を強めることで光学系全体を小型化しているが、第１レンズユニットで発生する軸上色収差や球面収差が大きくなり、良好な光学性能を得ること難しい。しかも、第１レンズユニットの偏芯による光学性能の変化が大きいため、製造が容易ではない。
However, although the imaging optical system disclosed in
本発明は、色収差を含めた諸収差を良好に補正でき、かつ製造が容易であるとともに、軽量化と小型化が可能な結像光学系およびこれを有する光学機器を提供する。 SUMMARY OF THE INVENTION The present invention provides an imaging optical system that can satisfactorily correct various aberrations including chromatic aberration, is easy to manufacture, and can be made lightweight and compact, and an optical apparatus having the same.
本発明の一側面としての結像光学系は、物体側より像側へ順に配置された、正の屈折力の第１レンズユニット、正の屈折力の第２レンズユニット、負の屈折力の第３レンズユニットからなり、焦点調節に際して隣り合うレンズユニットの間隔が変化する。第１レンズユニットは４枚以下のレンズにより構成される。第１レンズユニットは、物体側から像側へ順に配置された、回折光学素子を含む正の屈折力を有する第１ａレンズユニットと、該第１ａレンズユニットと間隔を隔てて配置された負の屈折力を有する第１ｂレンズユニットとにより構成されている。第２レンズユニットは焦点調節に際して移動する。そして、全系の焦点距離をｆ、第３レンズユニットの焦点距離をｆ３、第１レンズユニットにおける最も物体側の光学面から結像光学系の像面までの光軸上の距離をＬとするとき、
－０．６０≦ｆ３／ｆ≦－０．０５
０．３５≦Ｌ／ｆ≦０．６５
なる条件を満足することを特徴とする。
また、本発明の他の一側面としての結像光学系は、物体側より像側へ順に配置された、正の屈折力の第１レンズユニット、正の屈折力の第２レンズユニット、負の屈折力の第３レンズユニットからなり、焦点調節に際して隣り合うレンズユニットの間隔が変化する。第１レンズユニットは、４枚以下のレンズにより構成される。第１レンズユニットは、物体側から像側に順に配置された、回折光学素子を含む正の屈折力を有する第１ａレンズユニットと、第１ａレンズユニットと間隔を隔てて配置された負の屈折力を有する第１ｂレンズユニットとにより構成される。第２レンズユニットは、焦点調節に際して移動する。全系の焦点距離をｆ、第３レンズユニットの焦点距離をｆ３とするとき、
－０．６０≦ｆ３／ｆ≦－０．０５
なる条件を満足することを特徴とする。
An imaging optical system as one aspect of the present invention includes a first lens unit with positive refractive power, a second lens unit with positive refractive power, and a second lens unit with negative refractive power, which are arranged in order from the object side to the image side. It consists of three lens units, and the distance between adjacent lens units changes during focus adjustment. The first lens unit is composed of four or less lenses. The first lens unit includes a 1a lens unit having a positive refractive power including a diffractive optical element, arranged in order from the object side to the image side, and a negative refracting lens unit spaced apart from the 1a lens unit. 1b lens unit with power. The second lens unit moves during focus adjustment. Let f be the focal length of the entire system, f3 be the focal length of the third lens unit, and L be the distance on the optical axis from the most object-side optical surface of the first lens unit to the image plane of the imaging optical system. when
-0.60≤f3/f≤-0.05
0.35≤L/f≤0.65
It is characterized by satisfying the following conditions.
Further, an imaging optical system as another aspect of the present invention comprises a first lens unit with positive refractive power, a second lens unit with positive refractive power, and a negative lens unit, which are arranged in order from the object side to the image side. It consists of a third lens unit of refractive power, and the spacing between adjacent lens units changes during focus adjustment. The first lens unit is composed of four or less lenses. The first lens unit includes a 1a-th lens unit having a positive refractive power and including a diffractive optical element, which are arranged in order from the object side to the image side, and a negative refractive power which is spaced apart from the 1a-th lens unit. and a 1b lens unit having The second lens unit moves during focus adjustment. When the focal length of the entire system is f and the focal length of the third lens unit is f3,
-0.60≤f3/f≤-0.05
It is characterized by satisfying the following conditions.
なお、上記結像光学系を有する撮像装置も、本発明の他の一側面を構成する。 An imaging apparatus having the imaging optical system also constitutes another aspect of the present invention.
本発明によれば、色収差を含めた諸収差を良好に補正でき、かつ製造が容易であるとともに軽量化と小型化が可能な結像光学系を実現することができる。 According to the present invention, it is possible to realize an imaging optical system that can satisfactorily correct various aberrations including chromatic aberration, is easy to manufacture, and can be made lightweight and compact.
以下、本発明の実施例について図面を参照しながら説明する。 BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
図１（Ａ）は、実施例（数値実施例）１の結像光学系（撮像光学系）としての撮像レンズの無限遠物体に合焦した状態（以下、無限遠合焦状態という）におけるレンズ断面図を示す。図１（Ｂ）は、実施例１の無限遠合焦状態での収差図を示す。実施例１の撮像レンズの焦点距離は５８２ｍｍ、Ｆナンバーは１１．３である。 FIG. 1A shows a state in which an imaging lens as an imaging optical system (imaging optical system) of Example (Numerical Example) 1 is focused on an infinite distance object (hereinafter referred to as an infinity focused state). A cross-sectional view is shown. FIG. 1B shows an aberration diagram in the infinity focused state of Example 1. FIG. The imaging lens of Example 1 has a focal length of 582 mm and an F number of 11.3.
図２（Ａ）は、実施例（数値実施例）２の撮像レンズの無限遠合焦状態におけるレンズ断面図を示す。図２（Ｂ）は、実施例２の無限遠合焦状態での収差図を示す。実施例２の撮像レンズの焦点距離は７７６ｍｍ、Ｆナンバーは１１．３である。 FIG. 2A shows a cross-sectional view of the imaging lens of Example (Numerical Example) 2 in an infinity focused state. FIG. 2B shows an aberration diagram in the infinity focused state of Example 2. FIG. The imaging lens of Example 2 has a focal length of 776 mm and an F number of 11.3.
図３（Ａ）は、実施例（数値実施例）３の撮像レンズの無限遠合焦状態におけるレンズ断面図を示す。図３（Ｂ）は、実施例３の無限遠合焦状態での収差図を示す。実施例３の撮像レンズの焦点距離は４１２ｍｍ、Ｆナンバーは８．２である。 FIG. 3A shows a cross-sectional view of the imaging lens of Example (Numerical Example) 3 in an infinity focused state. FIG. 3B shows an aberration diagram in the infinity focused state of Example 3. FIG. The imaging lens of Example 3 has a focal length of 412 mm and an F number of 8.2.
図４（Ａ）は、実施例（数値実施例）４の撮像レンズの無限遠合焦状態におけるレンズ断面図を示す。図４（Ｂ）は、実施例４の無限遠合焦状態での収差図を示す。実施例４の撮像レンズの焦点距離は５８２ｍｍ、Ｆナンバーは１１．３である。 FIG. 4A shows a cross-sectional view of the imaging lens of Example (Numerical Example) 4 in an infinity focused state. FIG. 4B shows aberration diagrams in the infinity focused state of Example 4. FIG. The imaging lens of Example 4 has a focal length of 582 mm and an F number of 11.3.
図５（Ａ）は、実施例（数値実施例）５の撮像レンズの無限遠合焦状態におけるレンズ断面図を示す。図５（Ｂ）は、実施例５の無限遠合焦状態での収差図を示す。実施例５の撮像レンズの焦点距離は７７６ｍｍ、Ｆナンバーは１１．３である。 FIG. 5A shows a cross-sectional view of the imaging lens of Example (Numerical Example) 5 in an infinity focused state. FIG. 5B shows an aberration diagram in the infinity focused state of Example 5. FIG. The imaging lens of Example 5 has a focal length of 776 mm and an F number of 11.3.
図６（Ａ）は、実施例（数値実施例）６の撮像レンズの無限遠合焦状態におけるレンズ断面図を示す。図６（Ｂ）は、実施例６の無限遠合焦状態での収差図を示す。実施例６の撮像レンズの焦点距離は５８５ｍｍ、Ｆナンバーは１１．３である。 FIG. 6A shows a cross-sectional view of the imaging lens of Example (Numerical Example) 6 in an infinity focused state. FIG. 6(B) shows an aberration diagram of Example 6 in the infinity focused state. The imaging lens of Example 6 has a focal length of 585 mm and an F number of 11.3.
図７（Ａ）は、実施例（数値実施例）７の撮像レンズの無限遠合焦状態におけるレンズ断面図を示す。図７（Ｂ）は、実施例７の無限遠合焦状態での収差図を示す。実施例７の撮像レンズの焦点距離は７７６ｍｍ、Ｆナンバーは１１．３である。 FIG. 7A shows a cross-sectional view of the imaging lens of Example (Numerical Example) 7 in an infinity focused state. FIG. 7B shows an aberration diagram of Example 7 in an infinity focused state. The imaging lens of Example 7 has a focal length of 776 mm and an F number of 11.3.
図８（Ａ）は、実施例（数値実施例）８の撮像レンズの無限遠合焦状態におけるレンズ断面図を示す。図８（Ｂ）は、実施例８の無限遠合焦状態での収差図を示す。実施例８の撮像レンズの焦点距離は５８２ｍｍ、Ｆナンバーは１１．３である。 FIG. 8A shows a cross-sectional view of the imaging lens of Example (Numerical Example) 8 in an infinity focused state. FIG. 8(B) shows an aberration diagram of Example 8 in the infinity focused state. The imaging lens of Example 8 has a focal length of 582 mm and an F number of 11.3.
各実施例の撮像レンズは、デジタルカメラ、ビデオカメラ、放送用カメラ、監視用カメラおよび銀塩フィルムカメラ等の撮像装置やそれに交換（着脱）可能な交換レンズといった光学機器に用いられる。各レンズ断面図において、左側が物体側（前側）であり、右側が像側（後側）である。また、ｉを物体側から数えたレンズユニットの順番とするとき、Ｌｉは第ｉレンズユニットを示す。ＳＰは開口絞りである。ＩＰは像面であり、撮像レンズが変倍可能なズームレンズとして用いられる際には、該像面ＩＰにはＣＣＤセンサやＣＭＯＳセンサ等の撮像素子（光電変換素子）の撮像面や銀塩フィルムのフィルム面が配置される。図示はしていないが、像面ＩＰよりも物体側には、光学フィルタ、フェースプレート、ローパスフィルタ、赤外カットフィルタ等の光学ブロックを配置することもできる。 The imaging lens of each embodiment is used in optical equipment such as imaging devices such as digital cameras, video cameras, broadcasting cameras, surveillance cameras, and silver salt film cameras, and interchangeable lenses replaceable (detachable) therewith. In each lens sectional view, the left side is the object side (front side), and the right side is the image side (rear side). When i is the order of the lens units counted from the object side, Li indicates the i-th lens unit. SP is the aperture stop. IP is an image plane, and when the image pickup lens is used as a zoom lens capable of varying the magnification, the image plane IP includes an image pickup surface of an image pickup element (photoelectric conversion element) such as a CCD sensor or a CMOS sensor, or a silver salt film. of film planes are arranged. Although not shown, an optical block such as an optical filter, a face plate, a low-pass filter, an infrared cut filter, etc. can be arranged on the object side of the image plane IP.
また、各実施例の撮像レンズと同じ構成を有する結像光学系は、光学機器としての画像投射装置（プロジェクタ）用の投射光学系（投射レンズ）として用いることもできる。この場合、各レンズ断面図において、左側が拡大共役側（スクリーン等の被投射面側）であり、右側が縮小共役側（液晶パネル等の光変調素子側）である。 An imaging optical system having the same configuration as the imaging lens of each embodiment can also be used as a projection optical system (projection lens) for an image projection device (projector) as an optical device. In this case, in each lens sectional view, the left side is the enlarged conjugate side (projection surface side such as a screen), and the right side is the reduced conjugate side (light modulation element side such as a liquid crystal panel).
各球面収差図において、ＦｎｏはＦナンバーを示し、実線はｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対する球面収差を、二点鎖線はｇ線（波長４３５．８ｎｍ）に対する球面収差をそれぞれ示している。非点収差図において、実線はサジタル像面（ΔＳ）を、破線はメリディオナル像面（ΔＭ）を示している。歪曲収差はｄ線に対するものを示している。色収差図はｇ線における倍率色収差を示している。ωは半画角（°）である。 In each spherical aberration diagram, Fno indicates the F-number, the solid line indicates spherical aberration with respect to the d-line (wavelength: 587.6 nm), and the chain double-dashed line indicates spherical aberration with respect to the g-line (wavelength: 435.8 nm). In the astigmatism diagrams, the solid line indicates the sagittal image plane (ΔS), and the dashed line indicates the meridional image plane (ΔM). Distortion aberration is shown for the d-line. The chromatic aberration diagram shows the chromatic aberration of magnification at the g-line. ω is a half angle of view (°).
各実施例の撮像レンズは、物体側から像側に順に、正の屈折力を有する第１レンズユニットと、正の屈折力を有する第２レンズユニットと、負の屈折力を有する第３レンズユニットにより構成されている。この撮像レンズは、第１および第２レンズユニットにより構成される前レンズユニットが正の合成屈折力を有し、第３レンズユニットにより構成される後レンズユニットが負の屈折力を有するテレフォトタイプの屈折力配置を有する。 The imaging lens of each embodiment comprises, in order from the object side to the image side, a first lens unit having positive refractive power, a second lens unit having positive refractive power, and a third lens unit having negative refractive power. It is composed of This imaging lens is of a telephoto type in which a front lens unit composed of first and second lens units has a positive combined refractive power, and a rear lens unit composed of a third lens unit has a negative refractive power. has a refractive power arrangement of
第２レンズユニットの屈折力を負とした場合には、撮像レンズの小型化のために第１レンズユニットの正の屈折力を強める必要がある。この結果、近軸軸上光線が通過する光軸からの高さが高くなり、大きい球面収差、コマ収差および軸上色収差等が発生する。また、第１レンズユニットの偏芯時の光学性能の変化が大きくなるため、撮像レンズの製造が容易ではなくなる。このため、各実施例では、第２レンズユニットの屈折力を正として、前レンズユニットの正の屈折力を第１レンズユニットと第２レンズユニットとに分担させることで、特に高次の収差の発生を低減するとともに、第１レンズユニットの偏芯時の光学性能の変化を抑えて撮像レンズの製造を容易にしている。 If the refractive power of the second lens unit is negative, it is necessary to increase the positive refractive power of the first lens unit in order to reduce the size of the imaging lens. As a result, the height from the optical axis through which paraxial on-axis rays pass increases, and large spherical aberration, coma aberration, and on-axis chromatic aberration occur. Moreover, since the change in optical performance becomes large when the first lens unit is decentered, it becomes difficult to manufacture the imaging lens. For this reason, in each embodiment, the refractive power of the second lens unit is made positive, and the positive refractive power of the front lens unit is shared between the first lens unit and the second lens unit. In addition to suppressing the occurrence of this, the change in optical performance when the first lens unit is decentered is suppressed, thereby facilitating the manufacture of the imaging lens.
各撮像レンズは、第２レンズユニットを撮像レンズの光軸が伸びる方向（光軸方向）に移動させることで焦点調節（フォーカシング）を行う。第１から第３レンズユニットのうち光軸方向において隣り合うレンズユニット間の間隔は、フォーカシングにおいて変化する。また各実施例の撮像レンズは、回折面Ｄを有する回折光学素子（ＤОＥ）を含む。 Each imaging lens performs focusing by moving the second lens unit in the direction in which the optical axis of the imaging lens extends (optical axis direction). The distance between the lens units adjacent in the optical axis direction among the first to third lens units changes during focusing. Also, the imaging lens of each example includes a diffractive optical element (DOE) having a diffractive surface D. FIG.
各実施例の撮像レンズは、第３レンズユニットの焦点距離をｆ３、撮像レンズ全系の焦点距離をｆとするとき、以下の条件式を満足する。
－０．６０≦ｆ３／ｆ≦－０．０５ （１）
条件式（１）は、第３レンズユニットの屈折力に関するものであり、撮像レンズの光学全長の短縮と光学性能を両立させるための条件を示す。ｆ３／ｆの値が条件式（１）の上限値を超えるように第３レンズユニットＬ３の屈折力が大きくなると、テレフォトタイプの屈折力配置の絞りに対する非対称性が強くなりすぎるため、像面湾曲や歪曲等の軸外収差が増加するため、好ましくない。ｆ３／ｆの値が条件式（１）の下限値を下回るように第３レンズユニットＬ３の屈折力が小さくなると、上述したテレフォトタイプの屈折力配置の非対称性が弱まって光学全長が長くなるため、好ましくない。
The imaging lens of each embodiment satisfies the following conditional expression, where f3 is the focal length of the third lens unit and f is the focal length of the entire imaging lens system.
-0.60≤f3/f≤-0.05 (1)
Conditional expression (1) relates to the refractive power of the third lens unit, and represents a condition for achieving both reduction in the optical total length of the imaging lens and optical performance. If the refractive power of the third lens unit L3 is increased so that the value of f3/f exceeds the upper limit of conditional expression (1), the asymmetry of the telephoto-type refractive power arrangement with respect to the aperture becomes too strong. This is not preferable because it increases off-axis aberrations such as curvature and distortion. When the refractive power of the third lens unit L3 is reduced so that the value of f3/f falls below the lower limit of conditional expression (1), the asymmetry of the telephoto-type refractive power arrangement described above is weakened and the total optical length is lengthened. Therefore, it is not preferable.
好ましくは、条件式（１）の範囲を以下のようにすると良い。
－０．４５≦ｆ３／ｆ≦－０．０６ （１ａ）
さらに好ましくは、条件式（１）の範囲を以下のようにすると良い。
－０．３５≦ｆ３／ｆ≦－０．０７ （１ｂ）
また、他のレンズユニットに比べて径が大きい第１レンズユニットＬ１を構成するレンズ枚数を４枚以下とすることで、軽量化を図ることができる。しかし、レンズ枚数を減らすと、第１レンズユニットで発生する軸上色収差や倍率色収差を補正するためのレンズが不足するため、これらの色収差の補正が困難となる。そこで、各実施例では、撮像レンズにおいて近軸軸上光線と瞳近軸光線が最も光軸から離れた位置を通過する第１レンズユニットに回折光学素子を含ませる。これにより、色収差を大きく減少させることができる。さらに、回折光学素子を設けることで、その周期構造を変化させることによって非球面効果が得られるとともに、第１レンズユニット内の正レンズの枚数を最小とすることが可能となり、色収差を含む諸収差を良好に補正しつつ、第１レンズユニットと撮像レンズの軽量化を達成することができる。
Preferably, the range of conditional expression (1) is set as follows.
-0.45≤f3/f≤-0.06 (1a)
More preferably, the range of conditional expression (1) is set as follows.
-0.35≤f3/f≤-0.07 (1b)
Further, by setting the number of lenses constituting the first lens unit L1, which has a larger diameter than other lens units, to four or less, weight reduction can be achieved. However, if the number of lenses is reduced, there will be a shortage of lenses for correcting axial chromatic aberration and chromatic aberration of magnification generated in the first lens unit, making it difficult to correct these chromatic aberrations. Therefore, in each embodiment, a diffractive optical element is included in the first lens unit through which the paraxial on-axis ray and pupil paraxial ray pass through the position farthest from the optical axis in the imaging lens. This makes it possible to greatly reduce chromatic aberration. Furthermore, by providing a diffractive optical element, it is possible to obtain an aspheric effect by changing its periodic structure, and it is possible to minimize the number of positive lenses in the first lens unit. can be satisfactorily corrected while reducing the weight of the first lens unit and the imaging lens.
以上により、各実施例の撮像レンズは、色収差を含む諸収差を良好に補正でき、製造が容易であるとともに、全系の軽量化と小型化が可能である。 As described above, the imaging lens of each embodiment can satisfactorily correct various aberrations including chromatic aberration, is easy to manufacture, and can be made lighter and smaller in size as a whole system.
さらに、本発明の実施例としての撮像レンズが満足することが好ましい条件について説明する。まず、第１レンズユニットに含まれる回折光学素子の回折面Ｄの焦点距離をｆＤＯＥとするとき、以下の条件式を満足することが好ましい。
４．５０≦ｆＤＯＥ／ｆ≦３０．００ （２）
条件式（２）は、回折光学素子の回折面Ｄの屈折力に関するものであり、良好な光学性能を得るための条件を示す。回折面で与えることができるスペクトル曲線について考えると、回折面Ｄの位相形状ψは、次のような多項式で与えることができる。
ψ（ｈ，ｍ）
＝｛２πｍ／（λ０）｝（Ｃ２ｈ２＋Ｃ４ｈ４＋Ｃ６ｈ６＋Ｃ８ｈ８＋Ｃ１０ｈ１０…）
（１１）
ｈ：光軸からそれに直交する方向の高さ
ｍ：回折光の回折次数
λ０：基準波長
Ｃｉ：位相係数（ｉ＝２，４，６，８，１０，…）
このとき、基準波長λ０で回折次数ｍ＝１の光に対する回折面の屈折力φは、位相係数Ｃ２を用いて次のように表すことができる。基準波長としては例えばｄ線を用いることができる。
φ＝－２Ｃ２ （１２）
また、回折面の焦点距離は、
ｆＤＯＥ＝－１／（２×Ｃ２） （１３）
で与えられる。
Furthermore, conditions that are preferably satisfied by the imaging lens as an embodiment of the present invention will be described. First, when the focal length of the diffraction surface D of the diffraction optical element included in the first lens unit is fDOE, it is preferable to satisfy the following conditional expression.
4.50≤fDOE/f≤30.00 (2)
Conditional expression (2) relates to the refractive power of the diffractive surface D of the diffractive optical element, and indicates conditions for obtaining good optical performance. Considering the spectral curve that can be given by the diffraction plane, the phase shape ψ of the diffraction plane D can be given by the following polynomial.
ψ(h, m)
= {2πm/(λ 0 )}(C2h 2 +C4h 4 +C6h 6 +C8h 8 +C10h 10 …)
(11)
h: height from the optical axis in the direction perpendicular to it m: diffraction order λ 0 of diffracted light: reference wavelength Ci: phase coefficient (i=2, 4, 6, 8, 10, . . . )
At this time, the refractive power φ of the diffraction surface for the light of the diffraction order m=1 at the reference wavelength λ 0 can be expressed as follows using the phase coefficient C2. For example, the d-line can be used as the reference wavelength.
φ=-2C2 (12)
Also, the focal length of the diffractive surface is
fDOE=−1/(2×C2) (13)
is given by
回折光学素子の材料は負のアッベ数（νｄ＝－３．４５３）を有するため、回折面に正の屈折力を与えることで、第１レンズユニットで発生する軸上色収差と倍率色収差の補正が可能となる。また、回折面が正の屈折力を有するため、回折面と第１レンズユニットとの間で正の屈折力を分担させることができる。このため、球面収差とコマ収差の補正を行うことが可能となる。さらに前述したように、回折光学素子の周期構造を変化させて非球面効果を得るとともに、第１レンズユニット内の正レンズを最小枚数とすることができるため、第１レンズユニットと撮像レンズの軽量化を達成することができる。 Since the material of the diffractive optical element has a negative Abbe number (νd=−3.453), giving positive refractive power to the diffractive surface makes it possible to correct longitudinal chromatic aberration and lateral chromatic aberration occurring in the first lens unit. It becomes possible. Also, since the diffraction surface has positive refractive power, the positive refractive power can be shared between the diffraction surface and the first lens unit. Therefore, it is possible to correct spherical aberration and coma. Furthermore, as described above, the periodic structure of the diffractive optical element can be changed to obtain an aspherical effect, and the number of positive lenses in the first lens unit can be minimized. can be achieved.
ｆＤＯＥ／ｆの値が条件式（２）の上限値を超えるように回折面の屈折力が小さすぎると、軸上色収差や倍率色収差を良好に補正することができないため、好ましくない。一方、ｆＤＯＥ／ｆの値が条件式（２）の下限値を下回るように回折面の屈折力が大きすぎると、軸上色収差や倍率色収差の補正が過補正となり、色の球面収差が大きく発生するため、好ましくない。 If the refractive power of the diffractive surface is too small such that the value of fDOE/f exceeds the upper limit of conditional expression (2), longitudinal chromatic aberration and lateral chromatic aberration cannot be satisfactorily corrected, which is not preferable. On the other hand, if the refractive power of the diffractive surface is too large such that the value of fDOE/f falls below the lower limit of conditional expression (2), axial chromatic aberration and chromatic aberration of magnification will be overcorrected, resulting in large chromatic spherical aberration. Therefore, it is not preferable.
好ましくは、条件式（２）の範囲を以下のようにすると良い。
５．５０≦ｆＤＯＥ／ｆ≦２８．００ （２ａ）
さらに好ましくは、条件式（２）の範囲を以下のようにすると良い。
６．５０≦ｆＤＯＥ／ｆ≦２６．００ （２ｂ）
また、第１レンズユニットの焦点距離をｆ１、第２レンズユニットの焦点距離をｆ２とするとき、以下の条件式のうち少なくとも一方を満足することが好ましい。
０．２０≦ｆ１／ｆ≦１．６０ （３）
０．１０≦ｆ２／ｆ≦０．７２ （４）
条件式（３）は、第１レンズユニットの屈折力（焦点距離の逆数）に関するものであり、撮像レンズの小型化と光学性能とを両立させるための条件を示す。ｆ１／ｆの値が条件式（３）の上限値を超えるように第１レンズユニットの屈折力が小さくなると、テレフォトタイプの屈折力配置の傾向が弱まり、撮像レンズの小型化が困難となるため、好ましくない。ｆ１／ｆの値が条件式（３）の下限値を下回るように第１レンズユニットの屈折力が大きくなると、第１レンズユニットで発生する球面収差、コマ収差、軸上色収差および倍率色収差が大きくなって、回折光学素子を用いた第１レンズユニットの最小レンズ枚数の構成によって高い光学性能を実現することが困難となるため、好ましくない。
Preferably, the range of conditional expression (2) is set as follows.
5.50≤fDOE/f≤28.00 (2a)
More preferably, the range of conditional expression (2) is set as follows.
6.50≤fDOE/f≤26.00 (2b)
Further, when the focal length of the first lens unit is f1 and the focal length of the second lens unit is f2, it is preferable to satisfy at least one of the following conditional expressions.
0.20≤f1/f≤1.60 (3)
0.10≤f2/f≤0.72 (4)
Conditional expression (3) relates to the refractive power (reciprocal of the focal length) of the first lens unit, and represents a condition for achieving both compactness and optical performance of the imaging lens. If the refracting power of the first lens unit is so small that the value of f1/f exceeds the upper limit of conditional expression (3), the tendency for a telephoto type refracting power arrangement weakens, making it difficult to reduce the size of the imaging lens. Therefore, it is not preferable. When the refractive power of the first lens unit increases so that the value of f1/f falls below the lower limit of conditional expression (3), spherical aberration, coma, axial chromatic aberration, and lateral chromatic aberration generated in the first lens unit increase. As a result, it becomes difficult to achieve high optical performance with a configuration with the minimum number of lenses in the first lens unit using the diffractive optical element, which is not preferable.
条件式（４）は、第２レンズユニットの屈折力に関するものであり、撮像レンズの小型化と光学性能とを両立させるための条件を示す。ｆ２／ｆの値が条件式（４）の下限値を下回るように第２レンズユニットの屈折力が大きくなると、第２レンズユニットで発生する収差が大きくなり、フォーカシングによる光学性能の変化が大きくなる。この結果、高い光学性能を達成することが困難となるため、好ましくない。ｆ２／ｆの値が条件式（４）の上限値を超えるように第２レンズユニットの屈折力が弱くなると、第２レンズユニットのフォーカシングによる移動量が大きくなりすぎて撮像レンズが大型化するため、好ましくない。 Conditional expression (4) relates to the refractive power of the second lens unit, and represents a condition for achieving both compactness and optical performance of the imaging lens. When the refractive power of the second lens unit increases so that the value of f2/f falls below the lower limit of conditional expression (4), aberrations generated in the second lens unit increase, and changes in optical performance due to focusing increase. . As a result, it becomes difficult to achieve high optical performance, which is not preferable. If the refractive power of the second lens unit becomes weak such that the value of f2/f exceeds the upper limit of conditional expression (4), the amount of movement of the second lens unit due to focusing becomes too large, resulting in an increase in the size of the imaging lens. , unfavorable.
好ましくは、条件式（３）の範囲を以下のようにすると良い。 Preferably, the range of conditional expression (3) is set as follows.
０．２５≦ｆ１／ｆ≦１．４０ （３ａ）
さらに好ましくは、条件式（３）の範囲を以下のようにすると良い。
0.25≤f1/f≤1.40 (3a)
More preferably, the range of conditional expression (3) is set as follows.
０．３０≦ｆ１／ｆ≦１．２０ （３ｂ）
好ましくは、条件式（４）の範囲を以下のようにすると良い。
0.30≤f1/f≤1.20 (3b)
Preferably, the range of conditional expression (4) is set as follows.
０．１２≦ｆ２／ｆ≦０．７０ （４ｂ）
さらに好ましくは、条件式（４）の範囲を以下のようにすると良い。
0.12≤f2/f≤0.70 (4b)
More preferably, the range of conditional expression (4) is set as follows.
０．１４≦ｆ２／ｆ≦０．６５ （４ｂ）
また、各実施例において、第１レンズユニットは、物体側から像側に順に、回折光学素子を含む正の屈折力を有する第１ａレンズユニットと、第１ａレンズユニットと間隔を隔てて配置された負の屈折力を有する第１ｂレンズユニットとにより構成されている。第１レンズユニットにおける物体側に正の屈折力の第１ａレンズユニットを配置することで、第１レンズユニットよりも像側のレンズ径を小さくすることができ、撮像レンズの軽量化を達成することができる。また、撮像レンズのうち近軸軸上光線と瞳近軸光線が通過する光軸からの高さが最も高い第１ａレンズユニットに回折光学素子を含ませることで、色収差を大きく低減することができる。さらに回折光学素子は高分散で色の球面収差を発生させる。このため、第１レンズユニットにおける像側に負の屈折力を有する第１ｂレンズユニットを配置することで、正の第１ａレンズユニットで発生する球面収差を回折面と負の第１ｂレンズユニットで補正して、良好な光学性能を得ることができる。
0.14≦f2/f≦0.65 (4b)
Further, in each embodiment, the first lens unit is arranged with a gap in order from the object side to the image side, the 1a lens unit having a positive refractive power including the diffractive optical element, and the 1a lens unit. and a 1b lens unit having negative refractive power. To reduce the weight of an imaging lens by making the lens diameter on the image side smaller than that of the first lens unit by arranging the lens unit 1a having positive refractive power on the object side of the first lens unit. can be done. Further, by including the diffractive optical element in the lens unit 1a, which is the highest from the optical axis through which the paraxial on-axis ray and pupil paraxial ray pass among the imaging lenses, chromatic aberration can be greatly reduced. . Furthermore, the diffractive optical element produces chromatic spherical aberration with high dispersion. Therefore, by arranging the 1b lens unit having negative refractive power on the image side of the first lens unit, the spherical aberration generated by the positive 1a lens unit is corrected by the diffraction surface and the negative 1b lens unit. Then, good optical performance can be obtained.
また、第１ａレンズユニットの焦点距離をｆ１ａ、第１ｂレンズユニットの焦点距離をｆ１ｂとするとき、以下の条件式のうち少なくとも一方を満足することが好ましい。
０．０９≦ｆ１ａ／ｆ１≦１．２０ （５）
－１．６０≦ｆ１ｂ／ｆ１≦－０．０３ （６）
条件式（５）は、第１ａレンズユニットの屈折力に関するものであり、撮像レンズの小型化と光学性能とを両立させるための条件を示す。ｆ１ａ／ｆ１の値が条件式（５）の上限値を超えるように第１ａレンズユニットの屈折力が小さくなると、第１レンズユニットよりも像側のレンズ径が大きくなり、撮像光学系の軽量化を達成することができないため、好ましくない。しかも、第１レンズユニットは、正の屈折力を有する第１ａレンズユニットと負の屈折力を有する第１ｂレンズユニットとによるテレフォトタイプの屈折力配置を有する。しかし、第１ａレンズユニットの屈折力が小さくなると、第１レンズユニットの全長を短縮することができないため、好ましくない。ｆ１ａ／ｆ１の値が条件式（５）の下限値を下回るように第１レンズユニットの屈折力が大きくなると、第１ａレンズユニットで発生する球面収差、コマ収差、軸上色収差および倍率色収差が大きくなる。このため、回折光学素子を用いた第１レンズユニットの最小レンズ枚数の構成によって高い光学性能を実現することが困難となるため、好ましくない。
Further, when the focal length of the 1a-th lens unit is f1a and the focal length of the 1b-th lens unit is f1b, it is preferable to satisfy at least one of the following conditional expressions.
0.09≤f1a/f1≤1.20 (5)
-1.60≤f1b / f1≤-0.03 (6)
Conditional expression (5) relates to the refractive power of the 1a-th lens unit, and represents a condition for achieving both compactness and optical performance of the imaging lens. When the refractive power of the 1a-th lens unit becomes small so that the value of f1a/f1 exceeds the upper limit of conditional expression (5), the lens diameter on the image side becomes larger than that of the first lens unit, thereby reducing the weight of the imaging optical system. is not preferred because it is not possible to achieve Moreover, the first lens unit has a telephoto type refractive power arrangement with the 1a lens unit having positive refractive power and the 1b lens unit having negative refractive power. However, if the refracting power of the 1a-th lens unit becomes small, the total length of the first lens unit cannot be shortened, which is not preferable. When the refractive power of the first lens unit increases so that the value of f1a/f1 falls below the lower limit of conditional expression (5), spherical aberration, coma, longitudinal chromatic aberration, and lateral chromatic aberration generated in the 1a lens unit increase. Become. For this reason, it is difficult to achieve high optical performance with a configuration with the minimum number of lenses in the first lens unit using the diffractive optical element, which is not preferable.
条件式（６）は、第１ｂレンズユニットの屈折力に関するものであり、撮像レンズの小型化と光学性能とを両立させるための条件を示す。前述したように第１レンズユニットはテレフォトタイプの屈折力配置を有する。しかし、ｆ１ｂ／ｆ１の値が条件式（６）の上限値を超えるように第１ｂレンズユニットの屈折力が小さくなると、上述した第１レンズユニットのテレフォトタイプの屈折力配置での屈折力が弱まり、第１レンズユニットの全長を短縮することができないため、好ましくない。ｆ１ｂ／ｆ１の値が条件式（６）の下限値を下回るように第１レンズユニットの屈折力が大きくなると、第１ａレンズユニットで発生する球面収差、コマ収差、軸上色収差および倍率色収差の補正が困難となるため、好ましくない。 Conditional expression (6) relates to the refractive power of the 1b lens unit, and represents a condition for achieving both compactness and optical performance of the imaging lens. As described above, the first lens unit has a telephoto type refractive power arrangement. However, when the refracting power of the 1b lens unit decreases so that the value of f1b /f1 exceeds the upper limit of conditional expression (6), the refracting power of the telephoto type refracting power arrangement of the first lens unit described above becomes It is not preferable because it weakens and the total length of the first lens unit cannot be shortened. When the refractive power of the first lens unit increases so that the value of f1b /f1 falls below the lower limit of conditional expression (6), spherical aberration, coma, axial chromatic aberration, and chromatic aberration of magnification occurring in the 1a lens unit are corrected. is difficult, so it is not preferable.
好ましくは、条件式（５）の範囲を以下のようにすると良い。 Preferably, the range of conditional expression (5) is set as follows.
０．１２≦ｆ１ａ／ｆ１≦１．００ （５ａ）
さらに好ましくは、条件式（５）の範囲を以下のようにすると良い。
0.12≤f1a/f1≤1.00 (5a)
More preferably, the range of conditional expression (5) is set as follows.
０．１５≦ｆ１ａ／ｆ１≦０．９０ （５ｂ）
好ましくは、条件式（６）の範囲を以下のようにすると良い。
－１．５０≦ｆ１ｂ／ｆ１≦－０．０５ （６ａ）
さらに好ましくは、条件式（６）の範囲を以下のようにすると良い。
0.15≦f1a/f1≦0.90 (5b)
Preferably, the range of conditional expression (6) is set as follows.
-1.50≤f1b/ f1≤ -0.05 (6a)
More preferably, the range of conditional expression (6) is set as follows.
－１．２０≦ｆ１ｂ／ｆ１≦－０．０６ （６ｂ）
また、第２レンズユニットが、正の屈折力を有する１枚のレンズにより構成されることが好ましい。フォーカシングにおいて移動する第２レンズユニットを軽量化することができるためである。
-1.20≤f1b / f1≤-0.06 (6b)
Moreover, it is preferable that the second lens unit is composed of one lens having a positive refractive power. This is because the weight of the second lens unit that moves during focusing can be reduced.
また、第１レンズユニットと第２レンズユニットのうち少なくとも一方に含まれる全ての正レンズＧｐの材料の比重をρＧｐとするとき、以下の条件式を満足することが好ましい。 Further, it is preferable to satisfy the following conditional expression, where ρGp is the specific gravity of the material of all the positive lenses Gp contained in at least one of the first lens unit and the second lens unit.
ρＧｐ≦３.００［ｇ／ｃｍ３］ （７）
条件式（７）は、正レンズＧｐの材料の比重ρＧｐを規定する。条件式（７）の上限値を超えて正レンズＧｐの材料の比重ρＧｐが大きくなると、正レンズＧｐの重量が大きくなってしまい、撮像レンズの軽量化が困難になるため、好ましくない。
ρGp≦3.00 [g/cm 3 ] (7)
Conditional expression (7) defines the specific gravity ρGp of the material of the positive lens Gp. If the specific gravity ρGp of the material of the positive lens Gp increases beyond the upper limit of conditional expression (7), the weight of the positive lens Gp increases, making it difficult to reduce the weight of the imaging lens, which is not preferable.
好ましくは、条件式（７）の範囲を以下のようにすると良い。
ρＧｐ≦２．９０［ｇ／ｃｍ３］ （７ａ）
さらに好ましくは、条件式（７）の範囲を以下のようにすると良い。
ρＧｐ≦２．８０［ｇ／ｃｍ３］ （７ｂ）
また、第１レンズユニットにおける最も物体側の光学面から撮像レンズの像面までの距離をＬとするとき、以下の条件式を満足することが好ましい。
０．３５≦Ｌ／ｆ≦０．７４ （８）
条件式（６）は、撮像レンズの全長に関する条件を示す。Ｌ／ｆの値が条件式（８）の上限値を超えると、撮像レンズが大型化するため、好ましくない。Ｌ／ｆの値が条件式（８）の下限値を下回るように撮像レンズの全長が短くなりすぎると、第１レンズユニットで発生する球面収差、コマ収差、軸上色収差および倍率色収差が大きくなりすぎる。このため、回折光学素子を用いた第１レンズユニットの最小レンズ枚数の構成によって高い光学性能を実現することが困難となるため、好ましくない。しかも、高い光学性能を実現するには、第１レンズユニットのレンズ枚数を増加させる必要があり、軽量化が困難となるため、好ましくない。
Preferably, the range of conditional expression (7) is set as follows.
ρGp≦2.90 [g/cm 3 ] (7a)
More preferably, the range of conditional expression (7) is set as follows.
ρGp≦2.80 [g/cm 3 ] (7b)
Further, when the distance from the most object-side optical surface in the first lens unit to the image plane of the imaging lens is L, it is preferable to satisfy the following conditional expression.
0.35≦L/f≦0.74 (8)
Conditional expression (6) indicates a condition regarding the total length of the imaging lens. If the value of L/f exceeds the upper limit of conditional expression (8), the size of the imaging lens increases, which is not preferable. If the total length of the imaging lens is too short such that the value of L/f falls below the lower limit of conditional expression (8), spherical aberration, coma, axial chromatic aberration, and lateral chromatic aberration generated in the first lens unit will increase. Too much. For this reason, it is difficult to achieve high optical performance with a configuration with the minimum number of lenses in the first lens unit using the diffractive optical element, which is not preferable. Moreover, in order to achieve high optical performance, it is necessary to increase the number of lenses in the first lens unit, which makes it difficult to reduce the weight, which is not preferable.
好ましくは、条件式（８）の範囲を以下のようにすると良い。
０．３８≦Ｌ／ｆ≦０．６５ （８ａ）
さらに好ましくは、条件式（８）の範囲を以下のようにすると良い。
０．４１≦Ｌ／ｆ≦０．６０ （８ｂ）
また、各実施例の撮像レンズは、１１枚以下のレンズにより構成されている。各実施例では、径が大きい第１レンズユニットと第２レンズユニットのそれぞれを構成するレンズ枚数を最小とすることで軽量化を図る一方、径が小さい第３レンズユニットに第１および第２レンズユニットにおいて発生する収差の補正を分担させている。この場合、第３レンズユニットのレンズ枚数が多いほど良好な収差補正が可能であるが、全系のレンズ枚数が１２枚以上となると軽量化が達成できないため、１１枚以下のレンズ枚数が好ましい。
Preferably, the range of conditional expression (8) is set as follows.
0.38≦L/f≦0.65 (8a)
More preferably, the range of conditional expression (8) is set as follows.
0.41≦L/f≦0.60 (8b)
Also, the imaging lens of each example is composed of 11 or less lenses. In each embodiment, weight reduction is achieved by minimizing the number of lenses constituting each of the first lens unit and the second lens unit, which have a large diameter, while the first and second lenses are placed in the third lens unit, which has a small diameter. The correction of aberrations generated in the unit is shared. In this case, the greater the number of lenses in the third lens unit, the better aberration correction is possible.
次に、各実施例の構成について説明する。実施例１から８は、フォーカシングに際して互いの間隔が変化する３つのレンズユニットとして、物体側から像側に順に、正の屈折力を有する第１レンズユニットＬ１、正の屈折力を有する第２レンズユニットＬ２および負の屈折力を有する第３レンズユニットＬ３を有する。各実施例では、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際して、１枚の正レンズにより構成された第２レンズユニットＬ２を光軸方向のうち物体側に移動させる。 Next, the configuration of each embodiment will be described. In Examples 1 to 8, three lens units whose mutual distance changes during focusing are arranged in order from the object side to the image side, a first lens unit L1 having positive refractive power, and a second lens having positive refractive power. It has a unit L2 and a third lens unit L3 with negative refractive power. In each embodiment, when focusing from an infinite distance object to a short distance object, the second lens unit L2 composed of one positive lens is moved toward the object side in the optical axis direction.
また、各実施例では、第１レンズユニットＬ１のうち第１ａレンズユニットが、回折面Ｄを有する回折光学素子ＤОＥを含む。実施例１，３，４，６，８では回折光学素子ＤОＥは第１ａレンズユニットＬ１ａのうち最も物体側のレンズに設けられており、実施例２，５，７では回折光学素子ＤОＥは第１ａレンズユニットＬ１ａのうち物体側から２番目のレンズに設けられている。 Further, in each embodiment, the 1a-th lens unit of the first lens unit L1 includes a diffractive optical element DOE having a diffractive surface D. FIG. In Examples 1, 3, 4, 6, and 8, the diffractive optical element DOE is provided in the lens closest to the object side in the 1a-th lens unit L1a. It is provided in the second lens from the object side in the lens unit L1a.
また、実施例１，３，８では第１レンズユニットＬ１が３枚のレンズにより構成され、実施例２，４，５，７では第１レンズユニットＬ１が４枚のレンズにより構成されている。実施例６では、第１のレンズユニットＬ１が２枚のレンズにより構成されている。また、各実施例において第１ｂレンズユニットＬ１ｂは１枚の負レンズで構成されている。このように、実施例１～８では、第１レンズユニットＬ１を構成するレンズの枚数を４枚以下としている。 In Examples 1, 3, and 8, the first lens unit L1 is composed of three lenses, and in Examples 2, 4, 5, and 7, the first lens unit L1 is composed of four lenses. In Example 6, the first lens unit L1 is composed of two lenses. Further, in each embodiment, the 1b-th lens unit L1b is composed of one negative lens. Thus, in Examples 1 to 8, the number of lenses constituting the first lens unit L1 is set to four or less.
さらに、実施例１，３，８は全系が１０枚のレンズにより構成され、実施例２，４，５，７は全系が１１枚のレンズにより構成されている。実施例６は全系が８枚のレンズにより構成されている。このように、実施例１～８では、全系を構成するレンズの枚数を１１枚以下としている。 Further, the entire systems of Examples 1, 3 and 8 are composed of 10 lenses, and the entire systems of Examples 2, 4, 5 and 7 are composed of 11 lenses. In Example 6, the entire system is composed of eight lenses. Thus, in Examples 1 to 8, the number of lenses constituting the entire system is 11 or less.
以下、実施例１～８の具体的数値データをそれぞれ[数値実施列１]～[数値実施列８]に示す。数値データにおいて、ｒｉは物体側からｉ番目の面の曲率半径（mm）、ｄｉはｉ番目と（ｉ＋１）番目の面間のレンズ厚または空気間隔（mm）、ｎｄｉはそれぞれｉ番目の光学部材の材料のｄ線における屈折率である。νｄｉはｉ番目の光学部材の材料のｄ線を基準としたアッベ数である。ＢＦはバックフォーカス（mm）を表す。「バックフォーカス（ＢＦ）」は、ズームレンズの最終面（最も像側のレンズ面）から近軸像面までの光軸上の距離を空気換算長により表記したものとする。「レンズ全長」は、ズームレンズの最前面（最も物体側のレンズ面）から最終面までの光軸上の距離にバックフォーカスを加えた長さである。 Specific numerical data of Examples 1 to 8 are shown below in [Numerical Implementation Column 1] to [Numerical Implementation Column 8], respectively. In the numerical data, ri is the radius of curvature of the i-th surface from the object side (mm), di is the lens thickness or air gap (mm) between the i-th and (i+1)th surfaces, and ndi is the i-th optical member. is the refractive index for the d-line of the material. νdi is the Abbe number of the material of the i-th optical member with respect to the d-line. BF represents back focus (mm). "Back focus (BF)" is the distance on the optical axis from the final surface of the zoom lens (lens surface closest to the image side) to the paraxial image plane, expressed in terms of air length. The “total length of the lens” is the length obtained by adding the back focus to the distance on the optical axis from the foremost lens surface (the lens surface closest to the object side) of the zoom lens to the final lens surface.
ある材料のアッベ数νｄは、フラウンホーファ線のｄ線（５８７．６ｎｍ）、Ｆ線（４８６．１ｎｍ）、Ｃ線（６５６．３ｎｍ）における屈折率をＮｄ、ＮＦ、ＮＣとするとき、νｄ＝（Ｎｄ－１）／（ＮＦ－ＮＣ）で表される。 The Abbe number νd of a certain material is given by νd=( Nd-1)/(NF-NC).
回折格子の位相形状ψは、前述した式（１１）により表され、位相係数Ｃ２～Ｃ１０を数値データ内に示す。「ｅ－ｘ」は１０－ｘを意味している。
また、実施例１～５における前述した条件式（１）～（８）に対応する値を表１にまとめて示す。なお、表１の条件式（７）の数値は、第１レンズユニットと第２レンズユニットの全ての正レンズＧｐの材料の比重ρＧｐのうち最大の値を示している。
The phase shape ψ of the diffraction grating is represented by the above equation (11), and the phase coefficients C2 to C10 are indicated in the numerical data. "ex" means 10-x.
Table 1 summarizes the values corresponding to the above-described conditional expressions (1) to (8) in Examples 1 to 5. The numerical value of conditional expression (7) in Table 1 indicates the maximum value of the specific gravities ρGp of the materials of all the positive lenses Gp of the first lens unit and the second lens unit.
[数値実施例１]
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd 比重
1 56.252 12.20 1.48749 70.2 2.46
2(回折) -180.408 2.77 1.59551 39.2
3 785.004 59.15
4 -42.901 1.30 1.83481 42.7
5 -92.466 (可変)
6 98.007 2.09 1.48749 70.2 2.46
7 ∞ (可変)
8(絞り) ∞ 6.44
9 -42.741 1.00 1.90043 37.4
10 42.741 3.85 1.65412 39.7
11 -29.300 12.20
12 107.876 3.70 1.65412 39.7
13 -22.269 0.80 1.59282 68.6
14 300.803 0.64
15 -75.518 0.80 1.80400 46.5
16 54.756 1.33
17 63.816 2.10 1.59551 39.2
18 -675.205 138.06
像面 ∞
可変間隔データ
面番号 無限遠合焦状態 近距離合焦状態
5 16.25 3.50
7 22.19 34.94
非球面データ
第2面(回折面)
C 2=-4.69717e-005 C 4= 1.13471e-008 C 6=-2.69625e-012 C 8=-4.35136e-015
C10= 2.95662e-018
各種データ
焦点距離 581.65
Fナンバー 11.31
半画角（°） 2.13
像高 21.64
レンズ全長 286.87
BF 138.06
入射瞳位置 399.66
射出瞳位置 -24.31
前側主点位置 -1102.24
後側主点位置 -443.59
レンズユニットデータ
L 始面 焦点距離
L1 1 384.29
L1a 1 133.27
L1b 4 -97.03
L2 6 201.04
L3 8 -86.51
[数値実施例２]
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd 比重
1 82.842 9.45 1.48749 70.2 2.46
2 780.100 40.42
3 81.828 9.23 1.48749 70.2 2.46
4(回折) -194.436 2.76 1.74400 44.8
5 105.769 70.95
6 -53.038 1.35 1.69680 55.5
7 -106.842 (可変)
8 69.898 2.40 1.48749 70.2 2.46
9 455.147 (可変)
10(絞り) ∞ 6.44
11 -42.741 1.00 1.90043 37.4
12 42.741 3.85 1.65412 39.7
13 -29.300 12.20
14 107.876 3.70 1.65412 39.7
15 -22.269 0.80 1.59282 68.6
16 300.803 0.64
17 -75.518 0.80 1.80400 46.5
18 54.756 1.33
19 63.816 2.10 1.59551 39.2
20 -675.205 138.30
像面 ∞
可変間隔データ
面番号 無限遠合焦状態 近距離合焦状態
7 35.90 21.25
9 21.43 36.08
非球面データ
第4面(回折面)
C 2=-5.38010e-005 C 4= 6.66877e-009 C 6=-3.04640e-013 C 8=-3.57268e-015
C10= 2.50469e-018
各種データ
焦点距離 776.37
Fナンバー 11.31
半画角（°） 1.60
像高 21.64
レンズ全長 365.06
BF 138.30
入射瞳位置 951.06
射出瞳位置 -24.31
前側主点位置 -1979.36
後側主点位置 -638.08
レンズユニットデータ
L 始面 焦点距離
L1 1 600.53
L1a 1 239.98
L1b 6 -152.73
L2 8 169.05
L3 10 -86.51
[数値実施例３]
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd 比重
1 47.109 11.13 1.48749 70.2 2.46
2(回折) -161.186 2.50 1.90043 37.4
3 -576.342 47.21
4 -36.445 1.19 2.05090 26.9
5 -82.087 (可変)
6 68.410 2.33 1.64769 33.8 2.79
7 -231.542 (可変)
8(絞り) ∞ 24.17
9 -274.246 0.80 1.95375 32.3
10 16.747 3.62 1.58144 40.8
11 -21.207 1.50
12 31.700 2.65 1.84666 23.9
13 -26.941 0.79 1.88300 40.8
14 16.874 2.44
15 -14.125 0.51 1.77250 49.6
16 -31.144 0.88
17 36.246 2.05 1.51742 52.4
18 -58.836 73.20
像面 ∞
可変間隔データ
面番号 無限遠合焦状態 近距離合焦状態
5 8.12 2.30
7 4.43 10.25
非球面データ
第2面(回折面)
C 2=-5.69880e-005 C 4= 2.16776e-008 C 6=-4.89942e-012 C 8=-1.44578e-014
C10= 9.74023e-018
各種データ
焦点距離 412.00
Fナンバー 8.24
半画角（°） 3.01
像高 21.64
レンズ全長 189.54
BF 73.20
入射瞳位置 194.73
射出瞳位置 -22.69
前側主点位置 -1163.39
後側主点位置 -338.80
レンズユニットデータ
L 始面 焦点距離
L1 1 470.83
L1a 1 105.10
L1b 4 -63.22
L2 6 81.78
L3 8 -37.61
[数値実施例４]
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd 比重
1 58.132 11.73 1.48749 70.2 2.46
2(回折) -183.877 2.75 1.83481 42.7
3 -2442.019 27.53
4 385.426 3.00 1.48749 70.2 2.46
5 -340.328 26.95
6 -49.614 1.30 1.88300 40.8
7 -162.317 (可変)
8 56.698 2.67 1.48749 70.2 2.46
9 875.669 (可変)
10(絞り) ∞ 2.54
11 -48.041 1.00 1.95375 32.3
12 30.730 4.26 1.56732 42.8
13 -24.036 11.80
14 72.747 3.61 1.75520 27.5
15 -18.920 0.78 1.59522 67.7
16 77.087 1.03
17 -39.298 0.79 1.95375 32.3
18 41.161 1.91
19 48.822 2.51 1.63980 34.5
20 -73.664 120.88
像面 ∞
可変間隔データ
面番号 無限遠合焦状態 近距離合焦状態
7 15.03 9.03
9 19.84 25.85
非球面データ
第2面(回折面)
C 2=-3.73550e-005 C 4= 7.81816e-009 C 6=-1.24575e-012 C 8=-3.88784e-015
C10= 2.19731e-018
各種データ
焦点距離 582.00
Fナンバー 11.31
半画角（°） 2.13
像高 21.64
レンズ全長 261.90
BF 120.88
入射瞳位置 386.37
射出瞳位置 -21.89
前側主点位置 -1404.10
後側主点位置 -461.12
レンズユニットデータ
L 始面 焦点距離
L1 1 322.40
L1a 1 111.66
L1b 6 -81.36
L2 8 124.23
L3 10 -48.54
[数値実施例５]
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd 比重
1 77.775 9.98 1.48749 70.2 2.46
2 774.937 52.13
3 69.150 8.02 1.48749 70.2 2.46
4(回折) -124.624 2.76 1.76200 40.1
5 118.413 38.66
6 -59.314 1.35 1.64769 33.8
7 -91.629 (可変)
8 88.027 1.89 1.48749 70.2 2.46
9 139.929 (可変)
10(絞り) ∞ 1.88
11 -35.848 0.97 1.90043 37.4
12 30.925 4.10 1.65412 39.7
13 -25.007 4.60
14 98.931 3.78 1.65412 39.7
15 -17.371 0.80 1.59282 68.6
16 78.416 1.05
17 -46.364 0.78 1.80400 46.5
18 51.873 0.92
19 49.190 2.54 1.59551 39.2
20 -67.246 160.08
像面 ∞
可変間隔データ
面番号 無限遠合焦状態 近距離合焦状態
7 27.95 2.00
9 10.31 36.25
非球面データ
第4面(回折面)
C 2=-8.46209e-005 C 4= 8.05036e-009 C 6= 4.47418e-012 C 8=-3.09391e-014
C10= 2.99779e-017
各種データ
焦点距離 776.05
Fナンバー 11.31
半画角（°） 1.60
像高 21.64
レンズ全長 334.54
BF 160.08
入射瞳位置 712.36
射出瞳位置 -15.90
前側主点位置 -1934.01
後側主点位置 -615.98
レンズユニットデータ
L 始面 焦点距離
L1 1 263.99
L1a 1 189.07
L1b 6 -264.00
L2 8 481.10
L3 10 -73.30
[数値実施例６]
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd 比重
1 84.313 7.95 1.48749 70.2 2.46
2(回折) -525.375 53.22
3 -81.420 1.67 2.00100 29.1
4 -192.692 (可変)
5 175.326 2.34 1.48749 70.2 2.46
6 -305.845 (可変)
7(絞り) ∞ 1.26
8 -114.251 1.06 1.88300 40.8
9 42.112 4.40 1.54072 47.2
10 -40.104 27.32
11 -77.775 3.07 1.61340 44.3
12 -17.459 0.86 1.59522 67.7
13 56.405 3.41
14 60.077 1.51 1.62004 36.3
15 452.064 160.81
像面 ∞
可変間隔データ
面番号 無限遠合焦状態 近距離合焦状態
4 15.97 3.00
6 35.15 48.12
非球面データ
第2面(回折面)
C 2=-3.44607e-005 C 4= 3.35845e-009 C 6= 2.47911e-012 C 8=-6.28763e-015
C10= 3.08099e-018
各種データ
焦点距離 585.00
Fナンバー 11.30
半画角（°） 2.12
像高 21.64
レンズ全長 320.00
BF 160.81
入射瞳位置 306.60
射出瞳位置 -34.06
前側主点位置 -864.62
後側主点位置 -424.19
レンズユニットデータ
L 始面 焦点距離
L1 1 413.05
L1a 1 148.19
L1b 3 -141.92
L2 5 228.97
L3 7 -96.18
[数値実施例７]
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd 比重
1 84.469 9.72 1.48749 70.2 2.46
2 758.042 41.57
3 82.242 9.23 1.48749 70.2 2.46
4(回折) -199.734 2.75 1.74400 44.8
5 104.584 74.52
6 -51.516 1.35 1.69680 55.5
7 -99.349 (可変)
8 72.041 2.64 1.48749 70.2 2.46
9 -1173.384 (可変)
10(絞り) ∞ 2.82
11 -43.157 1.00 1.90043 37.4
12 45.912 3.77 1.65412 39.7
13 -29.920 11.53
14 100.023 3.78 1.65412 39.7
15 -23.407 0.80 1.59282 68.6
16 195.124 0.66
17 -78.068 0.80 1.80400 46.5
18 56.712 2.50
19 75.308 2.54 1.59551 39.2
20 -462.040 150.59
像面 ∞
可変間隔データ
面番号 無限遠合焦状態 近距離合焦状態
7 31.57 20.19
9 20.65 32.03
非球面データ
第4面(回折面)
C 2=-5.30685e-005 C 4= 6.50309e-009 C 6= 8.51402e-014 C 8=-4.32035e-015
C10= 3.14377e-018
各種データ
焦点距離 776.02
Fナンバー 11.31
半画角（°） 1.60
像高 21.64
レンズ全長 374.79
BF 150.59
入射瞳位置 895.32
射出瞳位置 -22.62
前側主点位置 -1805.39
後側主点位置 -625.42
レンズユニットデータ
L 始面 焦点距離
L1 1 659.61
L1a 1 251.57
L1b 6 -155.36
L2 8 139.33
L3 10 -82.02
[数値実施例８]
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd 比重
1 53.783 13.04 1.48749 70.2 2.46
2(回折) -146.944 2.81 1.59551 39.2
3 ∞ 52.78
4 -40.947 1.30 1.83481 42.7
5 -150.785 (可変)
6 61.183 2.06 1.48749 70.2 2.46
7 118.977 (可変)
8(絞り) ∞ 4.95
9 -82.802 0.82 1.90043 37.4
10 29.433 3.88 1.65412 39.7
11 -31.450 1.48
12 60.580 3.84 1.65412 39.7
13 -22.269 0.72 1.59282 68.6
14 -576.977 0.62
15 -56.343 0.57 1.88300 40.8
16 70.834 1.43
17 33.642 1.61 1.59551 39.2
18 44.099 149.11
像面 ∞
可変間隔データ
面番号 無限遠合焦状態 近距離合焦状態
5 28.72 3.00
7 32.93 58.65
非球面データ
第2面(回折面)
C 2=-4.37921e-005 C 4= 3.40067e-009 C 6= 2.13340e-012 C 8=-5.07199e-015
C10= 3.39504e-018
各種データ
焦点距離 582.00
Fナンバー 11.31
半画角（°） 2.13
像高 21.64
レンズ全長 302.66
BF 149.11
入射瞳位置 565.18
射出瞳位置 -13.76
前側主点位置 -932.46
後側主点位置 -432.88
レンズユニットデータ
L 始面 焦点距離
L1 1 601.26
L1a 1 118.06
L1b 4 -67.70
L2 6 255.39
L3 8 -167.01
[Numerical Example 1]
unit mm
Surface data Surface number rd nd νd Specific gravity
1 56.252 12.20 1.48749 70.2 2.46
2 (Diffraction) -180.408 2.77 1.59551 39.2
3 785.004 59.15
4 -42.901 1.30 1.83481 42.7
5 -92.466 (variable)
6 98.007 2.09 1.48749 70.2 2.46
7 ∞ (variable)
8 (Aperture) ∞ 6.44
9 -42.741 1.00 1.90043 37.4
10 42.741 3.85 1.65412 39.7
11 -29.300 12.20
12 107.876 3.70 1.65412 39.7
13 -22.269 0.80 1.59282 68.6
14 300.803 0.64
15 -75.518 0.80 1.80400 46.5
16 54.756 1.33
17 63.816 2.10 1.59551 39.2
18 -675.205 138.06
Image plane ∞
Variable interval data surface number Infinity focus state Close distance focus state
5 16.25 3.50
7 22.19 34.94
Aspheric data 2nd surface (diffractive surface)
C2=-4.69717e-005 C4=1.13471e-008 C6=-2.69625e-012 C8=-4.35136e-015
C10= 2.95662e-018
Various data focal length 581.65
F number 11.31
Half angle of view (°) 2.13
Image height 21.64
Lens length 286.87
BF 138.06
Entrance pupil position 399.66
Exit pupil position -24.31
Front principal point position -1102.24
Rear principal point position -443.59
lens unit data
L starting plane focal length
L1b 4 -97.03
L2 6 201.04
L3 8 -86.51
[Numerical Example 2]
unit mm
Surface data Surface number rd nd νd Specific gravity
1 82.842 9.45 1.48749 70.2 2.46
2 780.100 40.42
3 81.828 9.23 1.48749 70.2 2.46
4 (Diffraction) -194.436 2.76 1.74400 44.8
5 105.769 70.95
6 -53.038 1.35 1.69680 55.5
7 -106.842 (variable)
8 69.898 2.40 1.48749 70.2 2.46
9 455.147 (variable)
10 (Aperture) ∞ 6.44
11 -42.741 1.00 1.90043 37.4
12 42.741 3.85 1.65412 39.7
13 -29.300 12.20
14 107.876 3.70 1.65412 39.7
15 -22.269 0.80 1.59282 68.6
16 300.803 0.64
17 -75.518 0.80 1.80400 46.5
18 54.756 1.33
19 63.816 2.10 1.59551 39.2
20 -675.205 138.30
Image plane ∞
Variable interval data surface number Infinity focus state Close distance focus state
7 35.90 21.25
9 21.43 36.08
Aspheric surface data 4th surface (diffraction surface)
C2=-5.38010e-005 C4=6.66877e-009 C6=-3.04640e-013 C8=-3.57268e-015
C10= 2.50469e-018
Various data focal length 776.37
F number 11.31
Half angle of view (°) 1.60
Image height 21.64
Lens length 365.06
BF 138.30
Entrance pupil position 951.06
Exit pupil position -24.31
Front principal point position -1979.36
Rear principal point position -638.08
lens unit data
L starting plane focal length
L1b 6 -152.73
L2 8 169.05
L3 10 -86.51
[Numerical Example 3]
unit mm
Surface data Surface number rd nd νd Specific gravity
1 47.109 11.13 1.48749 70.2 2.46
2 (Diffraction) -161.186 2.50 1.90043 37.4
3 -576.342 47.21
4 -36.445 1.19 2.05090 26.9
5 -82.087 (variable)
6 68.410 2.33 1.64769 33.8 2.79
7 -231.542 (variable)
8 (Aperture) ∞ 24.17
9 -274.246 0.80 1.95375 32.3
10 16.747 3.62 1.58144 40.8
11 -21.207 1.50
12 31.700 2.65 1.84666 23.9
13 -26.941 0.79 1.88300 40.8
14 16.874 2.44
15 -14.125 0.51 1.77250 49.6
16 -31.144 0.88
17 36.246 2.05 1.51742 52.4
18 -58.836 73.20
Image plane ∞
Variable interval data surface number Infinity focus state Close distance focus state
5 8.12 2.30
7 4.43 10.25
Aspheric data 2nd surface (diffractive surface)
C2=-5.69880e-005 C4=2.16776e-008 C6=-4.89942e-012 C8=-1.44578e-014
C10= 9.74023e-018
Various data Focal length 412.00
F number 8.24
Half angle of view (°) 3.01
Image height 21.64
Lens length 189.54
BF 73.20
Entrance pupil position 194.73
Exit pupil position -22.69
Front principal point position -1163.39
Rear principal point position -338.80
lens unit data
L starting plane focal length
L1b 4 -63.22
L2 6 81.78
L3 8 -37.61
[Numerical Example 4]
unit mm
Surface data Surface number rd nd νd Specific gravity
1 58.132 11.73 1.48749 70.2 2.46
2 (Diffraction) -183.877 2.75 1.83481 42.7
3 -2442.019 27.53
4 385.426 3.00 1.48749 70.2 2.46
5 -340.328 26.95
6 -49.614 1.30 1.88300 40.8
7 -162.317 (variable)
8 56.698 2.67 1.48749 70.2 2.46
9 875.669 (variable)
10 (Aperture) ∞ 2.54
11 -48.041 1.00 1.95375 32.3
12 30.730 4.26 1.56732 42.8
13 -24.036 11.80
14 72.747 3.61 1.75520 27.5
15 -18.920 0.78 1.59522 67.7
16 77.087 1.03
17 -39.298 0.79 1.95375 32.3
18 41.161 1.91
19 48.822 2.51 1.63980 34.5
20 -73.664 120.88
Image plane ∞
Variable interval data surface number Infinity focus state Close distance focus state
7 15.03 9.03
9 19.84 25.85
Aspheric data 2nd surface (diffractive surface)
C2=-3.73550e-005 C4=7.81816e-009 C6=-1.24575e-012 C8=-3.88784e-015
C10= 2.19731e-018
Various data Focal length 582.00
F number 11.31
Half angle of view (°) 2.13
Image height 21.64
Lens length 261.90
BF 120.88
Entrance pupil position 386.37
Exit pupil position -21.89
Front principal point position -1404.10
Rear principal point position -461.12
lens unit data
L starting plane focal length
L1b 6 -81.36
L2 8 124.23
L3 10 -48.54
[Numerical Example 5]
unit mm
Surface data Surface number rd nd νd Specific gravity
1 77.775 9.98 1.48749 70.2 2.46
2 774.937 52.13
3 69.150 8.02 1.48749 70.2 2.46
4 (Diffraction) -124.624 2.76 1.76200 40.1
5 118.413 38.66
6 -59.314 1.35 1.64769 33.8
7 -91.629 (variable)
8 88.027 1.89 1.48749 70.2 2.46
9 139.929 (variable)
10 (Aperture) ∞ 1.88
11 -35.848 0.97 1.90043 37.4
12 30.925 4.10 1.65412 39.7
13 -25.007 4.60
14 98.931 3.78 1.65412 39.7
15 -17.371 0.80 1.59282 68.6
16 78.416 1.05
17 -46.364 0.78 1.80400 46.5
18 51.873 0.92
19 49.190 2.54 1.59551 39.2
20 -67.246 160.08
Image plane ∞
Variable interval data surface number Infinity focus state Close distance focus state
7 27.95 2.00
9 10.31 36.25
Aspheric surface data 4th surface (diffraction surface)
C2=-8.46209e-005 C4=8.05036e-009 C6=4.47418e-012 C8=-3.09391e-014
C10= 2.99779e-017
Various data Focal length 776.05
F number 11.31
Half angle of view (°) 1.60
Image height 21.64
Lens length 334.54
BF 160.08
Entrance pupil position 712.36
Exit pupil position -15.90
Front principal point position -1934.01
Rear principal point position -615.98
lens unit data
L starting plane focal length
L1b 6 -264.00
L2 8 481.10
L3 10 -73.30
[Numerical Example 6]
unit mm
Surface data Surface number rd nd νd Specific gravity
1 84.313 7.95 1.48749 70.2 2.46
2 (Diffraction) -525.375 53.22
3 -81.420 1.67 2.00100 29.1
4 -192.692 (variable)
5 175.326 2.34 1.48749 70.2 2.46
6 -305.845 (variable)
7 (Aperture) ∞ 1.26
8 -114.251 1.06 1.88300 40.8
9 42.112 4.40 1.54072 47.2
10 -40.104 27.32
11 -77.775 3.07 1.61340 44.3
12 -17.459 0.86 1.59522 67.7
13 56.405 3.41
14 60.077 1.51 1.62004 36.3
15 452.064 160.81
Image plane ∞
Variable interval data surface number Infinity focus state Close distance focus state
4 15.97 3.00
6 35.15 48.12
Aspheric data 2nd surface (diffraction surface)
C2=-3.44607e-005 C4=3.35845e-009 C6=2.47911e-012 C8=-6.28763e-015
C10= 3.08099e-018
Various data Focal length 585.00
F number 11.30
Half angle of view (°) 2.12
Image height 21.64
Lens length 320.00
BF 160.81
Entrance pupil position 306.60
Exit pupil position -34.06
Front principal point position -864.62
Rear principal point position -424.19
lens unit data
L starting plane focal length
L1b 3 -141.92
L2 5 228.97
L3 7 -96.18
[Numerical Example 7]
unit mm
Surface data Surface number rd nd νd Specific gravity
1 84.469 9.72 1.48749 70.2 2.46
2 758.042 41.57
3 82.242 9.23 1.48749 70.2 2.46
4 (Diffraction) -199.734 2.75 1.74400 44.8
5 104.584 74.52
6 -51.516 1.35 1.69680 55.5
7 -99.349 (variable)
8 72.041 2.64 1.48749 70.2 2.46
9 -1173.384 (variable)
10 (Aperture) ∞ 2.82
11 -43.157 1.00 1.90043 37.4
12 45.912 3.77 1.65412 39.7
13 -29.920 11.53
14 100.023 3.78 1.65412 39.7
15 -23.407 0.80 1.59282 68.6
16 195.124 0.66
17 -78.068 0.80 1.80400 46.5
18 56.712 2.50
19 75.308 2.54 1.59551 39.2
20 -462.040 150.59
Image plane ∞
Variable interval data surface number Infinity focus state Close distance focus state
7 31.57 20.19
9 20.65 32.03
Aspheric surface data 4th surface (diffraction surface)
C2=-5.30685e-005 C4=6.50309e-009 C6=8.51402e-014 C8=-4.32035e-015
C10= 3.14377e-018
Various data focal length 776.02
F number 11.31
Half angle of view (°) 1.60
Image height 21.64
Lens length 374.79
BF 150.59
Entrance pupil position 895.32
Exit pupil position -22.62
Front principal point position -1805.39
Rear principal point position -625.42
lens unit data
L starting plane focal length
L1b 6 -155.36
L2 8 139.33
L3 10 -82.02
[Numerical Example 8]
unit mm
Surface data Surface number rd nd νd Specific gravity
1 53.783 13.04 1.48749 70.2 2.46
2 (Diffraction) -146.944 2.81 1.59551 39.2
3 ∞ 52.78
4 -40.947 1.30 1.83481 42.7
5 -150.785 (variable)
6 61.183 2.06 1.48749 70.2 2.46
7 118.977 (variable)
8 (Aperture) ∞ 4.95
9 -82.802 0.82 1.90043 37.4
10 29.433 3.88 1.65412 39.7
11 -31.450 1.48
12 60.580 3.84 1.65412 39.7
13 -22.269 0.72 1.59282 68.6
14 -576.977 0.62
15 -56.343 0.57 1.88300 40.8
16 70.834 1.43
17 33.642 1.61 1.59551 39.2
18 44.099 149.11
Image plane ∞
Variable interval data surface number Infinity focus state Close distance focus state
5 28.72 3.00
7 32.93 58.65
Aspheric data 2nd surface (diffractive surface)
C2=-4.37921e-005 C4=3.40067e-009 C6=2.13340e-012 C8=-5.07199e-015
C10= 3.39504e-018
Various data Focal length 582.00
F number 11.31
Half angle of view (°) 2.13
Image height 21.64
Lens length 302.66
BF 149.11
Entrance pupil position 565.18
Exit pupil position -13.76
Front principal point position -932.46
Rear principal point position -432.88
lens unit data
L starting plane focal length
L1b 4 -67.70
L2 6 255.39
L3 8 -167.01
[撮像装置]
図９は、撮像装置（デジタルスチルカメラ）１０を示している。この撮像装置１０は、カメラ本体１３と、上述した実施例１～５のいずれかと同様に構成された結像光学系１１と、結像光学系１１によって形成される光学像を光電変換する撮像素子１２とを備えている。本実施例の撮像装置１０は、小型かつ軽量であって、さらに色収差等の諸収差が良好に補正された結像光学系１１を用いることで、高品位な撮像画像を得ることができる。
[Imaging device]
FIG. 9 shows an imaging device (digital still camera) 10 . This
なお、撮像素子１２としては、ＣＣＤセンサやＣＭＯＳセンサ等の光電変換素子を用いることができる。このとき、撮像素子１２を通じて取得された撮像画像の歪曲収差や色収差等の諸収差を電気的に補正することにより、出力される撮像画像を高画質化することもできる。
As the
なお、上述した各実施例の結像光学系は、図６に示したデジタルスチルカメラに限らず、銀塩フィルム用カメラやビデオカメラ、望遠鏡等の種々の光学機器に用いることができる。 The imaging optical system of each embodiment described above can be used not only for the digital still camera shown in FIG.
以上説明した各実施例は代表的な例にすぎず、本発明の実施に際しては、各実施例に対して種々の変形や変更が可能である。 Each embodiment described above is merely a representative example, and various modifications and changes can be made to each embodiment in carrying out the present invention.
Ｌ１ 第１レンズユニット
Ｌ１ａ 第１ａレンズユニット
Ｌ１ｂ 第１ｂレンズユニット
Ｌ２ 第２レンズユニット
Ｌ３ 第３レンズユニット
L1 1st lens unit L1a 1a lens unit L1b 1b lens unit L2 2nd lens unit L3 3rd lens unit
Claims (13)
前記第１レンズユニットは、４枚以下のレンズにより構成され、
前記第１レンズユニットは、物体側から像側へ順に配置された、回折光学素子を含む正の屈折力を有する第１ａレンズユニットと、該第１ａレンズユニットと間隔を隔てて配置された負の屈折力を有する第１ｂレンズユニットとにより構成され、
前記第２レンズユニットは、焦点調節に際して移動し、
全系の焦点距離をｆ、前記第３レンズユニットの焦点距離をｆ３、前記第１レンズユニットにおける最も物体側の光学面から前記結像光学系の像面までの光軸上の距離をＬとするとき、
－０．６０≦ｆ３／ｆ≦－０．０５
０．３５≦Ｌ／ｆ≦０．６５
なる条件を満足することを特徴とする結像光学系。 It consists of a first lens unit with positive refractive power, a second lens unit with positive refractive power, and a third lens unit with negative refractive power, arranged in order from the object side to the image side, and adjacent lens units for focus adjustment. An imaging optical system in which the interval between
The first lens unit is composed of four or less lenses,
The first lens unit includes a 1a-th lens unit having a positive refractive power and including a diffractive optical element, which are arranged in order from the object side to the image side, and a negative lens unit spaced apart from the 1a-th lens unit. and a 1b lens unit having refractive power,
the second lens unit moves during focus adjustment;
Let f be the focal length of the entire system, f3 be the focal length of the third lens unit, and L be the distance on the optical axis from the most object-side optical surface of the first lens unit to the image plane of the imaging optical system. and when,
-0.60≤f3/f≤-0.05
0.35≤L/f≤0.65
An imaging optical system characterized by satisfying the following conditions:
４．５０≦ｆＤＯＥ／ｆ≦３０．００
なる条件を満足することを特徴とする請求項１に記載の結像光学系。 When fDOE is the focal length of the diffraction surface of the diffractive optical element,
4.50≤fDOE/f≤30.00
2. An imaging optical system according to claim 1 , wherein the following condition is satisfied.
０．２０≦ｆ１／ｆ≦１．６０
なる条件を満足することを特徴とする請求項１または２に記載の結像光学系。 When the focal length of the first lens unit is f1,
0.20≤f1/f≤1.60
3. The imaging optical system according to claim 1 , wherein the following condition is satisfied.
０．１０≦ｆ２／ｆ≦０．７２
なる条件を満足することを特徴とする請求項１から３のいずれか一項に記載の結像光学系。 When the focal length of the second lens unit is f2,
0.10≤f2/f≤0.72
4. The imaging optical system according to any one of claims 1 to 3 , wherein the following condition is satisfied.
前記第１レンズユニットは、４枚以下のレンズにより構成され、
前記第１レンズユニットは、物体側から像側に順に配置された、回折光学素子を含む正の屈折力を有する第１ａレンズユニットと、前記第１ａレンズユニットと間隔を隔てて配置された負の屈折力を有する第１ｂレンズユニットとにより構成され、
前記第２レンズユニットは、焦点調節に際して移動し、
全系の焦点距離をｆ、前記第３レンズユニットの焦点距離をｆ３とするとき、
－０．６０≦ｆ３／ｆ≦－０．０５
なる条件を満足することを特徴とする結像光学系。 It consists of a first lens unit with positive refractive power, a second lens unit with positive refractive power, and a third lens unit with negative refractive power, arranged in order from the object side to the image side, and adjacent lens units for focus adjustment. An imaging optical system in which the interval between
The first lens unit is composed of four or less lenses,
The first lens unit includes a 1a-th lens unit having a positive refractive power and including a diffractive optical element, which are arranged in order from the object side to the image side, and a negative lens unit which is spaced apart from the 1a-th lens unit. and a 1b lens unit having refractive power,
the second lens unit moves during focus adjustment;
When the focal length of the entire system is f and the focal length of the third lens unit is f3,
-0.60≤f3/f≤-0.05
An imaging optical system characterized by satisfying the following conditions:
０．０９≦ｆ１ａ／ｆ１≦１．２０
なる条件を満足することを特徴とする請求項１から７のいずれか一項に記載の結像光学系。 When the focal length of the 1a-th lens unit is f1a,
0.09≤f1a/f1≤1.20
8. The imaging optical system according to any one of claims 1 to 7, wherein the following condition is satisfied.
－１．６０≦ｆ１ｂ／ｆ１≦－０．０３
なる条件を満足することを特徴とする請求項１から８のいずれか一項に記載の結像光学系。 When the focal length of the 1b-th lens unit is f1b,
-1.60≤f1b/f1≤-0.03
9. The imaging optical system according to any one of claims 1 to 8, wherein the following condition is satisfied.
ρＧｐ≦３．００［ｇ／ｃｍ３］
なる条件を満足することを特徴とする請求項１から１０のいずれか一項に記載の結像光学系。 Let ρGp be the specific gravity of the materials of all the positive lenses included in at least one of the first lens unit and the second lens unit,
ρGp≦3.00 [g/cm 3 ]
11. The imaging optical system according to any one of claims 1 to 10 , wherein the following condition is satisfied.
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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| JP2019211703A (en) | 2018-06-07 | 2019-12-12 | 株式会社シグマ | Imaging optical system |
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| JPH1152243A (en) * | 1997-08-08 | 1999-02-26 | Minolta Co Ltd | Zoom lens provided with camera shake correction function |
-
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- 2019-04-11 JP JP2019075406A patent/JP7289707B2/en active Active
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