JP7261328B2 - Tubular Separation Membrane and Tubular Separation Membrane Module - Google Patents
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Description
本開示は、チューブラー型分離膜とそれを含むチューブラー型分離膜モジュール、チューブラー型分離膜の製造方法に関する。 The present disclosure relates to a tubular separation membrane, a tubular separation membrane module including the same, and a method for producing a tubular separation membrane.
各種分野の工場などから排出される廃水には、鉱物油、雑油、ワックス、界面活性剤、懸濁物などが含まれているものがある。このような廃水を処理する方法として、チューブラー型分離膜を使用する方法が知られている。 Waste water discharged from factories in various fields may contain mineral oil, miscellaneous oil, wax, surfactant, suspended matter, and the like. As a method for treating such wastewater, a method using a tubular separation membrane is known.
特開2016-179420号公報には、油含有水にアニオン界面活性剤を添加した後、膜面線速度1m/sec以上で膜分離する油含有水の膜分離方法の発明が記載されている。ろ過膜としては、精密濾過(MF)膜、限外濾過(UF)膜が例示され、内圧式チューブラー膜、スパイラル膜が好適であることが記載されている。 Japanese Patent Application Laid-Open No. 2016-179420 describes an invention of a membrane separation method for oil-containing water in which an anionic surfactant is added to oil-containing water and then membrane separation is performed at a membrane surface linear velocity of 1 m / sec or more. Examples of filtration membranes include microfiltration (MF) membranes and ultrafiltration (UF) membranes, and it is described that internal pressure tubular membranes and spiral membranes are suitable.
特開2019-107645号公報には、排水処理において水分を回収し、最終的に乾燥された固形分のみを廃棄又は再利用する排水処理方法であって、管状逆浸透(RO)膜による処理工程を有している排水処理方法の発明が開示されている(特許請求の範囲)。RO膜の材質としては、セルロースアセテート、芳香族ポリアミド、及びスルホン化ポリエーテルスルホンから選ばれる1種以上であることが記載されている。 Japanese Patent Application Laid-Open No. 2019-107645 discloses a wastewater treatment method in which water is recovered in wastewater treatment and only the finally dried solids are discarded or reused, and a treatment process using a tubular reverse osmosis (RO) membrane. (Claims). It is described that the material of the RO membrane is one or more selected from cellulose acetate, aromatic polyamide, and sulfonated polyethersulfone.
特開2019-107575号公報には、被処理水タンク、複数の逆浸透膜モジュール、ろ過水タンクを備えるろ過処理装置の発明が開示されている(特許請求の範囲)。逆浸透膜モジュールとしては、筒状の外部ケーシング50内に逆浸透膜の管状膜エレメント60が複数収容されているものが示されている(図3、図4)。 Japanese Unexamined Patent Application Publication No. 2019-107575 discloses an invention of a filtration apparatus including a water tank to be treated, a plurality of reverse osmosis membrane modules, and a filtered water tank (claims). As the reverse osmosis membrane module, a plurality of tubular membrane elements 60 of reverse osmosis membranes are accommodated in a tubular outer casing 50 (FIGS. 3 and 4).
本開示は、油含有廃水の処理に適したチューブラー型分離膜、それを使用したチューブラー型分離膜モジュール、およびチューブラー型分離膜の製造方法を提供することを課題とする。 An object of the present disclosure is to provide a tubular separation membrane suitable for treating oil-containing wastewater, a tubular separation membrane module using the same, and a method for producing a tubular separation membrane.
本開示は、その1つの実施形態において、酢酸セルロースからなり膜厚が0.05~0.4mmであるチューブラー型分離膜であって、
下記式1および式2で示される塩阻止率と透過流束の関係を満たしている、チューブラー型分離膜を提供する。
式1:Y=AX1+B
(式1中、Yは透過流束〔L/m2・h〕、X1は塩化ナトリウム〔1価イオン〕の阻止率〔%〕、Aは-1.4<A<-1.0の範囲の定数、Bは100<B<150の範囲の定数を示す。)
式2:Y=CX2+D
(式2中、Yは透過流束〔L/m2・h〕、X2は硫酸マグネシウム〔2価イオン〕の阻止率〔%〕、Cは-6.0<C<-4.0の範囲の定数、Dは300<D<800の範囲の定数を示す。)
In one embodiment of the present disclosure, a tubular separation membrane made of cellulose acetate and having a thickness of 0.05 to 0.4 mm,
Provided is a tubular separation membrane that satisfies the relationship between salt rejection and permeation flux expressed by the following formulas 1 and 2.
Formula 1: Y=AX1+B
(In formula 1, Y is the permeation flux [L/m 2 · h], X1 is the sodium chloride [monovalent ion] blocking rate [%], and A is in the range of -1.4 < A < -1.0. constant, and B is a constant in the range of 100<B<150.)
Formula 2: Y=CX2+D
(In formula 2, Y is the permeation flux [L / m 2 · h], X2 is the rejection rate [%] of magnesium sulfate [divalent ion], and C is in the range of -6.0 < C < -4.0 constant, and D indicates a constant in the range of 300<D<800.)
また本開示は、酢酸セルロースからなり膜厚が0.05~0.4mmであるチューブラー型分離膜であって、
塩化ナトリウム〔1価イオン〕の阻止率〔%〕が15%から100%未満の範囲内で変化するとき、
透過流束が120L/m2・hから15L/m2・hの範囲内で変化し、
さらにかつ硫酸マグネシウム〔2価イオン〕の阻止率〔%〕が80%から100%未満の範囲内で変化する、チューブラー型分離膜を提供する。
The present disclosure also provides a tubular separation membrane made of cellulose acetate and having a thickness of 0.05 to 0.4 mm,
When the blocking rate [%] of sodium chloride [monovalent ion] varies within the range of 15% to less than 100%,
The permeation flux varies within the range of 120 L/m 2 · h to 15 L / m 2 · h,
Further, it provides a tubular separation membrane in which the magnesium sulfate [divalent ion] rejection [%] varies within the range of 80% to less than 100%.
本開示は別の実施形態において、上記のようなチューブラー型分離膜を使用したチューブラー型分離膜モジュールを提供する。1つの例において、チューブラー型分離膜モジュールは、ケースハウジングと、ケースハウジング内に収容され、チューブラー型分離膜が複数本連結されてなるチューブラー型分離膜の集合体を含んでいてよい。 In another embodiment, the present disclosure provides a tubular separation membrane module using the tubular separation membrane as described above. In one example, the tubular separation membrane module may include a case housing and an assembly of tubular separation membranes housed in the case housing and formed by connecting a plurality of tubular separation membranes.
本開示はさらに別の実施形態において、造膜溶液調整工程、塗工工程、相分離膜化工程および後処理工程を含むチューブラー型分離膜の製造方法を提供する。1つの例では、後処理工程における熱処理温度を30℃~98℃の範囲内で変化させることで、塩化ナトリウム〔1価イオン〕の阻止率〔%〕、硫酸マグネシウム〔2価イオン〕の阻止率および透過流束〔L/m2・h〕を調整する、チューブラー型分離膜の製造方法を提供する。 In still another embodiment, the present disclosure provides a method for producing a tubular separation membrane, which includes a membrane-forming solution preparation step, a coating step, a phase-separation membrane-forming step, and a post-treatment step. In one example, by changing the heat treatment temperature in the post-treatment process within the range of 30 ° C. to 98 ° C., the rejection rate [%] of sodium chloride [monovalent ion] and the rejection rate of magnesium sulfate [divalent ion] and the permeation flux [L/m 2 ·h] are adjusted.
本開示のチューブラー型分離膜およびそれを使用したチューブラー型分離膜モジュールは、塩化ナトリウム(1価イオン)の阻止率〔%〕、硫酸マグネシウム〔2価イオン〕の阻止率〔%〕および透過流束(L/m2・h)をバランスよく発揮することができる。 The tubular separation membrane of the present disclosure and the tubular separation membrane module using it have a sodium chloride (monovalent ion) rejection rate [%], a magnesium sulfate [divalent ion] rejection rate [%] and Flux (L/m 2 ·h) can be exhibited in a well-balanced manner.
さらに本開示のチューブラー型分離膜およびそれを使用したチューブラー型分離膜モジュールは、塩化ナトリウム(1価イオン)の阻止率〔%〕が低下すると透過流束(L/m2・h)が高くなるという性質を有しているが、その場合であっても硫酸マグネシウム〔2価イオン〕の阻止率〔%〕の変化を抑制できる。 Further, in the tubular separation membrane of the present disclosure and the tubular separation membrane module using the same, the permeation flux (L/m 2 ·h) increases as the blocking rate [%] of sodium chloride (monovalent ions) decreases. However, even in this case, it is possible to suppress the change in the rejection rate [%] of magnesium sulfate [divalent ions].
(第1実施形態のチューブラー型分離膜)
第1実施形態のチューブラー型分離膜10は、例えば図1に示すように、酢酸セルロースの分離膜を支持するための多孔支持管11と、管状支持体の内側に形成された分離膜(分離膜層)12とを有している。多孔支持管11には、厚さ方向に貫通された多数の孔13が分散配置されている。
(Tubular separation membrane of the first embodiment)
For example, as shown in FIG. 1, the
分離膜(分離膜層)12は、例えば管状支持体の内側面に材料を積層する等により分離膜層が形成されたものである。分離膜(分離膜層)12は多孔支持管11の内部に配置されてよく、それによって送液時の圧力により分離膜(分離膜層)12が過度に膨張したりしないよう保護されている。
The separation membrane (separation membrane layer) 12 is formed by laminating a material on the inner surface of the tubular support, for example. The separation membrane (separation membrane layer) 12 may be arranged inside the
第1実施形態のチューブラー型分離膜は、図2に示すとおり、チューブラー型分離膜10が連結管(U字管)21を介して複数本連結されたチューブラー型分離膜の集合体20の形態にすることができる。
As shown in FIG. 2, the tubular separation membrane of the first embodiment is an
多孔支持管11としては、ステンレスなどの金属、繊維強化樹脂などの樹脂からなるものを好ましく使用できる。
As the
分離膜層を支持する管状支持体の材質は特に制限されるものではないが、例えばポリエステル、PVDF(ポリビニリデンジフロライド)、PES(ポリエーテルサルフォン)などの合成高分子製の管状の不織布、紙などが、水を良く透過させ、酢酸セルロース膜との密着性が高く、管状膜の剛性を保つことから使用することができる。管状支持体の厚みは分離膜12を支持できる厚みであればよく、例えば0.1~0.5mmにすることができる。
Although the material of the tubular support that supports the separation membrane layer is not particularly limited, it may be tubular nonwoven fabric made of synthetic polymers such as polyester, PVDF (polyvinylidene difluoride), PES (polyethersulfone), or the like. , paper, etc. can be used because they are permeable to water well, have high adhesion to the cellulose acetate membrane, and retain the rigidity of the tubular membrane. The thickness of the tubular support may be any thickness that can support the
分離膜12は、酢酸セルロースからなり、例えば逆浸透膜またはナノろ過膜として使用されてよい。酢酸セルロースは、原料とするセルロース素材の種類や選択する製造条件によって、アセチル基置換度、グルコース骨格の重合度分布、およびグルコース骨格純度などにおいて種々異なる性質のものが製造可能であり、選択する酢酸セルロースによってろ過性能(透過流束、塩阻止率など)が変化しうる。
1つの実施形態では、酢酸セルロースは、好ましくは1.0~3.0の範囲内の置換度を有し、より好ましくは1.3~2.7の範囲内の置換度を有していてよい。 In one embodiment, the cellulose acetate preferably has a degree of substitution within the range of 1.0 to 3.0, more preferably within the range of 1.3 to 2.7. good.
被処理液(原液)が水溶性切削油加工企業、アルミダイカスト加工企業、石油精製企業などで発生する油を含有する廃水であるとき、酢酸セルロースは廃水中の油との親和性が低いため、酢酸セルロースを使用することで、ろ過性能(透過流束、塩阻止率など)を高めることができるようになる。 When the liquid to be treated (undiluted solution) is oil-containing wastewater generated by water-soluble cutting oil processing companies, aluminum die-casting processing companies, petroleum refining companies, etc., cellulose acetate has a low affinity for oil in the wastewater. By using cellulose acetate, filtration performance (permeation flux, salt rejection rate, etc.) can be enhanced.
分離膜12の膜厚(管状支持体の厚みは含まない)は、0.05~0.4mmであってよく、好ましくは0.1~0.3mmであってよく、より好ましくは0.15~0.25mmであってよい。分離膜12の膜厚が例えば0.05mmより小さい場合は、塩阻止率の値を安定化し難くなる場合がある。また、図2に示す、チューブラー型分離膜10が連結管(U字管)21を介して複数本連結されたチューブラー型分離膜の集合体20の形態においては、送液入口部となる最初のチューブラー型分離膜10で膜の損傷を特に受けやすくなる場合があるなどの支障がある。分離膜12の膜厚が例えば0.4mmより大きすぎると、透過流束の性能低下が著しくなる場合がある。
The thickness of the separation membrane 12 (not including the thickness of the tubular support) may be 0.05 to 0.4 mm, preferably 0.1 to 0.3 mm, more preferably 0.15. It may be ~0.25 mm. If the thickness of the
第1実施形態のチューブラー型分離膜は、下記式1および式2で示される塩阻止率と透過流束の関係を満たしていてよい。
式1:Y=AX1+B
(式1中、Yは透過流束〔L/m2・h〕、X1は塩化ナトリウム〔1価イオン〕の阻止率〔%〕、Aは-1.4<A<-1.0の範囲内の定数、Bは100<B<150の範囲内の定数を示す。)
式2:Y=CX2+D
(式2中、Yは透過流束〔L/m2・h〕、X2は硫酸マグネシウム〔2価イオン〕の阻止率〔%〕、Cは-6.0<C<-4.0の範囲内の定数、Dは300<D<800の範囲内の定数を示す。)
The tubular separation membrane of the first embodiment may satisfy the relationship between the salt rejection rate and the permeation flux shown by the following formulas 1 and 2.
Formula 1: Y=AX1+B
(In formula 1, Y is the permeation flux [L/m 2 · h], X1 is the sodium chloride [monovalent ion] blocking rate [%], and A is in the range of -1.4 < A < -1.0. and B indicates a constant within the range of 100<B<150.)
Formula 2: Y=CX2+D
(In formula 2, Y is the permeation flux [L / m 2 · h], X2 is the rejection rate [%] of magnesium sulfate [divalent ion], and C is in the range of -6.0 < C < -4.0 and D indicates a constant within the range of 300<D<800.)
第1実施形態のチューブラー型分離膜は、式1および式2で示される塩阻止率と透過流束の関係を満たしていることによって、塩化ナトリウム〔1価イオン〕の阻止率〔%〕が高くなり透過流束〔L/m2・h〕が低下したとき、または塩化ナトリウム〔1価イオン〕の阻止率〔%〕が低下して透過流束〔L/m2・h〕が高くなったときでも、硫酸マグネシウム〔2価イオン〕の阻止率〔%〕の変化を抑制できる。 The tubular separation membrane of the first embodiment satisfies the relationship between the salt rejection and the permeation flux shown in Formulas 1 and 2, so that the rejection [%] of sodium chloride [monovalent ion] is When it becomes higher and the permeation flux [L/m 2 · h] decreases, or the rejection rate [%] of sodium chloride [monovalent ion] decreases and the permeation flux [L / m 2 · h] increases Even when the temperature is low, the change in the rejection rate [%] of magnesium sulfate [divalent ions] can be suppressed.
例えば塩化ナトリウム〔1価イオン〕の阻止率〔%〕が20%~95%までの範囲内で変化し、透過流束〔L/m2・h〕がこれに応じて変化したときでも、本開示の好ましい一態様では硫酸マグネシウム〔2価イオン〕の阻止率〔%〕の変化を5%~15%の範囲内に抑制することができる。本開示の別の好ましい一態様では、同様の場合に硫酸マグネシウム〔2価イオン〕の阻止率〔%〕の変化を8%~12%の範囲内に抑制することができる。 For example, even when the rejection [%] of sodium chloride [monovalent ion] changes within the range of 20% to 95%, and the permeation flux [L / m 2 · h] changes accordingly, this In a preferred embodiment of the disclosure, the change in the rejection rate [%] of magnesium sulfate [divalent ions] can be suppressed within the range of 5% to 15%. In another preferred aspect of the present disclosure, in a similar case, the change in the rejection rate [%] of magnesium sulfate [divalent ions] can be suppressed within the range of 8% to 12%.
(第2実施形態のチューブラー型分離膜)
第2実施形態のチューブラー型分離膜は、第1実施形態のチューブラー型分離膜12と同様な分離膜を支持するための管状支持体、および第1実施形態のチューブラー型分離膜と同様な管状支持体の内側に形成された分離膜(分離膜層)を有しているものであり、例えば、さらに多孔支持管11と同様な支持管と組み合わせた図1または図2に示すような形態にすることができる。
(Tubular separation membrane of the second embodiment)
The tubular separation membrane of the second embodiment includes a tubular support for supporting the same separation membrane as the
第2実施形態のチューブラー型分離膜においては、塩化ナトリウム[1価イオン]の阻止率〔%〕、硫酸マグネシウム[2価イオン]の阻止率[%]および透過流束[L/m2・h]の数値の増減レベルが互いに関係していてよい。 In the tubular separation membrane of the second embodiment, the sodium chloride [monovalent ion] rejection rate [%], the magnesium sulfate [divalent ion] rejection rate [%], and the permeation flux [L/m 2 · h] may be related to each other.
第2実施形態のチューブラー型分離膜においては、塩化ナトリウム〔1価イオン〕の阻止率〔%〕が15%から100%未満までの範囲内で変化するとき、透過流束が120L/m2・hから15L/m2・hまでの範囲内で変化し、かつ硫酸マグネシウム〔2価イオン〕の阻止率〔%〕が100%未満から80%までの範囲内で変化してよい。このように第2実施形態のチューブラー型分離膜では、塩化ナトリウム〔1価イオン〕の阻止率〔%〕と透過流束は互いに広い範囲内で変化するが、硫酸マグネシウム〔2価イオン〕の阻止率〔%〕の変化は小さく、抑制されている。 In the tubular separation membrane of the second embodiment, the permeation flux is 120 L/m 2 when the sodium chloride [monovalent ion] rejection [%] varies within the range of 15% to less than 100%. · h to 15 L/m 2 ·h, and the rejection rate [%] of magnesium sulfate [divalent ions] may vary within a range of less than 100% to 80%. As described above, in the tubular separation membrane of the second embodiment, the rejection [%] of sodium chloride [monovalent ions] and the permeation flux vary within a wide range. The change in rejection [%] is small and suppressed.
第2実施形態のチューブラー型分離膜としては、例えば次の各形態から選択されるろ過性能の異なる分離膜を使用することができる。 As the tubular separation membrane of the second embodiment, for example, separation membranes having different filtration performances selected from the following modes can be used.
塩化ナトリウム(1価イオン)阻止率が90%超、硫酸マグネシウム(2価イオン)阻止率が95%超で、純水透過流束の下限値が18L/m2・hである第1形態のチューブラー型分離膜。 A first form having a sodium chloride (monovalent ion) rejection rate of more than 90%, a magnesium sulfate (divalent ion) rejection rate of more than 95%, and a lower limit of pure water permeation flux of 18 L/m 2 h Tubular separation membrane.
塩化ナトリウム(1価イオン)阻止率が80%超、硫酸マグネシウム(2価イオン)阻止率が93%超で、純水透過流束の下限値が33L/m2・hである第2形態のチューブラー型分離膜。 A second form having a sodium chloride (monovalent ion) rejection rate of more than 80%, a magnesium sulfate (divalent ion) rejection rate of more than 93%, and a lower limit of pure water permeation flux of 33 L/m 2 h Tubular separation membrane.
塩化ナトリウム(1価イオン)阻止率が70%超、硫酸マグネシウム(2価イオン)阻止率が92%超で、純水透過流束の下限値が43L/m2・hである第3形態のチューブラー型分離膜。 A third form having a sodium chloride (monovalent ion) rejection rate of more than 70%, a magnesium sulfate (divalent ion) rejection rate of more than 92%, and a lower limit of pure water permeation flux of 43 L/m 2 h Tubular separation membrane.
塩化ナトリウム(1価イオン)阻止率が50%超、硫酸マグネシウム(2価イオン)阻止率が90%超で、純水透過流束の下限値が55L/m2・hである第4形態のチューブラー型分離膜。 A fourth form having a sodium chloride (monovalent ion) rejection rate of more than 50%, a magnesium sulfate (divalent ion) rejection rate of more than 90%, and a lower limit of pure water permeation flux of 55 L/m 2 h Tubular separation membrane.
塩化ナトリウム(1価イオン)阻止率が20~40%、硫酸マグネシウム(2価イオン)阻止率が85%超で、純水透過流束が75~120L/m2・hである第5形態のチューブラー型分離膜。 A fifth form having a sodium chloride (monovalent ion) rejection rate of 20 to 40%, a magnesium sulfate (divalent ion) rejection rate of more than 85%, and a pure water permeation flux of 75 to 120 L/m 2 h. Tubular separation membrane.
(チューブラー型分離膜モジュール)
チューブラー型分離膜モジュールは、上記した第1実施形態のチューブラー型分離膜または第2実施形態のチューブラー型分離膜をケースハウジング内に収容して構成されてよい。したがってチューブラー型分離膜モジュールは、ケースハウジングと、その内部に収容された1つまたはより多くのチューブラー型分離膜を含んでいてよい。
(Tubular separation membrane module)
The tubular separation membrane module may be configured by housing the tubular separation membrane of the first embodiment or the tubular separation membrane of the second embodiment described above in a case housing. A tubular separation membrane module may therefore include a case housing and one or more tubular separation membranes housed therein.
例えば、図3に示すとおり、筒状のケーシング31であるケースハウジング内に連結管(U字管)21を介して複数本連結されたチューブラー型分離膜の集合体20が収容され、全体として1本の管状になっているチューブラー型RO膜モジュール30を使用することができる。チューブラー型RO膜モジュール30は、両端面(第1端面35と第2端面36)が閉塞された筒状のケーシング31内に集合体20が巻き込まれて円柱状になった形態で収容されている。
For example, as shown in FIG. 3, an
筒状のケーシング31の第1端面35からは、集合体20の原水入り口33と濃縮水出口34が突き出されている。筒状のケーシング31の側面37からは、ろ過水出口38が突き出されており、さらに図示していない通気孔が形成されていてよい。
A
(チューブラー型分離膜の製造方法)
本開示のチューブラー型分離膜、例えば第1実施形態および第2実施形態のチューブラー型分離膜の製造方法は、造膜溶液調整工程、塗工工程、相分離膜化工程および後処理工程を含んでいてよい。
(Method for producing tubular separation membrane)
The tubular separation membrane of the present disclosure, for example, the method for producing the tubular separation membrane of the first embodiment and the second embodiment includes a membrane-forming solution adjustment step, a coating step, a phase-separation membrane formation step, and a post-treatment step. may contain.
造膜溶液調整工程は、所定量の酢酸セルロースを所定量の溶媒に、任意選択的に所定量の添加剤および/またはナノ材料を加えて溶解(分散)させ、必要に応じて不溶解物をろ過除去する。酢酸セルロースを溶媒に溶解するときは、溶媒の種類に応じて20℃~90℃の温度で実施することができる。 In the film-forming solution adjustment step, a predetermined amount of cellulose acetate is dissolved (dispersed) in a predetermined amount of a solvent, optionally by adding a predetermined amount of additives and/or nanomaterials, and if necessary, insoluble matter is removed. Filter off. When cellulose acetate is dissolved in a solvent, it can be carried out at a temperature of 20° C. to 90° C. depending on the type of solvent.
なお、酢酸セルロースは、アセチル基の置換度によって溶媒に対する溶解性が変化するため、造膜溶液調整工程はアセチル基の置換度も考慮して実施することができる。 In addition, since the solubility of cellulose acetate in a solvent changes depending on the degree of substitution of acetyl groups, the film-forming solution adjustment step can be carried out in consideration of the degree of substitution of acetyl groups.
幾つかの実施形態によれば、造膜溶液調整工程に使用可能な溶媒は、使用する酢酸セルロースを溶解できるものであり、かつ後の相分離膜化工程で凝固液として用いられる溶媒に溶解するものであり、一般的には水に溶解するものである。こうした溶媒の例としては、アセトン、ジメチルスルホキシド(DMSO)、ジメチルホルムアミド(DMF)、N-メチルピロリドン(NMP)などを挙げることができる。 According to some embodiments, the solvent that can be used in the film-forming solution preparation step is capable of dissolving the cellulose acetate to be used, and is soluble in the solvent used as the coagulating liquid in the subsequent phase-separation film-forming step. and is generally soluble in water. Examples of such solvents include acetone, dimethylsulfoxide (DMSO), dimethylformamide (DMF), N-methylpyrrolidone (NMP), and the like.
溶媒は、製造する分離膜の性能を調整する目的で、混合組成の溶媒にしてもよい。混合組成の溶媒には、酢酸セルロースは溶解できないが、他の溶媒と混合することで酢酸セルロースを溶解可能な溶媒を使用してよい。混合溶媒に使用できる溶媒としては、水、アルコール、ジオキサンなどを挙げることができる。 The solvent may be a mixed composition solvent for the purpose of adjusting the performance of the separation membrane to be produced. As the solvent of the mixed composition, a solvent that cannot dissolve cellulose acetate but can dissolve cellulose acetate by being mixed with another solvent may be used. Solvents that can be used for the mixed solvent include water, alcohol, dioxane, and the like.
幾つかの実施形態によれば、造膜溶液調整工程に使用可能な添加剤は、後の相分離膜化工程で凝固液として用いられる溶媒に溶解する物質であり、一般的には水に溶解する物質である。こうした添加剤としては、塩化リチウム、臭化リチウム、乳酸、ホルムアミド、ポリエチレングリコール(ポリエチレンオキシド)などを挙げることができる。 According to some embodiments, additives that can be used in the membrane-forming solution preparation step are substances that are soluble in the solvent used as the coagulation liquid in the subsequent phase-separation membrane-forming step, typically water soluble. It is a substance that Such additives can include lithium chloride, lithium bromide, lactic acid, formamide, polyethylene glycol (polyethylene oxide), and the like.
添加剤は、後の相分離膜化工程で膜化する過程において酢酸セルロースの構造膜内部で凝固液との界面に局在化しうる。これにより、酢酸セルロース膜の構造が表面側でより粗く、膜内部側でより緻密になることで、そのろ過性能(透過流束、塩阻止率など)の調整ができると考えられる。添加剤はこの見地から、ろ過性能に応じて適宜量用いることができる。 The additive can be localized at the interface between the cellulose acetate structure film and the coagulating liquid during film formation in the subsequent phase-separation film-forming step. As a result, the structure of the cellulose acetate membrane becomes rougher on the surface side and denser on the inner side of the membrane. From this point of view, the additive can be used in an appropriate amount depending on the filtration performance.
ナノ材料としては、CNF(カーボンナノファイバー)、CNT(カーボンナノチューブ)、CNF(セルロースナノファイバー)、酸化チタン、シリカなどを挙げることができる。ナノ材料は、チューブラー型分離膜の透過流束や膜強度を向上させる目的で適宜量用いることができる。 Examples of nanomaterials include CNF (carbon nanofiber), CNT (carbon nanotube), CNF (cellulose nanofiber), titanium oxide, and silica. An appropriate amount of the nanomaterial can be used for the purpose of improving the permeation flux and membrane strength of the tubular separation membrane.
塗工工程は、管状支持体の内側に造膜溶液調整工程で調整した造膜溶液を塗工する工程である。幾つかの実施形態によれば、管状支持体の一方の端へ、造膜溶液調整工程で調整した造膜溶液を投入するための治具を設置し、塗工用ボブをセットする。塗工用ボブは、先端が尖った球状面で、後ろ側が円柱状のステンレス製の構造であってよい。 The coating step is a step of coating the inside of the tubular support with the membrane-forming solution prepared in the membrane-forming solution preparation step. According to some embodiments, a jig for introducing the membrane-forming solution prepared in the membrane-forming solution preparation step is installed at one end of the tubular support, and a coating bob is set. The coating bob may be a stainless steel structure with a pointed spherical surface and a cylindrical back.
塗工用ボブが管状支持体の内部を移動することにより、塗工用ボブの先端側に投入された造膜溶液を、管状支持体の内部に均一な厚みで塗工することができる。塗工用ボブを移動させるために、塗工用ボブの底部を圧縮空気で押し出す方法、塗工用ボブの先端に取り付けた糸を一定速度で巻き取る方法、および塗工用ボブを固定した状態で、管状支持体を一定速度で移動させる方法などを選択できる。 By moving the coating bob inside the tubular support, it is possible to coat the inside of the tubular support with a uniform thickness of the film-forming solution put into the tip side of the coating bob. In order to move the coating bob, a method of pushing out the bottom of the coating bob with compressed air, a method of winding the thread attached to the tip of the coating bob at a constant speed, and a state in which the coating bob is fixed , a method of moving the tubular support at a constant speed can be selected.
塗工速度は、使用する造膜溶液の構造粘性などの性質や管状支持体の種類等によって適宜調整されてよいが、1つの例では0.5~5m/分の範囲内で調整されてよい。塗工速度が速すぎると、造膜溶液の塗工抵抗が大きくなり管状支持体への過剰な浸み込みが発生し、裏抜けと呼ばれる外径不良が生じる場合がある。また、塗工速度が遅すぎると管状膜の生産性が低下する場合がある。 The coating speed may be appropriately adjusted depending on properties such as the structural viscosity of the film-forming solution to be used, the type of the tubular support, etc. In one example, it may be adjusted within the range of 0.5 to 5 m/min. . If the coating speed is too high, the coating resistance of the film-forming solution increases and excessive penetration into the tubular support may occur, resulting in an outer diameter defect called strike-through. On the other hand, if the coating speed is too slow, the productivity of the tubular film may decrease.
相分離膜化工程は、乾湿式相転換法による膜化工程であってよく、造膜溶液が塗工された管状支持体は、凝固液が仕込まれた凝固槽へ投入されてよい。これによって、造膜溶液中の溶剤および添加剤は凝固液に溶解し、管状支持体の内側へ酢酸セルロース膜が形成される。 The phase separation film-forming step may be a film-forming step by a dry-wet phase conversion method, and the tubular support coated with the film-forming solution may be put into a coagulation tank charged with a coagulation liquid. As a result, the solvent and additives in the membrane-forming solution are dissolved in the coagulation liquid, forming a cellulose acetate membrane inside the tubular support.
凝固液は、酢酸セルロースは溶解させず、溶剤および添加剤を溶解させる溶剤であり、一般的には水であってよい。凝固液組成や凝固液の温度、凝固液投入時の部屋の温湿度によって、分離膜のろ過性能(透過流束、塩阻止率など)は変化しうる。 The coagulating liquid is a solvent that dissolves the solvent and additives but does not dissolve cellulose acetate, and may generally be water. The filtration performance (permeation flux, salt blocking rate, etc.) of the separation membrane may change depending on the composition of the coagulating liquid, the temperature of the coagulating liquid, and the temperature and humidity of the room when the coagulating liquid is introduced.
後処理工程は、酢酸セルロース膜へ所定の熱や圧力を、所定の方法で、所定の時間加えることにより、その管状膜性能を固定するための工程である。所定の熱や圧力は、水や圧縮空気などの流体を介して加えることができる。流体は、チューブラー型分離膜内部で停滞させた状態でもよいし、チューブラー型分離膜内部で循環流動させてもよい。さらに、図2に示すような集合体を組立てた後で、流体を用いて所定の熱や圧力を加えてもよい。 The post-treatment step is a step for fixing the performance of the tubular membrane by applying predetermined heat and pressure to the cellulose acetate membrane by a predetermined method for a predetermined time. Predetermined heat and pressure can be applied via a fluid such as water or compressed air. The fluid may be stagnated inside the tubular separation membrane, or may be circulated and flowed inside the tubular separation membrane. Furthermore, after assembling the aggregate as shown in FIG. 2, a predetermined heat or pressure may be applied using a fluid.
後処理工程における熱処理温度は30℃~98℃の範囲内で増減させることで、塩化ナトリウム〔1価イオン〕の阻止率〔%〕、硫酸マグネシウム(2価イオン)阻止率および透過流束(L/m2・h)を調整することができる。 By increasing or decreasing the heat treatment temperature in the post-treatment process within the range of 30 ° C. to 98 ° C., the sodium chloride [monovalent ion] rejection rate [%], magnesium sulfate (divalent ion) rejection rate and permeation flux (L /m 2.h ) can be adjusted.
後処理工程における熱処理温度は、30℃~98℃の範囲内で変化させることで塩化ナトリウム〔1価イオン〕の阻止率〔%〕、硫酸マグネシウム(2価イオン)阻止率および透過流束(L/m2・h)を調整することができる。後処理工程における熱処理時間は、10分以上120分未満とすることができる。 The heat treatment temperature in the post-treatment step is changed within the range of 30 ° C. to 98 ° C., so that the sodium chloride [monovalent ion] rejection rate [%], magnesium sulfate (divalent ion) rejection rate and permeation flux (L /m 2.h ) can be adjusted. The heat treatment time in the post-treatment step can be 10 minutes or more and less than 120 minutes.
幾つかの実施形態によれば、本開示の製造方法により得られたチューブラー型分離膜は、塩化ナトリウム〔1価イオン〕の阻止率〔%〕が15%から100%未満までの範囲内で変化するとき、透過流束が120L/m2・hから15L/m2・hまでの範囲内で変化し、さらにかつ硫酸マグネシウム〔2価イオン〕の阻止率〔%〕が100%未満から80%までの範囲内で変化するように調整されている。このように本開示の製造方法により得られたチューブラー型分離膜は、塩化ナトリウム〔1価イオン〕の阻止率〔%〕と透過流束は互いに広い範囲内で変化するが、硫酸マグネシウム〔2価イオン〕の阻止率〔%〕の変化が小さくされ、抑制されている。 According to some embodiments, the tubular separation membrane obtained by the production method of the present disclosure has a sodium chloride [monovalent ion] rejection [%] within the range of 15% to less than 100%. When changing, the permeation flux changes within the range from 120 L/m 2 · h to 15 L / m 2 · h, and the rejection [%] of magnesium sulfate [divalent ions] is less than 100% to 80 It is adjusted to vary within a range of up to %. Thus, in the tubular separation membrane obtained by the production method of the present disclosure, the rejection [%] of sodium chloride [monovalent ion] and the permeation flux vary within a wide range, but magnesium sulfate [2 valence ion] is reduced and suppressed.
幾つかの実施形態によれば、本開示のチューブラー型分離膜は、水溶性切削油加工企業、アルミダイカスト加工企業、石油精製企業などで発生する油を含有した廃水の減容化に使用することができる。油を含有した廃水の減容化に使用する場合は、濃縮効率が高い透過流束が30L/m2・Hr.以上で、硫酸マグネシウム程度の大きさの塩の塩阻止率が90%付近である性能の管状膜が求められている。 According to some embodiments, the tubular separation membranes of the present disclosure are used to reduce the volume of oil-laden wastewater generated by water-soluble cutting oil processing companies, aluminum die-casting processing companies, petroleum refining companies, etc. be able to. When used to reduce the volume of wastewater containing oil, the permeation flux with high concentration efficiency is 30 L/m 2 ·Hr. In view of the above, there is a need for a tubular membrane that exhibits a salt rejection rate of around 90% for a salt as large as magnesium sulfate.
本開示のチューブラー型分離膜は、油を含有しない廃水においても、特に限外濾過膜では完全阻止できないナノサイズの不純物を含んだ廃水の減容化に好ましく使用でき、特開2019-107645号公報における管状RO膜としても使用することができる。 The tubular separation membrane of the present disclosure can be preferably used to reduce the volume of wastewater containing nano-sized impurities that cannot be completely blocked by ultrafiltration membranes, even in wastewater that does not contain oil. It can also be used as a tubular RO membrane in the publication.
本明細書に開示された各々の態様は、本明細書に開示された他のいかなる特徴とも組み合わせることができる。各実施形態における各構成およびそれらの組み合わせなどは一例であって、本開示の主旨から逸脱しない範囲内で、適宜、構成の付加、省略、置換およびその他の変更が可能である。本開示は、実施形態によって限定されることはなく、特許請求の範囲によってのみ限定される。
実施例
Each aspect disclosed in this specification may be combined with any other feature disclosed in this specification. Each configuration and combination thereof in each embodiment is an example, and addition, omission, replacement, and other modifications of the configuration are possible as appropriate without departing from the gist of the present disclosure. This disclosure is not limited by the embodiments, but only by the claims.
Example
(1)塩化ナトリウム〔1価イオン〕、硫酸マグネシウム〔2価イオン〕の阻止率〔%〕の測定方法
図1に示すような構成のチューブラー型分離膜であって、以下に述べるようにして内径11.5mmのポリエステル不織布の管状支持体の管内表面に厚さ0.2mmの酢酸セルロース逆浸透膜を積層させた長さ2500mmの管状膜エレメント(ダイセン・メンブレン・システムズ製TR-70C3-P18A)(多孔支持管11は、繊維強化樹脂製)を18本直列接続したもの(図2参照)を使用した。
(1) Method for measuring the rejection rate [%] of sodium chloride [monovalent ions] and magnesium sulfate [divalent ions] A tubular separation membrane having the structure shown in Fig. 1 is used as described below. A tubular membrane element (TR-70C3-P18A manufactured by Daicen Membrane Systems) with a length of 2500 mm, in which a cellulose acetate reverse osmosis membrane with a thickness of 0.2 mm is laminated on the inner surface of a tubular support made of polyester nonwoven fabric with an inner diameter of 11.5 mm. (The
平均圧力2.5MPa、循環流量10L/分、膜面線速1.5m/秒の運転条件で、液温25℃、各2000mg/Lの塩化ナトリウムと硫酸マグネシウムの混合水溶液の循環濾過運転を15分間実施し、管状膜エレメントの塩化ナトリウムおよび硫酸マグネシウムの塩阻止率を測定した。測定結果を表1に示す。 Under the operating conditions of average pressure of 2.5 MPa, circulating flow rate of 10 L/min, and linear velocity of membrane surface of 1.5 m/sec, circulating filtration operation of a mixed aqueous solution of sodium chloride and magnesium sulfate of 2000 mg/L each at a liquid temperature of 25 ° C. was performed for 15 times. minutes, and the salt rejection of sodium chloride and magnesium sulfate of the tubular membrane element was measured. Table 1 shows the measurement results.
(2)透過流束〔L/m2・h〕の測定方法
図1に示すような構成のチューブラー型分離膜であって、内径11.5mmのポリエステル不織布の管状支持体の管内表面に厚さ0.2mmの酢酸セルロース逆浸透膜を積層させた長さ2500mmの管状膜エレメント(ダイセン・メンブレン・システムズ製TR-70C3-P18A)(多孔支持管11は、繊維強化樹脂製)を18本直列接続したもの(図2参照)を使用した。
(2) Method for measuring permeation flux [L/m 2 ·h] A tubular separation membrane having the configuration shown in Fig. 1, wherein a thickness 18 tubular membrane elements (TR-70C3-P18A manufactured by Daisen Membrane Systems) with a length of 2500 mm laminated with cellulose acetate reverse osmosis membranes with a thickness of 0.2 mm (the
平均圧力2.5MPa、循環流量10L/分、膜面線速1.5m/秒の運転条件で、液温25℃、純水の循環濾過運転を15分間実施し、管状膜エレメントの透過流束を測定した。測定結果を表1に示す。 Under the operating conditions of an average pressure of 2.5 MPa, a circulation flow rate of 10 L/min, and a membrane surface linear velocity of 1.5 m/sec, a pure water circulation filtration operation was performed at a liquid temperature of 25°C for 15 minutes. was measured. Table 1 shows the measurement results.
実施例1
(造膜溶液調整工程)
株式会社ダイセル製の酢酸セルロース(アセチル置換度2.5)の3.6kgと、添加剤として乳酸6.4kgを、溶媒であるアセトン10kgに室温で溶解したものを造膜溶液として使用した。
Example 1
(Film-forming solution adjustment step)
A film-forming solution was prepared by dissolving 3.6 kg of cellulose acetate (acetyl substitution degree: 2.5) manufactured by Daicel Corporation and 6.4 kg of lactic acid as an additive in 10 kg of acetone as a solvent at room temperature.
(塗工工程)
長さ2700mmで、内径11.5mmのポリエステル不織布製管状支持体の一方の端へ、造膜溶液を投入するための治具を設置し、約70gの造膜溶液を治具へ投入した。その後、速やかに内径11.0mmのステンレス製塗工用ボブを用い、塗工用ボブの先端に取り付けた糸を2m/分で巻き取り、前記管状支持体の内側に造膜溶液を塗工した。
(Coating process)
A jig for pouring a membrane-forming solution was placed at one end of a polyester nonwoven tubular support having a length of 2700 mm and an inner diameter of 11.5 mm, and about 70 g of the membrane-forming solution was put into the jig. Thereafter, a stainless steel coating bob with an inner diameter of 11.0 mm was used, and the thread attached to the tip of the coating bob was wound up at 2 m/min to coat the inside of the tubular support with the film-forming solution. .
(相分離膜化工程)
塗工後、速やかにベルトコンベアーを使い、1~3℃の冷水が仕込まれた凝固槽へ投入し、1時間浸漬した後、水洗を実施した。管状膜の長さが2500mmになるように両端を切断し、管状膜の長さを調整した。
(Phase separation film formation process)
After coating, it was quickly put into a coagulation tank filled with cold water of 1 to 3° C. using a belt conveyor, immersed for 1 hour, and then washed with water. The length of the tubular membrane was adjusted by cutting both ends so that the tubular membrane had a length of 2500 mm.
(後処理工程)
チューブラー型分離膜内部で水を循環流動できる状態で、87℃の温水を35分間継続して僅かに水が流れる程度の圧力下で流して熱処理を行った後、管状膜の温度が室温に近い温度になるように冷却し、その後は、速やかにチューブラー型分離膜内部の圧力が2.5MPaとなるように加圧処理を30分間継続して実施した。
(Post-treatment process)
In a state in which water can be circulated inside the tubular separation membrane, hot water at 87°C is continuously flowed for 35 minutes under a pressure that allows the water to flow slightly. After heat treatment, the temperature of the tubular membrane reaches room temperature. After that, the pressure treatment was continued for 30 minutes so that the internal pressure of the tubular separation membrane quickly reached 2.5 MPa.
製造されたチューブラー型分離膜の膜厚は0.2mmで、膜面積は1.6m2であった。同じ製造方法で複数の同じ管状膜を製造し、これらの膜を18本直列に接続した管状膜エレメント(図2参照)を用いて、上記したようにして管状膜エレメントの透過流束と塩化ナトリウムおよび硫酸マグネシウムの塩阻止率を測定した。測定結果を表1に示す。 The produced tubular separation membrane had a thickness of 0.2 mm and a membrane area of 1.6 m 2 . A plurality of the same tubular membranes were manufactured by the same manufacturing method, and using a tubular membrane element (see FIG. 2) in which 18 of these membranes were connected in series, the permeation flux of the tubular membrane element and the sodium chloride and magnesium sulfate were measured. Table 1 shows the measurement results.
実施例2~5
実施例1と同様にしてチューブラー型分離膜を製造した。但し、後処理工程における熱処理温度と温水通水時間を表1に示すように変化させた。実施例1と同様の測定を実施した。測定結果を表1に示す。
Examples 2-5
A tubular separation membrane was produced in the same manner as in Example 1. However, the heat treatment temperature and hot water flow time in the post-treatment process were changed as shown in Table 1. Measurements similar to those in Example 1 were performed. Table 1 shows the measurement results.
表1から明らかなとおり、塩化ナトリウム(1価イオン)の阻止率〔%〕が20%~90%以上に変化すると、透過流束〔L/m2・h〕は下限値が75~18に変化したが、硫酸マグネシウム(2価イオン)の阻止率〔%〕の変化は小さく、10%の範囲内に抑制されていた。
産業上の利用可能性
As is clear from Table 1, when the rejection rate [%] of sodium chloride (monovalent ion) changes from 20% to 90% or more, the lower limit of the permeation flux [L/m 2 h] is 75 to 18. However, the change in the rejection rate [%] of magnesium sulfate (divalent ions) was small and suppressed within the range of 10%.
Industrial applicability
本開示のチューブラー型分離膜は、水溶性切削油加工企業、アルミダイカスト加工企業、石油精製企業などで発生する油を含有した廃水の減容化に使用することができる。
符号の説明
The tubular separation membrane of the present disclosure can be used to reduce the volume of oil-containing wastewater generated by water-soluble cutting oil processing companies, aluminum die-casting processing companies, petroleum refining companies, and the like.
Code explanation
10 チューブラー型分離膜(ろ過膜エレメント)
11 多孔支持管
12 分離膜
20 チューブラー型分離膜集合体
30 チューブラー型分離膜モジュール
10 Tubular separation membrane (filtration membrane element)
11
Claims (2)
前記チューブラー型分離膜が、水溶性切削油加工、アルミダイカスト加工または石油精製において発生する油を含んだ廃水の減容化に使用するものであり、
前記チューブラー型分離膜の酢酸セルロース逆浸透膜の膜厚が0.05~0.4mmの範囲であり、下記の測定方法により求められる塩化ナトリウム(1価イオン)阻止率、硫酸マグネシウム(2価イオン)阻止率、純水透過流束が、塩化ナトリウム〔1価イオン〕の阻止率〔%〕が15%から100%未満までの範囲で変化するとき、透過流束が120L/m2・hから15L/m2・hまでの範囲で変化し、さらに硫酸マグネシウム(2価イオン)の阻止率〔%〕が100%未満から80%までの範囲内で変化するように調整されているものであり、
塩化ナトリウム(1価イオン)阻止率が90%以上で、硫酸マグネシウム(2価イオン)阻止率が95%以上で、純水透過流束の下限値が18L/m2・hである第1形態、
塩化ナトリウム(1価イオン)阻止率が80%以上で、硫酸マグネシウム(2価イオン)阻止率が93%以上で、純水透過流束の下限値が34L/m2・hである第2形態、
塩化ナトリウム(1価イオン)阻止率が70%以上で、硫酸マグネシウム(2価イオン)阻止率が92%以上で、純水透過流束の下限値が43L/m2・hである第3形態、
塩化ナトリウム(1価イオン)阻止率が50%以上で、硫酸マグネシウム(2価イオン)阻止率が90%以上で、純水透過流束の下限値が55L/m2・hである第4形態、および
塩化ナトリウム(1価イオン)阻止率が20~40%で、硫酸マグネシウム(2価イオン)阻止率が85%以上で、純水透過流束の下限値が75L/m2・hである第5形態から選ばれるいずれか一つのものである、チューブラー型分離膜。
(1)塩化ナトリウム〔1価イオン〕および硫酸マグネシウム(2価イオン)の阻止率〔%〕
内径11.5mmの管状ポリエステル不織布支持体の管内表面に厚さ0.2mmの酢酸セルロース逆浸透膜を積層させた長さ2,500mmの管状膜エレメントを18本直列接続したチューブラー型分離膜を使用した。
平均圧力2.5MPa、循環流量10L/分、膜面線速1.5m/秒の運転条件で、液温25℃、各2000mg/Lの塩化ナトリウム水溶液の循環濾過運転を15分間実施し、チューブラー型分離膜の塩化ナトリウムおよび硫酸マグネシウムの塩阻止率を測定した。
(2)透過流束〔L/m2・h〕
内径11.5mmの管状ポリエステル不織布支持体の管内表面に厚さ0.2mmの酢酸セルロース逆浸透膜を積層させた長さ2,500mmの管状膜エレメントを18本直列接続したチューブラー型分離膜を使用した。
平均圧力2.5MPa、循環流量10L/分、膜面線速1.5m/秒の運転条件で、液温25℃、純水の循環濾過運転を15分間実施し、チューブラー型分離膜の透過流束を測定した。 A tubular separation membrane, which is a reverse osmosis membrane or a nanofiltration membrane, comprising a cellulose acetate reverse osmosis membrane in which a cellulose acetate reverse osmosis membrane is laminated on the inner surface of a tube of a tubular support,
The tubular separation membrane is used to reduce the volume of oil-containing wastewater generated in water-soluble cutting oil processing, aluminum die-casting processing, or oil refining,
The thickness of the cellulose acetate reverse osmosis membrane of the tubular separation membrane is in the range of 0.05 to 0.4 mm, and the sodium chloride (monovalent ion) rejection, magnesium sulfate (divalent Ion) rejection rate, pure water permeation flux, when the rejection rate [%] of sodium chloride [monovalent ion] changes in the range from 15% to less than 100%, the permeation flux is 120 L/m 2 h to 15 L/m 2 · h, and the rejection rate [%] of magnesium sulfate (divalent ions) is adjusted to change within the range of less than 100% to 80%. can be,
A first form having a sodium chloride (monovalent ion) rejection rate of 90% or more , a magnesium sulfate (divalent ion) rejection rate of 95% or more, and a lower limit of pure water permeation flux of 18 L/m 2 ·h. ,
A second filter with a sodium chloride (monovalent ion) rejection rate of 80% or more , a magnesium sulfate (divalent ion) rejection rate of 93% or more, and a lower limit of pure water permeation flux of 34 L/m 2 h. form,
A third form having a sodium chloride (monovalent ion) rejection rate of 70% or more , a magnesium sulfate (divalent ion) rejection rate of 92% or more, and a lower limit of pure water permeation flux of 43 L/m 2 ·h. ,
A fourth form having a sodium chloride (monovalent ion) rejection rate of 50% or more , a magnesium sulfate (divalent ion) rejection rate of 90% or more, and a lower limit of pure water permeation flux of 55 L/m 2 ·h. , and Sodium chloride (monovalent ion) blocking rate is 20 to 40%, magnesium sulfate (divalent ion) blocking rate is 85% or more, and the lower limit of pure water permeation flux is 75 L/m 2 h. A tubular separation membrane which is any one selected from the fifth mode.
(1) Rejection of sodium chloride [monovalent ion] and magnesium sulfate (divalent ion) [%]
A tubular separation membrane was prepared by connecting 18 tubular membrane elements in series with a length of 2,500 mm, which consisted of a tubular polyester nonwoven support with an inner diameter of 11.5 mm and a cellulose acetate reverse osmosis membrane with a thickness of 0.2 mm laminated on the inner surface of the tube. used.
Under the operating conditions of an average pressure of 2.5 MPa, a circulating flow rate of 10 L / min, and a membrane surface linear velocity of 1.5 m / sec, a liquid temperature of 25 ° C. and a sodium chloride aqueous solution of 2000 mg / L each were subjected to circulating filtration for 15 minutes. The salt rejection rate of sodium chloride and magnesium sulfate of Lar type separation membrane was measured.
(2) Permeation flux [L/m 2・h]
A tubular separation membrane was prepared by connecting 18 tubular membrane elements in series with a length of 2,500 mm, which consisted of a tubular polyester nonwoven support with an inner diameter of 11.5 mm and a cellulose acetate reverse osmosis membrane with a thickness of 0.2 mm laminated on the inner surface of the tube. used.
Under the operating conditions of an average pressure of 2.5 MPa, a circulation flow rate of 10 L/min, and a membrane surface linear velocity of 1.5 m/sec, a liquid temperature of 25°C and a pure water circulation filtration operation were performed for 15 minutes. Flux was measured.
A tubular separation membrane module comprising a case housing in which a plurality of tubular separation membranes according to claim 1 are connected.
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